1、旧城改造示范项目模板安装拆除工程施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据52、企业文件63总体简介64 建筑设计概况65 现场概况72、工程设计施工情况8二、模板工程81 工程概况82 各部位模板体系设计82.1地下墙体102.2楼梯模板设计132.3节点模板设计13主、次梁模板设计13主次梁节点162.4模板工程施工要点202.5模板工程质量保证措施20模板清理20顶板支撑21板缝处理21墙模板下口做法21拆模时间的控制22三、安全注意事项23四、计算书23（一）梁模板24一、参数信息2、251.模板支撑及构造参数252.荷载参数253.材料参数264.梁底模板参数265.梁侧模板参数26二、梁侧模板荷载计算26三、梁侧模板面板的计算271.强度计算272.挠度验算28四、梁侧模板支撑的计算281.次楞计算28(1)次楞强度验算31(2)次楞的挠度验算312.主楞计算31(1)主楞抗弯强度验算32(2)主楞的挠度验算32五、梁底模板计算331.抗弯强度验算332.挠度验算34六、梁底支撑的计算341.荷载的计算342.方木的支撑力验算343.支撑托梁的强度验算36七、梁跨度方向钢管的计算38八、立杆的稳定性计算38立杆的稳定性计算公式381.梁两侧立杆稳定性验算382.梁底受力3、最大的支撑立杆稳定性验算39(二)墙模板40一、参数信息401.基本参数402.主楞信息413.次楞信息414.面板参数415.木方参数41二、墙模板荷载标准值计算41三、墙模板面板的计算421.抗弯强度验算432.抗剪强度验算433.挠度验算44四、墙模板主次楞的计算441.次楞的抗弯强度验算452.次楞的抗剪强度验算463.次楞的挠度验算461.主楞的抗弯强度验算482.主楞的抗剪强度验算493.主楞的挠度验算49五、穿墙螺栓的计算50（四）楼板模板50一、参数信息501.模板支架参数502.荷载参数503.材料参数51二、模板面板计算52模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗4、弯强度和刚度521、荷载计算52(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：52(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：522、强度计算533、挠度计算53三、模板支撑方木的计算53方木楞计算简图(mm)541.荷载的计算54(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：54(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：542.强度验算543.抗剪验算544.挠度验算55四、托梁材料计算55五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)561.静荷载标准值包括以下内容56(1)脚手架的自重(kN)：56(2)模板的自重(kN)：56(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：572.5、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载573.立杆的轴向压力设计值计算公式57六、立杆的稳定性计算57立杆的稳定性计算公式57 模板施工方案一、编制依据1、国家、主要法律法规以及现行有关施工规范、规程及检验评定标准名 称标 准 号中华人民共和国建筑法中华人民共和国环境保护法建设工程施工现场管理规定建设部15号令中华人民共和国安全生产法建设工程质量管理条例国务院令第279号中华人民共和国工程建设强制性条文（2002版）建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2002工业与民用建筑工程室内6、环境污染控制规范GB50325-2001机械设备安装工程施工及验收规范GB50231-98建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ/T01-26-2003建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20012、企业文件 (1)我公司制定的施工组织设计、施工方案管理办法；(2) 我公司企业标准文件。3总体简介序号项 目内 容1工程名称XX旧城改造示范项目13#楼工程2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6质量监督单位7施工单位8建设规模24121.59m29基础类型天然地7、基上的平板式筏基10结构形式现浇钢筋混凝土剪力墙结构11工程类别施工土建总承包12楼 号13#楼13层 数地下2层，地上33层14资金来源自筹15合同工期工期530日历天。合同开工日期为2012年10月10日，2014年3月25日竣工16质量要求工程质量合格4 建筑设计概况项目内 容建筑功能高层住宅楼建筑外形建筑物整体形状为矩形建筑面积总建筑面积24121.59m2地上建筑面积22812.11m2地下建筑面积为1309.48m2建筑层数地下2层地上33层建筑层高地上部分层高2.95m、3.05m地下部分层高4.2m、3.6m建筑高程0.00m相对应的绝对标高960.700m建筑高度99.30m8、建筑类别一类高层建筑，建筑耐火等级一级，为一类防火建筑外檐工程外墙干挂花岗岩、白色涂料、玻璃幕墙门窗断桥铝合金中空玻璃门窗内装修材料及做法内墙承重为：钢筋混凝土墙，非承重为：加气混凝土砌块楼地面细石混凝土地面、地砖地面、花岗石地面细石混凝土楼面、低温热水地板辐射采暖楼面、地砖防水楼面、地砖楼面、花岗石楼面。墙面水泥拉毛墙面、刮腻子涂料墙面、水泥砂浆墙面踢脚石材踢脚、地砖踢脚、水泥砂浆踢脚顶棚板底刮腻子顶棚保温工程屋面采用80mm厚玻璃棉复合板外墙采用50mm厚玻璃棉复合板其它地下室外墙采用50mm厚聚乙烯泡沫塑料片材防水做法地下室防水防水混凝土自防水，其抗渗等级P6，外防水采用3+3mm厚聚酯9、胎SBS高聚物改性沥青防水卷材柔性防水屋面3+3mm厚聚酯胎SBS改性沥青防水卷材卫生间1.5mm厚聚氨酯防水涂膜5 现场概况1、工程位置位于山西省吕梁市XXXX路以西，XX宾馆对面。2、工程设计施工情况本工程相对标高0.000相当于绝对标高960.700米，施工前首先核对标高情况后，正式确定相对标高与绝对标高的关系。主要经济指标：总建筑面积：24121.59；地上建筑面积：22812.11m2；地下建筑面积：1309.48m2；建筑耐火等级及分类：建筑耐火等级为一级，分类为一类高层建筑；建筑使用年限：使用年限为50年。二、模板工程1 工程概况本工程基础形式天然地基上的平板式筏基，地上结构形式10、为现浇钢筋混凝土剪力墙结构。楼层均采用现浇钢筋混凝土梁、板结构。其结构形式如下概述：连梁：250470、3001270、200400、200500、300600、300770、2001350、2001400、300500、200720、3001150等截面形式；模板材料及支承体系方案选择序号工程部位模板支撑及加固体系1筏板基础木模板由50100的木方、483.5mm钢管2 剪力墙 14mm厚多层覆膜板由50100木方.483.5mm钢管扣件.14对拉螺栓及“3”型卡等组成。3连梁 14mm厚多层覆膜板由50100的木方、483.5mm钢管扣件、14对拉螺栓以及“3”型卡等组成。4板 14mm厚11、多层覆膜板由50100的木方、钢管扣脚手架组成。地下室板下支承纵横间距1000mm，机房部分板下支承纵横间距1200mm。5楼梯 14mm厚多层覆膜板由50100的木方、钢管扣件脚手架组成。2 各部位模板体系设计梁板模板按照覆膜多层板钢管扣件架支撑体系施工，模板竖向支撑为钢管架，梁侧模板、楼板模板为14mm厚覆膜多层板。梁底模板背楞为50100mm木方，间距300mm，梁底模板采用14mm厚覆膜多层板；梁高在600mm内，一般梁宽在200300mm之间，采用单排顶撑间距500；当梁高大于600时，为加强梁侧模的刚度，在梁中设14螺杆500一道，梁高6001200mm设二道，梁高1200mm设三12、道。支撑体系的选择：地下室二层高4.2米，地下室一层高3.6米，住宅部分标准层为2.95米，顶板支撑按钢管架支撑考虑，配合U型托架使用。支撑架管的应考虑按三层配制， U型托相应配备，钢管底铺50厚木垫板，立杆位置用墨斗按间距甩线，上下层立杆垂直在同一位置。2.1地下墙体本工程地下室挡土墙采用散拼模板支设。挡土墙模板面板采用覆膜多层板（竖向），竖楞采用50100mm木方，外侧横向支撑采用双排483.5mm钢管。木方间距、钢管间距、对拉螺栓间距根据不同的墙体厚度、墙体高度经计算后确定，地下室外墙螺杆须采用止水螺杆 。本工程外墙墙厚200、250、300mm，根据防水要求，须与底板砼一次性浇筑30013、500mm高，如下图所示：本工程地下室外墙要考虑防水处理，所以支设外墙模板时，采用止水螺栓。 地下室外壁模板：采用18mm夹板，并用8080木枋贴紧模板，及用48钢管压实加穿墙螺杆（带止水环）收紧的方法。墙水平施工缝留设离底板面上500mm，接缝处设置止水带（用56厚钢板L300mm）支模示意图如下：电梯井坑、集水坑等用竹胶合板和木方制作成筒模，钢筋绑扎完成后，用塔吊将筒模吊到安装部位安装，在混凝土浇筑前压上配重，防止上浮。底板集水坑、电梯井坑筒模如图：2.2楼梯模板设计楼梯模板采用14mm厚覆膜多层板木制模板。施工时先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模施工时应先在14、其内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线，钉好踏步侧模的档板，在安装侧板。2.3节点模板设计主、次梁模板设计采用14mm厚覆膜多层板、50100mm木方配制成梁侧模板, 14mm厚覆膜多层板配置梁底模板，梁底模板底楞下层为50100mm木方立放，上层为50100mm木方立放或横放亦可，间距300mm。加固梁侧采用双钢管对拉螺栓，对拉螺栓设置数量按照以下原则执行：对拉螺栓纵向间距不大于600mm，最下排对拉螺栓距离梁模板底模不大于250mm，距离楼板模板不大于300mm。对拉螺栓采用15PVC套管，以便周转。梁上口用钢筋支撑以保证梁上口宽度,梁底下部加一道对拉螺栓，既保证了梁底阴角的成型质量,同时与15、钢管式脚手架支撑构成早拆体系,在实际施工时，可根据情况,在满足条件的情况下实现局部早拆,加快模板周转。梁下部支撑采用扣件式钢管脚手架，设水平拉杆和斜拉杆。主、次梁模板设计见下图： 1）梁模板由（规格为2440122018mm）覆膜竹胶合板加工拼装。50100木方背楞，拼装梁模板时，竹胶合板的短边接头处作为梁底模板时，在竖向背楞之间固定50100短接头木方，拼缝处用双面胶条嵌缝，防止接缝处振捣砼时漏浆。梁底模与梁侧模竹胶板接长拼接缝要错开，避免梁同一截面有两道接槎。2）梁模板支撑采用带微调螺栓钢管脚手架支撑，模板采用18厚覆膜竹胶合板，背楞木方采用510cm木方。支设梁模板前，按尺寸先将梁底、梁16、侧模板加工好，支模板时先按梁的边线位置搭设两排脚手架（带上可调头），再搭设沿垂直梁方向的钢管，安放加工好的梁底模、梁侧模，梁侧模背楞与钢管接触部位打紧木楔子，以保证梁底不跑模、漏浆。梁底模、侧模进行循环使用时，必须将板面清理干净，以便梁底模、侧模拼缝紧密。侧模和底模背楞木方用钉子钉牢，防止浇筑砼时漏浆，以使浇筑出的梁边角整齐，美观。工艺流程：搭设钢管脚手架安放上可调头安装、固定梁底模安装、固定梁侧模模板的校正及加固。3) 梁模加工梁为竹胶板施工，梁底模的两块竹胶板接头处加短接头木方，接缝处塞宽10mm的双面胶条；两块梁底模接头处做成子母口搭接，中间塞双面胶条，如下图所示：4）梁底木方的放置根据17、梁宽的不同而不同，梁宽不大于250mm时，梁底两侧放置两根510cm木方，当梁宽大于250mm且不大于400mm时，梁下均匀放置三根木方。对于梁宽大于400mm梁下木方间距不大于200mm，两边的木方要分别长出竹胶板边一个竹胶板的厚度，以放置梁侧模。如下图：5）梁侧模的支设：当（梁高-板厚）300mm时，梁侧放置两根木方，当（梁高-板厚）300mm时，需要增加木方以减小竹胶板的净间距，且保证两木方间距不大于200mm。将梁侧模放置在底模预留的空缺上（如图），并用竖向钢管固定，当（梁高-板厚）450mm时，需加设斜撑。对于梁高超过700mm,需在梁高中部加设M14对拉螺栓。螺栓间距按梁立杆间距考18、虑。梁侧模高度=梁高-板厚。6）模板接头细部处理是模板工程的一关键所在，处理不当易产生颈缩、露浆等质量通病。拼缝处用双面胶条嵌缝或者粘胶带，并用次龙骨顶紧,防止接缝处振捣砼时漏浆。 主次梁节点(1)次梁模板做法次梁模板在临近与主梁接头处，下面的木方要提前截断10cm，使主梁侧模的龙骨通过，保证堵头模板的平整牢固。次梁的底模直接伸到与主梁相接触处，而次梁侧模则要比底模短一个竹胶板厚的长度，即此处模板是次梁的侧模顶着主梁的侧模。次梁模板如下图：(2)主梁侧模做法主梁侧模在与次梁相交的位置要预留出次梁宽的缺口，次梁下面的空缺用堵头模板封堵，并使主梁最下一根龙骨整根通过，如果主次梁高差在100mm以上19、，则需在堵头模上口再加一根龙骨固定。次梁的侧模要顶在主梁的侧模上，因此主梁上口的龙骨要在离开接口边缘一个板厚处断开，以给次梁侧模留下位置，如下图：在支设此节点时，要先支设主梁模板，并先固定好堵头模，然后再将次梁底模搭在堵头模的加强龙骨上，并用铁钉固定，然后再进行次梁侧模的安装。主梁与次梁的接头如下图：梁柱节点对与一些超过700的超高梁和方柱梁头，按下面的方法处理：在梁与柱节点上使用预先加工好的柱头模，即将柱子四面的模板按照梁截面的尺寸切割出凹槽，与梁模板衔接，浇筑砼时与楼板一起浇筑。柱头模加工时，要将相对的两片作为一组加工，其中一组的宽度为（柱截面+2倍竹胶板厚），另一组宽度与柱截面相同，这样20、可以将柱截面误差所引起的模板与柱间的缝隙减到最小，使模板尽可能的贴近柱面，减小柱子浇筑时所产生的界面误差带来的影响。在支设柱头模时必须在柱与柱头模及梁模接触处粘贴双面胶条，并用模板顶紧，防止漏浆污染柱面。柱头模加工如下图：梁柱节点模板的支设顺序应为先支梁模，再支柱头模，最后封平台模板。如果颠倒顺序，将导致当梁模板到柱位置时，要先在接触面上贴好双面胶条，再将梁的底模侧模均紧紧的顶在柱子上，而不能让梁的侧模顶在柱头模上，因为这样可以使柱头模更容易拆除，这一点与主次梁节点的处理方法不同，在施工中应注意。加固柱头模时，先用钢管抱箍的方法在柱头模底部进行加固，箍紧后还需用木楔子打紧，在抱箍以上的部分每侧21、用四个可调头撑紧，然后通过调整可调头的松紧来调整住上口的尺寸。支设方法如下图：梁底模、侧模节点图2.4模板工程施工要点 水平模板安装程序：测定梁、板底标高搭设支撑架安放纵横楞安装梁底模梁钢筋绑扎安装梁侧模安装梁、柱节点模板安装楼板底模涂刷脱模剂绑扎楼板钢筋安放预埋管件检验校正水平模板安装质量要求：次梁轴线位置、截面尺寸及水平标高应准确无误；板面应平整洁净、拼缝严密，不漏浆；模板安装后应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能承受新浇混凝土的自重和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载；模板安装偏差应控制在规范允许范围内。梁板支撑系统底部设可调底座，顶部设可调支撑头，以调节模板的标高、水平及按规定要求的22、起拱。2.5模板工程质量保证措施模板清理模板清理干净是保证混凝土成型质量，保证混凝土外观美观的重要一环，因此在模板检查过程中模板清理应作为一个重点来检查。模板清理包括自身的板面、侧面及背楞的清理，门窗洞口模板的清理，模内清理。脱模剂选择：本工程将模板的灰浆等清理干净后，用棉丝蘸少量机油对板面进行擦拭即可；清理工具：长把滚筒、干湿拖布、棉丝、大铁铲、接油槽、小水桶、磨光机、爬梯、铁錾、小铁锤等。清理：拆除的模板应及时进行清理。首先用大铁铲将混凝土泥块铲除，用铁錾、小铁锤将模板的背楞敲干净；然后先用湿拖布将板面的泥浆、灰尘拖刷一二遍，再用干拖布擦干；最后用棉丝蘸油性脱模剂（机油：柴油=1：1.5）23、对板面进行擦拭，脱模剂应满涂，擦拭遍数以不流坠，板面见光为宜。板面有破损、凹凸及变形的应及时进行修补.模板清理干净后及时进行标识，标识内容为“模板已清理、待用”；对未清理模板也应进行标识，标识内容为“模板待清理”；对变形较大需要维修的模板也应进行标识，标识内容为“模板须维修、停用”。顶板支撑支撑体系采用碗扣式脚手架，上设有螺旋式可调顶托，为了保证支撑的整体稳定性，对于标准层纵横立杆应设三道钢管水平横杆拉接，并保证底部300500mm高度有一道扫地杆（位置根据立杆规格而定）。为了保证上下层楼板荷载传力均匀，上下层支撑立杆应对正，保证在一条垂直线上，且立杆底部应垫上50100的木方，木方长度不小于24、400mm长，木方应顺一个方向摆齐。实际施工中，为了保证立杆对齐，要求对立杆的位置点进行放线，并对首层或标准层绘制“支撑点平面图”，以便上层按下层的支撑点放线。上层模板及支撑安装时，为了保证下层楼板能承受上层楼板的自重、施工荷载的能力，要求下两层支撑不准拆除。板缝处理顶板拼缝顶板采用硬拼缝，即模板与模板之间不粘贴海绵条；当模板边局部有损坏时，应切除损坏部分以免影响拼缝质量；在顺次龙骨方向两块模板的拼缝处应有次龙骨木方，当木方按设计间距排列在此处无木方时，应附加木方。为了保护多层板周边不被损坏且提高模板周转率，采用封边漆对多层板定期封边。木方次背楞与模板面及与外背楞要求接触严密，接触严密能更好地25、保证模板整体刚度，保证墙面平整不涨模。墙模板下口做法浇筑顶板时做法在浇筑顶板混凝土时，要求在墙柱根部的侧边用34m长的刮杠找平，用铁抹子抹100mm宽的找平带，找平带标高误差控制在2mm内。支模前的7条线支模前要求弹7条线：即轴线、混凝土剔凿边线、墙体边线、模板控制线。弹混凝土剔凿边线可以提高剔凿质量，避免在剔凿时使墙外的混凝土缺楞掉角，同时作为竖向筋保护层的控制线；墙体边线作为模板就位用；模板控制线作为模板支模及校正检查用。模板下口粘贴海绵条支设模板前，顺墙体边线退后23mm粘贴憎水性海绵条，海绵条要求顺直，并与混凝土面粘贴牢固。柱模板下口做法同墙模板下口，模板下口做法见下图。墙模板下口做法26、拆模时间的控制墙、柱侧模：墙、柱侧模需要在混凝土保证不缺棱掉角后方准拆模底模：底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表的规定。具体操作时，现场留置同条件养护试块来控制底模及支架的拆除。底模拆除时的混凝土强度要求：项次结构类型结构跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率1楼板22 885075%100%2梁88751003悬臂结构-100三、安全注意事项1、除遵守国家有关建筑安装工程施工安全防火等规范、规定外，应针对模板施工的特点，编制相应的安全规定。2、进行模板操作的工人，进场之前必须经过安全及操作技能培训，并经考核合格后，持证上岗。3、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业27、人员系好安全带。4、模板存放场地地面应做好硬化处理。5、施工作业前，应对工人做好安全交底及安全教育工作。6、施工过程中，随楼层升高，应及时支设安全网及防护网，并高出作业面1m以上。7、支模过程中应遵守操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板连接稳固，不得空架浮。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。8、装拆模板，必须有稳固的登高工具。高度超过3.5m时，必须搭设脚手架。安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固。9、在脚手架或操作台上堆放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落不得超载。操作工具及模板连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架或操作台上，严禁上下抛掷。1028、基槽下支模应先检查土壁的稳固情况，基槽上口1m以内，不得堆放模板、支撑件。11、装拆预拼大片模板，垂直吊运应用两个吊点，水平吊运应采用四个吊点。安装时，应边就位边校正和安装连接件，连接牢固后方可脱钩。吊运零散模板时，应将模板放入吊笼内，防止坠落伤人。12、墙、柱的模板支撑必须牢固，确保整体稳定。高度在4m以上柱模，应四面设支撑或缆绳。13、模板架体搭设时，后浇带脚手架应单独搭设，并与其他架体相连接，连成整体，后浇带未施工完毕，下支撑体系均不得拆除，上边覆盖多层板不得拆除。四、计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB500129、0-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。（一）梁模板 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：1.50；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5；立30、杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；31、面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压32、力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强33、度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.8534、=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (800-180)/(3-1)= 310mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(10.709+2.8)(800-180)/(3-1)2 = 1.62105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(10.709+2.800)(800-180)/(3-1)/1000=5.235 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.62105 / 2.70104=6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6N/mm2 小于 面板的抗弯35、强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (800-180)/(3-1)=310mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.709(800-180)/(3-1)4/(10060002.43105) = 0.353 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(800-1836、0)/(3-1)/250 = 1.24mm；面板的最大挠度计算值 =0.353mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.24mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 5.235/0.500= 10.469kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯37、矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.262 kNm，最大支座反力 R= 5.758 kN，最大变形 = 0.235 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.62105/5.33104 = 4.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.235mm 小于 次楞的最大容许挠度值 38、=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.758kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2588/6 = 106.67cm3；I = 25888/12 = 426.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.489 kNm，最大支座反力 R= 7.888 kN，最大变形 = 0.202 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计39、算值: = 4.89105/1.07105 = 4.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =4.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.202 mm主楞的最大容许挠度值: = 170/400=0.425mm；主楞的最大挠度计算值 =0.202mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.425mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板40、结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7001818/6 = 3.78104mm3； I = 700181818/12 = 3.40105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.300.70=17.388kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.70=3.920kN41、/m；q=17.388+3.920=21.308kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12521.3082502=1.66105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37517.3880.25+0.4373.920.25=2.058kNRB=1.25ql=1.2521.3080.25=6.659kN =Mmax/W=1.66105/3.78104=4.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振42、动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=14.490kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52117.3882504/(10060003.40105)=0.173mm；面板的最大挠度计算值: =0.173mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算43、要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.659/0.7=9.512kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=588/6 = 53.33 cm3；I=5888/12 = 213.33 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.19.5120.72 = 0.466 kNm；最大应力 = M / W = 0.46644、106/53333.3 = 8.7 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.69.5120.7 = 3.995 kN；方木受剪应力计算值 = 33.9951000/(25080) = 1.498 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.498 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(145、00EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6779.5127004 /(1009000213.333104)=0.805mm；方木的最大允许挠度 =0.7001000/250=2.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.805 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.8 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.058kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.659kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.500-0.500)/40.700(1.20.18024.000+1.42.000)+1.220.700(46、0.800-0.180)0.300=1.710kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.558 kN；N2=13.079 kN；最大弯矩 Mmax=0.523 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.391 mm；最大应力 =0.523106/5080=103 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 103 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式47、 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.558kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1393.3=0.552kN；N =0.558+0.552=1.11kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo 48、- 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207；钢管立杆受压应力计算值；=1110.202/(0.207489) =49、 11N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 11N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =13.079kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.139(3.3-0.8)=0.552kN；N =N1+N2 =13.079+0.418=13.497kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截50、面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2945.25 / 151、5.8 = 186；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207；钢管立杆受压应力计算值；=13496.756/(0.207489) = 133.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 133.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ (二)墙模板墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装52、墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为0.20.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):400；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞间距(mm):400；穿墙螺栓竖向间距(mm):400；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:木方；主楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm53、):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取254、0.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的55、原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4000.900=7.357kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.400.90=1.512kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.17.357400.02+0.1171.512400.02= 1.46105Nmm；按以下公式进行面板抗56、弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 40018.018.0/6=2.16104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.46105 / 2.16104 = 6.8N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =6.8N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l57、-计算跨度(次楞间距): l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4000.900=7.357kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.400.90=1.512kN/m；面板的最大剪力：V = 0.67.357400.0 + 0.6171.512400.0 = 2138.9N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2138.9N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗58、剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =32138.9/(240018.0)=0.446N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.446N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.4 = 6.812N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 40059、mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.814004/(10060001.94105) = 1.012 mm；面板的最大挠度计算值: =1.012mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.6mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 588/62= 106.60、666cm3；I = 5888/122= 426.666cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4000.900=7.357kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.400.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.17.357400.02+0.1171.512400.02= 1.46105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： =61、 M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=1.07105mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.46105/1.07105 = 1.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 1.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距)62、: l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4000.900/2=3.679kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.400.90/2=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.63.679400.0+ 0.6170.756400.0 = 1069.5N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1069.5N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm63、 ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =31069.5/(250.080.02)=0.201N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.201N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.40=6.81 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): 64、l =400.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=4.27106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.67713.62/24004/(10090004.27106) = 0.031 mm；次楞的最大容许挠度值: = 1.6mm；次楞的最大挠度计算值 =0.031mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 588/62= 106.666cm65、3；I = 5888/122=426.666cm4；E = 9000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.40.41.430.40.43.942kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 1.10105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.07105 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =13.066、00N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 1.10105/1.07105 = 1 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 1025.1N； b-主楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-主楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =31025.1/67、2/(250.080.0)=0.192N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =0.192N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.003mm；主楞的最大容许挠度值: = 1.6mm；主楞的最大挠度计算值 =0.003mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 68、mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 1.81 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=1.814kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！（四）楼板模板模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息1.模板支69、架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.50；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.90；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强70、度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：5号槽钢； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1501.82/6 = 81 cm3；I = 1501.83/12 = 72.9 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.71、181.5+0.351.5 = 7.275 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11.5= 1.5 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.27.275+1.41.5= 10.83kN/m最大弯矩M=0.110.833002= 97470 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 97470/81000 = 1.203 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.203 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l72、/250其中q =q1= 7.275kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6777.2753004/(100950072.9104)=0.058 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.058 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=588/6 = 53.33 cm3；I=bh3/12=5888/12 = 213.33 cm4； 方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.373、0.18+0.350.3 = 1.455 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.455+1.40.3 = 2.166 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.1661.52 = 0.487 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.487106/53333.33 = 9.138 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 9.138 N/mm2 小于方木的抗弯强度74、设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.1661.5 = 1.949 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.949103/(2 5080) = 0.731 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.731 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.455 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.45515004 /(100900021375、3333.333)= 2.597 mm；最大允许挠度 =1500/ 250=6 mm；方木的最大挠度计算值 2.597 mm 小于 方木的最大允许挠度 6 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：5号槽钢；W=10.4 cm3；I=26 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P3.249kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.462 kNm ；最大变形 Vmax = 2.77 mm ；最大支座力 Qmax = 14.215 kN ；最大应力 = 1462244.92476、/10400 = 140.6 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 140.6 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 2.77mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1393.9 = 0.544 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.51.2 = 0.63 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.181.51.77、2 = 8.1 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 9.274 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 1.21.5 = 5.4 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 18.688 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 18.688 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：78、A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.731.5，1.5+20.1=2.997； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.997；L0 / i = 2997.225 / 15.8=190 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.199 ；钢管立杆受压应力计算值；=18688.392/(0.199489) = 192.048 N/mm2；立杆稳定性计算 = 192.048 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！