1、3.6万m2大酒店工程模板安装、拆除工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据7二、工程概况7工程建设概况一览表8三、工程目标81、质量目标82、工期目标93、安全目标94、安全文明施工目标9四、施工准备9五、组织机构10六、工艺流程11七、模板施工方法11（一）、基础砖胎模施工11（二）地下室外墙吊模施工（一次）12(三)地下室剪力墙模板施工（二次）151、按施工图纸尺寸制作剪力墙模板。153、清理一次浇筑砼上排止水螺杆，对弯曲变形螺杆进行校正。157、地下室外墙二次模板安装如下页图示2、：16（四）地上结构剪力墙模板施工（核心筒）186、 地上结构外墙模板安装图示。20（五）柱模板施工219、柱模板安装图示如下。24（六）梁模板施工277、梁模板安装如下图示：29（七）电梯井剪力墙筒形结构模板施工305、电梯井剪力墙图示如下：31八、质量检查和控制要求322、模板要平整、接缝严密，不得漏浆、起皮，缺角部位要切除。32现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法33九、模板拆除345、楼板、梁模板拆除：35十、施工注意事项351、柱子：35（1）柱模位置事先放线，按放线位置焊好定位铁。362、剪力墙：36（2）对拉螺杆直径、间距，竖向方木及围檩的间距必须满足模板设计要求。36（5）模板3、清理干净，隔离剂涂刷均匀，拆模不能过早。373、梁：374、外墙、边柱接搓处理：38十一、安全要求383、安装柱模必须三人以上共同操作，互相配合。385、严禁高空抛物，高空作业时不得开完笑，用具必须系牢放好。387、拆除后的模板堆放整理好，不得堆放在脚手架上。399、夜间施工必须有足够的照明，严禁私拉乱接。3919、支撑时按工序进行，模板没有固定前不得进行下道工序施工。40十二、模板系统验算40柱(1200*1200)模板（设置对拉螺栓）计算书40（三）、面板验算411、强度验算412、挠度验算42（四）、小梁验算421、强度验算422、抗剪验算433、挠度验算434、支座反力计算43Rmax4、=4.65243（五）、柱箍验算441、柱箍强度验算442、柱箍挠度验算46（六）、对拉螺栓验算47柱900*900模板（设置对拉螺栓）计算书47（三）、面板验算481、强度验算492、挠度验算49（四）、小梁验算501、强度验算502、挠度验算503、支座反力计算51Rmax=4.53551（五）、柱箍验算511、柱箍强度验算512、柱箍挠度验算53（六）、对拉螺栓验算54400厚剪力墙模板（木模板）计算书55（三）、面板布置56（四）、面板验算561、强度验算572、挠度验算57（五）、小梁验算571、强度验算582、挠度验算583、支座反力计算58（六）、主梁验算591、强度验算592、5、挠度验算59（七）、对拉螺栓验算59核心筒650厚剪力墙模板（木模板）计算书60（三）、面板布置61（四）、面板验算611、强度验算622、挠度验算62（五）、小梁验算621、强度验算632、挠度验算633、支座反力计算63（六）、主梁验算631、强度验算642、挠度验算64（七）、对拉螺栓验算64梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书65（三）、模板体系设计66（四）、面板验算681、强度验算682、挠度验算683、支座反力计算68（五）、小梁验算691、抗弯验算702、抗剪验算713、挠度验算714、支座反力计算71（六）、主梁验算711、抗弯验算722、抗剪验算723、挠度验算724、支座6、反力计算73（七）、可调托座验算731、扣件抗滑移验算732、可调托座验算73（八）、立杆验算731、长细比验算732、风荷载计算733、稳定性计算74（九）、高宽比验算74H/B=5.4/47=0.115374（十）、架体抗倾覆验算74B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok75（十一）、立杆支承面承载力验算75F1=N=15.828kN761、受冲切承载力计算762、局部受压承载力计算76梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书77（三）、模板体系设计78（四）、面板验算801、强度验算802、挠度验算803、支座反力计算80（五）、小梁验算811、抗弯验算822、抗剪验算8337、挠度验算834、支座反力计算83（六）、主梁验算831、抗弯验算842、抗剪验算843、挠度验算844、支座反力计算85（七）、2号主梁验算85Vmax6.571kN864、支座反力计算86（八）、纵向水平钢管验算861、抗弯验算872、抗剪验算873、挠度验算874、支座反力计算88（九）、可调托座验算881、扣件抗滑移验算882、可调托座验算88（十）、立杆验算881、长细比验算882、风荷载计算883、稳定性计算88（十一）、高宽比验算89H/B=6/47=0.128389（十二）、架体抗倾覆验算89Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.56290（十三）、立杆支承面承载力验算90F8、1=N=22.804kN901、受冲切承载力计算902、局部受压承载力计算91板模板（地下室顶板200mm厚 扣件式）计算书91（三）、模板体系设计92模板设计剖面图(模板支架纵向)94（四）、面板验算951、强度验算962、挠度验算960.192mmL/250300/2501.2mm96（五）、小梁验算961、强度验算972、抗剪验算973、挠度验算97（六）、主梁验算971、小梁最大支座反力计算982、抗弯验算993、抗剪验算994、挠度验算995、支座反力计算100（七）、可调托座验算100（八）、立杆验算1001、长细比验算1002、立杆稳定性验算101查表得，1=0.634101（九9、）、高宽比验算101H/B=4.95/50.7=0.0983101（十）、架体抗倾覆验算101B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok102（十一）、立杆支承面承载力验算102F1=N=14.979kN1031、受冲切承载力计算1032、局部受压承载力计算103XX酒店工程模板施工方案一、编制依据1、建筑工程施工合同；2、设计图纸；3、图纸会审记录；4、类似工程施工经验资料；5、中华人民共和国建设工程安全生产管理条例；6、混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图；7、建筑物抗震构造详图；8、混凝土结构工程施工质量验收规范；9、建筑工程施工质量验收统一标准；二、工程概况X10、X酒店位于 路北侧。项目位置交通便利，周边市政配套齐全。该项目总用地面积4677.89平方米,总建筑面积为36559.50平方米，其中地上建筑面积为28602.88 m2，地下建筑面积为7956.62 m2。本项目建筑使用功能为酒店，1栋23层，整体设2层地下室。本工程建筑类别为一类，耐火等级一级，抗震防烈度8度0.3g，室内地坪面设计标高0.000相当于绝对标高6.200m。工程建设概况一览表总建筑面积36559.50m2地下部分面积7956.62m2用地面积4677.89m2地上部分面积28602.88m2基底面积2105.05m2层数地上部分一栋23层0.000高程6.2m。基础埋深-111、0.2m地下部分2层绿地率25%檐口高度98.5m节能设计外墙为无机保温砂浆1型，屋面为挤塑聚乙烯泡沫板外装修涂料幕墙玻璃窗。屋面聚氨酯防水涂料+双层高聚物改性沥青卷材防水屋面。结构概况一览表基础类型桩筏板/承台基础结构形式框架-核心筒结构建筑结构安全等级二级建筑物耐火等级一级基础设计等级甲级抗震设防等 级设防列度为8度0.3g使用年限50年混凝土强度等级C35-C60钢筋6、8， 1032。三、工程目标1、质量目标确保实现合同目标,争创省优。2、工期目标以总进度计划为准。3、安全目标完善安全措施，提高安全意识，杜绝死亡和重伤事故发生，月工伤频率控制在3以下。4、安全文明施工目标按照建筑施工安12、全检查标准，保证项目不得缺项，总得分值在80分以上。四、施工准备1、技术准备。熟悉图纸。所有管理人员和施工人员在施工前必须熟悉图纸和设计变更。2、人员准备。根据施工进度计划和劳动力使用计划，准备足够数量的施工人员。3、机械准备。根据机械设备使用计划准备足够数量的木工机械和设备，在进场就位前做好检查和保养工作。主要机械设备和工具：木工电锯、木工电刨、手电钻、铁木榔头、活动（套口）扳子、水平尺、钢卷尺、托线板、撬棍等。4、材料准备。模板采用18厚胶合板，方木采用6080松木方条及4060杉木方条，脱模剂采用水质脱模剂，钢管采用48（壁厚3.5）钢管，支撑体系层高5.4m以下采用快速架搭设，5.4m13、以上层高采用钢管架搭设。模板及其支撑要有足够的刚度、强度和稳定性，能够可靠的承受新浇筑混凝土的自重和侧压力及在施工过程中产生的荷载。五、组织机构六、工艺流程模板加工电刨木方模板定位模板安装模板检查模板加固模板检查混凝土浇筑模板拆除清理保养七、模板施工方法（一）、基础砖胎模施工由于底板采取外包型防水，且基坑土质为粉质粘土（淤泥质粉质粘土），泡水情况下极容易松散、滑移和坍塌，因此底板外侧、主楼与附楼基础交接处外侧（高差为900mm）、电梯井、集水坑均采用240厚砖胎模。本工程基础类型为桩筏板基础承台，附楼承台均为1000mm高，上部与底板面层平，即承台下沉底板以下500mm，此部分区域亦采用24014、厚砖膜胎模砌筑。砖胎模采用MU7.5灰砂砖，M10水泥砂浆砌筑，砖胎模砌筑前浇垫层，砖模顶标高不同部位按图要求施工，间隔4米设一370370砖柱，砖胎模内空尺寸根据防水及保护层厚度加大50-60mmm。砖胎模内侧用1:2.5水泥砂浆抹灰20mm厚，表面压光，阴角倒圆角，立面防水保护层采用粘挤塑板形式。砖胎模的质量要求。砖胎模砌筑允许偏差为：轴线位移5mm，截面内部尺寸10mm，垂直度5mm，表面平整度5mm。砖胎模砌筑完毕3天后，砖胎模外侧与水沟壁间用砂回填密实。（二）地下室外墙吊模施工（一次）本工程地下室为两层下室，外墙第一道止水钢板埋设高度均为900mm，即一次砼浇筑高度至底板面起900m15、m处（横向配一块整模），第二道止水钢板埋设高度为负一层板面起350mm，止水钢板均外露150mm。此处900mm（350mm）高剪力墙混凝土与底板混凝土一起浇筑，因此该部位模板的支设方式采用吊模进行施工。主要为板上墙情况，其模板支设工艺要求不同。1、根据施工图纸，在底板垫层上弹出外墙的轴线、边线及控制线。2、在模板安装前，先将模板上的砼及铁钉铁丝清理干净，涂刷脱模剂，脱模剂要求涂刷均匀。3、在剪力墙底部加设钢筋支架141000mm，中间加焊50503mm止水片。支架在墙模内侧加焊挡头，挡头80mm（上下各40mm），与底板钢筋焊接，用于顶撑和加固吊模的模板，确保吊模不下坠。钢筋支架长度为剪力墙16、截面尺寸及每边加100mm。4、模板安装。因一次砼浇筑高度定在距底板面900mm高位置，18厚胶合板整块横放，外侧竖向8080方木背楞1100mm高，间距400mm，高出止水钢板50mm高，上部用散板拉条在方木两侧拉固并间隔16#铁丝对拉。为节约材料，在施工过程中可考虑竖向背楞用2040散板代替8080方木，间距200mm。将已制作好的吊模模板内侧对准外墙的边线，拼装时先拼内侧模板，再拼外侧模板，同时确保板间拼缝的严密性。在安装每一块模板的过程中至少两个人一起配合施工，在每次安装好相邻的两块模板后，及时用小木板在内外拼板的交接处进行临时固定，然后进行模板垂直度和位置的校正。5、模板加固。因剪力17、墙有防水要求，模板加固采用止水螺杆，止水螺杆中间焊50503mm止水片，墙厚两侧焊接挡头，加固时在挡头与模板间加40404mm木垫片。在距底板面200mm、500mm处各设一道14止水螺杆加固，与墙体钢筋焊牢。外围剪力墙厚度为350mm，止水螺杆间距加密，按450mm间距布置。在模板安装结束后，外侧背双排通长48钢管，止水螺杆水平间距按600mm布置，止水螺杆长度为剪力墙截面尺寸及每边加220mm。在加固过程中必须拉通线随时进行检查和校正，在符合要求后最终将固定螺杆上的螺帽拧紧。在止水钢板上部每间隔1200mm（三个竖向方木位）加撑一根14钢筋顶撑，同时在吊模的两侧用方木进行45度斜撑，斜撑方18、木间距1000mm。止水螺杆的加工长度=墙厚+两倍的模板厚度（36mm）+两倍的木方宽度（160mm）+两倍的钢管（96mm）+丝口长度（160mm，一边80mm）6、地下室外墙吊模模板安装（900 mm高）如下图示（第二道止水钢板面起350mm施工，除高度外其做法同）： (三)地下室剪力墙模板施工（二次）1、按施工图纸尺寸制作剪力墙模板。2、根据已浇筑完毕的吊模混凝土，检查和校核外墙的轴线、边线及控制线，控制线距剪边线300mm在底板面弹出，通过吊线方式检查复核墙体的垂直度及平整度。在一次浇筑砼转角处墙体立面弹出轴线，与板面控制线配合检查使用。3、清理一次浇筑砼上排止水螺杆，对弯曲变形螺杆进19、行校正。 4、在模板安装前，先将模板上的铁钉和铁丝清理干净，涂刷脱模剂，脱模剂要求涂刷均匀。5、模板安装。将已制作好的外墙模板内侧对准外墙的边线，拼装时先拼内侧模板，再拼外侧模板，同时确保板间拼缝的严密性。将一面模板按位置线就位，然后安装拉杆或斜撑，安装止水螺杆，350厚剪力墙止水螺杆的横向间距为450mm，400厚剪力墙止水螺杆的横向间距为400mm；竖向间距均为450mm，其中根部和顶部为200mm，与墙体钢筋焊牢。在安装每一块模板的过程中至少两个人一起配合施工，在每次安装好相邻的两块模板后，及时用小木板在内外拼板的交接处进行临时固定，然后进行模板垂直度和位置的校正。剪力墙二次模板支设要求20、墙体侧模为18mm厚胶合板，已浇筑砼面下伸30mm，外侧竖向48钢管间距200mm布置，已浇筑砼面下伸300mm。墙体顶部设14钢筋顶撑一排，间距1000mm，以确保剪力墙上部不变形或移位。6、模板加固。墙体根部利用一次砼上排螺杆加固，在模板安装结束后，外侧背双排通长48钢管附加蝴蝶扣固定，在加固过程中必须拉通线随时进行检查和校正，在符合要求后最终将固定螺杆上的螺帽拧紧。同时在模板的两侧用钢管进行45度斜撑，斜撑钢管间距1200mm。斜撑钢管上端与横向钢管扣件连接，下端在底板面上预埋“几”字型钢筋，外露80mm，间距1800mm，预埋筋中间穿钢管木楔紧固，与斜撑钢管根部扣件连接加固，起到既撑又21、拉的作用。7、地下室外墙二次模板安装如下页图示： （四）地上结构剪力墙模板施工（核心筒）1、按施工图纸尺寸制作剪力墙模板。总体原则为一次性支模、砼一次性浇筑（如上部有暗梁可分两次浇筑）。2、根据施工图纸，在楼板面上弹出剪力墙的轴线、边线及控制线。控制线距墙体内边线300mm，楼板面上弹出，通过吊线控制复核墙体垂直度及平整度。在墙体转角处弹出立面上下贯通的轴线，并配合经纬仪校核，以达到控制效果。3、在模板安装前，先将模板上的砼及铁钉铁丝清理干净，涂刷脱模剂，脱模剂要求涂刷均匀。梁模板在楼层加工时，用8080木方制作2000mm见方木框，要求电锯只能在木框内工作，以防锯沫落入剪力墙内不便清理。4、22、模板安装。将已制作好的外墙模板内侧对准外墙的边线，拼装时先拼内侧模板，再拼外侧模板，同时确保板间拼缝的严密性。在剪力墙根部及顶部加16钢筋顶撑一排，间距1000mm。沿剪力墙内侧用冲击钻钻40mm深的孔眼，孔眼内插16的钢筋，钢筋外露高度40mm，间距1000mm，用以控制墙体下脚的定位，避免墙体移位或变形。核心筒剪力墙多处为650mm厚，此处加固一定要到位，保护加固体系的刚度。模板拼装时先将一面模板按位置线就位，然后安装拉杆或斜撑，安装PVC套管和穿墙螺栓，穿墙M16螺杆两头挂锥形垫，水平间距350mm，竖向间距为350mm，其中竖向根部和顶部为200mm。在安装每一块模板的过程中至少两个人23、一起配合施工，在每次安装好相邻的两块模板后，及时用小木板在内外拼板的交接处进行临时固定，然后进行模板垂直度和位置的校正。5、模板加固。为防止接搓处出现搓台情况，墙体外侧模板下伸30mm，竖向方木下伸100mm，并在墙体根部即楼面砼上埋设一排一端带弯钩的螺杆，间距350mm，弯钩拉在墙体内侧钢筋上，外侧用蝴蝶扣配钢管夹紧模板。在模板安装结束后，外侧背横向双排通长48钢管附加蝴蝶扣固定，墙体纵横交接处外侧钢管需用十字扣件固定。墙体模板螺杆横竖必须分别在一条直线上，以保障螺杆受力的整体性。每片剪力墙模板之间阴阳角要用钢管加扣件连接成整体。在加固过程中必须拉通线随时进行检查和校正，在符合要求后最终将固24、定螺杆上的螺帽拧紧。在模板的内侧用钢管进行45度斜撑，斜撑钢管间距1000mm，斜撑高度在墙体2500mm高位置。斜撑钢管上端与横向钢管扣件连接，下端在板面上预埋“几”字型钢筋，外露80mm，间距1800mm，预埋筋中间穿钢管木楔紧固，与斜撑钢管根部扣件连接加固，起到既撑又拉的作用。6、 地上结构外墙模板安装图示。（五）柱模板施工按图纸要求柱子为矩形柱，具体柱模支设加固的工艺要求不相同，具体做法如下： 矩形柱1、根据施工图纸，在楼板面上弹出柱的轴线、边线及控制线。安装柱模板前，应检查各种预埋件是否埋好，复核轴线尺寸是否有误，检查钢筋有无偏位现象，清理柱内的杂物后方可封模。柱子控制线要求距柱边线25、外300mm处纵横方向通长弹出，模板安装过程中吊线控制柱子垂直度。2、在模板安装前，先将模板上的砼及铁钉铁丝清理干净，涂刷脱模剂，脱模剂要求涂刷均匀。3、按施工图纸尺寸制作柱侧模板，柱模制作一律以整块模板加工，不宜散装，柱模的背后用墨斗弹好150mm-200mm垂直线，以于复验。外侧模板宽度要增加两倍模板厚度，内侧的模板宽同柱截面尺寸，每个柱子阳角拼缝处两侧竖向各布一根8080方木，板中竖向方木按200mm间距布置，外围檩由48横向双排短钢管组成，对拉螺杆加固。4、按放线位置，在柱范围内靠四个柱角两侧用冲击钻钻40mm深的孔眼，孔眼内插14的钢筋，钢筋外露高度40mm，用以控制柱下脚的定位。每26、根柱的模板底部开一个清扫孔，用以清洗锯沫等杂物。清扫孔的宽度同柱的宽度，高20mm，在模板安装完毕后，将柱内的垃圾冲洗干净，然后用盖板封闭。混凝土浇筑前，柱模根部缝隙处用砂浆封闭，以防漏浆。5、柱模板安装。在已浇筑好的基础或楼板面上弹出柱的轴线和边线，在柱底钉一个小木框，用以固定模板和调节柱模板的标高，立柱时先立两端的柱模，校正、检查无误后，拉通线再立中间柱模，确保柱子无偏位，柱垂直度要四面吊线检查。 6、柱模板加固。柱模加固采用对拉螺杆配双排横向短钢管组成围檩，两端蝴蝶扣配螺帽固定，间距为500mm。相临两个面围檩互相错开150mm，一面第一道围檩距楼面距离为200mm。最上部围檩距上层梁板27、200mm。另一面第一道围檩距楼面距离为350mm。最上部围檩距上层梁板350mm。当柱子截面1000mm时，柱中间对拉螺杆水平设两排。围檩钢管两侧靠近柱模位置各附一道可调螺杆配蝴蝶扣螺帽组成拉箍，以增强柱模的稳固性。柱模四面垂直方向用48钢管斜撑，一边两条。钢管斜撑上部套可调顶托，在2500mm高度撑于横向围檩之上，斜撑下部在楼面上钉木条或预埋6钢筋体为固定支点，调节斜撑以校正垂直度及柱顶对角线。柱模安装完毕后，检查一遍螺帽是否拧紧，垂直度是否达到质量要求，钢度够不够能否承受砼的冲击力，浇筑每一条柱时均需专人值班，随时检查。7、为了控制上下层柱子在同一条线上，防止接搓处出现错台现象，所有边角28、柱在安装上层模板时外侧模板向下伸100mm，并在墙体根部即楼面砼上设一道一端带弯钩的螺杆，弯钩拉在柱内侧主筋上，外侧用蝴蝶扣配钢管夹紧模板（做法同地上剪力墙）。8、对于层高5m以上楼层较高柱子，模板支设过程中竖向方木可改为竖向钢管，间距200mm，以增加整体钢度。斜撑方式参考剪力墙，柱子要求相临两面撑拉，每面在柱角设两个撑拉点。9、柱模板安装图示如下。 与剪力墙相连的边柱与剪力墙相连的边柱地下室此类型柱较多，其施工工艺同剪力墙及柱，柱的模板加固较为重要，与剪力墙相接一面采用止水螺杆对拉，按柱的截面加长，止水螺杆间距同剪力墙布置，竖向间距500mm，水平间距450mm。当柱子截面700时，柱加设29、双排止水螺杆加固。垂直并凸出剪力墙一面采用对拉螺杆外套硬PVC套管加固，靠两柱模内加锥形垫，柱模外竖向方木按间距200mm布置，其中每个柱角阳角必须设竖向方木两条，与剪力墙相连处阴角设竖向方木一根。由48横向双排钢管附对拉螺杆间距500mm组成加固体系，墙体与柱的同排加固钢管要用扣件连成一个整体，以增强稳定性。在凸出剪力墙一面在钢管围檩靠柱边设拉箍螺杆一道，竖向间距500mm。边角柱模板工艺与边柱大致相同，此处不再详述。特别指出对于边柱的模板加固，一定要做到有两个面既撑又拉，每面两个撑拉点，具体做法详剪力墙。（六）梁模板施工按楼层的高度，梁模施工工艺分为扣件式钢管架支撑体系、轮扣式钢管架支撑体30、系，当层高小于5000mm时，采用轮扣式钢管架支撑体系，当层高大于5400时，采用扣件式钢管架支撑体系，具体施工要求如下：1、梁模板采用18mm胶合板，横楞采用6080方木，底模支撑采用48钢管排架。2、按施工图纸尺寸预制好梁底、侧模。在制作柱模或墙模时，根据每部分梁口尺寸、位置、标高开好梁口位置、梁底标高。梁轴线及边线投影到下层楼板面上，在梁模支设过程中通过吊线形式控制复核梁模不偏移。3、钢管排架搭设采用483.5钢管，立杆间距1000mm，水平杆步距1500mm。如地下室长方向较长，钢管架中部按间距10m设置剪刀撑。层高在5m以下时，设二道水平拉杆和剪刀撑，并与墙、柱顶牢，形成整体。钢管排31、架水平杆上摆放横向483.5钢管，横向木方之上顺梁底方向在梁底模两端摆放6080杉木方，杉木方要求平直、刨光。当梁宽400时，在梁底模中间增设杉木方。底模外侧8080木方压角，以免梁胀模或偏位。安装梁底模板时，同一条轴线梁须先上两头梁底，中部梁底按两头梁底拉通线调整同一条线，每块梁底调直后必须用扣件连接梁底钢管排架固定好。当梁底跨度大于及等于4000mm时，梁底跨中处应按设计要求起拱，如设计无要求时起拱高度为梁跨度的13。主次梁交接时，先主梁起拱，后起拱次梁、梁底须调直，起拱好，且同一条轴线梁底通线后方可封梁侧模。拼装模板时要保证模板的几何尺寸，并保证整体刚度；安装过程中随时检查模板的尺寸，对32、角线、平整度及预埋件，预留洞的位置，安装就位后立即与柱模用铁钉连结。 4、梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板厚度，标高来确定，要求拼缝严密，不得漏浆。当梁高700时，梁侧模板须用对拉螺杆加固，间距600mm。梁侧模与板相接处必须用铁钉钉牢，铁钉间距400mm，梁边向板面60mm，每层板面铺完须专人检查大钉有无遗漏，防止浇筑时胀模。当梁模支设完毕后，经复核无误，在梁底用步步紧由下向上卡牢底模两侧6080压方，步步紧间距按500布置。5、边框梁外侧模必须严格控制，采用8圆钢两头用钢筋切割机切斜尖弯钩，一头扒在梁外模横向方木上，一头扒在现浇板上，并用保护钉加以保护，防止扒钩上抬引起爆模。扒钩长度计算：33、梁宽+260mm+两头弯钩长度，两头弯钩长度为30mm40mm，扒钩间距为500mm，禁止用铁丝控制梁外模尺寸。大样如下：6、施工悬挑部分，悬挑梁里一道框架梁必须待梁筋绑结束，楼板筋未绑前用扒钩将悬挑板与里面板扒好，间距1000mm，禁止用铁丝做扒钩，防止悬挑外模外梁位移，悬挑梁的下口用木方或钢管与框架梁拉牢间距不大于1500mm。7、梁模板安装如下图示： （七）电梯井剪力墙筒形结构模板施工电梯井模板施工大体同地上剪力墙，此处只对特别处理之处进行叙述。1、剪力墙下口在已浇筑砼面起40mm处加设钢筋顶撑一道，12钢筋水平间距1000mm，剪力墙上口模板下50mm设钢筋顶撑一道，12钢筋水平间距134、000mm。其余墙体撑筋水平及竖向均按间距1000mm布置，特别是拐角处，两个方向相交角部必须加设撑筋。墙体外侧加设定位筋，做法详地上剪力墙。2、为防止接口处出现搓台现象，剪力墙墙模从已浇筑砼位置下伸100mm，并在墙体根部即楼面砼上内外两个方向各设一道一端带弯钩的螺杆，14450mm布置，螺杆加固一侧焊挡头，抵在模板内侧以免墙体移位。弯钩分别拉在剪体内外侧竖向主筋上，外侧用钢管配蝴蝶扣夹紧模板。一头弯钩拉杆详图如下： 3、内模用48钢管端头配可调顶托对顶，顶托撑于横向钢管之上，水平方向布置两道，间距视筒状尺寸而定，竖向间距1500mm。4、内外横向双排48钢管垂直相交处扣件连拉牢固，以加强整35、体性。5、电梯井剪力墙图示如下：八、质量检查和控制要求1、板及支撑应有足够的钢度，强度和稳定性，其支架的支承部分必须有足够的支承面积，如安装在基础上，基土必须夯实。2、模板要平整、接缝严密，不得漏浆、起皮，缺角部位要切除。3、模板在使用前必须清理干净并涂刷隔离剂、或每块模板制作结束涂刷隔离剂，封模前禁止涂刷隔离剂，禁止隔离剂污染砼楼板。4、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接搓处，不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。5、模板安装结束应仔细检查各构件是否牢固，支撑螺杆是否有松动现象，认真复核构件尺寸、标高，固定在模板上的预埋件、预留孔、预留洞均不得遗漏，（预留洞口可预加工好）且36、应安装牢固，其偏差应符合规定，附表： 预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10.0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10.0预留洞中心线位置10尺寸+10.0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线，钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5 钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线，钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线，钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m37、靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的大值。6、模板梁，板、墙铺设加固结束，下层砼楼板要打扫清理干净，不用材料要清理退场垃圾要运出，指定地点堆放。7、浇筑砼时要有人值班，并要有责任心的人，做到浇筑到什么地方检查到什么地方，发现异常现象，必须立即通知停止浇筑工作，重新加固，直到完全安全后，方可继续浇筑砼。 8、混凝土浇筑时，木工值班人员要看好砼工，模板上不允许堆积过多的砼，防止受荷过大，支撑失稳，楼板下沉。九、模板拆除1、拆模前必须经过技术部门同意，并开具拆模通知书方可拆除。2、未经同意拆除的顶撑不得随便拆除。3、拆除下来的材料要及时运走，按尺寸整理堆放。4、柱模板38、拆除：柱模板在砼浇筑12小时后可拆除，先拆掉柱斜支撑，再卸掉柱围檩，对拉螺杆，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离，但拆除过程中不得破坏柱角及面层。墙模板拆除：先拆除对拉螺杆和附件再拆除斜撑，用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，即可把模板吊走。5、楼板、梁模板拆除：（1）跨度小于8m的梁底模在砼强度达到75%以上方可拆除，跨度大于8m的梁及悬挑部位的底模必须待砼强度达到100%后方可拆除，梁侧模在砼强度能保证构件不变形，棱角完整时方可拆除。（2）先拆梁侧吊模，再拆除楼板模板，楼板模先拆水平杆，然后模板支撑，每根搁栅留12根支撑暂不拆。（3）操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支撑供其39、搁栅自由落下。（4）用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱模后，集中运出，集中堆放。（5）拆下的模板及时清理，涂刷脱模剂，拆下的扣件及时集中收集管理。6、拆模必须拆除干净彻底，不得留有悬空模板，所有已活动模板，牵杠，顶撑必须及时拆除，严禁猛撬，硬砸。以防大面积塌落或拉倒伤人。完工前不得留有松动的模板。7、施工上一层模板，下层模板梁墙，楼板模完全拆除结束，现场必须全部清理干净，不留尾巴。十、施工注意事项1、柱子：防止爆模，造成断面尺寸鼓出，漏浆，根部烂根，混凝土不密实或蜂窝麻面，偏斜，柱身扭曲的现象。防治措施：（1）柱模位置事先放线，按放线位置焊好定位铁。（2）对拉螺杆直径间距、竖向方木及围檁间距40、必须满足模板设计要求。（3）四周斜撑要牢固，尤其是边柱必须做到至少两个相临面既撑又拉。（4）成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通线再立中间柱模。2、剪力墙：防止爆模，倾斜变形，墙体厚薄不一，墙面高低不平，墙根跑浆露筋。防治措施：（1）墙模位置事先放线，按放线位置先布置好定位铁，再按墙模板，墙身放线应准确，误差控制在允许范围内，模板就位调整应认真，穿墙螺杆要全部穿齐，拧紧。（2）对拉螺杆直径、间距，竖向方木及围檩的间距必须满足模板设计要求。（3）两面斜撑要牢固，如剪力墙较高则采用既撑又拉方式加固。（4）剪力墙上口加设钢筋顶撑，宽度同墙厚，地下室剪力墙螺杆采用止水螺杆加固41、。（5）模板清理干净，隔离剂涂刷均匀，拆模不能过早。（6）模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢固，应加强检查，及时处理。3、梁：防止梁身不平直，梁底不平及下挠，梁侧模爆模，局部模板嵌入柱梁内，拆除困难的现象。防治措施：（1）梁侧模必须拉线通直后固定，若梁高700mm时应穿对拉螺杆对固，梁高1000mm时应穿双排对拉螺杆对固。当层高小于5000mm时，采用轮扣式钢管架体系，当层高大于5000时，采用钢管排架支撑体系。（2）梁底支撑间距应满足模 板设计要求，能保证在砼重量和施工荷载作用下不变形，梁底模应按规定起拱。（3）支梁木模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，应考虑，模板吸湿后长向膨胀42、的影响，下料尺寸一般略为缩短，使混凝浇筑后不致嵌，入柱内。4、外墙、边柱接搓处理：防止接搓处错台不平，漏浆；防治措施：（1）严格控制定位轴线的精度，保证上下层不出现错台。（2）严格控制外墙，边柱的垂直度。（3）模板支设好后应覆盖下一层墙、柱砼面100mm，墙体或边柱根部设一排一端带弯钩螺杆拉固。十一、安全要求1、进入施工现场必须戴好安全帽，并系好帽带，挑台吊运木工材料必须系安全带并扣好。2、安装与拆除了3m以上的模板应搭好脚手架，并设防拆护栏及杜绝上下在同一垂直面操作。3、安装柱模必须三人以上共同操作，互相配合。4、高空拆模时应有专人指挥，并设警告牌和工作区，严禁其他人员进入。5、严禁高空抛物43、，高空作业时不得开完笑，用具必须系牢放好。6、预留洞口在模板拆除后要木工专人封好，防止发生人员伤亡事故。7、拆除后的模板堆放整理好，不得堆放在脚手架上。8、各种机械定人、定机、定期保养，并有安全防护措施下班后切断电源、锁好电箱。9、夜间施工必须有足够的照明，严禁私拉乱接。10、施工材料不准使用腐烂的木方，木板。所有的支撑要垂直支设、支撑底部要平整，坚实，模板和支撑点要连接牢固。11、施工中采用的木支架要严格检查，发现有变形的支架要立即更换。12、安装模板必须根据技术要求施工，支撑点不得支撑在不稳固的物体上。13、木工所用的工具，应放在工具袋内，防止掉落伤人。14、运送材料应该两人配合，不得到处44、乱放。15、下班时要整理好自己的施工现场，要把现场上的多余的材料运出施工现场。16、所有使用的电锯、手电锯、电钻等手持电动工具要有漏电开关保护装置和防护罩。17、拆模后模板或木方上的钉子应及时拆除或敲平，防止钉子扎脚。18、模板捆绑起吊必须捆紧绑牢，并派专人指挥吊运，不得高空掷物。19、支撑时按工序进行，模板没有固定前不得进行下道工序施工。十二、模板系统验算柱(1200*1200)模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 5045、017-2003 （一）、工程属性新浇混凝土柱名称KZ2新浇混凝土柱长边边长(mm)1200新浇混凝土柱的计算高度(mm)6000新浇混凝土柱短边边长(mm)1200 （二）、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，246min29.868，144246、9.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，246min29.87，14429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.868+1.42，1.3529.868+1.40.720.9max38.642，42.2820.942.28238.054kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.868 kN/m2 （三）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(47、mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数7柱短边小梁根数7柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.529.86818.145kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10718.1450.22-0.1210.8820.22-0.082kNm Mmax/W0.082106/(1/6500152)4.37N/mm2f48、14.742N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.529.86814.934kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63214.9342004/(1008925(1/12500153)0.12mml/400200/4000.5mm 满足要求！ （四）、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)6080小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.238.049、547.611 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.342kNm Mmax/W0.342106/641035.351N/mm2f13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax2.369kN max=3Vmax/(2bh0)=32.3691000/(26080)0.74N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.229.8685.974 kN/m 小梁变形图(mm) 0.534mm1.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=4.652 正常使用极限状态 Rmax=3.652 （五）、柱箍验50、算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=1200/(7-1)=200mm=0.2m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax4.652kN P=Rmax/2=2.326kN 正常使用极限状态： Rmax3.652kN P=Rmax/2=1.826kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边51、柱箍剪力图(kN) M10.246kNm，N15.95kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=1200/(7-1)=200mm=0.2m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax4.652kN P=Rmax/2=2.326kN 正常使用极限状态： Rmax3.652kN P=Rmax/2=1.826kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.246kNm，N25.95kN M/Wn0.246106/(4.49103)54.873N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变52、形图(mm) 10.111mml/4001.2mm 20.111mml/4001.2mm 满足要求！ （六）、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M16轴向拉力设计值Ntb(kN)24.5扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N5.952=11.9kNNtb24.5kN 满足要求！ N5.952=11.9kN26kN满足要求！柱900*900模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 （一）、工程属性新浇混凝土柱53、名称KZ5新浇混凝土柱长边边长(mm)900新浇混凝土柱的计算高度(mm)6000新浇混凝土柱短边边长(mm)900 （二）、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，246min41.218，14441.218kN/m2倾倒混凝土54、时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，246min41.22，14441.22kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.241.218+1.42，1.3541.218+1.40.720.9max52.262，57.6040.957.60451.844kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k41.218 kN/m2（三）、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度55、设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数6柱短边小梁根数6柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.541.21825.04kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10725.040.182-0.1210.8820.182-0.09kNm Mmax/W0.09106/(1/6500182)3.343N/mm2f14.742N/mm2 56、满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.541.21820.609kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63220.6091804/(1008925(1/12500183)0.063mml/400180/4000.45mm 满足要求！ （四）、小梁验算小梁类型角钢小梁截面类型(mm)80353小梁截面惯性矩I(cm4)22.49小梁截面抵抗矩W(cm3)4.17小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1851.8449.3357、2 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.42kNm Mmax/W0.42106/4.17103100.705N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1841.2187.419 kN/m 小梁变形图(mm) 0.33mm1.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=5.705 正常使用极限状态 Rmax=4.535 （五）、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)58、206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=900/(6-1)=180mm=0.18m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax5.705kN P=Rmax/2=2.852kN 正常使用极限状态： Rmax4.535kN P=Rmax/2=2.268kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.586kNm，N110.477kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=900/(6-1)=180mm=0.18m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax5.70559、kN P=Rmax/2=2.852kN 正常使用极限状态： Rmax4.535kN P=Rmax/2=2.268kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.586kNm，N210.477kN M/Wn0.586106/(4.49103)130.539N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.299mml/4001.43mm 20.299mml/4001.43mm 满足要求！ （六）、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M16轴向拉力设计值Ntb(kN)24.5扣60、件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N10.4772=20.954kNNtb24.5kN 满足要求！ N10.4772=20.954kN26kN 满足要求！400厚剪力墙模板（木模板）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 （一）、工程属性新浇混凝土墙名称地下室外墙400mm厚新浇混凝土墙墙厚(mm)400混凝土墙的计算高度(mm)4950混凝土墙的计算长度(mm)6000 （二）、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工61、模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.95新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，244.95min41.218，118.841.218kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22244162、.21.1521/2，244.95min41.22，118.841.22kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.241.218+1.42，1.3541.218+1.40.720.9max52.262，57.6040.957.60451.844kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k41.218 kN/m2 （三）、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)250小梁一端悬臂长(mm)200主梁间距(mm)450主梁一端悬臂长(mm)250对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖63、向间距(mm)450模板设计立面图 （四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.475m，Wbh2/6475182/625650mm3，Ibh3/12475183/12230850mm4 1、强度验算 qbS承0.47551.84424.626kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.192kNm Mmax/W0.192106/256507.501N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.47541.218=19.579kN/m 面64、板变形图(mm) 0.431mml/400250/4000.625mm 满足要求！ （五）、小梁验算小梁材质及类型钢管小梁截面类型(mm)483.5小梁计算截面类型(mm)483小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁截面惯性矩I(cm4)10.78 1、强度验算 qbS承0.2551.84412.961kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.405kNm Mmax/W0.405106/449090.207N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.2541.218=165、0.305kN/m 小梁变形图(mm) 0.443mml/400450/4001.125mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=6.681kN，R2=.R23=6.681kN，R24=6.681kN （六）、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.17主梁截面惯性矩I(cm4)22.49 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.418kNm Mmax/W0.418106/4170100.15N/mm2f205N/mm2 满足要求66、！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.393mml/400400/4001mm 满足要求！ （七）、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax400，400/2+250450mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax450，450/2+250475mm N0.95mnS承0.950.450.47551.84410.528kNNtb17.8kN满足要求！核心筒650厚剪力墙模板（木模板）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2067、12 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 （一）、工程属性新浇混凝土墙名称核心筒650mm厚剪力墙新浇混凝土墙墙厚(mm)650混凝土墙的计算高度(mm)6000混凝土墙的计算长度(mm)8000 （二）、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222468、41.21.1521/2，246min41.218，14441.218kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，246min41.22，14441.22kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.241.218+1.42，1.3541.218+1.40.720.9max52.262，57.6040.957.60451.844kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k469、1.218 kN/m2（三）、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)250小梁一端悬臂长(mm)150主梁间距(mm)350主梁一端悬臂长(mm)250对拉螺栓横向间距(mm)350对拉螺栓竖向间距(mm)350模板设计立面图 （四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.425m，Wbh2/6425182/622950mm3，Ibh3/12425183/12206550mm4 1、强度验算 qbS承0.42551.84422.070、34kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.172kNm Mmax/W0.172106/229507.501N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.42541.218=17.518kN/m 面板变形图(mm) 0.431mml/400250/4000.625mm 满足要求！ （五）、小梁验算小梁材质及类型钢管小梁截面类型(mm)483.5小梁计算截面类型(mm)483小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁截面惯性矩I(cm4)10.78 1、强度验算 qbS承0.2551.84412.71、961kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.405kNm Mmax/W0.405106/449090.207N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.2541.218=10.305kN/m 小梁变形图(mm) 0.473mml/400350/4000.875mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=6.496kN，R2=.R31=6.496kN，R32=6.496kN （六）、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)20600072、主梁截面抵抗矩W(cm3)4.17主梁截面惯性矩I(cm4)22.49 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.406kNm Mmax/W0.406106/417097.362N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.393mml/400350/4000.875mm 满足要求！ （七）、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax350，350/2+250425mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax350，350/2+250425mm N0.95mnS承0.950.4250.42551.8448.8973、6kNNtb17.8kN 满足要求！梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 （一）、工程属性新浇混凝土梁名称KL4混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800模板支架高度H(m)5.4模板支架横向长度B(m)47模板支架纵向长度L(m)56支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500梁侧楼板厚度(mm)110 （二）、荷载设计模板及其支74、架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份海南0.45k=0zst=0.027地区海口市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.175、18整体模板支架stw4.72fk=0zstw=1.083竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.23 （三）、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级二级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1800支撑架顶层水平杆步距h(mm)1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底76、增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150 设计简图如下：平面图立面图 （四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.377、5(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.43，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.73130.615kN/m q1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb11.350.1+(24+1.5)0.8127.675kN/m q1活01.40.7Q1kb11.40.7312.94kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12530.6150.1520.086kNm Mmax/W0.08610678、/540001.595N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.51504/(10010000486000)0.011mmminL/150，10min150/150，101mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37527.6750.15+0.4372.940.151.749kN R2=1.25q1L=1.2530.6150.155.74kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37520.50.151.153kN R279、=1.25q2L=1.2520.50.153.844kN （五）、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.749/11.749kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max5.74/1= 5.74kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.749/11.749kN/m80、 小梁自重：q211.35(0.3-0.1)0.3/2 =0.041kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.350.5(0.8-0.11)=0.466kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11.350.5(0.8-0.11)=0.466kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.73(0.6-0.3/2)/21=1.825kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)081、.11)+1.40.73(1.2-0.6)-0.3/2)/21=1.825kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.749+0.041+0.466+1.825=4.081kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.74+0.041=5.781kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.749+0.041+0.466+1.825=4.081kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.081,5.781,4.081=5.781kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.153/11.153kN/m 梁底82、面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.844/1= 3.844kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.153/11.153kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.8-0.11)=0.345kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.8-0.11)=0.345kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.11)(0.6-0.3/2)/21=0.734kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)083、.11)(1.2-0.6)-0.3/2)/21=0.734kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.153+0.03+0.345+0.734=2.262kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.844+0.03=3.874kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.153+0.03+0.345+0.734=2.262kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.262,3.874,2.262=3.874kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.84、1255.7810.92，0.55.7810.220.585kNm =Mmax/W=0.585106/64000=9.146N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6255.7810.9，5.7810.23.252kN max=3Vmax/(2bh0)=33.2521000/(26080)1.016N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5213.8749004/(1009350256104)0.553mmminl1/150，10=min900/150，106mm 285、ql24/(8EI)3.8742004/(89350256104)0.032mmmin2l2/150，10=min400/150，102.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.7810.9,0.3755.7810.9+5.7810.2=6.504kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.591kN,R2=6.504kN,R3=4.591kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.8740.9,0.3753.8740.9+386、.8740.2=4.358kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.545kN,R2=4.358kN,R3=2.545kN （六）、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.452106/4490=100.659N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪87、力图(kN) Vmax4.197kN max=2Vmax/A=24.1971000/42419.795N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.101mmminL/150，10=min600/150，104mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.394kN，R2=14.897kN，R3=0.395kN （七）、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.394,0.3950.395kN0.888、58=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR214.897kNN=30kN 满足要求！ （八）、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483.2立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21800,1200+20.750089、)=2160mm =hmax/i=2160/15.9=135.849=150 长细比满足要求！ 查表得：0.371 2、风荷载计算 Mwd0cQMk=0cQ(2klah2/10)10.6 1.4(10.0270.91.82/10)0.007kNm 3、稳定性计算 R10.394kN，R214.897kN，R30.395kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+0.71.43(1.2+0.6-0.3/2)/20.9=6.024kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:90、N边2=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+0.71.43(1.2+1.2-0.6-0.3/2)/20.9=6.024kN NdmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+11.350.15(5.4-0.8)max0.394+6.024，14.897，0.395+6.024+0.93215.828kN fdNd/(A)+Mwd/W15828.422/(0.371424)+0.007106/4490102.182N/mm2f205N/mm2 满足要求！ （九）、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20191、6 第条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=5.4/47=0.1153 满足要求！ （十）、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=1.21.083=1.3kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=1.21.50.23=0.414kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.55.42 参考规范GB51210-2016 第条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上92、部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=4721.20.155.4/(1.21.2)+0.5+2147/2=2863.475kN.m30Mok 满足要求！ （十一）、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)110混凝土强度等级C40混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立93、杆垫板宽b(mm)200 F1=N=15.828kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(194、,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=90mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1160mm F=(0.7h95、ft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)1116090/1000=60.583kNF1=15.828kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l96、=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=15.828kN满足要求！梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 （一）、工程属性新浇混97、凝土梁名称6米层高混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001200模板支架高度H(m)6模板支架横向长度B(m)47模板支架纵向长度L(m)56支架外侧模板高度Hm（mm）1500梁侧楼板厚度(mm)200 （二）、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：98、风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份海南0.45k=0zst=0.045地区海口市风荷载高度变化系数z地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.796模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数s单榀模板支架st0.126整体模板支架stw0.839fk=0zstw=0.301支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.466 （三）、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级一级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)500梁两侧立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm99、)1200、1200混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)450梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距167每纵距内附加梁底支撑主梁根数1 设计简图如下：平面图立面图 （四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001818/654000m100、m3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.43，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.73148.824kN/m q1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb1.11.350.1+(24+1.5)1.2145.59kN/m q1活01.40.7Q1kb1.11.40.7313.234kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.2)1101、30.7kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.145.590.1672+0.1173.2340.16720.137kNm Mmax/W0.137106/540002.54N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67730.7166.6674/(1005400486000)0.061mmL/250166.667/2500.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.445.590.167+0.453.2340.102、1673.282kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.145.590.167+1.23.2340.1679.005kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.430.70.1672.047kN R2=R3=1.1q2L=1.130.70.1675.628kN （五）、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线103、荷载：q1左R1/b=3.282/13.282kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max9.005,9.005/1= 9.005kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=3.282/13.282kN/m 小梁自重：q21.11.35(0.3-0.1)0.5/3 =0.05kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.350.5(1.2-0.2)=0.743kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.350.5(1.2-0.2)=0.743kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.1Max1.2(0.5+(24+1.1104、)0.2)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.73(0.45-0.5/2)/21=1.191kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.73(0.9-0.45)-0.5/2)/21=1.191kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =3.282+0.05+0.743+1.191=5.264kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=9.005+0.05=9.054kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.282105、+0.05+0.743+1.191=5.264kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.264,9.054,5.264=9.054kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.047/12.047kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max5.628,5.628/1= 5.628kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=2.047/12.047kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/3 =0.033kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.2-0.2)=0.5kN106、/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.2-0.2)=0.5kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.2)(0.45-0.5/2)/21=0.552kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.2)(0.9-0.45)-0.5/2)/21=0.552kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.047+0.033+0.5+0.552=3.132kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.628+0.033=5.662kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.047+0.033+107、0.5+0.552=3.132kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.132,5.662,3.132=5.662kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1259.0540.252，0.59.0540.320.407kNm =Mmax/W=0.407106/64000=6.366N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.59.0540.25，9.0540.32.716kN max=3Vmax/(2bh0)=32.716100108、0/(26080)0.849N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)55.6622504/(3847040256104)0.016mml1/250250/2501mm 2ql24/(8EI)5.6623004/(87040256104)0.318mm2l2/2502300/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=max9.0540.25,0.59.0540.25+9.0540.3=3.848kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.237kN,R2=3.8109、48kN,R3=3.848kN,R4=2.237kN 正常使用极限状态 Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=max5.6620.25,0.55.6620.25+5.6620.3=2.406kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.331kN,R2=2.406kN,R3=2.406kN,R4=1.331kN （六）、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483.2主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(110、cm4)11.36 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.416106/4730=88.024N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.055kN max=2Vmax/A=25.0551000/45022.465N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.073mmL/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.03kN，R2=10.109kN，R3=1.03kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.619kN，R2=6.111、237kN，R3=0.619kN （七）、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483.2主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 PmaxR2=Max10.109=10.109kN，PmaxR2Max6.237=6.237kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.885106/4730=187.018N/mm2f=205N/mm2 满足要求112、！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax6.571kN max=2Vmax/A=26.5711000/45029.205N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max0.385mmL/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=13.647kN，R2=21.734kN，R3=21.735kN，R4=13.647kN 立杆所受主梁支座反力依次为R2=21.735/1=21.735kN （八）、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)483.5钢管计算截面类型(mm)483.2钢管截面面积A(mm2)113、450钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)11.36钢管截面抵抗矩W(cm3)4.73钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R3=1.03kN，PmaxR1，R30.619kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.09106/473019.055N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.67kN max2Vmax/A=20.671000/4502.976N/mm2125N/mm2 满114、足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.038mmL/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=1.39kN，R2=2.215kN，R3=2.215kN，R4=1.39kN 同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=2.215kN，R3=2.215kN荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 （九）、可调托座验算 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max2.215,2.2152.215kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 115、2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR221.735kNN=30kN 满足要求！ （十）、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483.5立杆钢管计算截面类型(mm)483.2钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=210 长细比满足要求！ 查表得：0.634 2、风荷载计算 Mwd0cQMk=0cQ(2klah2/10)1.10.6 1.4(10.0450.51.52/1116、0)0.005kNm 3、稳定性计算 R12.215kN，R221.735kN，R32.215kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+0.71.43(1.2+0.45-0.5/2)/20.5=4.167kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+0.71.43(1.2+0.9-0.45-0.5/2)/20.5=4.167kN NdmaxR1+N边1，R117、2，R3+N边2+1.11.350.15(6-1.2)max2.215+4.167，21.735，2.215+4.167+1.06922.804kN fdNd/(A)+Mwd/W22803.995/(0.634450)+0.005106/473080.987N/mm2f205N/mm2 满足要求！ （十一）、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=6/47=0.1283 满足要求！ （十二）、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=1.20.301=0.361kN/m： 风荷载作用在支架118、外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=1.21.50.466=0.839kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.562 参考规范GB51210-2016 第条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lal119、b)+G1k+2GjkB/2=4721.20.156/(1.21.2)+0.5+2147/2=3029.15kN.m30Mok 满足要求！ （十三）、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)110混凝土强度等级C40混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=22.804kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截120、面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2121、，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=90mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=760mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)176090/1000=41.081kNF1=22.804kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参122、数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kN123、F1=22.804kN 满足要求！板模板（地下室顶板200mm厚 扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 （一）、工程属性新浇混凝土楼板名称地下室顶板200厚新浇混凝土楼板板厚(mm)200模板支架高度H(m)4.95模板支架纵向长度L(m)80.75模板支架横向长度B(m)50.7支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500 （二）、荷载设计模板及其支124、架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份海南0.45k=0zst=0.032地区海口市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.138整体模板支架stw0.92fk=0zstw=0.211竖向125、封闭栏杆s1mk=0zs=0.23 （三）、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级二级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1000立杆横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) （四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板126、计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.1+(24+1.1)0.2)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.2)+1.40.72.5 1=9.644kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.2127、)15.12kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmaxq1l2/89.6440.32/80.108kNm Mmax/W0.108106/375002.893N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=55.123004/(38410000281250)=0.192mm 0.192mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ （五）、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩128、I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 q11max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.3+(24+1.1)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.2)+1.40.72.50.3=2.965kN/m 因此，q1静11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.2(0.3+(24+1.1)0.2)0.3=1.915kN/m q1活11.4Q1kb=11.42.50.31.05kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20129、.1251.91512+0.1251.05120.371kNm M2q1L12/2=2.9650.252/20.093kNm MmaxmaxM1，M2max0.371，0.0930.371kNm =Mmax/W=0.371106/64000=5.791N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.9151+0.6251.0511.853kN V2q1L12.9650.250.741kN VmaxmaxV1，V2max1.853，0.7411.853kN max=3Vmax/(2bh0)=31.8531000/(26080)130、0.579N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.2)0.31.596kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.59610004/(1009350256104)0.347mmL/2501000/2504mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.5962504/(89350256104)0.033mm2l1/2502250/2502mm 满足要求！ （六）、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm131、2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.42.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.72.50.33.037kN/m q1静11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b11.2(132、0.5+(24+1.1)0.2)0.31.987kN/m q1活11.4Q1kb11.42.50.31.05kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.2)0.31.656kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.253.03713.797kN 按悬臂梁，R1q1l13.0370.250.759kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.62.278kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.65612.07kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.6560.250133、.414kN RmaxRmax，R10.61.242kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.793106/4490=176.638N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=24.591000/42421.653N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=1.081mm=1000/250=4mm 悬挑段max0.882mm=2250/250=2mm 134、满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=6.8kN，R2=7.477kN，R3=8.386kN，R4=4.674kN 图二 支座反力依次为R1=5.691kN，R2=7.977kN，R3=7.977kN，R4=5.691kN （七）、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N8.386/0.6=13.976kNN30kN 满足要求！ （八）、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483.5立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆135、截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 考虑风荷载: =l0/i=1500.000/15.9=94.34 查表得，1=0.634 Mwd=0wQMwk=0wQ(2wklah2/10)=10.61.4(10.03211.52/10)=0.006kNm Nd =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max6.8,7.977,8.386,5.691/0.6+11.350.154.95=14.979kN f136、d=Nd/(1A)+Mwd/W14.979103/(0.634424)+0.006106/4490=57.069N/mm2=205N/mm2 满足要求！ （九）、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=4.95/50.7=0.0983 满足要求！ （十）、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=10.211=0.211kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=11.50.23=0.345kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准137、值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.54.952 参考规范GB51210-2016 第条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=50.7210.154.95/(11)+0.5+2150.7/2=3244.534kN.m30Mok 满足138、要求！ （十一）、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C40混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200 F1=N=14.979kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,139、m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算140、中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)11200100/1000=61.908kNF1=14.979kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=14.979kN 满足要求！