1、旧村改造项目限价商品住房出入口、配电箱防护施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据4二、工程概况4三、防护方案涉及范围5四、施工准备54.1、材料准备：54.2、人员准备：6五、主要施工方法：65.1外墙脚手架防护65.2、基坑防护：115.3、出入口防护：115.4、洞口、临边防护措施：125.5、电梯井口防护135.6、楼梯防护135.7、临边防护145.9.配电箱防护155.10.室外电梯安全防护15六、安全文明施工措施166.1、安全施工措施166.2、拆除注意事项18七、文明施工2、要求18计算书一：双排落地脚手架计算书19一、参数信息191.脚手架参数192.活荷载参数193.风荷载参数204.静荷载参数205.地基参数20二、大横杆的计算211.均布荷载值计算212.强度验算223.挠度验算22三、小横杆的计算231.荷载值计算232.强度验算233.挠度验算24四、扣件抗滑力的计算24五、脚手架立杆荷载计算25(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1291kN/m25(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m225六、立杆的稳定性计算25七、最大搭设高度的计算27八、连墙件的稳定性计算27九、立杆的地基承载力计算291.脚手架参数292.活荷载参3、数293.风荷载参数294.静荷载参数305.水平悬挑支撑梁306.拉绳与支杆参数30二、大横杆的计算311.均布荷载值计算312.强度验算323.挠度验算32三、小横杆的计算331.荷载值计算332.强度验算333.挠度验算34四、扣件抗滑力的计算34五、脚手架立杆荷载的计算35六、立杆的稳定性计算36七、连墙件的计算37八、悬挑梁的受力计算38九、悬挑水平钢管挠度和扣件连接计算40十、支杆的受力计算41十一、支杆的强度计算41十二、锚固段与楼板连接的计算42一、编制依据序号名 称编号18#安置房等10项结构施工图纸28#安置房等10项施工组织设计3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ4、13020114建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ8020115建筑施工安全检查标准 JGJ5920116xx市建筑工程施工安全操作规程 DBJ016220027建筑施工手册（14册） （第四版） 8简明施工计算手册 9实用建筑施工安全手册 10建筑施工脚手架实用手册 二、工程概况1、工程简介工程名称8#安置房等10项（xxxx良乡组团（xx旧村改造项目南区）08-05-01、08-05-03地块限价商品住房项目）工程地址建设单位设计单位监理单位质量监督单位施工总承包单位合同工期2016年1月1日-2016年10月31日三、防护方案涉及范围考虑工程特点要求，本工程需要涉防护的部位包括以下方面5、:地建筑物四周防护；楼出入口防护；电梯、楼梯、施工洞防护及配电箱防护。四、施工准备4.1、材料准备：、48mm3.6mm架子管及配套扣件，立杆、大横杆长度为46m，小横杆长度为1.22m。钢管应涂刷防锈漆；、250250mm木质脚手板，板长36m，宽度不小于150mm，其材质应符合木结构工程施工及验收规定二等材的规定，脚手板的两端应采用直径为4mm的镀锌钢丝各设两道箍。确保材质符合规定，不得有缺陷和裂纹；4.1、3、绿色密目安全网；、扣件：连接扣件有直角扣件、旋转扣件和对接扣件三种。扣件必须用机械性能应符合相关技术规范；附件（T形螺栓、螺母、垫圈）所采用的材料应符合普通碳素结构钢技术条件中A36、的规定；螺纹要符合普通螺纹的规定；垫圈要符合垫圈的规定。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的距离要小于5mm。、搭设前对进场的脚手架杆配件进行严格检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件，脚手架的构配件（加工应符合产品的设计要求、确保能可靠连接），钢管采用镀锌钢管，钢管端部切口应平整，严禁有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管；连接件要使用与钢管径相配合的，符合现行标准的可镀锌铸铁扣件，严禁使用加工不合格、锈蚀和裂纹的扣件；脚手板两端用10#铅丝捆紧，禁止使用有扭纹、破裂的木板。4.2、人员准备：现场管理：周树民技术负责：焦中红现场安全：李7、贤文、王振泉劳务队架子工长：刘解宝 架子工：15人4.3、作业条件：搭设前由工程部组织操作人员进行技术和安全交底，确保工人思想重视，严格按照技术交底要求施工。五、主要施工方法：5.1外墙脚手架防护、建筑物高度为16.7米，搭设总高度为1819米之间，采用落地式双排扣件钢管脚手架，搭设时间在建筑物四周肥槽回填完成后。脚手架的搭设场地进行平整、按照设计要求对回填土进行分层夯实，并设置排水措施（脚手架部位比室外自然地坪高150mm。然后按照构架设计的立杆纵距La=1.0m和立杆横距Lb=1.05m进行放线定位，距建筑物外皮0.3m，脚手架底部设置钢支座并满铺松木板。每排立杆下设502501500松木8、板。、内排脚手架距建筑物外皮0.3m，立杆横距1.05m，立杆纵距1.0m，脚手架步距1.5m，小横杆间距1.0m。、搭设程序基本搭设顺序：放置纵向扫地杆，自角部起依次向两边树立底（第一根）立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起3至4根立杆后，随即装设第一步纵向杆（与立杆扣接固定）和横向平杆（小横杆靠近立杆并与纵向平杆扣接固定）、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按照40至60Nm力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段。按照上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍构架质量和地基情况，严格确保设9、计要求和构架质量 ，随架子搭设设置连墙件。按第一步架的作业程序和搭设要求逐步搭设，随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑。-5.9-3.6装设作业层间横杆（在构架横向平杆之间加设的、用于缩小铺板支承跨度和横杆）、铺设脚手板和装设作业栏杆、挡脚板或围护、封闭措施。、在结构施工过程中在结构东南角搭设“之”字形的斜道，由于在施工中的荷载不大，可按常规方法搭设，不必计算,按照以下原则进行搭设，运料斜道宽度不应小于1.5米，坡道宽度不应大于1:6，人行斜道宽度不应小于米，坡道不应大于1:3，护栏高度不小于1.2米。、构造要求（1）搭设前对进场的脚手架杆配件进行严格检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件脚手架的10、构配件（加工应符合产品的设计要求、确保能可靠连接）：钢管采用焊接钢管，钢管端部切口应平整，禁止有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管；连接件要使用与钢管径相配合的，符合现行标准的扣件，严禁使用加工不合格、锈蚀和的裂纹的扣件；脚手板50250松木板，两端用1014号铅丝捆紧，禁止使用有扭纹、破裂的木板。（2）脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下严格按照规定程序进行：按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置；周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵、横向平杆，校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设；剪力撑、斜杆11、等整体拉结杆件和连墙应随搭升的架子一起及时设置。（3）在脚手架立杆底端上200mm处遍设纵向，横向扫地杆，并与立杆连接牢固。（4）双立杆的部分左、右、上、下立杆与平杆的接头位置要相互错开，同时置于不同的构架框格内。（5）连墙点设置应均匀分布，竖向间距4500mm，水平间距4500mm，可以允许有微量的调整，尽量避免引起杆件和整架的显著变形。（6）外侧面在两端、转角及中间间隔不超过15米的立面上设置一道剪刀撑，并由底到顶连续设置，按4560搭设，斜杆应与脚手架基本构架连接，沿脚手架长度间隔不大于15m设置，剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心至主节点的距离不12、应大于150mm。 （7）脚手架顶层连墙点之上的自由高度大于6m时，采取临时撑拉措施。（8）脚手板的铺设应符合以下规定脚手板应铺平、铺稳，必要时应予以绑扎固定；脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在200-300mm之间；脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且在搭接段的中部应设有支承横杆。铺板严禁出现端头超出支承横杆150mm以上未作固定的探头板。长脚手架采用纵向铺设时，其下支承横杆的间距不得大于1.0m。（9）工人在进行搭设作业时，工人必须带安全帽和佩带安全带，不得单人作业。在搭设的过程中不得随意修改设计。（10）大小横杆的接头，详见附图。、13#楼13、北侧靠近深基坑，此处在基础筏板时预埋12的钢筋吊环，间距1米，内锚固2米，外挑1.2米，立杆的纵距为 1m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.25 m；内排架距离墙长度为0.25 m；根据临近深基坑专家论证，施工至地上2层时停工，待临近车库完成并回填完成后再进行2层以上结构施工，因此，搭设高度8米，待车库回填完成后，此部位外加重新搭设。，如图所示5.2、基坑防护：5.2,1、本工程基坑开挖深度为12米，开挖后，立即做好防护，防护栏杆设置如下： （1）、本工程基坑施工周期较短，基础完工后即拆除土方回填，因此现场采用483.5mm钢管搭设，以扣件固定。 （2）、防14、护栏高度为1,2米，横杆3道，下杆离地高度50mm，中间离地0.5米，上杆离地高度1.2米，立柱间距2米，立柱离边坡距离0.5米。 （3）、防护栏杆必须自上而下用安全立网封闭。 （4）、所有护栏用红白油漆刷上醒目的警示色，钢管红白油漆间距为200mm，在基坑长边设置安全通道，并在栏杆上悬挂提示标志，护栏周围悬挂“禁止翻越”、“当心坠落”等警告标志。 基坑防护效果图5.3、出入口防护：、出入口防护：在楼的出口设置一个进入楼内的通道，出入口搭设长 6m高3m宽3m的防护棚，上铺双层5cm厚脚手板，两侧挂密目网。通道的技术措施如图：5.4、洞口、临边防护措施：、孔洞防护：通风道洞口上铺竹胶板将洞口盖15、严，用铁丝与钢筋头拉结紧固。如图：较小的洞口必须用坚实盖板盖严、孔洞超出50cm以上的绑两道护身栏，挂水平网。5.5、电梯井口防护电梯口防护门高度1.2m，电梯井口设置格栅门（格栅网格不大于100mm），栅门下口设挡脚板，挡脚板高200mm，涂刷黄黑相间油漆。在电梯井内每隔两层（不大于10m）设置一道平兜网，网内无杂物，网与井壁间隙不大于100mm。5.6、楼梯防护、楼梯通道采用直径48毫米的钢制脚手管搭设，平行于踏步梯段设置两道防护栏杆，间距800mm，栏杆长度与梯段长度相匹配，定尺加工，立杆水平间距不大于2m，与结构休息平台顶紧不随意晃动，脚手管涂刷红白相间警示油漆。、楼梯口与梯段边必须安16、装防护栏杆，两楼梯段中间间隙大于150mm时，应做全封闭防护。 楼梯防护做法示意5.7、临边防护5.7.1、建筑物周边及高度不大于900m的矮墙必须设置防护栏杆。5.7.2、防护栏杆由上、下两道横杆及栏杆柱组成，上横杆离地面高度为1.05m1.2m，下横杆离地高度为0.5m0.6m。5.7.3、栏杆立杆与横杆的连接应符合规范要求，防护栏杆必须自上而下用密目网封闭，栏杆下方必须设置固定的高度不低于180mm的挡脚板。5.7.4、防护栏杆应以红白相间条纹标识，防护栏杆应安全可靠，整齐美观。基坑临边防护做法示意 5.7.5、结构周边部分利用原设地锚绑两道水平护身栏，并搭设斜向支撑间距2m,高度不低于17、1.2m，外侧立挂密目。施工面有网片架防护，施工面下面的各层随着挂架的提升，楼层周边的防护如下：未拆除模板的楼层的防护： 5.8.7、防护设施的验收5.8.1、安全防护设施验收实行挂牌制。5.8.2、验收标牌尺寸330mm250mm，标志牌黄底红字，其内容有：搭设人、层数、责任人、验收人、验收日期、单位。5.8.3、可每层验收固定挂牌，也可按多层验收固定挂牌，但最多不超过5层。验收标准应挂在通道口醒目处。工程名称层数搭设单位搭设人责任人验收日期验收单位验收人5.9.配电箱防护一级电箱顶部使用双层跳板防护，红白标志条，其上应有安全警示标志，采用红白条纹钢管支护，红白条纹圆钢做围栏，围栏高度不低于18、1.5m，围栏距离满足操作要求，围栏门和箱门平时常锁。5.10.室外电梯安全防护.初装修阶段每栋楼外使用外施工电梯，施工电梯靠基础承受荷载，靠附墙件保持稳定性，外电梯搭设和防护本身无任何连接。.搭设高度：18m；立杆纵距为1800、900间隔设置，1800mm为过人，里侧挂内开门，防护架子立杆间距为400mm、1300mm，1300mm间距为过人，400mm间距为门中间立杆间距。.防护架子左右两侧需搭设护身栏杆，起步200高档脚杆，再加上两道横杆步距600mm，挡脚杆与电梯防护架子门外侧立杆相连，防护架子两侧与结构梁板有效连接，外防护架满挂密目安全网,外防护网与结构之间的间隙用钢管和密目网防护19、到位。.防护架子防护门为定制成品1300*1800mm防护门，与防护架焊接的角铁有效连接；外用电梯的底层出入口处搭设长4米，宽于桥箱两侧各1米、高3米的防护棚，棚顶应满铺不小于5厘米厚的脚手板，不留缝隙，护头棚两侧满挂安全网。.防护架子下基础夯实，浇筑砼垫层，在立杆下放置通长方木。.防护架搭设示意图：六、安全文明施工措施6.1、安全施工措施、防护架搭设人员必须是经过考核合格的专业架子工。上岗人员要定期体检持证上岗。操作时必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋等、现场禁止吸烟，禁止酒后作业。、架上作业人员必须戴好安全帽、系好安全带并站稳把牢，禁止穿拖鞋作业。、安全较重的杆部件或作业条件较差时应避免单人单20、独操作。、剪刀撑、连墙件及其它整体性拉结杆件应随架子高度的升高及时装设，以确保整架稳定。、搭设途中，架上不得集中（超重）堆放杆件材料。、搭设中应统一指挥、协调作业。、确保构架的尺寸、杆件的垂直度和水平度，各节点构造和紧固程度符合设计要求。、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看管。6.1.10、各杆件端头伸出扣件扣板边缘的长度不小于100mm。6.1.11、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。6.1.12、搭设及提升过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，作协调，严禁在无人指挥下作业。6.1.13、搭设过程中安全员、工长必须进行检查21、验收、签证。合格后方可使用。脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，需经技术部和安全部同意后由架子工来操作。6.1.14、严禁在未经项目部允许的情况下拆除脚手架任何部件。6.1.15、安全员、工长定期检查脚手架，发现问题和隐患，及时进行解决。6.1.16、 所有脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。6.1.17、 防护架安装完毕后，由安全员检查验收合格后，方可进行施工作业。脚手架只作为施工维护和施工人员行走使用，严禁堆放任何材料。6.1.18、当悬挑架拆除后，立即搭设楼层四周的防护栏，防护杆高度1.2m，立杆间距2m，水平杆第一道距楼板面0.3m，第二道22、距地面0.9m，并满挂密目安全网，在楼层间要有安全注意事项的标识。6.1.19、脚手架的地锚采用16或18钢筋加工，在浇筑顶板砼时进行预埋。6.1.20、脚手架下口探出横杆（即楼板面）1020cm。6.1.21、下脚手板和兜网往上面一层翻时，需先翻板，挂好上一层兜网后，方可拆除下一层兜网6.2、拆除注意事项、划出工作区标志，禁止行人进入。、严格遵守拆除顺序，由上到下后绑者先拆，先绑者后拆，一般是先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。、统一指挥，上下呼应，动作协调。当解开与别人有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落。、拆下的杆件应以安全方式运出。、凡已松开的连结配件应及时拆除运出23、。七、文明施工要求7.1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。7.2、进入施工现场人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得随意拆除和移动标识牌。7.3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中，禁止开玩笑和打闹。7.4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发放上岗证，凡患有不适宜高空作业病患的人员，一律不准上脚手架操作。7.5、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改，应由架子工来完成，其他人不得任意拆改变动。7.6、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀爬架子上下作业面；塔吊起24、吊重物时不能碰撞和拖动脚手架。7.7、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。7.8、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件或其他物品。材料、工具用滑轮和绳索运输不得乱扔。7.9、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。7.10、脚手架材料堆放场地要做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。7.11、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。运至地面的材料应按指定的地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。7.12、六级25、以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。如有则应随时清扫，并要采取防滑措施，并注意平时的清理与打扫。计算书一：双排落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1m，大小横杆的步距为1.5 m；26、内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处xx，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1291；脚手板自重标准值(kN/27、m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:13；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):135.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:0.40。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和28、变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最29、大弯距为 M1max=0.080.17212+0.100.9812 =0.112 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.17212-0.1170.9812 =-0.132 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.112?06,0.132?06)/5080=25.984 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 25.984 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：30、 max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.677?.143?0004/(100?.06?05?21900)+0.990?.7?0004/(100?.06?05?21900) = 0.315 mm；大横杆的最大挠度 0.315 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1000/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在31、小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381 = 0.038 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051/(2+1)=0.105 kN；活荷载标准值：Q=21.051/(2+1) =0.700 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.038+0.105)+1.4 0.7 = 1.152 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.32、20.0381.052/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.1521.05/3 = 0.403 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.41 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.41?06/5080=80.626 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =80.626 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/333、84EIqmax=5?.038?0504/(384?.06?05?21900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.038+0.105+0.7 = 0.843 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 843.4?050?3?0502-4?0502/9 ) /(72?.06?05?21900) = 1.38 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+1.38 = 1.404 mm；小横杆的最大挠度为 1.404 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 134、050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.03812/2=0.038 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051/2=0.158 kN；活荷35、载标准值: Q = 21.051 /2 = 1.05 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.038+0.02+0.158)+1.41.05=1.729 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1291kN/m NG1 = 0.1291+(1.002/2)0.038/1.5020.00 = 3.094kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3131(1.05+0.3)/2 = 2.633 36、kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15131/2 = 0.975 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005120 = 0.1 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.802 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 21.0512/2 = 2.1 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.802+ 037、.851.42.1= 10.661 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.26.802+1.42.1=11.102kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z?s?0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.40.740.693 = 0.144 k38、N/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.14411.52/10 = 0.038 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.661 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 11.102kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管39、脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 10660.8/(0.262?89)+38446.115/5080 = 90.779 N/mm2；立杆稳定性计算 = 90.779 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 240、05 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 11101.8/(0.262?89)=86.653 N/mm2；立杆稳定性计算 = 86.653 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.85?.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.708 41、kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.1 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.129 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.038 /(1.4 0.85) = 0.032 kNm；Hs =( 0.2624.8910-4205103-(1.23.708+0.851.4(2.1+0.2624.891000.032/5.08)/(1.20.129)=118.426 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.00142、Hs)H = 118.426 /(1+0.001118.426)=105.886 m；H= 105.886 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为20m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.693，00.4，Wk = 0.7z?s?0=0.7 ?.92?.693?.4 = 0.179 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20043、1)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.249 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.249 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = 稟穂f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 7.2444、9 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 7.249小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 54 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 135 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =53.304 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.661 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=545、3.304kPa fg=54 kPa 。地基承载力满足要求！13#楼北侧2层以下脚手架搭设计算书1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 7 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3 m，水平间距2 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):1.000；脚手架用途:其它用途；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处xx，基46、本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.74，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.251；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1291；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用48 3.5钢管，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 2 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):12.00；楼板混凝土标号:47、C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 支杆与与梁夹角为(度):60；最里面支点距离建筑物 1 m,支杆采用 484mm。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.350.9/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=10.9/(2+1)=0.3 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+148、.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.3=0.42 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.17212+0.100.4212 =0.056 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.17212-0.1170.4212 =49、-0.066 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.056?06,0.066?06)/5080=12.992 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 12.992 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.3 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.677?.143?50、0004/(100?.06?05?21900)+0.990?.3?0004/(100?.06?05?21900) = 0.157 mm；大横杆的最大挠度 0.157 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1000/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381 = 0.038 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.350.91/(2+1)=0.105 k51、N；活荷载标准值：Q=10.91/(2+1) =0.300 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.038+0.105)+1.4 0.3 = 0.592 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.92/8 = 0.005 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 0.5920.9/3 = 0.178 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.182 kNm；最大应力计算值 = 52、M / W = 0.182?06/5080=35.884 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =35.884 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=5?.038?004/(384?.06?05?21900) = 0.013 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.038+0.105+0.3 = 0.443 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下53、:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 443.4?00?3?002-4?002/9 ) /(72?.06?05?21900) = 0.457 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.013+0.457 = 0.47 mm；小横杆的最大挠度为 0.47 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R54、 Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.03812/2=0.038 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0380.9/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.350.91/2=0.158 kN；活荷载标准值: Q = 10.91 /2 = 0.45 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.038+0.017+0.158)+1.40.45=0.886 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷55、载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1291kN/m NG1 = 0.1291+(1.002/2)0.038/1.507.00 = 1.083kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3541(0.9+0.2)/2 = 0.805 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1441/2 = 0.28 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.00517 = 0.035 kN；经计算得到，静荷载标准值 56、NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.203 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 10.912/2 = 0.9 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.22.203+ 0.851.40.9= 3.714 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.22.203+1.40.9=3.903kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z?s?0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构57、荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.251；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.450.740.251 = 0.059 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.05911.52/10 = 0.016 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 3.7158、4 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 3.903kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A = 4.859、9 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 3714.48/(0.262?89)+15665.544/5080 = 32.076 N/mm2；立杆稳定性计算 = 32.076 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 3903.48/(0.262?89)=30.468 N/mm2；立杆稳定性计算 = 30.468 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl 60、= Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.74，s0.251，00.45，Wk = 0.7z?s?0=0.7 ?.74?.251?.45 = 0.059 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 6 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.491 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.491 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：61、Nf = 稟穂f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.8的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.8910-4205103 = 96.035 kN；Nl = 5.491 Nf = 96.035,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =5.491小于单扣件的抗滑力 8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为62、墙支点。本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 12.19 cm4，截面抵抗矩W = 5.08 cm3，截面积A = 4.89 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.22.203 +1.40.9 = 3.903 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.24.890.000178.5 = 0.046 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kNm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 563、.364 kN； R2 = 2.609 kN； R3 = -0.02 kN。 最大弯矩 Mmax= 0.586 kNm；最大应力 =M/1.05W+N/A= 0.586?06 /( 1.05 ?080 )+ 0?03 / 489 = 109.931 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 109.931 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！九、悬挑水平钢管挠度和扣件连接计算水平支撑钢管的最大挠度为 0.992 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！因为立杆及支杆均需和水平支撑钢管通过扣件连接，需要验算此处的扣件抗滑力64、立杆传递给水平支撑杆的最大力 3.903 KN 小于等于8KN, 满足要求！水平支撑钢管下部的支撑钢管的最大支撑力R1=5.364KN 小于等于8KN,满足要求！十、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 RAH = RDicosi其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力 RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：RD1=6.194 kN。十一、支杆的强度计算钢丝拉绳(支杆)的内力计算斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=6.194kN 下面压杆以 483.5mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： =65、 N/A f其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 6.194kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.153； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.578cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.448m； A - 受压斜杆净截面面积，A =4.893cm2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是82.74 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求!斜撑支杆的焊缝计算斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 = N/lwt fc 或 ft其中 66、N为斜撑支杆的轴向力，N=6.194kN； lw为斜撑支杆件的周长，取150.796mm； t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=3.5mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2；经过计算得到焊缝最大应力= 6194.221/(150.796?.5) = 11.736N/mm2。对接焊缝的最大应力 11.736 N/mm2 小于 185 N/mm2，满足要求!十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.02 kN； 压环钢筋的设计直径D=12mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142?22/4=113.097mm2=N/2A=20.483/113.097?=0.091N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！