1、住宅楼外墙悬挑落地脚手架专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录一、工程概况10二、编制依据10三、施工计划11（一）施工进度计划11（二）材料与设备计划11四、施工工艺技术12（一）脚手架标准执行要求15（二）搭设施工准备15（三）悬挑外脚手架搭设方法1611.构配件的搭设17（四）悬挑梁质量检查与验收18（五）悬挑双排钢管脚手架搭设方案18(1)压环预埋19(2)型钢悬挑梁安装20(3)吊环层混凝土浇筑20（1）基本要求20（2）脚手架搭设参数21（3）脚手架与主体结构的连接21(2)横向水平杆的构造应2、符合下列规定：21(3)脚手板的设置应符合：22（5）立杆23（6）连墙件23（7）剪刀撑与横向斜撑24(8)脚手架封顶24（六）脚手架的安全设施25(2)栏杆和踢脚杆或栏板、立网的设置应符合下列规定：25（七）脚手架检查与验收26(1)新钢管的检查应符合下列规定：26(2)旧钢管的检查应符合下列规定：26(3)扣件的验收应符合下列规定：26(4)脚手板的检查应符合下列规定：26(6)脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：27(8)脚手架使用中，应定期检查下列项目：27(10)脚手架搭设的质量标准28（八）悬挑外脚手架拆除要求281.拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：282.拆除脚3、手架时，应符合下列规定：293.卸料时应符合下列规定：29（九）双排落地钢管脚手架搭设方案291.搭设操作流程292.搭设方法及其它要求30五、脚手架施工安全保证措施30（一）安全组织保障303.健全安全管理组织网络30（二）安全技术措施311.悬挑梁安装安全技术措施313.脚手架防雷措施344.脚手架防火措施345.脚手架防触电安全措施356.通道、临边防护措施35（三）安全应急预案381.目的382.应急领导小组及其职责383.现场处理制度384.应急通信联络385.应急反应预案39（四）监控监测措施391.安全监控管理392.监测措施40模板支架搭设允许偏差及预警值要求40六、劳动力计划4、41七、计算书及相关图纸411、参数信息41（1）脚手架参数41（2）活荷载参数41（3）风荷载参数41（4）静荷载参数42（5）水平悬挑支撑梁42（6）拉绳与支杆参数422、大横杆的计算43（1）均布荷载值计算43（2）强度验算44（3）挠度验算443、小横杆的计算44（1）荷载值计算45（2）强度验算45（3）挠度验算454、扣件抗滑力的计算465、脚手架立杆荷载的计算466、立杆的稳定性计算477、连墙件的计算488、悬挑梁的受力计算499、悬挑梁的整体稳定性计算5110、拉绳的受力计算5111、拉绳的强度计算5212、锚固段与楼板连接的计算521、参数信息53（1）脚手架参数53（2）5、活荷载参数53（3）风荷载参数53（4）静荷载参数54（5）水平悬挑支撑梁54（6）拉绳与支杆参数542、大横杆的计算55（1）均布荷载值计算55（2）强度验算56（3）挠度验算563、小横杆的计算56（1）荷载值计算57（2）强度验算57（3）挠度验算574、扣件抗滑力的计算585、脚手架立杆荷载的计算586、立杆的稳定性计算597、连墙件的计算608、悬挑梁的受力计算619、悬挑梁的整体稳定性计算6310、拉绳的受力计算6311、拉绳的强度计算6412、锚固段与楼板连接的计算641、参数信息65（1）脚手架参数65（2）活荷载参数65（3）风荷载参数65（4）静荷载参数66（5）水平悬挑支6、撑梁66（6）拉绳与支杆参数662、大横杆的计算67（1）均布荷载值计算67（2）强度验算68（3）挠度验算683、小横杆的计算68（1）荷载值计算69（2）强度验算69（3）挠度验算694、扣件抗滑力的计算705、脚手架立杆荷载的计算706、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)717、立杆的稳定性计算738、连墙件的计算749、悬挑梁的受力计算7510、悬挑梁的整体稳定性计算7711、拉绳的受力计算7712、拉绳的强度计算7713、锚固段与楼板连接的计算781、参数信息78（1）脚手架参数78（2）活荷载参数78（3）风荷载参数79（4）静荷载参数79（5）水平悬挑支撑梁79（67、）拉绳与支杆参数792、大横杆的计算81（1）均布荷载值计算81（2）强度验算81（3）挠度验算823、小横杆的计算82（1）荷载值计算82（2）强度验算82（3）挠度验算834、扣件抗滑力的计算835、脚手架立杆荷载的计算846、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)857、立杆的稳定性计算868、连墙件的计算879、悬挑梁的受力计算8810、悬挑梁的整体稳定性计算9011、拉绳的受力计算9012、拉绳的强度计算9113、锚固段与楼板连接的计算911、参数信息92（1）脚手架参数92（2）活荷载参数92（3）风荷载参数92（4）静荷载参数92（5）水平悬挑支撑梁92（6）拉绳与支杆8、参数932、大横杆的计算94（1）均布荷载值计算94（2）强度验算94（3）挠度验算953、小横杆的计算95（1）荷载值计算95（2）强度验算96（3）挠度验算964、扣件抗滑力的计算975、脚手架立杆荷载的计算976、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)987、立杆的稳定性计算1008、连墙件的计算1019、悬挑梁的受力计算10210、悬挑梁的整体稳定性计算10411、拉绳的受力计算10412、拉绳的强度计算10513、锚固段与楼板连接的计算1051、参数信息106（1）脚手架参数106（2）活荷载参数106（3）风荷载参数106（4）静荷载参数106（5）水平悬挑支撑梁106（9、6）拉绳与支杆参数1072、大横杆的计算108（1）均布荷载值计算108（2）强度验算108（3）挠度验算1093、小横杆的计算109（1）荷载值计算109（2）强度验算110（3）挠度验算1104、扣件抗滑力的计算1115、脚手架立杆荷载的计算1116、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)1128、连墙件的计算1159、悬挑梁的受力计算11611、拉绳的受力计算11812、拉绳的强度计算11913、锚固段与楼板连接的计算1191、参数信息120（1）脚手架参数120（2）活荷载参数120（3）风荷载参数120（4）静荷载参数120（5）水平悬挑支撑梁120（6）拉绳与支杆参数1210、12、大横杆的计算122（1）均布荷载值计算122（2）强度验算122（3）挠度验算1233、小横杆的计算123（1）荷载值计算123（2）强度验算124（3）挠度验算1244、扣件抗滑力的计算1245、脚手架立杆荷载的计算1256、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)1267、立杆的稳定性计算1278、连墙件的计算1299、悬挑梁的受力计算13011、拉绳的受力计算13212、拉绳的强度计算13213、锚固段与楼板连接的计算1331、参数信息133（1）脚手架参数133（2）活荷载参数133（3）风荷载参数134（4）静荷载参数134（5）水平悬挑支撑梁134（6）拉绳与支杆参数11、1342、大横杆的计算135（1）均布荷载值计算136（2）强度验算136（3）挠度验算1373、小横杆的计算137（1）荷载值计算137（2）强度验算137（3）挠度验算1384、扣件抗滑力的计算1385、脚手架立杆荷载的计算1396、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)1407、立杆的稳定性计算1428、连墙件的计算1439、悬挑梁的受力计算14511、拉绳的受力计算14712、拉绳的强度计算14713、锚固段与楼板连接的计算148八、附相关设计图纸和验收表格148一、工程概况 工程建设概况一览表 表1工程名称XXxxXX一期1#车库及0112栋住宅楼工程地址XX省XX市XX县12、XX镇，东侧紧临XX国道建设单位XXxx房地产开发有限公司施工单位监理单位设计单位建筑面积约222结构类型纯地下车库为框架结构，地上为钢筋混凝土框架剪力墙结构层 数地下1层 ，地上01栋、04、05和08栋为18层； 02栋为18层；03、06、07、09、10、11和12栋为30层建筑层高0112栋1层为3600mm6000mm不等，218层（或224层或230层）标准层高均为3000mm 室内外高差地面粗糙度类别B类基本风压设计值2主体结构高度18层的01栋为，04栋为，05栋及08栋为；24层的02栋为；30层的03栋、07栋、10栋、11栋为，06栋、09栋及12栋为。根据本工程各栋平13、面、立面特点及建筑高度，为满足主体结构施工围护安全、外立面装修需要（脚手架用途:主体结构围护和外立面装修使用），综合考虑到工程施工进度、脚手搭设适用性、经济性、现场文明管理要求，本工程外立面采用双排落地钢管脚手架和悬挑脚手架两种组合型式。二、编制依据1.XXxxXX112号楼建筑、结构图纸（工程号：110326）；2.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001版； 3.建筑施工安全检查标准JGJ59-99；4.国务院建设工程安全生产管理条例；5.住房和城乡建设部危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）；6.建筑施工组织设计规范（GB/T50502-2009）；14、7.江苏省建筑安装工程施工技术操作规程（DGJ32/J37-2006）中第十一分册“脚手架工程”分册；法律、法规、规范性文件和标准、规程、规定；9.相关的基础数据资料。三、施工计划（一）施工进度计划根据本工程各栋桩基先后完成时间不同所能提供的土建作业面施工条件不同及工程栋数多、分区分栋施工的实际情况，本工程将根据主体结构施工进展情况在满足施工安全和保证不影响正常施工进度的原则下适时进行落地脚手架和挑脚手架的搭设施工。现场项目负责人应组织项目施工员、预算员和材料员应提前做好脚手架施工用各类周转材料计划编报、材料进场、验收工作，项目技术负责人、施工员、安全员负责按安全专项施工方案做好现场脚手架搭设15、各种施工预留、预埋等工作，并确保准确、有效。脚手架必须配合工程的施工进度进行搭设，脚手架一次搭设的高度不应超过相邻连墙件以上二步。（二）材料与设备计划项目部根据各栋主体结构工程进度计划安排，对脚手架施工用各类周转材料做到事先提前申请，制定分期、分批进场计划，派员联系落实进场时间、数量验收、质量检查、堆放位置等，不合格材料及时退场，以满足正常施工需要。本工程脚手架施工主要材料需用计划见表2。施工过程中, 脚手架搭设用各种材料利用现场配备的塔吊和施工电梯进行运输。 脚手架施工用主要材料需用计划表 表2 序号材料名称规格单位数 量进场日期1钢 管482.8T详见施工预算书实际用量根据工程计划和进度需16、要分期分批进场2扣 件直角、对接回转等只详见施工预算书3水平悬挑梁16#工字钢m详见施工预算书4钢丝绳619，17、20m详见施工预算书5密目安全网18006000口详见施工预算书6竹笆片9001600张详见施工预算书7脚手板503003500块详见施工预算书8安全带1500mm套详见施工预算书1.16#工字钢悬挑梁采用Q235钢，其质量应符合碳素结构钢（GB/T700）的规定，并应附有出厂质量保证证明书。2.悬挑梁所用的联结材料（焊条、焊剂、螺栓等）应符合钢结构设计规范（GB50017）中钢结构联接材料的规定，并应附有出厂质量保证证明书。3.悬挑梁应在相应楼层结构混凝土强度达到设计强度40%17、且不小于10Mpa后方可开始安装，在相应楼层结构混凝土强度达到设计强度后才能逐步施加脚手架荷载。4.钢丝绳表面应光滑无断丝，并应提供钢丝绳出厂合格证和性能检测报告。5.安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。四、施工工艺技术根据国家和省市有关规定，为确保外墙脚手架一次悬挑高度控制其在30m以内，本工程悬挑外脚手架分二四次进行悬挑，0112栋双排落地钢管脚手架和悬挑脚手架应用范围及悬挑层次、高18、度情况详见表3。0112栋双排落地脚手架和悬挑脚手架应用范围及悬挑层次、高度简况表 表3栋号双排落地钢管脚手架应用层次范围悬挑脚手架应用层次范围第一道悬挑层次范围及高度第二道悬挑层次范围及高度第三道悬挑层次范围及高度第四道悬挑层次范围及高度脚手架顶端距室外地面最大高度01栋14层518层511层，挑7层、21m1218层，挑7层、m/56.1m02栋14层524层511层，挑7层、21m1218层，挑7层、21m1924层，挑6层、m/76.5m03栋14层530层511层，挑7层、21m1218层，挑7层、21m1925层，挑7层、21m2630层，挑5层、m92.1m04栋14层518层519、11层，挑7层、21m1218层，挑7层、m/57.5m05栋14层518层511层，挑7层、21m1218层，挑7层、m/56.3m06栋14层530层511层，挑7层、21m1218层，挑7层、21m1925层，挑7层、21m2630层，挑5层、m94.5m07栋14层530层511层，挑7层、21m1218层，挑7层、21m1925层，挑7层、21m2630层，挑5层、m92.1m08栋14层518层511层，挑7层、21m1218层，挑7层、m/56.5m09栋14层530层511层，挑7层、21m1218层，挑7层、21m1925层，挑7层、21m2630层，挑5层、m94.5m1020、栋14层530层511层，挑7层、21m1218层，挑7层、21m1925层，挑7层、21m2630层，挑5层、m92.1m11栋14层530层511层，挑7层、21m1218层，挑7层、21m1925层，挑7层、21m2630层，挑5层、m92.1m19栋14层530层511层，挑7层、21m1218层，挑7层、21m1925层，挑7层、21m2630层，挑5层、m94.5m根据力学验算结果本工程悬挑梁采用16#工字钢，标准部位外墙悬挑脚手架上拉钢丝绳选择619、公称抗拉强度为1700MPa、直径17mm的单道钢丝绳；标准部位外墙转角处悬挑脚手架上拉钢丝绳选择619、公称抗拉强度为1700M21、Pa、直径17mm的双道钢丝绳，并于脚手架内、外立杆与横杆交叉处呈一前一后进行上拉，同时在每挑架体的中间层相应跨位设置双道的钢丝绳进行一次卸荷。阳台及非标准部位外墙转角处悬挑工字钢等不利部位上拉钢丝绳选择619、公称抗拉强度为1700MPa、直径20mm的双道钢丝绳，并于脚手架内、外立杆与横杆交叉处呈一前一后进行双道上拉，同时在中间层相应跨位设置双道20.0的钢丝绳进行一次卸荷（均上拉到上上层楼面的吊环上）。钢丝绳的表面应光滑无断丝，并应提供钢丝绳出厂合格证和性能检测报告。且钢丝绳上部吊挂端和下部吊拉端锚固长度不小于1m。本工程标准部位及其外墙转角处吊环均采用18的Q235级光圆钢筋制作，阳台22、非标准部位外墙转角处等不利部位吊环均采用20的Q235级光圆钢筋制作，严禁使用冷加工钢筋。吊环埋入深度35d，并应于结构主筋进行焊接，焊缝长度不小于5d。本工程标准部位及其外墙转角处压环使用18、Q235级光圆钢，阳台、非标准部位外墙转角处等不利部位压环使用20、Q235级光圆钢。在浇筑楼面混凝土前，分别在与悬挑工字钢根部相对应的部位进行预埋，并与板中双层钢筋进行有效焊接。楼面结构混凝土浇筑后待强度达到设计强度值的40%且不小于10Mpa后才能开始安装悬挑梁，在楼层结构混凝土强度达到设计强度后才能逐步施加上部双排脚手架荷载。本工程连墙件采用钢管双扣件与墙体进行硬拉结，做法是在结构砼中预埋竖直23、的短钢管，其长度适中，以能与大横杆或立杆连接为度，再用钢管与外脚手架进行拉结。对悬挑高度小于23m的架体且架体顶端距地面高度小于58m的脚手架，其）布置，每根连墙件覆盖的面积不得大于2。对架体顶端距地面高度大于58m的脚手架，其连墙件按每楼层沿周边每隔设置1个连墙件（即竖直直方向，水平方向），每根连墙件覆盖的面积不得大于2。悬挑架体采用双排扣件式钢管脚手架，跑道铺设竹笆片，外满张密目安全网。有关本工程工字钢悬挑脚手架搭设技术参数见表4。 工字钢悬挑脚手架搭设技术参数表 表4地面粗糙度类别B类基本风压0kN/m2搭设高度1m、m、m三种钢管规格482.8脚手架排数双排脚手板铺设层数56层同时施工24、层数2大小横杆布置关系大横杆在上立杆纵距la立杆横距lb立杆步距h连墙件布置方式每层三跨或每楼层周边每隔设置1个连墙件马槽宽度b1钢丝绳、20.0，619标准部位工字钢悬挑长度标准部位工字钢根部锚固长度1.7m标准部位外墙转角处工字钢悬挑长度标准部位外墙转角处工字钢根部锚固长度2.25m非标准部位外墙转角不利处工字钢最大悬挑长度非标准部位外墙转角不利处工字钢根部锚固长度0m阳台不利部位工字钢最大悬挑长度4.6m阳台不利部位工字根部钢锚固长度4.4m钢丝绳张拉道数1道，局部2道施工均布荷载按3.0kN/m2计算实际施工时按2吊环18、20圆钢压环18、20级圆钢本工程落地式钢管脚手架和悬挑外脚手25、架应由持有有效特种作业证的人员持证上岗搭设，如分包搭设，应选择具有相应资质、取得安全生产许可证的专业分包队伍进场施工，其作业人员均应持有有效的特种作业证方可上岗。外脚手架搭设前，应将专项方案主要内容下达到作业班组，项目技术负责人或专项方案编制人员应结合本方案的内容向专业脚手架分包单位、现场管理人员和作业人员进行书面安全技术交底，交底人与被交底人均应本人签字确认。脚手架搭设、投入使用及拆除等施工过程中须严格按本方案要求和国家、行业和省市相关规定执行、实施，并指定专人对专项方案实施情况进行现场监督和按规定进行监测，发现不按照专项方案施工的，应当要求其立即整改，发现有危及人身安全紧急情况的，应当立即26、组织作业人员撤离危险区域。项目技术负责人和安全员等应加强日常监督检查和验收和维护工作。（一）脚手架标准执行要求本工程悬挑外脚手架的搭设须严格按照江苏省建筑安装工程施工技术操作规程（DGJ32/J37-2006）中第十一分册“脚手架工程”分册中的有关要求执行。同时双排钢管脚手架部分施工时必须严格执行建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001及建筑施工安全检查标准JGJ59-99规范中强制性条文。（二）搭设施工准备悬挑外脚手架挑梁的结构形式、节点大样、平面布置图施工依据图等。2.工程项目负责人和项目技术负责人应按专项施工方案设计中有关脚手架的要求，向搭设和使用人员进行书面技术交底，27、且双方必须签字确认。3.按脚手架工程量及进度要求及时组织足够架设人员，且必须规定持有有效的特种作业上岗证。4.根据脚手架施工方案的要求，对悬挑梁、拉杆、钢丝绳、底座压板、钢管、扣件、脚手板、密目安全网等分期分批供应，并组织现场材料人员进行检查验收，不合格产品不得使用。5.经制作、验收后悬挑梁等构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。（三）悬挑外脚手架搭设方法工艺流程型钢悬挑梁、预埋件制作预埋件安装砼浇筑穿型钢拉线调整刚梁固定型钢立两头立杆扣扫地杆、小横杆、大横杆（或临时大、小横杆）立抛撑树中间立杆小横杆、大横杆、防护栏杆以此类推、形成一步闭合架体铺脚手板（隔离防坠）搭第二28、步架拉连墙件转角处设置“之”剪刀撑、立杆外侧剪刀撑挂密目安全网、铺脚手板接立杆搭第三步架拉钢丝绳。2.根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。3.在各栋悬挑梁工字钢分段起挑楼面混凝土浇筑前，分别在相应楼面按设计位置预埋18或20（Q235级光圆钢）钢筋环用以锚固工字钢，间距同外脚手架立杆纵距，工字钢根部用电焊满焊固定在18或20钢筋压环上。4.在各栋分段悬挑梁工字钢起挑楼面相对应的上层楼面（阳台及阳台转角部位为悬挑梁工字钢起挑楼面相对应的上上层楼面）混凝土浇筑29、前，分别于其梁、板外侧预埋18或20（Q235级光圆钢）钢筋吊环，间距同工字钢间距。5.架体受力不利部分加强措施: 对非标准部位外墙转角、阳台外伸工字钢悬挑较长、受力不利的部位增设20钢筋吊环和20.0钢丝绳（设两道钢丝绳，并在挑梁上成前后错开，于不同部位点进行吊拉）。在中间楼层的每一跨均应设置一道20.0钢丝绳（于不同部位钢管交叉点点进行吊拉）进行卸载。另卸载时应对钢丝绳卸荷处相应增设刚性水平撑杆（短钢管），以防因卸载时产生内侧力而使架体发生内侧向变形。钢丝绳的收紧采用专用紧绳器定型产品或采用卡(铗)头，采用卡(铗)头收紧时钢丝绳的两端均不得少于34只。6.在悬挑工字钢前端上部，脚手架立杆着30、力点位置焊接120mm高DN32镀锌短管或25钢筋头，以便插入立杆钢管内防止立杆滑移偏位。7.安装悬挑梁时，操作人员可在下层脚手架上操作，如无下层脚手架，应先搭设安全、可靠的临时性操作平台，以确保施工人员安全。8.每安装完一榀悬挑梁后，应检验并校正，符合要求后才能继续安装相邻一榀悬挑梁。9.底座压板与悬挑梁应有可靠联结，联结方式采用焊接直接联结。10.结构架体的搭设双排钢管脚手架立杆插座于型钢挑梁上，其横距lb为m，纵距la为m，步距h为1.8m，内立杆与主体结构外表面净距为m不等，架体剪刀撑45o60o；连墙为刚性硬拉结。11.构配件的搭设操作层铺设宽竹笆片，其下增设两根大横杆，第一步满铺(31、包括马槽)，向上每隔四步铺设，操作层必须满铺设，其它层翻转使用，脚手外侧设置踢脚杆、栏杆及满张密目安全网。12.悬挑梁的安装、扣件双排钢管脚手架的搭设必须经有项目负责人、项目技术负责人、安全员、专业分包负责人和现场监理等共同组织分段验收、分段办理书面签字确认验收手续，验收合格挂牌后方可使用，并保存相关验收签字的书面手续。13.悬挑外脚手架在使用过程中应经常进行检查和维护，并应遵守方案设计对操作层数的规定，不得超载工作。（四）悬挑梁质量检查与验收悬挑梁的制作和安装应符合施工方案设计及钢结构工程施工质量验收规范(GB50205)的规定,并应遵守下列规定：1.下料时各杆件应按设计尺寸统一下料，确保各32、杆件尺寸的准确。2.悬挑梁端部吊环(穿钢丝绳用)的孔眼不得歪斜，端部加强用钢板应焊接牢固，然后钻孔，且钻孔边的毛刺必须去除。工字钢悬挑梁脚手架外侧立杆着力点位置的上下腿(翼板)间焊接3厚以上的钢板、在工字钢悬挑梁脚手架内侧立杆着力点位置的上下翼板间焊接25以上（级钢以上）的短钢筋头，以增强工字钢受压时承载力。4.为防止悬挑梁在上拉钢丝绳压力作用下的位移，应对尾部锚固用压环筋处采用焊接的方式进行固定。5.雨天或雪天施焊，在焊件的上方应设防淋装置措施，高空施焊应有严密的防火措施。6.悬挑梁制作后，应按钢结构工程质量检验评定标准(GBJ0221)的规定，逐榀检查验收合格后方可使用。7.脚手架立杆应插33、入承插钢管的底座内，底座与悬挑梁应用焊接或螺栓联结固定。（五）悬挑双排钢管脚手架搭设方案工字钢悬挑梁安放、检查验收合格竖立杆搭设水平杆设置连墙件和剪刀撑、斜撑铺脚手板搭踢脚栏和栏杆挂安全网。(1)工程项目负责人和项目技术负责人、施工员应按施工方案中有关脚手架的要求，向架设人员进行书面技术和安全交底，且双方必须签字确认。(2)按脚手架工程量及进度要求组织足够架设人员，且均须持有效的特种作业上岗证。(3)根据脚手架施工方案的要求，对钢管、扣件、脚手板、密目网等分期分批供应，并组织现场材料人员进行检查验收，不合格产品不得使用。(4)经验收的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水34、。(5)清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并做到排水畅通。(6)按脚手架施工方案的要求，结合工程实际情况，根据悬挑工字钢梁安放平面确定立杆的位置(架子定位放线)。(1)钢管：采用外径48mm、壁厚2.8mm的焊接钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。立杆、纵向水平杆(大横杆)的钢管长度一般为46m，横杆长度1.2m，每根钢管的最大质量不应大于25kg。钢管上严禁打孔。脚手架外侧钢管涂刷防锈漆和安全警示色(可分两种颜色：红、白相间色或黄、黑相间色)。(2)扣件：其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定。扣件应经检测试验证明其质量符35、合该标准的规定后方可使用。扣件与钢管的贴合面须接触良好。扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于5mm。本工程脚手架使用的扣件有三种：直角、旋转和对接扣件，其拧紧扭力矩值不应小于40Nm，且不应大于65Nm。(3)脚手板：操作层脚手板应选用8001000mm的竹笆片进行满铺，竹片不能有腐蚀、脆断等现象。对部分木脚手板选用50mm厚的杉木或松木，每块质量不宜大于30kg，且两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。(4)连墙件：钢管连墙杆的材质应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。4悬挑系统安装要求(1)压环预埋1)按照型工字钢悬挑梁平面布置图的定位尺寸，确保压环的36、位置并标识好。 2)将压环用点焊固定在梁或板的钢筋上。3)压环如果预埋在板部位，楼板的配筋要加强（212，L=600）。(2)型钢悬挑梁安装 1)型钢悬挑梁起挑层混凝土浇筑完成达到强度后，即可安装工字钢挑梁。2)工字钢悬挑梁安装时注意型号、位置准确，保证悬挑的长度符合设计要求。工字钢悬挑梁穿越剪力墙时应预留木盒。3)工字钢悬挑梁位置确定后，将事先预埋的两道钢筋压环与工字钢顶部加骑马钢筋焊接固定。在钢丝绳拉紧之前可搭设34步。在安装工字钢悬挑梁时，可在工字钢悬挑梁下方搭设临时脚手架（或利用已搭设的落地脚手架），利用外侧大横杆将钢梁托起，并垫高20mm,减少工字钢端部下垂现象。(3)吊环层混凝土浇37、筑 1)在建筑物楼层正对脚手架立杆处设置两道预埋环。2)混凝土浇筑要注意保护预埋的吊环，避免碰撞、损坏吊环。3)混凝土浇筑过程中要派专人检查，如果吊环被碰歪斜偏位，要及时护正。4)剪力墙等部位吊环采用预埋，或用短钢管预埋（塑料管预埋留洞）。(4)上拉钢丝绳安装。上拉钢丝绳安装时，先将上段用3个钢丝卡子固定，然后将下段钢丝绳穿过工字钢端部增强板用紧丝钳夹紧，并手拉葫芦拉紧，安装钢丝绳卡子，收紧紧丝钳，待钢丝绳紧后,拧紧绳卡固定。上拉钢丝绳穿越边梁尖角应垫保护木块，减少吊环对钢丝绳的磨损。5.双排钢管脚手架构造要求（1）基本要求双排钢管脚手架要能承受施工过程中的各种垂直和水平荷载，因此脚手架必须有38、足够的承载能力、刚度和稳定性，在施工过程中，确保在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌以及超过容许要求的变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，确保施工安全。1)在大横杆与立杆的交点处必须设置小横杆并与大横杆卡牢。每3根立杆（二跨）在主体楼层面用短钢管设置一个刚性连接点。2)脚手架的搭设时应沿建筑物四周连续封闭搭设施工。3)脚手架搭设时应满足二人操作、材料堆放及运输等使用要求，并要保证搭设升高、周转脚手板和操作的安全方便。（2）脚手架搭设参数本工程脚手架立杆横距lb为m，纵距la为m内；步距h为1.8m。（3）脚手架与主体结构的连接脚手架与主体结构的连接采用刚性连接，连墙杆应与墙面垂直，不准向上倾斜，下倾角度不39、得超过15o。当连墙杆与墙、梁连接时，墙、梁柱混凝土强度必须待达到设计要求。（4）纵向水平杆、横向水平杆及脚手板(1)纵向水平杆的构造应符合下列规定：1)纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，即。2)纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3，即(见图示)。纵向水平杆搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不40、应小于100mm。操作层竹笆片下的纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。(2)横向水平杆的构造应符合下列规定：1)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣连接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于，且不应大于500mm。2)作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。3)双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。(3)脚手板的设置应符合：1)作业层竹笆片脚手板应铺满、离墙面120150mm。2)竹笆片应设置在三根横向水41、平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度之和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。3)操作层上竹笆片应满铺、铺稳，竹笆脚应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。4)作业层不允许有探头板，脚手板总挑长度不大于150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地42、固定。（5）立杆1)每根立杆垂直稳放在悬挑架在工字钢上。2)立杆必须用连墙件与建筑物进行可靠的刚性连接。3)立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。3)立杆顶端应高出女儿墙或檐口上皮1m，高出檐口上皮。（6）连墙件1)钢管连墙杆的材质应符合现行国家标准碳素结构钢(43、GB/T700)中Q235-A级钢的规定。对悬挑高度小于23m的架体且架体顶端距地面高度小于58m的脚手架，其）布置，每根连墙件覆盖的面积不得大于2。对架体顶端距地面高度大于58m的脚手架，其连墙件按每楼层沿周边每隔设置1个连墙件（即竖直直方向，水平方向），每根连墙件覆盖的面积不得大于2。2)连墙件的布置应符合下列规定：应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，现场应根据实际情况采用其它可靠措施固定、加强。连墙件宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，44、并不应大于4m(2步)。3)本工程双排脚手架采用刚性连墙件（短钢管）与建筑物进行可靠连接。4)连墙件的构造应符合下列规定：连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。5)脚手架搭设、验收和使用过程中应加强连墙件设置数量、连接锚固方式的检查工作，确保其符合要求确保架体的稳定安全。（7）剪刀撑与横向斜撑1)双排脚手架的剪刀撑应在外侧立面整个长度和高度上连续设置；每道剪刀撑跨越立杆的根数为57根之间，且宽度不大于6m，中间各道剪刀撑应等距离连续设置。斜杆与地面的倾角宜在450600度之间，并应用旋转扣件与立杆和45、横向水平杆扣牢。2)剪刀撑斜杆的剪刀撑钢管接长采用搭接，搭接长度不应小于1m，至少用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端地距离不少于10。3)剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。4)横向斜撑的设置应符合下列规定：横向斜撑应在同一节间，由底层至顶层呈之字型连续布置，斜撑的固定应符合以下要求：斜腹杆宜采用旋转扣件固定与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。双排脚手架的两端均必须设置46、横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道。(8)脚手架封顶脚手架封顶时，为保证施工人员的安全，其构造上栏杆应高出外墙，并设二道栏杆；顶部立杆高度一致，和建筑物呈相似形，外形美观；脚手架最上一排连墙件以上的架体高度应不大于4m 。（六）脚手架的安全设施(1)本工程脚手架的下列部位必须设置与安全防护栏杆和踢脚杆或栏板、立网:1)所有外架操作层的外侧； 2)休息平台的两侧；3)本工程为临公路建筑，脚手架且架体高度远大于25m，应采取外立面全封闭围护以及搭设通道防护棚。(2)栏杆和踢脚杆或栏板、立网的设置应符合下列规定：1)安全防护栏杆应架设在外立杆的内侧； 2)安全防护栏杆上皮高度为1.1（人体胸部高度）；47、 3)踢脚杆高度应不小于180mm；安全防护栏杆与踢脚杆也可在一步内进行等距布置。4)本工程为公路临边高层建筑，其外脚手架临街侧应张设水平挑网。水平挑网的张设和使用应符合以下要求：支杆必须在墙体或楼层上支牢，其间距不得大于4m，支杆与地面夹角宜为45，每根支杆应设拉绳一道，各支杆上端应设水平连杆；安全网的外边口应由边绳与大横杆绑牢，外口应高出内口600mm以上，内口应与窗内设置的栏杆或建筑物绑牢，网的内口离墙面不得大于150mm；第一道安全水平挑网，悬出宽度距外墙面的伸出长度不小于6m。第二道水平挑网挑出宽度应不小于； 网与网之间搭接应牢固，不得留空隙。网的转角部位必须搭牢、绑紧； 水平挑网下48、严禁设置立杆或横杆；(3)外脚手架施工时，应在脚手架外侧满挂安全立网来以达到全封闭防护状态，立网采用阻燃密目安全网，外侧网的上口应高出施工作业面以上。（七）脚手架检查与验收(1)新钢管的检查应符合下列规定：1)应有产品质量合格证；2)应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法(GB/T 228)的有关规定，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。3)钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、硬弯和深的划道；4)钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001中相关规定要求；5)钢管必须涂有防49、锈漆。(2)旧钢管的检查应符合下列规定：1)表面锈蚀深度应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001中相关规定要求。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2)钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001中相关规定要求。(3)扣件的验收应符合下列规定：1)新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定抽样检测；2)旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更50、换；3)新、旧扣件均应进行防锈处理。(4)脚手板的检查应符合下列规定：竹笆脚手板的材料应符合本方案前述的规定要求。(5)构配件的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001中相关规定要求。 脚手架搭设过程中，施工单位、监理单位应当组织有关人员进行验收。验收合格的，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入下一道工序。脚手架主要检查与验收内容如下：(1)立柱的垂直误差不大于H/500，允许偏差10cm。(2)间距、排距与步距为20mm。(3)纵向水平杆高低允许偏差10mm，横向水平杆外伸长度允许偏差50mm。(4)扣件的拧紧扭力矩为4065Nm，对接扣件的51、开口应向上或向内。扣件的螺栓拧紧力矩扳手检查，抽样方法按随机均布的原则进行，抽样数目按有关标准进行。(5)脚手架在搭设过程中必须进行同步检查验收，完成后进行总的验收，合格后，经批准挂牌后方可使用。(6)脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：1)脚手架搭设前；2)作业层上施加荷载前；3)每搭设完1013m高度后；4)达到设计高度后；5)遇有六级大风与大雨后；6)停用超过一个月。(7)进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件：脚手架专项施工方案、技术交底、变更文件等。(8)脚手架使用中，应定期检查下列项目：1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞开口等的构造是否符合要求；2)悬挑结构是否有52、异常，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；3)脚手架立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001中“脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法”表中规定要求；4)安全防护措施是否符合要求；5)是否超载。(9)脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001中“脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法”表中规定要求。 (10)脚手架搭设的质量标准1)脚手架施工专项施工方案应经过审批，内容详尽，设计计算应符合JGJ130的要求。2)安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则53、进行。抽样检查数目与质量判定标准应符合现行规范的要求，不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。(11)外墙脚手架搭设完毕并张挂阻燃密目安全网后，一律使用红、白相间或黄、黑相间油漆对钢管进行涂刷，并在脚手架上悬挂安全宣传条幅，以及能体现企业形象、精神面貌的宣传标语，增加现场标化效果；同时脚手架经验收合格后挂上“验收合格牌”方可投入使用。（八）悬挑外脚手架拆除要求悬挑外脚手架拆除时应先拆除扣件双排钢管脚手架系统，然后再拆除悬挑梁。拆除悬挑梁时应根据具体情况可整段或整体拆除，拆除时应注重上下联系，统一指挥，防止撞坏已建成的外墙装饰面。悬挑外脚手架的扣件双排钢管脚手架部分的拆除方法和安全技术要求如下：1.54、拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：(1)应遵循“先搭的后拆”、“后搭的先拆”的原则。(2)拆除时应设警戒区设围栏或设置醒目的警戒标识，并有专人警戒看护，严禁非操作人员入内。(3)应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；(4)应清除脚手架上杂物及地面障碍物。(5)应根据检查结果补充完善施工方案中的拆除顺序和措施，经批准后方可实施；(6)应由工程项目技术负责人进行拆除安全技术交底； (7)因本工程为高层建筑，脚手架拆除应配备良好的通讯工具；(8)仔细查看吊运机械及索具是否安全可靠，吊运机械不得搭设在脚手架上；(9)如遇强风、雨、雪等特殊天气时应停止脚手架拆除作业； (155、0)夜间一般停止拆除作业，除特殊情况应经项目技术负责人审批同意后方可进行拆除，拆除中应有良好的照明设备，并配备监护人员；(11)建筑物内所有窗户必须关闭，不允许向外开启或向外挑物等；2.拆除脚手架时，应符合下列规定：(1)拆除脚手架必须有专人指挥，参与拆除的人员应注意动作的配合和协调，在拆除过程中不宜中途换人，不得单独一人拆除较重的杆件或有危险的构配件；(1)拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；(2)连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。(3)当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约)时，应56、先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；(4)一般不允许分段、分立面拆除。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按本方案中前述有关规定设置连墙件和横向斜撑加固。宜靠近主节点设置连墙件。偏移主节点的距离不应大于300mm，应从底层第一步纵向水平杆处开始设置。当该处设置有困难时，应采购其它可靠措施，并优先采用菱形布置，亦可采用方形、矩形布置。(5)拆剪刀撑和纵向水平杆时，应先拆中间扣件，后拆两端扣件，拆扣件时应有防止杆件突然坠落的措施；(6)所有杆件与扣件在拆除时应分离，不允许扣件附在杆件上输送至地面。3.卸料时应符合下列规定：(1)拆下的钢管、扣件和配件应尽量利用外墙建57、筑垂直运输设施进行及时运至地面，外墙建筑垂直运输设已拆除的，可在屋面安装人字扒架等简易的垂直运输设施进行脚手架的拆除和吊运，严禁高空向下抛掷。(2)运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。（九）双排落地钢管脚手架搭设方案1.搭设操作流程搭设前准备工作地下室顶板表面清理安放垫板竖立杆并同时安扫地杆搭设水平杆设置抛撑设置连墙件和剪刀撑、斜杆铺脚手板搭踢脚栏和栏杆挂安全网。2.搭设方法及其它要求(1)脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。(2)每搭完一步脚手架后，应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。(3)垫板安放应符合下列规定：1)垫板应准58、确地放在定位线上；2)垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，也可采用钢板。本工程双排落地钢管脚手架其它施工要求同前“悬挑外脚手架的施工方案”中要求。五、脚手架施工安全保证措施本工程外墙脚手架属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，项目部应当按有关规定在现场醒目位置进行公示，公示内容应包括：危险性较大的分部分项工程的名称、部位、施工期限、施工负责人、安全监控责任人、质量监控责任人和举报电话等。（一）安全组织保障1.建立现场安全管理组织机构，现场安全管理组织机构负责脚手架施工全过程安全管理工作。由项目经理全面负责，项目技术负责人负责安全技术措施制定与落实，项目生产经理具体负责安59、全生产，专职安全员(持证上岗)专职督促检查。建立健全项目部安全管理机构网络，将各项安全责任落实到人；制订各项安全生产规章制度，并严格执行。公司安全部对项目每月组织一次包括脚手架在内的巡查。2.建立脚手架施工安全管理制度，包括安全技术交底制度、班前检查制度、验收制度、定期检查与隐患整改制度、管理人员和特种作业人员年审制度、安全生产奖惩制度与事故报告制度、危急情况停工制度、持证上岗制度。3.健全安全管理组织网络（二）安全技术措施1.悬挑梁安装安全技术措施(1)悬挑梁安装前,应按进行检查，并做好相关记录。(2)应核进场的各悬挑梁部件,检查其质量证明材料、型号规格、损坏等情况，查验相关联接情况。(5)60、悬挑梁与建筑物主体联接部分的强度应满足设计要求。(4)利用建筑结构作安装临时承力点时，必须符合结构允许的负荷量。(5)应除去预埋件表面的杂物，对预埋件的位置应逐个检查并实测预埋件的偏差。(6)预埋件在砼浇筑时产生位移或陷入砼中可按下述方法纠正：1)产生位移时可用焊接方法在原预埋件上焊一块较大钢板进行扩大；2)陷入砼时可在原预埋件上加焊钢板垫至规定表面；3)角度发生偏差时可加焊斜垫铁至规定表面；4)纠偏时，应尽量减少加焊钢板或垫铁的块数，一般不超过三块，并应放置整齐，接触良好。(7)悬挑梁的安装应符合施工方案和钢结构工程施工质量验收规范(GB50205)的规定，并应遵守下列规定：1)宜扩大在地面61、的组装范围，以减少高空作业；2)吊运悬挑梁及其问部件时，在可能产生局部变形的地方，应采取补强措施；3)各部件的联接接头，必须经过检查合格后，方可紧固和焊接，联接时应有防止金属结构变形的措施；4)操作人员应细心协调，相互配合，防止损坏悬挑梁部件及预埋件，确保悬挑梁的几何形式和位置准确。(8)脚手架搭设和使用过程中应加强悬挑工字钢梁的搁置、压环锚固等日常检查工作，确保符合规定要求和安全使用。(1)脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。(2)施工前不准喝酒，不宜在高处作业的人员，不得搭设脚手62、架；搭、拆脚手架时，职工应戴好安全帽，系好帽带、安全绳，穿上防滑鞋。架子工上岗应将袖口扎紧，不得穿硬底鞋或拖鞋及其它易滑鞋。(3)搭设时，安全绳要做到“高挂低用”，拆除时，安全绳要做到“低挂高用”；架子工操作时工具及小零件必须放在工具袋内。(4)作业时，集中精力，不许交叉作业，不准随意抛接物，防止伤人的同时做好自防工作。脚手架上施工人员不得过分集中，严禁打闹、跑跳。(5)脚手架搭拆过程中，若杆件尚未绑稳、未扣紧或绑扣已拆开或松动时，严禁中途停止作业。(6)不得单人搭设较重的杆配件或进行其它容易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全现象的作业。(7)脚手架的构配件质量与搭设质量，应按本方案的有关规定63、进行检查验收，做到立杆直，横杆平，不歪斜，脚手架不变形，不反斜，不摇晃。(8)搭设中，不得随意改变构架尺寸和减少杆配件数量，当需要对构件做调整和改变时，应经项目技术负责人批准。(9)架体阳角、转角加强措施：架体转角、阳台等受力不利处增设20钢筋吊环和20.0钢丝绳拉索（设两道钢丝绳，并在挑梁上成前后错开，于不同部位点进行吊拉），对架体的钢管交叉点进行固定吊拉进行一次卸荷。另卸载时应对钢丝绳卸荷处相应增设刚性水平撑杆，以防因卸载时产生内侧力而使架体发生内侧向变形。钢丝绳的收紧采用专用紧绳器定型产品或采用绳卡(铗头),采用卡绳(铗头)收紧时钢丝绳的两端均不得少于34只。(10)作业层脚手架的脚手板64、应满铺严密，下部应用安全平网兜底。脚手架外侧采用密目安全网做全封闭，不得留有空隙。密目安全应可靠地固定在架体上。作业层脚手板与建筑物之间的空隙大于150mm时应作全封闭，防止人员和物料坠落。脚手架搭设应高于建筑物顶端或操作面以上，并加设围护。(11)脚手架搭好脚手架使用前，应由工地负责人组织检查验收，验收合格并填写交验单签字后方可使用。在施工过程中应有专人管理、检查和保修，发现问题立即整改。并定期进行沉降观察，发现异常应及时采取加固措施。(12)不得将模板支撑、泵送混凝土输送管、附着式起重架、工具式钢平台等固定在脚手架上。(13)脚手架使用过程中作业人员上下时不得攀爬架体。作业层上的施工荷载应65、符合设计要求，同一垂直方向同时作业的层数不应超过2层，架体上堆放建筑材料时要均匀，不得集中堆放，均布荷载应控制在200公斤/平方米，施工人员操作时同样不得集中。不得将模板支架、泵送混凝土的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。(14)搭设完毕的脚手架严禁随意拆除其基本构架杆件、整体性杆件、联接紧固件和连墙件，确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管技术人员同意，并应采取相应的加固措施，完成作业后及时恢复。(15)在作业期间，应及时清理落人安全网内的材料和物品和建筑垃圾；在任何情况下，严禁从架上向下抛掷材料、物品和倾倒垃圾。(16)脚手架的安全检查与维护，应按本方案的有关规定进行。安全网应按有66、关规定搭设或拆除。(17)脚手架变动时，应取得原设计编制人的认可，并经过原审核、审批人的签字确认后，方可实施，再次使用前须在项目负责人和技术负责人组织验收合格后方可进行。(18)脚手架拆除时，应先检查与建筑物连接情况，并将脚手架上的存留材料，杂物等清除干净，自上而下，按先装后拆，后装先拆的顺序进行，严禁上下同时作业。拆除的材料应统一向下传递或吊运到地面，一步一清。不准采用踏步式拆法，严禁向下抛掷或用推(拉)倒的方法拆除。(19)当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。(20)在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：1)主节点处的纵67、横向水平杆，纵、横向扫地杆；2)连墙件。(21)不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。(22)脚手架临街外侧应有防止坠物伤人的防护措施。(23)工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46)的有关规定执行。(24)搭拆脚手架时，地面应设围栏或警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。3.脚手架防雷措施建筑四周脚手架的立杆上，每25m（不足时按25m算）设置高度不小于1m的避雷针（可用12的镀锌钢筋制作），将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络。在脚手架体底部采用直径不小于8mm的光圆钢筋与68、建筑物底部防雷测试卡焊接，焊缝长度应小于接地线直径的6倍。接地装置完成后，要用电阻表测定电阻是否符合要求。防雷措施施工完毕后及雷雨季节之前应测量接地电阻，合格后方可使用。防雷装置的冲击接地电阻值不得大于30。在施工期间遇有雷雨时，钢管脚手架上的操作人员应立即离开。4.脚手架防火措施(1)必须采用阻燃安全网，其阻燃性符合国家现行规定，并提供相关合格证和性能检测报告。(2)施工现场应统筹规划，严格按规定划分用火作业区、易燃材料区等，保脚手架保持防火间距。(3)现场明火作业和钢筋对焊应远离脚手架。(4)施工期间严禁在建筑脚手架上吸烟或堆放易燃物品。(5)建立现场明火管理制度。一般情况下严禁在脚手架上69、进行焊接或切割作业。异常情况下在脚手架上进行幕墙骨架等焊接或切割作业时，应先经主管领导批准，必须有防火措施和专人看管并配备灭火器材，未经批准任何人不得在脚手架上擅自动用明火。凡从事电、气焊的作业人员要持证上岗(用火证)，在批准的范围内作业。氧气瓶和乙炔发生器应放置在建筑物内，不得放脚手架上，同时做好防火灾措施；焊接设备应集中在设备平台上，不得到处乱放，电源线路不得乱拉乱接。作业时应先将下面的可燃物移走或采用非燃烧材料的隔板遮盖，焊接完成后，及时清理灭绝火种，没有有效的防火措施和监护措施时，不得在脚手架上焊接或切割作业。(6)根据工程情况，在每一楼层配备临时消防给水接口备用。5.脚手架防触电安全70、措施(1)不得在高、低电压线下架设脚手架。(2)脚手架必须绝缘防电，其架体外侧边缘距外电架空线路边线之间的安全操作距离不得小于表4所列数值的规定。脚手架外侧边缘距外电架空线路外侧边线之间的安全距离 表4外电线路电压(KV)111035110220330500安全操作距离(m)4681015 (3)当上述二项无法实现时，应符合施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46)第4.1.7条规定。(4)在脚手架上使用电动机机械与手动工具，应按施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46)第九章的有关规定执行。6.通道、临边防护措施（1）楼梯口安全通道防护施工过程中应选择一个楼梯口作为人员出入流动的密集通道口，71、为防止因落物而产生物体打击事故，应在楼梯口设置安全防护棚进行防护。防护棚选用钢管搭设，其搭设方法见如示意图所示。（2）施工电梯口及两侧边安全防护本工程施工电梯底笼周围范围内必须设置牢固的防护栏杆，进出口通道处的上部应根据电梯高度搭设足够尺寸和强度的双层防护棚，其挑出宽度正面不小于2.8m，两侧各不小于1.8m，搭设高度在离地4m处，并用竹笆片应满铺。施工电梯通道口的两侧边，须设置两道防护栏杆，其高度为600mm和1200mm，并根据现场情况，用竹笆片做围拦防护。施工电梯运输的人货流经过的各层出入口，要搭设可靠的遮棚，施工电梯与各层过桥和运输通道除应在两侧设置防护栏杆、挡脚板并用安全立网封闭外，72、进出口处另应设置常闭型的防护门，防止坠落事故。（3）洞口、临边防护1）预留洞口防护边长或直径在200-500mm的洞口，可利用钢筋砼板内钢筋或固定盖板防护，做到定型化、工具化。500-1500mm的洞口，可用钢筋砼板内钢筋贯穿洞口构成防护网，网格大于200mm的，要另外加密。1500mm以上的洞口，四周应设防护栏杆，洞口下张挂小眼安全平网。预制构件的洞口（包括缺件临时形成的洞口）参照上述规定防护或搭设脚手架，满铺竹笆，固定防护。井道、烟道等应随楼层施工进度及时安装防护，每隔二层或不大于10m张挂安全网，门口处设防护栏杆，消除洞口隐患。2）楼梯口防护应随着施工进度及时做好楼梯口、楼梯边的临时护栏73、。顶层楼梯平台应随施工进度及时设置临时护栏或正式栏杆。3）临边防护对楼层临边、阳台临边、屋面临边应随施工进度及时安装临时防护栏杆，高度不低于m，设二道横杆，长度大于2m时，应设置立柱，立柱可利用结构物或在板内预埋铁件焊接。张挂好安全网。4）电梯井口防护电梯井门口用型钢制作防护门，门高m，宽度根据电梯井门口大小而定，门上部左右角用螺栓固定。电梯井内每隔二层或不大于6m张设安全平网（或满铺木工板或竹笆片），生根牢固，在电梯井内搭设井架式钢管扣件防护脚手架（每20m必须卸载一次，可采用钢管斜撑或钢丝绳斜拉）。搭、拆时应有专人负责监控并记录。5）架体内封闭脚手架的架体里立杆距墙体净距最为300mm，因74、此必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用竹笆片或木板进行封闭。每二步脚手架均采用竹笆片铺设封闭，操作步、最下步间隔不能超过五步用夹板或马槽网将内立杆与墙面之间的空隙封闭（相隔10m）。（三）安全应急预案1.目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2.应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成，具体如下：组 长： 副组长： 成 员： 应急领导小组主要工作职责：(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高75、应变能力。(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3.现场处理制度(1)凡发生事故以项目负责人为责任人报告；(2)凡发生事故以救人为第一；(3)凡发生事故第一时间向公司及上级负责人报告；(4)凡发生伤亡事故以第一时间送往就近医院。4.应急通信联络项目负责人： 手机：、安 全 员： 手机：技术负责人： 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119 交通：122施工现场设置电话，管理人员手机24小时开通，保证内部联系无阻，主要负责人必须记有甲方、监理及外76、部有关人员电话。通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。5.应急反应预案(1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。 (3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。1)火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物77、资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。2)触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。3)高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送当地最近的医院进78、行抢救、治疗。4)其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。（四）监控监测措施1.安全监控管理(1)搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB 5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；(2)搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；(3)脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；(4)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定79、在脚手架上，严禁悬挂起重设备；(5)当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；(6)脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除；(7)在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；(8)不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；(9)临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；(10)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；(11)工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准施工现80、场临时用电安全技术规范JGJ46-2005的有关规定执行；(12)搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2.监测措施本工程脚手架在搭设、使用、维护施工过程中，须由项目部施工员对脚手架体系沉降、位移和变形情况、各关键部位节点进行观测、监测并做好信息做好传递。发现隐患，及时停止施工，共同研究对策、采取应急措施。另台风、暴雨过后，项目部应安排专人对脚手架重新检查、加固，确认无沉陷和松动后方可继续使用。监测内容包括：(1)监测项目：支架沉降、位移和变形。(2)监测点布设：沿单体工程纵向轴线布置每隔56跨立杆设置1个支架水平位移观测点和支架沉降观测点。且必须使用经纬仪、81、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。(3)监测频率：在安装、使用过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过30分钟一次。模板支架搭设允许偏差及预警值要求项目允许偏差mm预警值mm检查工具立杆钢管弯曲1815mm经纬仪、水准仪水平杆、斜杆钢管弯曲3025mm经纬仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差100mm70mm经纬仪、水准仪立杆脚手架高度H内垂直偏差相对值H/400H/400经纬仪、水准仪支撑沉降20mm10mm经纬仪、水准仪六、劳动力计划本工程外墙脚手架搭拆过程中现场将配备二名专职安全员负责脚手架工程日常检查、监督、相关安全资料整理等工作，项82、目经理、项目技术负责人、项目施工员等在各自职责范围内做好脚手架工程的相关安全管理工作。外墙脚手架搭拆由持有有效上岗证的特种作业人员进场施工，根据工作量和施工进展情况需5570名架子工（含电工）。七、计算书及相关图纸（一）标准部位普通型钢悬挑脚手架计算书1（按第三道挑高，顶高计算）1、参数信息（1）脚手架参数本工程地处XXXX镇，地面粗糙度按图纸设计为B类，基本风压值按图纸设计值取：w0kN/m2，脚手架悬挑搭设高度，脚手架顶端距地面大高度m，立杆采用单立杆，钢管规格采用482.8mm，立杆横距lb=m；立杆纵距la=；脚手架步距h=；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根，横杆与立杆83、连接方式为单扣件；内立杆（内排架）距建筑外墙皮距离b1=0.30m；第三道脚手架与建筑主体结构连墙件的布置采用短钢管和双扣件的硬性连接方式，按每楼层沿周边每隔设置1个连墙件（即竖直直方向，水平方向）；脚手架脚手板按每2步满铺竹笆板，施工均布活荷载QKkN/m2（实际施工时应kN/m2，即200公斤/平方米），脚手架上同时施工作业的层数限为2层。（2）活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；（3）风荷载参数2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.929，计算立杆稳定性时取1.737，风荷载体型系数s 为0.693；（4）静荷载参数每84、米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；（5）水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度，建筑物内锚固段长度 1.7 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；（6）拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 85、1.2 m。 2、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m ；脚手板的自重标准值:P20.9/(2+1)=0.09kN/m ；活荷载标准值: Q=30.9/(2+1)=0.9kN/m；静荷载的设计值: q10.09=0.145kN/m；活荷载的设计值: q20.9=1.26kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆86、设计荷载组合简图(支座最大弯矩)（2）强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max1l22l2跨中最大弯距为 M1max22m；支座最大弯距计算公式如下: M2max1l22l2支座最大弯距为 M2max22m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.31106,0.3641062；大横杆的最大弯曲应力为 2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max1l42l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+087、.09=0.121kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.9kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.12115004/(1002.06105101900)+0.9900.915004/(1002.06105101900)=2.347 mm；大横杆的最大挠度 2.347 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！3、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）荷载值计算大横杆的自重标准值88、：p11.5=0.047kN；脚手板的自重标准值：P21.5/(2+1)=0.135kN；活荷载标准值：Q=31.5/(2+1) =1.350kN；(0.047+0.135)+1.4 1.35=2.108kN； 小横杆计算简图（2）强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax2m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmaxm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmaxm；最大应力计算值 =M / W=0.6361062 ；小横杆的最大弯曲应力 2 小于 小横杆的抗弯强度设计值89、 205N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.0319004/(3842.06105101900)=mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.047+0.135+1.35=1.532kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1531.8900(39002-49002/9 ) /(722.06105101900)=mm；最大挠度和=qmax +90、pmax=0.013+1.888=mm；小横杆的最大挠度为 1.901 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10mm,满足要求！4、扣件抗滑力的计算按规范表，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P12/2=0.047kN；小横杆的自重标准值: P20.9/2=0.014kN；脚手板的自重91、标准值: P31.5/2=0.202kN；活荷载标准值: Q=31.5 /2=2.025kN；2.025=3.151kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 5、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： NG12/2)0.031/1.8021.00=3.167kN；2 NG26(0.9+0.3)/2=1.62kN； NG361.5/2=0.63kN；2 NG421=0.158kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.574kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总92、和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=32/2=4.05kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NGQ4.05= 11.509kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 GQ4.05=12.359kN；6、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wkzs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：02； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 2；风荷载设计值产生的立93、杆段弯矩 MW 为: MwkLah22m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值：N=11.509kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 12.359kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=195 ；轴94、心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A=3.98 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.25 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！7、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.929，s0.693，00.4，Wkzs02；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面95、积 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw=5.659kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 10.659kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=300/16的结果查表得到 ，l为内排架距离墙的长度； A=3.98 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4205103=77.429kN；Nl=10.659 96、Ru15.859kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(15859502)1/2 =；实际拉环（吊环）选用直径D=18mm 的HPB235的钢筋制作。12、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.424kN； 压环钢筋的设97、计直径D=18mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: =N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142182/4=2=N/2A2；压环预埋时一定要压在楼板双层钢筋网片下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！（二）标准部位普通型钢悬挑脚手架计算书2（按第四道挑高16.8m，顶高94.5m计算）1、参数信息（1）脚手架参数本工程地处XXXX镇，地面粗糙度按图纸设计为B类，基本风压值按图纸设计值取：w0kN/m2，第四道脚手架悬挑搭设高度16.98、8m，脚手架顶端距地面大高度94.5m，立杆采用单立杆，钢管规格采用482.8mm，立杆横距lb=m；立杆纵距la=；脚手架步距h=；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根，横杆与立杆连接方式为单扣件；内立杆（内排架）距建筑外墙皮距离b1=0.30m；第四道脚手架与建筑主体结构连墙件的布置采用短钢管和双扣件的硬性连接方式，按每楼层沿周边每隔设置1个连墙件（即竖直直方向，水平方向）；脚手架脚手板按每2步满铺竹笆板，施工均布活荷载QKkN/m2kN/m2，即200公斤/平方米），脚手架上同时施工作业的层数限为2层。（2）活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚99、手架；同时施工层数:2 层；（3）风荷载参数2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取2.052，计算立杆稳定性时取1.929，风荷载体型系数s 为0.693；（4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；（5）水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度，建筑物内锚固段长度 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；100、楼板混凝土标号:C30；（6）拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。2、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m ；脚手板的自重标准值:P20.9/(2+1)=0.09kN/m ；活荷载标准值: Q=30.9/(2+1)=0.9kN/m；静荷101、载的设计值: q10.09=0.145kN/m；活荷载的设计值: q20.9=1.26kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)（2）强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max1l22l2跨中最大弯距为 M1max22m；支座最大弯距计算公式如下: M2max1l22l2支座最大弯距为 M2max22m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.31106，0.3641062；大横杆的最大弯曲应力为 2 小于大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要102、求！（3）挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max1l42l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.09=0.121kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.9kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.12115004/(1002.06105101900)+0.9900.915004/(1002.06105101900)=2.347 mm；大横杆的最大挠度 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150mm与10mm，满足要求！3、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算103、，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）荷载值计算大横杆的自重标准值：p11.5=0.047kN；脚手板的自重标准值：P21.5/(2+1)=0.135kN；活荷载标准值：Q=31.5/(2+1) =1.350kN；(0.047+0.135)+1.4 1.35=2.108kN； 小横杆计算简图（2）强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax2m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmaxm 104、；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmaxm；最大应力计算值 =M / W=0.6361062 ；小横杆的最大弯曲应力 2 小于小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.0319004/(3842.06105101900)=mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.047+0.135+1.35=1.532kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4105、l2/9)/72EIpmax=1531.8900(39002-49002/9 ) /(722.06105101900)=mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.013+1.888=mm；小横杆的最大挠度为 1.901 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10mm,满足要求！4、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或106、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P12/2=0.047kN；小横杆的自重标准值: P20.9/2=0.014kN；脚手板的自重标准值: P31.5/2=0.202kN；活荷载标准值: Q=31.5 /2=2.025kN；2.025=3.151kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 5、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： NG12/2)0.031/1.8016.80=2.533kN；2 NG25(0.9+0.3)/2=1.35kN； NG351.5/2=0.525kN；2 NG416.8=107、0.126kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.534kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=32/2=4.05kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NGQ4.05= 10.261kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 GQ4.05=11.111kN；6、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wkzs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：02； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载108、规范(GB50009-2001)的规定采用：z； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: MwkLah2/10=0.85 2m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=10.261kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A)f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 11.111kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工109、扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A=cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 2 小于立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 2 小于立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！7、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=N110、lw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z2.052，s0.693，00.4，Wkzs02；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw=6.02kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 11.02kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=300/16的结果查表得到 ，l为内排架距离墙的111、长度； A=3.98 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4205103=77.429kN；Nl=11.02 Ru14.27kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(14270502)1/2 =；实际拉环（吊环）选用直径D=18mm的HPB235的钢筋制作112、。12、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.365kN； 压环钢筋的设计直径D=18mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: =N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142182/4=2=N/2A2；压环预埋时一定要压在楼板双层钢筋网片下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！（三）标准部位外墙转角处普通型钢悬挑脚手架计算书1（按第三道挑高21.0m，顶高77.7m计算）1113、参数信息（1）脚手架参数本工程地处XXXX镇，地面粗糙度按图纸设计为B类，基本风压值按图纸设计值取：w0kN/m2，第三道脚手架悬挑搭设高度21.0m，脚手架顶端距地面大高度77.7m，立杆采用单立杆，钢管规格采用482.8mm，立杆横距lb=m；立杆纵距la=；脚手架步距h=；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根，横杆与立杆连接方式为单扣件；内立杆（内排架）距建筑外墙皮距离b1=0.30m；第三道脚手架与建筑主体结构连墙件的布置采用短钢管和双扣件的硬性连接方式，按每楼层沿周边每隔设置1个连墙件（即竖直直方向，水平方向）；脚手架脚手板按每2步满铺竹笆板，施工均布活荷载QKkN/m114、2kN/m2，即200公斤/平方米），脚手架上同时施工作业的层数限为2层。（2）活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；（3）风荷载参数2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.929，计算立杆稳定性时取1.737，风荷载体型系数s 为0.693；（4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手115、板挡板；（5）水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度，建筑物内锚固段长度 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；（6）拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物0.8 m。2、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0116、.031kN/m ；脚手板的自重标准值:P20.9/(2+1)=0.09kN/m ；活荷载标准值: Q=30.9/(2+1)=0.9kN/m；静荷载的设计值: q10.09=0.145kN/m；活荷载的设计值: q20.9=1.26kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)（2）强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max1l22l2跨中最大弯距为 M1max22m；支座最大弯距计算公式如下: M2max1l22l2支座最大弯距为 M2max22m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值117、进行强度验算： =Max(0.31106,0.3641062；大横杆的最大弯曲应力为 2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max1l42l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.09=0.121kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.9kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.12115004/(1002.06105101900)+0.9900.915004/(1002.06105101900)=2.347 mm；大横杆的最大挠度 2.347 m118、m 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！3、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）荷载值计算大横杆的自重标准值：p11.5=0.047kN；脚手板的自重标准值：P21.5/(2+1)=0.135kN；活荷载标准值：Q=31.5/(2+1) =1.350kN；(0.047+0.135)+1.4 1.35=2.108kN； 小横杆计算简图（2）强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递119、荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax2m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmaxm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmaxm；最大应力计算值 =M / W=0.6361062 ；小横杆的最大弯曲应力 2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.0319004/(3842.06105101900)=0.013 mm 120、；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.047+0.135+1.35=1.532kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1531.8900(39002-49002/9 ) /(722.06105101900)=1.888 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.013+1.888=1.901 mm；小横杆的最大挠度为 1.901 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！4、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承121、载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P12/2=0.047kN；小横杆的自重标准值: P20.9/2=0.014kN；脚手板的自重标准值: P31.5/2=0.202kN；活荷载标准值: Q=31.5 /2=2.025kN；2.025=3.151kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 5、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风122、荷载。静荷载标准值包括以下内容： NG12/2)0.031/1.8021.00=3.167kN；2 NG25(0.9+0.8)/2=1.912kN； NG351.5/2=0.525kN；2 NG421=0.158kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.762kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=32/2=4.05kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NGQ4.05= 11.734kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 GQ4.05=12.584kN；6、钢丝123、绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。 层每一跨均设置一道的钢丝绳卸荷净高度为9m;经过计算得到a1度a2度卸荷处立杆轴向力为：P1=P29/21 =7.543kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1=P1/sina1T2=P2/sina2G1=P1/tana1G2=P2/tana2其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =7.875kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢124、丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 7.875kN，K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(26.000/0.850)=10.5 mm。吊环强度计算公式为：=N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f=50N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg；d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/) =(27.875103/50/3.142)=10.0 mm。钢丝绳最小直径为 10.5 mm，必须拉紧125、至 7.875kN，吊环直径为 12.0 mm。7、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wkzs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：02； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 kLah2/10=0.85 2m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f(12+9)/21 =11.734kN；不考虑126、风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f(12+9)/21 =12.584kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A=3.98 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.25 cm3；钢管立杆抗压强度127、设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！8、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.929，s0.693，00.4，Wkzs02；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；128、风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw=5.659kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 10.659kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=800/16的结果查表得到 ，l为内排架距离墙的长度； A=3.98 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4205103=69.515kN；Nl=10.659 Ru8.313kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU钢丝拉129、绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(8313502) 1/2 =；实际拉环选用直径D=18mm 的HPB235的钢筋制作。13、锚固段与楼板连接的计算计算略。压环钢筋直径D=18mm，压环预埋时一定要压在楼板双层钢筋网片下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。（四）标准部位外墙转角处普通型钢悬挑脚手架计算书2（按第四道挑高16.8m，顶高94.5m计算）1、参数信息（1）脚手架参数本工程地处XXXX镇，地面粗糙度按图纸设130、计为B类，基本风压值按图纸设计值取：w0kN/m2，第四道脚手架悬挑搭设高度16.8m，脚手架顶端距地面大高度94.5m，立杆采用单立杆，钢管规格采用482.8mm，立杆横距lb=m；立杆纵距la=；脚手架步距h=；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根，横杆与立杆连接方式为单扣件；内立杆（内排架）距建筑外墙皮距离b1=0.30m；第四道脚手架与建筑主体结构连墙件的布置采用短钢管和双扣件的硬性连接方式，按每楼层沿周边每隔设置1个连墙件（即竖直直方向，水平方向）；脚手架脚手板按每2步满铺竹笆板，施工均布活荷载QKkN/m2kN/m2，即200公斤/平方米），脚手架上同时施工作业的层数限131、为2层。（2）活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；（3）风荷载参数2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取2.052，计算立杆稳定性时取1.929，风荷载体型系数s 为0.693；（4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；（5）水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑132、物外悬挑段长度，建筑物内锚固段长度 2.25 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；（6）拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 0.8 m。2、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m ；脚手板的自重标准值:P20.9/(133、2+1)=0.09kN/m ；活荷载标准值: Q=30.9/(2+1)=0.9kN/m；静荷载的设计值: q10.09=0.145kN/m；活荷载的设计值: q20.9=1.26kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)（2）强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max1l22l2跨中最大弯距为 M1max22m；支座最大弯距计算公式如下: M2max1l22l2支座最大弯距为 M2max22m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.31106,0.3641134、062；大横杆的最大弯曲应力为 2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max1l42l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.09=0.121kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.9kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.12115004/(1002.06105101900)+0.9900.915004/(1002.06105101900)=2.347 mm；大横杆的最大挠度 2.347 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm135、与10 mm，满足要求！3、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）荷载值计算大横杆的自重标准值：p11.5=0.047kN；脚手板的自重标准值：P21.5/(2+1)=0.135kN；活荷载标准值：Q=31.5/(2+1) =1.350kN；(0.047+0.135)+1.4 1.35=2.108kN； 小横杆计算简图（2）强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公136、式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax2m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmaxm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmaxm；最大应力计算值 =M / W=0.6361062 ；小横杆的最大弯曲应力 2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.0319004/(3842.06105101900)=0.013 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.04137、7+0.135+1.35=1.532kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1531.8900(39002-49002/9 ) /(722.06105101900)=1.888 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.013+1.888=1.901 mm；小横杆的最大挠度为 1.901 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！4、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，138、扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P12/2=0.047kN；小横杆的自重标准值: P20.9/2=0.014kN；脚手板的自重标准值: P31.5/2=0.202kN；活荷载标准值: Q=31.5 /2=2.025kN；2.025=3.151kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 5、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： NG12/2)0.0139、31/1.8016.80=2.533kN；2 NG25(0.9+0.8)/2=1.912kN； NG351.5/2=0.525kN；2 NG416.8=0.126kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.097kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=32/2=4.05kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NGQ4.05= 10.936kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 GQ4.05=11.786kN；6、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)钢丝绳140、卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。卸荷净高度为;经过计算得到a1度a2度卸荷处立杆轴向力为：P1=P27.8/16.8 =7.616kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1=P1/sina1T2=P2/sina2G1=P1/tana1G2=P2/tana2其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =7.951kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，2，141、d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 7.951kN，K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(26.000/0.850)=10.6 mm。吊环强度计算公式为：=N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f=50N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg；d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/) =(27.951103/50/3.142)=10.1 mm。钢丝绳最小直径为 10.6 mm，必须拉紧至 7.951kN，吊环直径为 12.0 mm。7、立杆的稳定性计算风荷载142、标准值按照以下公式计算 Wkzs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：02； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 kLah2/10=0.85 2m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f(9+7.8)/16.8 =10.936kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f(9+7.8)/16.143、8 =11.786kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A=3.98 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.25 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时2；立杆稳定性计144、算 2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！8、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z2.052，s0.693，00.4，Wkzs02；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwW145、kAw=6.02kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 11.02kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=800/16的结果查表得到 ，l为内排架距离墙的长度； A=3.98 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4205103=69.515kN；Nl=11.02 Ru7.305kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N/A f其中 f 为拉环钢筋146、抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(7305502) 1/2 =；实际拉环选用直径D=18mm的HPB235的钢筋制作。13、锚固段与楼板连接的计算计算略。压环钢筋直径D=18mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。（五）非标准部位外墙转角处普通型钢悬挑脚手架计算书1（按第三道挑高、顶高计算）1、参数信息（1）脚手架参数本工程地处XXXX镇，地面粗糙度按图纸设计为B类，基本风压值按图纸设计值取：w0kN/m2，第三道脚手架悬挑搭设高度，脚手架顶147、端距地面大高度，立杆采用单立杆，钢管规格采用482.8mm，立杆横距lb=m；立杆纵距la=；脚手架步距h=；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根，横杆与立杆连接方式为单扣件；第三道脚手架与建筑主体结构连墙件的布置采用短钢管和双扣件的硬性连接方式，按每楼层沿周边每隔设置1个连墙件（即竖直直方向，水平方向）；脚手架脚手板按每2步满铺竹笆板，施工均布活荷载QKkN/m2kN/m2，即200公斤/平方米），脚手架上同时施工作业的层数限为2层。（2）活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；（3）风荷载参数2；风荷载高度变化系数z，计算148、连墙件强度时取1.929，计算立杆稳定性时取1.737，风荷载体型系数s 为0.693；（4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；（5）水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度，建筑物内锚固段长度 。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；（6）拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢149、丝绳与墙距离为(m):6.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.65 m。2、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m ；脚手板的自重标准值:P20.9/(2+1)=0.09kN/m ；活荷载标准值: Q=30.9/(2+1)=0.9kN/m；静荷载的设计值: q10.09=0.145kN/m；活荷载的设计值: q20.150、9=1.26kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)（2）强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max1l22l2跨中最大弯距为 M1max22m；支座最大弯距计算公式如下: M2max1l22l2支座最大弯距为 M2max22m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.31106,0.3641062；大横杆的最大弯曲应力为 2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式151、如下： max1l42l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.09=0.121kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.9kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.12115004/(1002.06105101900)+0.9900.915004/(1002.06105101900)=2.347 mm；大横杆的最大挠度 2.347 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！3、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为152、小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）荷载值计算大横杆的自重标准值：p11.5=0.047kN；脚手板的自重标准值：P21.5/(2+1)=0.135kN；活荷载标准值：Q=31.5/(2+1) =1.350kN；(0.047+0.135)+1.4 1.35=2.108kN； 小横杆计算简图（2）强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax2m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmaxm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmaxm；最大应力计153、算值 =M / W=0.6361062 ；小横杆的最大弯曲应力 2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.0319004/(3842.06105101900)=0.013 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.047+0.135+1.35=1.532kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1531.8154、900(39002-49002/9 ) /(722.06105101900)=1.888 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.013+1.888=1.901 mm；小横杆的最大挠度为 1.901 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！4、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立155、杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P12/2=0.047kN；小横杆的自重标准值: P20.9/2=0.014kN；脚手板的自重标准值: P31.5/2=0.202kN；活荷载标准值: Q=31.5 /2=2.025kN；2.025=3.151kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 5、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： NG12/2)0.031/1.8021.00=3.167kN；2 NG25(0.9+1.65)/2=2.869kN； NG351.5/2=0.525kN；2 NG421=0.158kN；156、经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.718kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=32/2=4.05kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NGQ4.05= 12.881kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 GQ4.05=13.732kN；6、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为6m;第2 次卸荷净高度为3m;157、经过计算得到a1a2第1次卸荷处立杆轴向力为：P1=P2(6+3)/21 =8.281kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1=P1/sina1T2=P2/sina2G1=P1/tana1G2=P2/tana2其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =8.645kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 8.645kN158、，K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(26.000/0.850)=11.0 mm。吊环强度计算公式为：=N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f=50N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg；d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/) =(28.645103/50/3.142)=10.5 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 11.0 mm，必须拉紧至 8.645kN，吊环直径为 12.0 mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为 6.4 mm，必须拉紧至 2.882kN，吊环直径为 6.5 mm。7、立杆的稳定性计算风荷载标159、准值按照以下公式计算 Wkzs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：02； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 kLah2/10=0.85 2m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f(12+3)/21 =9.201kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f(12+3)/21 =9.808160、kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A=3.98 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.25 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 2 小于 立杆161、的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！8、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.929，s0.693，00.4，Wkzs02；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw=5.659162、kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 10.659kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=1650/16的结果查表得到 ，l为内排架距离墙的长度； A=3.98 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4205103=46.18kN；Nl=10.659 Ru8.662kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按163、混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(8662502) 1/2 =；实际拉环选用直径D=20mm 的HPB235的钢筋制作。13、锚固段与楼板连接的计算计算略。压环钢筋直径D=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。（六）非标准部位外墙转角处普通型钢悬挑脚手架计算书2（按第四道挑高16.8m，顶高94.5m计算）1、参数信息（1）脚手架参数本工程地处XXXX镇，地面粗糙度按图纸设计为B类，基本风压值按图纸设计值取：w0kN/m2，第四道脚手架悬挑搭设高度164、16.8m，脚手架顶端距地面大高度94.5m，立杆采用单立杆，钢管规格采用48，立杆横距lb=m；立杆纵距la=；脚手架步距h=；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根，横杆与立杆连接方式为单扣件；第四道脚手架与建筑主体结构连墙件的布置采用短钢管和双扣件的硬性连接方式，按每楼层沿周边每隔设置1个连墙件（即竖直直方向，水平方向）；脚手架脚手板按每2步满铺竹笆板，施工均布活荷载QKkN/m2kN/m2，即200公斤/平方米），脚手架上同时施工作业的层数限为2层。（2）活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.0；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；（3）风荷载参数2；风荷载高度165、变化系数z，计算连墙件强度时取2.052，计算立杆稳定性时取1.929，风荷载体型系数s 为0.693；（4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；（5）水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度，建筑物内锚固段长度 3.3 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；（6）拉绳与支杆参数钢丝绳166、安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):6.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.65 m。2、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m ；脚手板的自重标准值:P20.9/(2+1)=0.09kN/m ；活荷载标准值: Q=30.9/(2+1)=0.9kN/m；静荷载的设计值: q10.09=0.145kN/m；167、活荷载的设计值: q20.9=1.26kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)（2）强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max1l22l2跨中最大弯距为 M1max22m；支座最大弯距计算公式如下: M2max1l22l2支座最大弯距为 M2max22m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.31106,0.3641062；大横杆的最大弯曲应力为 2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布168、荷载作用下的挠度。计算公式如下： max1l42l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.09=0.121kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.9kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.12115004/(1002.06105101900)+0.9900.915004/(1002.06105101900)=2.347 mm；大横杆的最大挠度 2.347 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！3、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横169、杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）荷载值计算大横杆的自重标准值：p11.5=0.047kN；脚手板的自重标准值：P21.5/(2+1)=0.135kN；活荷载标准值：Q=31.5/(2+1) =1.350kN；(0.047+0.135)+1.4 1.35=2.108kN； 小横杆计算简图（2）强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax2m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmaxm ；最大弯矩 M=Mqmax +170、 Mpmaxm；最大应力计算值 =M / W=0.6361062 ；小横杆的最大弯曲应力 2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.0319004/(3842.06105101900)=0.013 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.047+0.135+1.35=1.532kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72171、EIpmax=1531.8900(39002-49002/9 ) /(722.06105101900)=1.888 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.013+1.888=1.901 mm；小横杆的最大挠度为 1.901 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10mm,满足要求！4、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R -172、 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P12/2=0.047kN；小横杆的自重标准值: P20.9/2=0.014kN；脚手板的自重标准值: P31.5/2=0.202kN；活荷载标准值: Q=31.5 /2=2.025kN；2.025=3.151kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 5、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： NG12/2)0.031/1.8016.80=2.533kN；2 NG25(0.9+1.65)/2=2.869kN； NG351.5/2=0.525kN；2 NG173、416.8=0.126kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.053kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=32/2=4.05kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NGQ4.05= 12.083kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 GQ4.05=12.934kN；6、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为6m174、;第2 次卸荷净高度为;经过计算得到a1a2第1次卸荷处立杆轴向力为：P1=P2(6+7)/16.8 =14.025kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1=P1/sina1T2=P2/sina2G1=P1/tana1G2=P2/tana2其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =14.643kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.85； K - 钢丝绳使用安全系175、数。计算中Fg取 14.643kN，K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(26.000/0.850)=14.4 mm。吊环强度计算公式为：=N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f=50N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg；d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/) =(214.643103/50/3.142)=13.7 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 14.4 mm，必须拉紧至 14.643kN，吊环直径为 14.0 mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为 8.7 mm，必须拉紧至 5.407kN，吊环直径为 10176、.0 mm。7、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wkzs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：02； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 kLah2/10=0.85 2m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f(6+7)/16.8 =9.350kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/177、(A) f(6+7)/16.8 =10.008kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A=3.98 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.25 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；178、考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！8、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z2.052，s0.693，00.4，Wkzs02；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(k179、N)，按照下式计算：NlwWkAw=6.02kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 11.02kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=1650/16的结果查表得到 ，l为内排架距离墙的长度； A=3.98 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4205103=46.18kN；Nl=11.02 Ru5.154kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N180、/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(5154502) 1/2 =；实际拉环选用直径D=20mm 的HPB235的钢筋制作。13、锚固段与楼板连接的计算计算略。压环钢筋直径D=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。（七）阳台转角部位普通型钢悬挑脚手架计算书1（按第三道挑高、顶高计算）1、参数信息（1）脚手架参数本工程地处XXXX镇，地面粗糙度按图纸设计为B类，基本风压值按图纸设计值取：w0kN/m2，第三道脚手架181、悬挑搭设高度，脚手架顶端距地面大高度，立杆采用单立杆，钢管规格采用48，立杆横距lb=m；立杆纵距la=；脚手架步距h=；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根，横杆与立杆连接方式为单扣件；第三道脚手架与建筑主体结构连墙件的布置采用短钢管和双扣件的硬性连接方式，按每楼层沿周边每隔设置1个连墙件（即竖直直方向，水平方向）；脚手架脚手板按每2步满铺竹笆板，施工均布活荷载QKkN/m2kN/m2，即200公斤/平方米），脚手架上同时施工作业的层数限为2层。（2）活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；（3）风荷载参数2；风荷载高度变化182、系数z，计算连墙件强度时取1.929，计算立杆稳定性时取1.737，风荷载体型系数s 为0.693；（4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；（5）水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度，建筑物内锚固段长度 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；（6）拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:183、6.000；钢丝绳与墙距离为(m):6.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 m。2、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m ；脚手板的自重标准值:P20.9/(2+1)=0.09kN/m ；活荷载标准值: Q=30.9/(2+1)=0.9kN/m；静荷载的设计值: q10.09=0.145kN/m；活荷载的设计值: q2184、0.9=1.26kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)（2）强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max1l22l2跨中最大弯距为 M1max22m；支座最大弯距计算公式如下: M2max1l22l2支座最大弯距为 M2max22m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.31106,0.3641062；大横杆的最大弯曲应力为 2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算185、公式如下： max1l42l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.09=0.121kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.9kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.12115004/(1002.06105101900)+0.9900.915004/(1002.06105101900)=2.347 mm；大横杆的最大挠度 2.347 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！3、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值186、作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）荷载值计算大横杆的自重标准值：p11.5=0.047kN；脚手板的自重标准值：P21.5/(2+1)=0.135kN；活荷载标准值：Q=31.5/(2+1) =1.350kN；(0.047+0.135)+1.4 1.35=2.108kN； 小横杆计算简图（2）强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax2m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmaxm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmaxm；最大应187、力计算值 =M / W=0.6361062 ；小横杆的最大弯曲应力 2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.0319004/(3842.06105101900)=0.013 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.047+0.135+1.35=1.532kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1531188、.8900(39002-49002/9 ) /(722.06105101900)=1.888 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.013+1.888=1.901 mm；小横杆的最大挠度为 1.901 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！4、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传189、给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P12/2=0.047kN；小横杆的自重标准值: P20.9/2=0.014kN；脚手板的自重标准值: P31.5/2=0.202kN；活荷载标准值: Q=31.5 /2=2.025kN；2.025=3.151kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 5、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： NG12/2)0.031/1.8021.00=3.167kN；2 NG26(0.9+3.6)/2=6.075kN； NG361.5/2=0.63kN；2 NG421=0.158kN；190、经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=10.029kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=32/2=4.05kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NGQ4.05= 16.855kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 GQ4.05=17.705kN；6、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为9m;第2 次卸荷净高度为3m191、;经过计算得到a1a2第1次卸荷处立杆轴向力为：P1=P2(9+3)/21 =14.447kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1=P1/sina1T2=P2/sina2G1=P1/tana1G2=P2/tana2其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =15.083kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 15.0192、83kN，K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(26.000/0.850)=14.6 mm。吊环强度计算公式为：=N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f=50N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg；d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/) =(215.083103/50/3.142)=13.9 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 14.6 mm，必须拉紧至 15.083kN，吊环直径为 14.0 mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为 7.3 mm，必须拉紧至 3.771kN，吊环直径为 8.0 mm。7、立杆的稳定性193、计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wkzs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：02； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 kLah2/10=0.85 2m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f(9+3)/21 =9.631kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f(9+3)/21 =1194、0.117kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A=3.98 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.25 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 2 195、小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！8、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.929，s0.693，00.4，Wkzs02；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw=196、5.659kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 10.659kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=3600/16的结果查表得到 ，l为内排架距离墙的长度； A=3.98 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4205103=11.749kN；Nl=10.659 Ru10.241kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N/A f其中 f 为拉环钢197、筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(10241502) 1/2 =；实际拉环选用直径D=20mm 的HPB235的钢筋制作。13、锚固段与楼板连接的计算计算略。压环钢筋直径D=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。（八）非标准部位外墙转角处普通型钢悬挑脚手架计算书2（按第四道挑高16.8m，顶高94.5m计算）1、参数信息（1）脚手架参数本工程地处XXXX镇，地面粗糙度按图纸设计为B类，基本风压值按图纸设计值取：w0kN/m2，第四道脚198、手架悬挑搭设高度16.8m，脚手架顶端距地面大高度94.5m，立杆采用单立杆，钢管规格采用48，立杆横距lb=m；立杆纵距la=；脚手架步距h=；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根，横杆与立杆连接方式为单扣件；第四道脚手架与建筑主体结构连墙件的布置采用短钢管和双扣件的硬性连接方式，按每楼层沿周边每隔设置1个连墙件（即竖直直方向，水平方向）；脚手架脚手板按每2步满铺竹笆板，施工均布活荷载QKkN/m2kN/m2，即200公斤/平方米），脚手架上同时施工作业的层数限为2层。（2）活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；（3）风荷199、载参数2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取2.052，计算立杆稳定性时取1.929，风荷载体型系数s 为0.693；（4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；（5）水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度，建筑物内锚固段长度 4.4 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；（6）200、拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):6.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 3.6 m。2、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m ；脚手板的自重标准值:P20.9/(2+1)=0.09kN/m ；活荷载标准值: Q=30.9/(2+1)=0.9kN/m；静荷载的设计值: q10.09=201、0.145kN/m；活荷载的设计值: q20.9=1.26kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)（2）强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max1l22l2跨中最大弯距为 M1max22m；支座最大弯距计算公式如下: M2max1l22l2支座最大弯距为 M2max22m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.31106,0.3641062；大横杆的最大弯曲应力为 2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度202、考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max1l42l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.09=0.121kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.9kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.12115004/(1002.06105101900)+0.9900.915004/(1002.06105101900)=2.347 mm；大横杆的最大挠度 2.347 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！3、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在203、小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）荷载值计算大横杆的自重标准值：p11.5=0.047kN；脚手板的自重标准值：P21.5/(2+1)=0.135kN；活荷载标准值：Q=31.5/(2+1) =1.350kN；(0.047+0.135)+1.4 1.35=2.108kN； 小横杆计算简图（2）强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax2m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmaxm ；最大弯矩204、 M=Mqmax + Mpmaxm；最大应力计算值 =M / W=0.6361062 ；小横杆的最大弯曲应力 2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.0319004/(3842.06105101900)=0.013 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.047+0.135+1.35=1.532kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 -205、 4l2/9)/72EIpmax=1531.8900(39002-49002/9 ) /(722.06105101900)=1.888 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.013+1.888=1.901 mm；小横杆的最大挠度为 1.901 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！4、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,206、取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P12/2=0.047kN；小横杆的自重标准值: P20.9/2=0.014kN；脚手板的自重标准值: P31.5/2=0.202kN；活荷载标准值: Q=31.5 /2=2.025kN；2.025=3.151kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 5、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： NG12/2)0.031/1.8016.80=2.533kN；2 NG25(0.9+3.6)/2=5.062kN； NG351.5/2=0.207、525kN；2 NG416.8=0.126kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.247kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=32/2=4.05kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NGQ4.05= 14.716kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 GQ4.05=15.566kN；6、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1208、 次卸荷净高度为6m;第2 次卸荷净高度为;经过计算得到a1a2第1次卸荷处立杆轴向力为：P1=P2(6+7)/16.8 =17.081kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1=P1/sina1T2=P2/sina2G1=P1/tana1G2=P2/tana2其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =22.980kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.85； K 209、- 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 22.98kN，K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(26.000/0.850)=18.0 mm。吊环强度计算公式为：=N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f=50N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg；d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/) =(222.980103/50/3.142)=17.1 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 18.0 mm，必须拉紧至 22.980kN，吊环直径为 18.0 mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为 10.9 mm，必须拉紧至 8.485k210、N，吊环直径为 12.0 mm。7、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wkzs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：02； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 kLah2/10=0.85 2m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f(6+7)/16.8 =11.387kN；不考虑风荷载时,立杆211、的稳定性计算公式=N/(A) f(6+7)/16.8 =12.045kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A=3.98 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.25 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f212、 =205N/mm2；考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！8、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z2.052，s0.693，00.4，Wkzs02；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的213、连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw=6.02kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 11.02kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=3600/16的结果查表得到 ，l为内排架距离墙的长度； A=3.98 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4205103=11.749kN；Nl=11.02 Ru7.704kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU钢丝拉绳(斜拉杆)的拉214、环的强度计算公式为 =N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(7704502) 1/2 =；实际拉环选用直径D=20mm 的HPB235的钢筋制作。13、锚固段与楼板连接的计算计算略。压环钢筋直径D=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。八、附相关设计图纸和验收表格不同栋号外墙悬挑脚手架平面示意图、上拉式悬挑脚手架结构构造详图等附图及表格见后附页。附：悬挑式脚手架搭设检查验收表工程名称施工单位分包单位搭设负责人脚215、手架总高度搭设高度验收时间序号验收内容验收要求验收记录1施工方案有符合规范要求,经审批的施工方案，必须按方案搭设。2悬挑梁悬挑梁材料与方案要求一致，悬挑梁与建筑物固定连接可靠，埋件固定与方案一致，钢丝绳与悬挑梁及建筑物固定可靠3立杆间距立杆垂直偏差满足规范要求，立杆纵、横向间距满足方案要求。4大小横杆间距均匀设置满足方案要求，小横杆出架体不小于100mm。5剪刀撑设置每隔9m设一道剪刀撑，夹角为4560度，搭接长度不小于1m，不少于三个扣件。6连墙件连墙件的垂直、水平间距符合规范要求，连墙件符合方案要求，并采用硬拉接的方式进行连墙。7脚手板与防护栏杆脚手板的材质符合要求，绑扎牢固，在施工层、悬216、挑底层及每隔10m均需满铺脚手板。脚手架外侧设置标准的密目式安全网并绑扎严密，施工层设高的栏杆和18cm的挡脚板。8架体内封闭防护施工层脚手架内杆与建筑物间应水平封闭，悬挑脚手架底层与墙体间必封闭严密，施工层以下每隔10m以内封闭一次，架体搭设应超过作业层。9材质与荷载钢管外径不得小于48mm，壁厚不低于2.8mm，无严重锈蚀、裂纹、变形 , 荷载分布均匀，不超载。10架体避雷按规定设置避雷接地装置。11持证上岗作业人员必须经专业培训持证上岗。验收意见：年 月 日项目负责人技术负责人搭设负责人施 工 员安 全 员落地式脚手架搭设检查验收表工程名称施工单位分包单位搭设负责人脚手架总高度搭设高度验217、收时间序号验收内容验收要求验收记录1施工方案有符合规范要求,经审批的施工方案，必须按方案搭设。2立杆基础承力架支承基础满足设计要求，钢管脚手架有底座，排水措施合理，承力架必须严格按照设计要求进行施工，与建筑物的连接应牢固可靠，符合设计要求。3立杆间距立杆垂直偏差满足规范要求，立杆纵、横向间距满足方案要求。4大小横杆间距均匀设置满足方案要求，小横杆出架体不小于100mm。5剪刀撑设置每隔9m设一道剪刀撑，夹角为4560度，搭接长度不小于1m , 不少于三个扣件。6连墙件连墙件的垂直、水平间距符合规范要求，连墙件符合方案要求。7脚手板与防护栏杆脚手板的材质符合要求，绑扎牢固，在施工层及每隔10m均需满铺脚手板。脚手架外侧设置标准的密目式安全网并绑扎严密，施工层设高的栏杆和18cm的挡脚板。8架体内封闭防护施工层脚手架内杆与建筑物间应水平封闭，施工层以下每隔10m以内封闭一次，架体搭设应超过作业层。9材质与荷载钢管外径不得小于48mm，壁厚不低于2.8mm，无严重锈蚀、裂纹、变形 , 荷载分布均匀，不超载。10架体避雷按规定设置避雷接地装置。11持证上岗作业人员必须经专业培训持证上岗。验收意见：年 月 日项目负责人技术负责人搭设负责人施 工 员安 全 员 连墙件节点示意图三 楼梯间型钢布置示意图（同楼层标高） 楼梯间型钢布置示意图（不同楼层标高）