1、14万46层超高层办公楼大厦工程塔吊基础专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目录第一节 工程概况1第二节 编制依据1第三节 塔吊基本性能2第四节 场地及机械设备人员等准备2第五节 塔吊基础定位及施工21. 塔吊基础的选型及配筋22. 塔吊基础配筋33. 塔吊基础定位图54. 塔吊基础施工6第六节 塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正6第七节 塔吊计算书7第八节 附图141. 塔吊平面示意图142. 塔吊立柱与各相关层位置关系图143. 勘察报告平面布置图14第一节 工程概况本项目位于xx市中心区xx2、三路和xx路交界处，是xx市的政治、文化和金融中心。建设用地东南侧是xx集团的写字楼（280米）、北侧是xx广场（约200米），西侧是xx酒店（约200米），南侧是xx会展中心。各参建单位如下表：序号内容说明1建设单位2工程总承包单位3设计单位4监理单位5施工单位本项目占地面积8205.51，计入容积率的总建筑面积106670,其中商业建筑面积6670，办公科研建筑面积100000。拟建建筑物性质：本项目拟建成xx市具有标志性的超高层办公建筑，主要由主楼，裙房和纯地下室三部分组成，其性质如下：该项目由一栋46层、200米高的办公塔楼和6层、40米高的裙房组成，附设4层地下室作为停车库和后勤用房3、。基地面积为8205.51平方米，总建筑面积约14万平方米。基坑周长约340.5米，面积约7673m2，地下4层，深度约19米。为了满足垂直运输的需要，我部设置两台动臂塔吊TCR6055，一台立于项目北侧，另一台立于项目南侧。两台均利用地下室结构的现有工程桩做为塔吊基础的桩基。不再另外加设桩基。本方案详细阐述南侧TCR6055塔吊的基础设计。第二节 编制依据本方案主要依据xx大厦主体建筑安装工程设计图纸 V3.0版以及以下规范及参考文献编制:主要国家标准一览表序号标准名称标准标号1塔式起重机设计规范GB/T13752-19922地基基础设计规范GB50007-20023建筑结构荷载规范GB504、009-20014建筑施工安全检查标准JGJ59-20115混凝土结构设计规范GB50010-2002第三节 塔吊基本性能根据本工程需要，将选用长沙中联重工科技发展股份有限公司生产的TCR型630tm（TCR6055-32）型塔式起重机，具体参数如下：塔吊型号为：TCR6055-32 塔吊自重为：1905kN最大起重荷载为：320kN 塔吊最大起重力矩为：6300kNm塔吊基本臂最大幅度为：60m 塔身边长为：2.5m第四节 场地及机械设备人员等准备（1）在塔基周围，清理出场地，场地要求平整，无障碍物；（2）留出塔吊进出堆放场地及吊车、汽车进出通道，路基必须压实、平整；（3）塔吊安拆范围上空所5、有临时施工电线必须拆除或改道；（4）机械设备准备：25吨汽车吊一台，电工、钳工工具，钢丝绳一套，U型环若干，水准仪、经纬仪各一台，万用表和钢管尺各一只；（5）塔吊安拆必须由专业的安拆人员进行操作。第五节 塔吊基础定位及施工1. 塔吊基础的选型及配筋根据塔吊说明书的选型要求及现场的实际情况，本台塔吊按预埋螺栓型选择7500mm*7500mm*1700mm基础类型。塔吊基础平面图塔吊基础剖面图2. 塔吊基础配筋（1）塔吊底板配筋图(2)塔吊基础桩配筋图TCR6055利用ZH87、ZH88、ZH98、ZH99四根裙楼的抗拔桩做为基础，主筋配筋不变，桩顶以下4m范围内螺旋箍筋加密为8100桩号1号钢筋6、2号钢筋3号钢筋备注ZH5032221420008250ZH5537251420008250ZH19032221420008250ZH19137251420008250（3）塔吊基础构造详图注：钢筋笼钢筋搭接采用焊接连接，焊接接头按现行规范要求控制。（4）止水钢板构造详图注：塔吊基础承台四周设置一圈300*3型止水钢板，设置在基础地板中间位置，接头距离地板面35CM，钢筋与止水钢板相交处截断，并与钢板焊接，焊缝要求饱满符合规范要求。3. 塔吊基础定位图塔吊位置位于7、8轴线与B、C轴线之间，如下图所示塔吊定位平面图4. 塔吊基础施工见“计算书”设计要求。基础施工前应由塔吊拆装队技术负责人进行如7、下几方面的技术交底：混凝土强度等级、钢筋配置图、基础与建筑平面图、基础剖面图、基础表面平整度要求、预埋螺栓误差要求等，接底人为工程施工负责人，双方书面交接。基础施工应由塔机所有部门派专人监督整个施工过程，同时做好各个隐蔽验收纪录，如钎探纪录、地基隐蔽工程验收纪录等。施工完毕做好砼的养护，砼强度达到要求后方可安装塔吊；顶面用水泥砂浆找平，用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/5000；机脚螺栓位置、尺寸要绝对正确，应特别注意做好复核工作，尺寸误差不超过0.5mm，螺纹位须抹上黄油，并注意保护。第六节 塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正（1）塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月8、一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。（2）当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。第七节 塔吊计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。桩的入土深度根据四根桩的最短桩长ZH190#成孔记录来进行计算，桩长为10.71m，持力层为强风化，嵌岩深度为4.2m。一. 参数信息塔吊型号: TCR6055-32 塔机自重标9、准值: Fk1=1905.00kN 起重荷载标准值:Fqk=320.00kN 塔吊最大起重力矩: M=6300.00kN.m 塔吊计算高度: H=60m 塔身宽度: B=2.50m 非工作状态下塔身弯矩:M1=-7235.6kN.m 桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 7.50m 承台厚度: Hc=1.700m 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=1.200m 桩间距: a=4.500m 桩钢筋级别: HRB335 桩入土深度: 10.71m 桩型与工艺: 大直径灌注桩10、(清底干净)计算简图如下：二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=1905kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=7.57.51.7025=2390.625kN 承台受浮力：Flk=7.57.51.2010=675kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=320kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.481.951.540.2=0.71kN/m2 =1.20.710.352.5=0.75kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.11、7560.00=44.80kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.544.80 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.81.511.951.540.35=1.27kN/m2 =1.21.270.352.50=1.33kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=1.3360.00=79.99kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.579.99 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-72312、5.6+0.9 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(1905+2390.63)/4=1073.91kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(1905+2390.625)/4+(-4835.93+79.991.70)/6.36=335.27kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(1905+2390.625-675)/4-(-4835.93+79.991.70)/6.36=1643.79kN 工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(1905+2390.63+320)13、/4=1153.91kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(1905+2390.625+320)/4+(-356.00+44.801.70)/6.36=1109.93kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(1905+2390.625+320-675)/4-(-356.00+44.801.70)/6.36=1029.14kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下：最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(1905+3214、0)/4+1.35(-356.00+44.801.70)/6.36=691.57kN 非工作状态下：最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.351905/4+1.35(-4835.93+79.991.70)/6.36=-354.22kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。 由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=2691.573. 配筋计算 根据混凝土结构设计规15、程GB50010-2002第条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 底部配筋计算: s=1383.13106/(1.00016.7007500.00016502)=0.0041 =1-(1-20.0041)0.5=0.0041 s=1-0.0041/2=0.9980 As=1383.13106/(0.99801650.0300.0)=2799.9mm2 4. 桩承台配筋 1) 承台顶面钢筋选择9032，实际16、配筋面积63343mm2 2) 承台底面钢筋选择9032，实际配筋面积63343mm2五. 承台剪切计算 最大剪力设计值： Vmax=691.57kN 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)的第条。 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=7500mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1650mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲17、切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩 冲切承载力验算七.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.351109.93=1498.40kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.3N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=1130974mm2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求 由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为2262mm2 综18、上所述，全部纵向钢筋面积2262mm2 桩纵向钢筋选择3222，实际配筋面积12166mm2八.桩竖向承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第和条 轴心竖向力作用下，Qk=1153.91kN；偏向竖向力作用下， 桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=3.77m； Ap桩端面积,取Ap=1.13m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土层厚度(m)19、 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土名称 1 6.51 130 350 全风化花岗岩 2 4.2 200 900 强风化花岗岩 由于桩的入土深度为10.71m,所以桩端是在第2层土层。 最大压力验算: Ra=3.77(6.51130+4.2200)+9001.13=7375.08kN 由于: Ra = 7375.08 Qk = 1153.91,所以满足要求!由于: 1.2Ra = 8850.10 Qkmax = 1109.93,所以满足要求!根据设计回复意见，塔吊基础单桩抗压承载力不得大于3000KN，单桩抗拔力不得大于2500KN自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk20、1=1905kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=7.57.51.7025=2390.625kN 承台受浮力：Flk=7.57.51.2010=675kN2500KN所以满足要求！非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(1905+2390.63)/4=1073.91kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(1905+2390.625)/4+(-4835.93+79.991.70)/6.36=335.27kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(1905+2390.625-675)/4-(-4835.93+79.991.70)/6.21、36=1643.79kN 工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(1905+2390.63+320)/4=1153.91kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(1905+2390.625+320)/4+(-356.00+44.801.70)/6.36=1109.93kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(1905+2390.625+320-675)/4-(-356.00+44.801.70)/6.36=1029.14kNMAX(1643,.79，1029.14)3000KN所以满足要求！第八节 附图1. 塔吊平面示意图2. 塔吊立柱与各相关层位置关系图3. 勘察报告平面布置图塔吊平面示意图塔吊位置与各典型相关层位置关系图勘察报告平面布置图