1、商品市场园区综合商贸城工程塔吊基础专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录商品市场园区综合商贸城工程塔吊基础专项施工方案1一、工程概况6二、编制依据6三、地质地貌情况61、地形地貌62、地基土的构成及特征73、水文地质概况7四、塔吊的选型7五、塔吊的平面布置7六、塔吊的组装高度8七、塔机的型号及技术性能指标简介91、QTZ5510 型塔吊92、QTZ80型塔吊型号及技术性能指标简介10八、塔吊基础设计121、QTZ5510塔式起重机基础设计图（详见后面附图）122、QTZ80塔式起重机基础设计图2、（详见后面附图）12九、塔吊基础计算书121、QTZ5510型塔吊格构式基础计算书13QTZ5510型塔吊格构式基础计算书13三、桩顶作用效应计算141、荷载效应标准组合152、荷载效应基本组合15四、格构柱计算151、格构式钢柱换算长细比验算162、格构式钢柱分肢的长细比验算163、格构式钢柱受压稳定性验算164、缀件验算16五、桩承载力验算171、桩基竖向抗压承载力计算17Ra=uqsiali+qpaAp172、桩基竖向抗拔承载力计算173、桩身承载力计算18(1)、轴心受压桩桩身承载力18(2)、轴心受拔桩桩身承载力184、桩身构造配筋计算181、桩基竖向抗压承载力计算19Ra=uqsi3、ali+qpaAp192、桩基竖向抗拔承载力计算193、桩身承载力计算19(1)、轴心受压桩桩身承载力19(2)、轴心受拔桩桩身承载力194、桩身构造配筋计算191、桩基竖向抗压承载力计算20Ra=uqsiali+qpaAp202、桩基竖向抗拔承载力计算203、桩身承载力计算20(1)、轴心受压桩桩身承载力20(2)、轴心受拔桩桩身承载力214、桩身构造配筋计算211、桩基竖向抗压承载力计算21Ra=uqsiali+qpaAp212、桩基竖向抗拔承载力计算223、桩身承载力计算22(1)、轴心受压桩桩身承载力22(2)、轴心受拔桩桩身承载力224、桩身构造配筋计算22六、承台计算221、荷载计4、算222、受剪切计算223、受冲切计算234、承台配筋计算23(1)、承台底面长向配筋面积23(2)、承台底面短向配筋面积23(3)、承台顶面长向配筋面积23(4)、承台顶面短向配筋面积23(5)、承台竖向连接筋配筋面积23七、示意图23矩形桩式钻孔灌注桩详图242、QTZ80型塔吊格构式基础计算书29QTZ80型塔吊格构式基础计算书29三、桩顶作用效应计算301、荷载效应标准组合312、荷载效应基本组合31四、格构柱计算311、格构式钢柱换算长细比验算322、格构式钢柱分肢的长细比验算323、格构式钢柱受压稳定性验算324、缀件验算32五、桩承载力验算331、桩基竖向抗压承载力计算33Ra=5、uqsiali+qpaAp332、桩基竖向抗拔承载力计算333、桩身承载力计算34(1)、轴心受压桩桩身承载力34(2)、轴心受拔桩桩身承载力344、桩身构造配筋计算341、桩基竖向抗压承载力计算35Ra=uqsiali+qpaAp352、桩基竖向抗拔承载力计算353、桩身承载力计算35(1)、轴心受压桩桩身承载力35(2)、轴心受拔桩桩身承载力354、桩身构造配筋计算35六、承台计算351、荷载计算362、受剪切计算363、受冲切计算364、承台配筋计算36(1)、承台底面长向配筋面积36(2)、承台底面短向配筋面积36(3)、承台顶面长向配筋面积37(4)、承台顶面短向配筋面积37(5)、6、承台竖向连接筋配筋面积37七、示意图37矩形桩式钻孔灌注桩详图38九、格构柱施工要求（工程经验）42一、工程概况本工程为一类公建项目；单体建筑，地上主楼7层，辅房4层，地下1层；框架结构，建筑物最高高度为41.100m，总建筑面积151546.6平方米，地上面积120024.6平方米，地下室一层面积31522.0平方米，占地面积42930平方米。为满足平面垂直运输及施工需要，我公司拟在施工现场投入6台塔吊。二、编制依据1、建筑地基基础设计规范(GB5007-2011)；2、建筑地基基础设计规范(DBJ 15-31-2003)；3、建筑桩基础设计规范（GJ94-2008）4、建筑结构荷载规范(G7、B 50009-2001) (2006年版)；5、混凝土结构设计规范(GB 50010-2010)；6、建筑、结构设计图纸；7、塔式起重机使用说明书；8、塔式起重机设计规范(GB/T 13752-92)；9、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001、J119-2001）；10、岩土工程勘察报告；11、塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ-T187-2009）三、地质地貌情况1、地形地貌场地位于xx市浒山街道，地貌类型属宁绍平原中端，属第四系滨海相冲海积地层。场地地势较为平缓。2、地基土的构成及特征根据勘察钻孔资料揭露，本场地自地表以下81.2m范围内的地基土性分为素填土，粉质粘土，淤8、泥质粉质粘土，粘质粉土，淤泥质粉质粘土，粉质粘土，粉质粘土，粘土，粉砂，粘土，砾砂夹圆砾。3、水文地质概况根据工程勘察报告揭露：场址下以浅地下水主，可分为孔隙潜水、松散堆积层孔隙承压水等。拟建场地内地下水对混凝土结构有微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋在长期浸水环境下有微腐蚀性，在干湿交替环境下属微腐蚀性。由于水位较高，土的腐蚀性与地下水一致。四、塔吊的选型根据本工程内建筑物布局情况，应选择自升式固定塔吊，臂长55m，适宜的最大起重量应满足或大于6t。各号位的塔吊选型见表一。 塔吊选型表 表一号位1#2#3#4#5#6#部位13-15/f-h轴22-23/S-T轴21-23/F-H轴11-12/9、D-F轴1/01-1/K-L轴6-8/W-X轴塔吊型号QTZ80QTZ80QTZ80QTZ5510（QTZ63）QTZ5510（QTZ63）QTZ5510（QTZ63）臂长m555555555555五、塔吊的平面布置一）应考虑的主要问题1、建筑物应尽量在塔吊的有效覆盖范内；2、对地下车库施工的影响和服务；3、本工程的形体特征要不影响塔吊的组装和拆卸；4、群塔之间的安全距离，低塔回转范围的边缘到高塔架体不小于2.50m。二）塔吊的平面布置（见群塔平面布置图）六、塔吊的组装高度根据本工程建筑物主要参数，满足施工需要的组塔高度H=H1+H2+H3+H4其中：H1塔机转盘至塔尖高度，QTZ5510取610、.00 m,QTZ80取2.00 m H20.00以下，塔架高度取3.35 mH30.00以上建筑物高度,其中5#塔吊为24.3m 、1、2、3、4、6塔吊为41.1mH4安全操作高度，取5.00 m塔吊计算组装总高度为：1塔吊高度为（QTZ80）：H=2.00+3.35+41.1+5.0=51.45m2塔吊高度为（QTZ80）：H=2.00+3.35+41.1+5.0=51.45m3塔吊高度为（QTZ80）：H=2.00+3.35+41.1+5.0=51.45m4塔吊高度为（QTZ5510）：H=6.00+3.35+41.1+5.0=55.45m5塔吊高度为（QTZ5510）：H=6.00+11、3.35+24.3+5.0=38.65m6塔吊高度为（QTZ5510）：H=6.00+3.35+41.1+5.0=55.45mQTZ5510和QTZ80型塔吊第一节长度均为6米，标准节和加强节长度均为2.5米。塔吊实际安装高度必须塔吊计算组装高度塔吊安装实际高度为：1塔吊高度为：H=6+2.519=53.5m51.45m2塔吊高度为：H=6+2.519=53.5m51.45m3塔吊高度为：H=6.00+2.519=53.5m51.45m4塔吊高度为：H=6+2.520=56m55.45m5塔吊高度为：H=6+2.514=41m38.65m6塔吊高度为：H=6+2.520=56m55.45m七、12、塔机的型号及技术性能指标简介1、QTZ5510 型塔吊QTZ63（ QTZ5510）塔式起重机是由广西建工集团建筑机械制造有限公司根据最新标准设计的新型建筑用塔式起重机，该机为水平臂架、小车变幅，上回转自升式塔式塔机，允许安装独立高度为37.5米，允许最大安装高度为120米。工作状态下作用于基础的最大垂直荷载Pz=455KN、Py=30KN、M=1058KN米。非工作状态下作用于基础的最大垂直荷载Pz=395KN、Py=53KN、M=1157KN米（其中：Pz表示基础所受的垂直力、Py表示基础所受的水平力、M表示基础所受的倾翻力矩）。其最大幅度为55m，最大起重量为6T，起重力矩符合最新塔式起13、重机基本参数。该机上部采用液压顶升，增加或减少标准节，使塔机能随着建筑物的升高而平稳地升高，同时塔机的起升能力不因塔机的升高而降低。其起升机构采用电磁离合器换档变速，同时采用带有涡流制动器的电动机，使得起升机构获的理想的起升速度及荷重的慢就位。小车牵机构均装有电磁盘式制动器，使工作机构速度高且平稳可靠。附着式的最大起升高度可达120m，附着式起重机的底架可直接安装在建筑物上。为了保持塔身稳定性不减少其设计起重能力，设有五套附着装置。2、QTZ80型塔吊型号及技术性能指标简介QTZ80（TCT5512）平头塔式起重机是由广西建工集团建筑机械制造有限公司按照国家和行业标准，参照相应的国际标准设计、14、制造的一种上回转、水平变幅、自升塔式起重机；额定重力矩为885kN.m，最大起重量为6T。该机各项性能参数先进、起升高度高、工作幅度大、作业空间广、使用效率高;在独立固定式基础上增加附着，以满足高层建筑施工要求，附着后起升高度可达140m，其塔身标准配置由10个标准节,3个加强标准节及一个固定基础节组成。（1）工作及非工作状态作用于基础的最大垂直荷载及最大弯矩（详见附表1）（2）塔机主要技术参数（详见附表2）（3）起重特性参数（详见表3）（5）供电要求：供电容量：32.9KW；供电电压：380V（允差10%）；供电频率：50HZ。附表1：荷载基础载荷情况PxPyPzMxMyMz工作状态292915、530-989-989-335非工作状态5353470-1170-11701附表2：附表3八、塔吊基础设计1、QTZ5510塔式起重机基础设计图（详见后面附图）2、QTZ80塔式起重机基础设计图（详见后面附图）九、塔吊基础计算书根据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ-T187-2009），3.0.2的塔吊基础设计基本原则，塔机在独立状态下，所承受的风荷载等水平荷载及倾覆力矩、扭矩对基础的作用效应最大。附着状态下，塔机虽增加标准节自重，但对基础设计起控制作用的各种水平荷载及倾覆力矩、扭矩等主要由附墙装置承担，故附着状态可不计算。本工程塔吊基础的计算，均以独立起升高度为计算起吊高度，QTZ816、0型独立起升高度40米，QTZ5510型独立起升高度37.5米。1、QTZ5510型塔吊格构式基础计算书QTZ5510型塔吊格构式基础计算书（4、5、6#塔吊）xx市商品市场园区综合商贸城工程工程；工程建设地点：xx市中横线北马谭路西侧；属于框架结构结构；地上7层；地下1层；建筑高度：41.1m；标准层层高：5.1m ；总建筑面积：151546.6平方米；总工期：570天。本工程由xx长三角xx有限公司投资建设，xx佳境规划建筑设计研究院有限公司设计，xx市建筑设计研究院有限公司地质勘察，xx中誉工程管理有限公司监理，xx建设集团股份有限公司组织施工；由陶有华担任项目经理，金传柱担任技术负责人17、。本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、钢结构设计规范（GB500172003）、钢结构设计手册（第三版）、建筑结构静力计算手册（第二版）、结构荷载规范（GB50092001）、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）、建筑桩基技术规范（JGJ942008）、建筑地基基础设计规范（GB500072011）、塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ-T187-2009）等编制。一、塔机属性塔机型号QTZ5510(广西建机)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)37.50塔机独立状态的计算高度H(m)40.50塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)1.50二、塔机荷载 1、塔机18、传递至承台荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)395.00起重荷载标准值FQk(kN)60.00竖向荷载标准值Fk(kN)455.00水平荷载标准值Fvk(kN)30.00倾覆力矩标准值Mk(kNm)1058.00非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)395.00水平荷载标准值Fvk(kN)53.00倾覆力矩标准值Mk(kNm)1157.00 2、塔机传递至承台荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35395.00533.25起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.3560.0081.00竖向荷载设计值F(kN)533.25+81.00614.25水平荷载设19、计值Fv(kN)1.35Fvk1.3530.0040.50倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.351058.001428.30非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35395.00533.25水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3553.0071.55倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.351157.001561.95三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.20承台长l(m)4.00承台宽b(m)4.00承台长向桩心距al(m)2.60承台宽向桩心距ab(m)2.60桩直径d(m)0.70承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)20、25.00承台上部覆土厚度h(m)0.00承台上部覆土的重度(kN/m3)19.00承台混凝土保护层厚度(mm)40配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=4.004.00(1.2025.00+0.0019.00)=480.00kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35480.00=648.00kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(2.602+2.602)0.5=3.68m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(395.00+480.00)/4=218.75kN 荷载效应标准组合偏心竖21、向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(395.00+480.00)/4+(1157.00+53.001.20)/3.68=550.71kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(395.00+480.00)/4-(1157.00+53.001.20)/3.68=-113.21kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(533.25+648.00)/4+(1561.95+71.551.20)/3.68=743.46kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(22、533.25+648.00)/4-(1561.95+71.551.20)/3.68=-152.83kN四、格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长a(mm)400格构式钢柱计算长度H0(m)6.00缀板间净距l01(mm)500格构柱伸入灌注桩的锚固长度(m)3.00格构柱分肢参数格构柱分肢材料L140X12分肢材料截面积A0(cm2)32.51分肢对最小刚度轴的回转半径iy0(cm)2.77格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4)603.68分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm)3.90分肢材料强度设计值fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm2)223、15格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料3405010格构式钢柱缀件截面积A1x(mm2)500焊缝参数角焊缝焊脚尺寸hf(mm)6焊缝计算长度lf(mm)200焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160 1、格构式钢柱换算长细比验算 整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩： I=4I0+A0(a/2-Z0)2=4603.68+32.51(40.00/2-3.90)2=36122.39cm4 整个构件长细比：x=y=H0/(I/(4A0)0.5=600.00/(36122.39/(432.51)0.5=36.00 分肢长细比：1=l01/iy0=50.00/2.77=18.05 分肢毛截面积之和：A=4A024、=432.51102=13004mm2 格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：0 max=(x2+12)0.5=(36.002+18.052)0.5=40.27 满足要求！ 2、格构式钢柱分肢的长细比验算 1=18.05min(0.50max,40)=min(0.540.27,40)=20.14 满足要求！ 3、格构式钢柱受压稳定性验算 0max(fy/235)0.5=40.27(215/235)0.5=38.52 查表钢结构设计规范GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：=0.903 Qmax/(A)=743.46103/(0.90313004)=63.31N/mm2f=215N/m25、m2 满足要求！ 4、缀件验算 缀件所受剪力：V=Af(fy/235)0.5/85=1300421510-3(235/235)0.5/85=32.89kN 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+5.00=50.00+5.00=55.00cm 作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=32.890.55/4=4.52kNm 分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.40-20.039=0.32m 作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2b1)=32.890.55/(20.32)=28.09kN 角焊缝面积：Af=0.8hflf=0.86200=960mm2 角焊缝截面抵抗矩：Wf=0.7h26、flf2/6=0.762002/6=28000mm3 垂直于角焊缝长度方向应力：f=M0/Wf=4.52106/28000=162N/mm2 垂直于角焊缝长度方向剪应力：f=V0/Af=28.09103/960=29N/mm2 (f /1.22)2+f2)0.5=(162/1.22)2+292)0.5=136N/mm2ftw=160N/mm2 满足要求！五、桩承载力验算2#塔吊：桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z(kN/m3)25.00桩混凝土保护层厚度(mm)50桩入土深度lt(m)38.00桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配27、筋HRB400 1016地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)粘性土1.8012.00600.000.70-淤泥质土2.807.00700.000.70-粉土3.2012.00600.000.70-粉砂10.2025.00500.000.70-粘性土22.6010.00600.000.70-粘性土3.2025.00700.000.70- 考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.70=2.20m 桩端面积：Ap=28、d2/4=3.140.702/4=0.38m2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.20(2.207.00+3.2012.00+10.2025.00+20.0010.0)+600.000.38=1349.82kN Qk=218.75kNRa=1349.82kN Qkmax=550.71kN1.2Ra=1.21349.82=1619.78kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-113.21kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=113.21kN 桩身的重力标准值：Gp=ltApz=38.000.3825.00=365.60kN Ra=uiqsiali+Gp=2.229、0(0.702.207.00+0.703.2012.00+0.7010.2025.00+0.7020.0010.0)+365.60=1484.51kN Qk=113.21kNRa=1484.51kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103.14162/4=2011mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=743.46kN cfcAp+0.9fyAs=(0.75170.38106 + 0.9(3602010.62)10-3=5544.01kN Q=743.46kNcfcAp+0.9fyAs=5544.01k30、N 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=152.83kN fyAS=3602010.6210-3=723.82kN Q=152.83kNfyAS=723.82kN 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2010.62/(0.38106)100%=0.52%0.45%满足要求！4#塔吊：桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z(kN/m3)25.00桩混凝土保护层厚度(mm)50桩入土深度lt(m)38.00桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 31、1016地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)粘性土1.8012.00600.000.70-淤泥质土2.307.00700.000.70-粉土7.3012.00600.000.70-粉砂7.9025.00500.000.70-粘性土21.0010.00600.000.70-粘性土4.5025.00700.000.70- 考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.70=2.20m 桩端面积：Ap=d2/4=3.1432、0.702/4=0.38m2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.20(1.707.00+7.3012.00+7.9025.00+18.7010.0)+600.000.38=1295.28kN Qk=218.75kNRa=1295.28kN Qkmax=550.71kN1.2Ra=1.21295.28=1554.33kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-113.21kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=113.21kN 桩身的重力标准值：Gp=ltApz=38.000.3825.00=365.60kN Ra=uiqsiali+Gp=2.20(0.701.7033、7.00+0.707.3012.00+0.707.9025.00+0.7018.7010.0)+365.60=1429.97kN Qk=113.21kNRa=1429.97kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103.14162/4=2011mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=743.46kN cfcAp+0.9fyAs=(0.75170.38106 + 0.9(3602010.62)10-3=5544.01kN Q=743.46kNcfcAp+0.9fyAs=5544.01kN 满足要求！ (2)34、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=152.83kN fyAS=3602010.6210-3=723.82kN Q=152.83kNfyAS=723.82kN 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2010.62/(0.38106)100%=0.52%0.45% 满足要求！5#塔吊：桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z(kN/m3)25.00桩混凝土保护层厚度(mm)50桩入土深度lt(m)38.00桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 1016地基属性是否35、考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)粘性土2.3012.00600.000.70-淤泥质土2.707.00700.000.70-粉土3.8012.00600.000.70-粉砂9.7025.00500.000.70-粘性土21.9010.00600.000.70-粘性土4.2025.00700.000.70- 考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.70=2.20m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.702/4=0.36、38m2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.20(2.607.00+3.8012.00+9.7025.00+19.5010.0)+600.000.38=1333.32kN Qk=218.75kNRa=1333.32kN Qkmax=550.71kN1.2Ra=1.21333.32=1599.99kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-113.21kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=113.21kN 桩身的重力标准值：Gp=ltApz=38.000.3825.00=365.60kN Ra=uiqsiali+Gp=2.20(0.702.607.00+0.70337、.8012.00+0.709.7025.00+0.7019.5010.0)+365.60=1468.02kN Qk=113.21kNRa=1468.02kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103.14162/4=2011mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=743.46kN cfcAp+0.9fyAs=(0.75170.38106 + 0.9(3602010.62)10-3=5544.01kN Q=743.46kNcfcAp+0.9fyAs=5544.01kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载38、力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=152.83kN fyAS=3602010.6210-3=723.82kN Q=152.83kNfyAS=723.82kN 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2010.62/(0.38106)100%=0.52%0.45% 满足要求！6#塔吊：桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z(kN/m3)25.00桩混凝土保护层厚度(mm)50桩入土深度lt(m)38.00桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 1016地基属性是否考虑承台效应否土名称39、土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)粘性土1.8012.00600.000.70-淤泥质土2.707.00700.000.70-粉土5.1012.00600.000.70-粉砂7.7025.00500.000.70-粘性土22.2010.00600.000.70-粘性土5.2025.00700.000.70- 考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.70=2.20m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.702/4=0.38m2 Ra=uq40、siali+qpaAp =2.20(2.107.00+5.1012.00+7.7025.00+20.7010.0)+600.000.38=1276.37kN Qk=218.75kNRa=1276.37kN Qkmax=550.71kN1.2Ra=1.21276.37=1531.64kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-113.21kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=113.21kN 桩身的重力标准值：Gp=ltApz=38.000.3825.00=365.60kN Ra=uiqsiali+Gp=2.20(0.702.107.00+0.705.1012.00+041、.707.7025.00+0.7020.7010.0)+365.60=1411.06kN Qk=113.21kNRa=1411.06kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103.14162/4=2011mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=743.46kN cfcAp+0.9fyAs=(0.75170.38106 + 0.9(3602010.62)10-3=5544.01kN Q=743.46kNcfcAp+0.9fyAs=5544.01kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合42、下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=152.83kN fyAS=3602010.6210-3=723.82kN Q=152.83kNfyAS=723.82kN 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2010.62/(0.38106)100%=0.52%0.45% 满足要求！六、承台计算承台配筋(不设暗梁)承台底部长向配筋HRB400 18100承台底部短向配筋HRB400 18100承台顶部长向配筋HRB400 1290承台顶部短向配筋HRB400 1290 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1200-40=1160mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(743.46+43、(-152.83)3.68/2=1085.85kNm X方向：Mx=Mab/L=1085.852.60/3.68=767.81kNm Y方向：My=Mal/L=1085.852.60/3.68=767.81kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=533.25/4 + 1561.95/3.68=558.11kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1160)1/4=0.91 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(2.60-1.50-0.70)/2=0.20m a1l=(al-B-d)/2=(2.60-1.50-0.70)/2=0.20m 剪跨比：b=a1b44、/h0=200.00/1160=0.17，取b=0.25； l= a1l/h0=200.00/1160=0.17，取l=0.25； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.25+1)=1.40 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.25+1)=1.40 hsbftbh0=0.911.401.571034.001.16=9294.02kN hslftlh0=0.911.401.571034.001.16=9294.02kN V=558.11kNmin(hsbftbh0, hslftlh0)=9294.02kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=145、.50+21.16=3.82m ab=2.60mB+2h0=3.82m，al=2.60mB+2h0=3.82m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=767.81106/(1.0316.70400011602)=0.008 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.008)0.5=0.008 S1=1-1/2=1-0.008/2=0.996 AS1=My/(S1h0fy1)=767.81106/(0.9961160360)=1847mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=ma46、x(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh)=max(1847,0.00240001200)=9600mm2 承台底长向实际配筋：AS1=10434mm2AS1=9600mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=767.81106/(1.0316.70400011602)=0.008 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.008)0.5=0.008 S2=1-2/2=1-0.008/2=0.996 AS2=Mx/(S2h0fy1)=767.81106/(0.99611647、0360)=1847mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20% 梁底需要配筋：A1=max(9674, lh)=max(9674,0.00240001200)=9600mm2 承台底短向实际配筋：AS2=10434mm2AS2=9600mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=5140mm20.5AS1=0.59600=4800mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=5140mm20.5AS2=0.59600=4800mm2 满48、足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。七、示意图矩形桩式承台配筋图 矩形桩式桩配筋图 矩形桩式钻孔灌注桩详图 矩形桩式格构柱与承台连接详图 矩形桩式格构柱详图 矩形桩式格构柱逆作法加固图 矩形桩式格构柱截面图 矩形桩式格构柱止水片详图 矩形桩式柱肢安装接头详图 矩形桩式水平剪刀撑布置图 矩形桩式水平剪刀撑连接详图2、QTZ80型塔吊格构式基础计算书QTZ80型塔吊格构式基础计算书（1、2、3#塔吊）xx市商品市场园区综合商贸城工程工程；工程建设地点：xx市中横线北马谭路西侧；属于框架结构结构；地上7层；地下1层；建筑高度：41.1m；标准层层高：5.1m ；49、总建筑面积：151546.6平方米；总工期：570天。本工程由xx长三角xx有限公司投资建设，xx佳境规划建筑设计研究院有限公司设计，xx市建筑设计研究院有限公司地质勘察，xx中誉工程管理有限公司监理，xx建设集团股份有限公司组织施工；由陶有华担任项目经理，金传柱担任技术负责人。本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、钢结构设计规范（GB500172003）、钢结构设计手册（第三版）、建筑结构静力计算手册（第二版）、结构荷载规范（GB50092001）、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）、建筑桩基技术规范（JGJ942008）、建筑地基基础设计规范（GB5000720150、1）、塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ-T187-2009）等编制。一、塔机属性塔机型号QTZ80（广西建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.00塔机独立状态的计算高度H(m)41.00塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)1.50二、塔机荷载 1、塔机传递至承台荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)470.00起重荷载标准值FQk(kN)60.00竖向荷载标准值Fk(kN)530.00水平荷载标准值Fvk(kN)29.00倾覆力矩标准值Mk(kNm)989.00非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)470.00水平荷载标准值Fvk(kN)53.00倾覆力矩标准值Mk51、(kNm)1170.00 2、塔机传递至承台荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35470.00634.50起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.3560.0081.00竖向荷载设计值F(kN)634.50+81.00715.50水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3529.0039.15倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.35989.001335.15非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35470.00634.50水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3553.0071.55倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3511752、0.001579.50三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.20承台长l(m)4.00承台宽b(m)4.00承台长向桩心距al(m)2.60承台宽向桩心距ab(m)2.60桩直径d(m)0.70承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25.00承台上部覆土厚度h(m)0.00承台上部覆土的重度(kN/m3)19.00承台混凝土保护层厚度(mm)40配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=4.004.00(1.2025.00+0.0019.00)=480.00kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=153、.35480.00=648.00kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(2.602+2.602)0.5=3.68m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(470.00+480.00)/4=237.50kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(470.00+480.00)/4+(1170.00+53.001.20)/3.68=572.99kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(470.00+480.00)/4-(1170.00+53.001.20)/3.68=-97.954、9kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(634.50+648.00)/4+(1579.50+71.551.20)/3.68=773.54kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(634.50+648.00)/4-(1579.50+71.551.20)/3.68=-132.29kN四、格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长a(mm)400格构式钢柱计算长度H0(m)6.00缀板间净距l01(mm)500格构柱伸入灌注桩的锚固长度(m)3.00格构柱分肢参数格构柱分肢材料L140X12分肢55、材料截面积A0(cm2)32.51分肢对最小刚度轴的回转半径iy0(cm)2.77格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4)603.68分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm)3.90分肢材料强度设计值fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm2)215格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料3405010格构式钢柱缀件截面积A1x(mm2)500焊缝参数角焊缝焊脚尺寸hf(mm)6焊缝计算长度lf(mm)200焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160 1、格构式钢柱换算长细比验算 整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩： I=4I0+A0(a/2-Z0)2=4603.68+32.51(4056、.00/2-3.90)2=36122.39cm4 整个构件长细比：x=y=H0/(I/(4A0)0.5=600.00/(36122.39/(432.51)0.5=36.00 分肢长细比：1=l01/iy0=50.00/2.77=18.05 分肢毛截面积之和：A=4A0=432.51102=13004mm2 格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：0 max=(x2+12)0.5=(36.002+18.052)0.5=40.27 满足要求！ 2、格构式钢柱分肢的长细比验算 1=18.05min(0.50max,40)=min(0.540.27,40)=20.14 满足要求！ 3、格构式钢柱受压稳定性验算57、 0max(fy/235)0.5=40.27(215/235)0.5=38.52 查表钢结构设计规范GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：=0.903 Qmax/(A)=773.54103/(0.90313004)=65.87N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 4、缀件验算 缀件所受剪力：V=Af(fy/235)0.5/85=1300421510-3(235/235)0.5/85=32.89kN 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+5.00=50.00+5.00=55.00cm 作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=32.890.55/4=4.52kNm 分肢型钢58、形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.40-20.039=0.32m 作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2b1)=32.890.55/(20.32)=28.09kN 角焊缝面积：Af=0.8hflf=0.86200=960mm2 角焊缝截面抵抗矩：Wf=0.7hflf2/6=0.762002/6=28000mm3 垂直于角焊缝长度方向应力：f=M0/Wf=4.52106/28000=162N/mm2 垂直于角焊缝长度方向剪应力：f=V0/Af=28.09103/960=29N/mm2 (f /1.22)2+f2)0.5=(162/1.22)2+292)0.5=136N/mm2ftw=1659、0N/mm2 满足要求！五、桩承载力验算1#塔吊：桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z(kN/m3)25.00桩混凝土保护层厚度(mm)50桩入土深度lt(m)38.00桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 1016地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)粘性土2.3012.00600.000.70-淤泥质土5.007.00700.000.70-粉土7.5012.00600.000.70-粉砂16.9025.005060、0.000.70-粘性土23.2010.00600.000.70-粘性土4.2025.00700.000.70- 考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.70=2.20m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.702/4=0.38m2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.20(4.907.00+7.5012.00+16.9025.00+6.3010.0)+600.000.38=1571.93kN Qk=237.50kNRa=1571.93kN Qkmax=572.99kN1.2Ra=1.21571.93=18861、6.31kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-97.99kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=97.99kN 桩身的重力标准值：Gp=ltApz=38.000.3825.00=365.60kN Ra=uiqsiali+Gp=2.20(0.704.907.00+0.707.5012.00+0.7016.9025.00+0.706.3010.0)+365.60=1706.62kN Qk=97.99kNRa=1706.62kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103.14162/4=2011mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 62、荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=773.54kN cfcAp+0.9fyAs=(0.75170.38106 + 0.9(3602010.62)10-3=5544.01kN Q=773.54kNcfcAp+0.9fyAs=5544.01kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=132.29kN fyAS=3602010.6210-3=723.82kN Q=132.29kNfyAS=723.82kN 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2010.62/(0.38106)100%=0.52%0.463、5%满足要求！3#塔吊桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z(kN/m3)25.00桩混凝土保护层厚度(mm)50桩入土深度lt(m)38.00桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 1016地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)粘性土2.0012.00600.000.70-淤泥质土2.007.00700.000.70-粉土4.7012.00600.000.70-粉砂9.8025.00500.000.70-64、粘性土21.7010.00600.000.70-粘性土3.9025.00700.000.70- 考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.70=2.20m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.702/4=0.38m2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.20(1.607.00+4.7012.00+9.8025.00+19.5010.0)+600.000.38=1347.18kN Qk=237.50kNRa=1347.18kN Qkmax=572.99kN1.2Ra=1.21347.18=1616.61kN 满足65、要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-97.99kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=97.99kN 桩身的重力标准值：Gp=ltApz=38.000.3825.00=365.60kN Ra=uiqsiali+Gp=2.20(0.701.607.00+0.704.7012.00+0.709.8025.00+0.7019.5010.0)+365.60=1481.87kN Qk=97.99kNRa=1481.87kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103.14162/4=2011mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下66、的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=773.54kN cfcAp+0.9fyAs=(0.75170.38106 + 0.9(3602010.62)10-3=5544.01kN Q=773.54kNcfcAp+0.9fyAs=5544.01kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=132.29kN fyAS=3602010.6210-3=723.82kN Q=132.29kNfyAS=723.82kN 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2010.62/(0.38106)100%=0.52%0.45% 满足要求！六67、承台计算承台配筋(不设暗梁)承台底部长向配筋HRB400 18100承台底部短向配筋HRB400 18100承台顶部长向配筋HRB400 1290承台顶部短向配筋HRB400 1290 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1200-40=1160mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(773.54+(-132.29)3.68/2=1178.92kNm X方向：Mx=Mab/L=1178.922.60/3.68=833.63kNm Y方向：My=Mal/L=1178.922.60/3.68=833.63kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=634.50/4 + 1579.50/3.68=68、588.19kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1160)1/4=0.91 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(2.60-1.50-0.70)/2=0.20m a1l=(al-B-d)/2=(2.60-1.50-0.70)/2=0.20m 剪跨比：b=a1b/h0=200.00/1160=0.17，取b=0.25； l= a1l/h0=200.00/1160=0.17，取l=0.25； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.25+1)=1.40 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.25+1)=1.40 hsbftbh0=0.969、11.401.571034.001.16=9294.02kN hslftlh0=0.911.401.571034.001.16=9294.02kN V=588.19kNmin(hsbftbh0, hslftlh0)=9294.02kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.50+21.16=3.82m ab=2.60mB+2h0=3.82m，al=2.60mB+2h0=3.82m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=833.63106/(1.0316.704000170、1602)=0.009 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.009)0.5=0.009 S1=1-1/2=1-0.009/2=0.995 AS1=My/(S1h0fy1)=833.63106/(0.9951160360)=2006mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh)=max(2006,0.00240001200)=9600mm2 承台底长向实际配筋：AS1=10434mm2AS1=9600mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S71、2= Mx/(2fcbh02)=833.63106/(1.0316.70400011602)=0.009 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.009)0.5=0.009 S2=1-2/2=1-0.009/2=0.995 AS2=Mx/(S2h0fy1)=833.63106/(0.9951160360)=2006mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20% 梁底需要配筋：A1=max(9674, lh)=max(9674,0.00240001200)=9600mm2 承台底短向实际配筋：AS2=72、10434mm2AS2=9600mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=5140mm20.5AS1=0.59600=4800mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=5140mm20.5AS2=0.59600=4800mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。七、示意图矩形桩式承台配筋图 矩形桩式桩配筋图 矩形桩式钻孔灌注桩详图 矩形桩式格构柱与承台连接详图 矩形桩式格构柱详图 矩形桩式格构柱逆作法加固图 矩形桩式格构柱截面图 矩形桩式格构柱止水片详图 矩形桩式柱肢安装接头详图 73、矩形桩式水平剪刀撑布置图 矩形桩式水平剪刀撑连接详图九、格构柱施工要求（工程经验）1、格构柱端锚入混凝土承台长度不小于450mm和1/3承台厚度；混凝土强度等级不小于C35； 2、格构柱锚入桩基中的长度不小于2000mm，并需增加箍筋和主筋数量，确保焊接质量桩混凝土等级不小于C30；3、吊（插）入桩孔时，应控制钢构柱的垂直与水平二个方向的偏位。特别需防止浇捣混凝土后钢构柱的偏位，施工方案中必须有防偏位措施（采用模具等定位方法）。4、钢构柱应在工厂制作，成品后运往工地。现场焊接水平杆与斜撑杆（柱间支撑）等构件，必须持有焊接上岗证，原则上仍应由生产厂家派员施焊。5、单肢钢构柱内部需留有足够空间，浇捣混凝土中应采取有效手段保证混凝土的填充率达到95%以上。6、开挖土方时，塔机钢构柱周围的土方应分层开挖，钢构柱之间的水平与斜撑杆（或柱间支撑），连接板等构件，必须跟随挖土深度而及时设置并焊接。7、塔机使用中，要经常观察钢筋混凝土连接块的变形情况；经常观察地脚螺栓松动情况，随时拧紧；经常观察塔机的垂直度，发现超差及时纠正。