1、10万26层别墅建筑塔吊安装、拆卸工程专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录1 编制依据、原则和适用范围- 5 -1.1 编制依据- 5 -1.2 编制原则- 5 -1.3 适用范围- 6 -2 工程概况- 7 -2.1 工程简介- 7 -2.2 施工平面布置- 7 - 塔吊基础定位- 7 - 塔吊平面布置图- 9 -2.3 施工要求- 9 -2.4 技术保证条件- 9 -3 总体施工方案的比选- 11 - 方案一- 11 - 方案二- 11 -4 施工计划- 12 -4.1 施工进度计划-2、 12 -4.2 施工机具配置- 12 -4.3 劳动力计划- 13 -5 塔吊选型- 14 -5.1 塔机选型的原则- 14 -5.2 塔机型号及性能技术参数- 14 - 本工程塔吊型号- 14 - 塔吊性能参数- 15 -6 塔吊安装、拆除流程及作业要点- 18 -6.1 塔吊基础的确定- 18 -6.2 塔基施工- 19 - 施工工艺- 19 - 施工方法- 20 -6.3 基础预埋件的安装- 22 -6.4 塔吊安装- 23 - 工艺流程- 24 - 基础节的安装- 24 - 安装塔身节- 24 - 吊装爬升架- 26 - 安装回转总成- 27 - 安装塔帽- 29 - 安装平衡臂总成3、- 31 - 安装司机室- 34 - 安装起重臂总成- 35 - 配装平衡重- 39 - 液压站的吊装- 40 - 穿绕起重钢丝绳- 41 - 顶升加节- 42 - 空载运转试验- 46 - 附着安装- 46 -6.5 电气安装- 46 - 电气安装- 46 - 通电调试- 47 - 使用注意事项- 47 -6.6 安全装置的调试- 48 - 起重力矩限制器调整- 48 - 起重量限制器调整- 48 - 回转限位器调整- 48 - 臂端点及根点小车行程限位器的调整- 49 - 起升高度限位器调整- 49 -6.7 检查验收- 49 -6.8 塔吊拆除- 49 - 卸塔身- 50 - 拆卸平衡臂4、配重- 52 - 起重臂的拆卸- 52 - 平衡臂的拆卸- 52 - 拆卸司机室- 52 - 拆卸塔帽- 52 - 拆卸回转总成- 53 - 拆走爬升架及塔身标准节- 53 - 拆走底架总成- 53 - 塔机拆散后的注意事项- 53 - 拆卸完工后的注意事项- 53 -6.9 部件的重量及吊点位置- 53 - 主要部件的重量- 53 - 吊点位置- 54 - 吊具检算- 55 -6.10 拆卸辅助设备的型号、性能及布置位置- 58 - 拆卸辅助设备的型号、性能- 58 -6.10.2 布置位置- 59 -6.11 电源设置- 59 -6.12 塔吊与高压输电线的安全距离- 59 -7 群塔作业5、方案- 60 -7.1 群塔布置- 60 -7.2 群塔安装原则- 65 -7.3 群塔防碰撞措施- 65 -7.4 群塔管理- 68 -8 安全、质量、环保技术保证措施- 70 -8.1 安全质量要求- 70 -8.2 安全技术措施- 70 -8.3 质量保证措施- 72 -8.4 环保措施- 72 -8.5 塔吊监测监控措施- 73 -8.6 危险源辨识及预防措施- 73 -8.7 应急预案- 74 - 应急预案的方针与原则- 74 - 应急策划- 75 - 应急准备- 76 - 现场恢复- 79 - 预案管理与评审改进- 79 -9 计算书及相关图纸- 80 -9.1 计算书- 80 -6、 稳定性、抗倾覆计算书- 80 - 矩形板式基础计算书- 92 -附件1：塔吊平面布置图- 121 -附件2：塔吊基础土层剖面示意图- 121 -附件3：塔吊安装厂家企业资质资料- 121 -附件4：特种作业操作证- 121 -1 编制依据、原则和适用范围1.1 编制依据序号类别名 称编号1标准塔式起重机安全规程GB5144-20122起重机+钢丝绳保养、维护、安装、检验和报废GB/T-5972-20163起重机设计规范GB/T-3811-20084建筑结构荷载规范GB50009-20125起重设备安装工程施工及验收规范GB/T50278-20106塔式起重机性能试验GB/T5031-947规7、范建筑地基处理技术规范JGJ79-20128建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20169建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201210建筑施工安全检查标准JGJ59-201111建设工程管理条例国务院第393令12特种设备监察条例国务院第549号令13危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】8714建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-201015其他TC6015塔式起重机安装使用说明书16TC5613塔式起重机安装使用说明书17TC5013塔式起重机安装使用说明书18xx二期建设项目勘察报告19施工现场的平面布置20塔式起重机的安装位置及周围环境218、其他相关的适用法律、法规以及有关标准规范1.2 编制原则（一）安全原则：编制可靠性、可操作性强的施工安全技术方案进行施工，以切实有效的技术措施和施工方案保证施工现场的塔吊安拆及使用安全。（二）质量保证原则：按照施工总平面布置图和建筑物基础及主体施工的要求，合理布置塔吊位置，选用符合施工现场需求的塔吊类型，满足施工吊装的可靠性和安全性。（三）经济合理性原则：针对工程的实际情况，本着可靠、经济、合理的原则制定施工方案，合理配备资源（投入的机械设备、劳动力与工程相匹配，同时考虑一定的富余），施工过程实施动态管理，使塔吊运输既经济合理又满足施工现场需要的目标。（四）工期保障原则：科学的组织施工，合理配9、备塔吊资源，使各阶段吊装工程施工有序、顺利衔接，充分利用本项目的资源，确保节点工期。1.3 适用范围本专项方案适用xx项目二、三期工程的塔吊安装拆卸。2 工程概况2.1 工程简介xx项目二、三期工程建设地点为xx省xx市xx镇。该工程单体共计109栋建筑，建筑面积约为10万平方米，主要建筑由地上26层，地下13层的别墅建筑组成。拟建工程场地等级为二级；地基等级为二级，抗震设防类别为丙类。本项目楼栋单体多，施工区域较大，为坡地别墅群，通过现场原始地貌测量，拟采用5台TC6015塔吊、5台TC5613、2台TC5013塔吊。2.2 施工平面布置2.2.1 塔吊基础定位本工程附近有高压线穿越，详见“10、图2-1现场高压铁塔分布及线路示意图”；塔吊布置时需充分考虑此因素。根据GB5144-2012塔式起重机安全规程规定，塔吊与输电线路的安全距离应符合“表2-1 塔吊与输电线路安全距离”要求。表2-1 塔吊与输电线路安全距离 电压KV安全距离m1115204060110200沿垂直方向1.53.04.05.06.0沿水平方向1.01.52.04.06.0根据现场调查，场地周边的高压输电线路电压为110KV，根据GB5144-2012塔式起重机安全规程规定，塔吊应与高压线沿垂直方向保持安全距离在5m以上，保持水平方向安全距离在4m以上。塔吊与高压线的距离详见“附件1：塔吊平面布置图”图2-1现场高11、压铁塔分布及线路示意图根据建筑总平图，结合现场原始地貌及地勘报告，确定本工程12台塔吊的具体位置，如下表：表2-1 塔机定位表序号编号臂长（m）位置基础顶标高基础中心坐标XY11#塔机6076#-77#楼之间2074.922829481.29524258.2122#塔机6072#-73#楼之间2083.732829429.16524181.6833#塔机5657#-58#楼之间2098.952829366.09524078.4644#塔机5674#-75#楼之间2091.472829364.01524195.5655#塔机6090#楼附近2102.722829297.69524157.996612、#塔机60100#-101#楼之间2116.462829212.07524149.2377#塔机56113#-114#楼之间2107.852829169.65524259.1688#塔机56108#-117#楼之间2102.152829150.59524364.5999#塔机50136#-137#楼之间2129.522829099.74524341.361010#塔机50133#-134#楼之间2130.52829054.99524274.331111#塔机56131#-132#楼之间2133.522829034.11524195.191212#塔机60127#-128#楼之间2125.89213、829107.93524129.24根据地勘报告，本工程土层的力学指标见下表：表2-2 地层主要物理力学指标表层号岩土名称天然密度(g/cm3)直剪（快剪）压缩试验承载力特征值fak(kPa)q(度)Cq(kPa)ES1-2(MPa)素填土1.80*粉质粘土（坡残积）1.9510.544.56.93160粉砂质泥岩（全风化为主）1.9816.0*45.410.0*2001粉砂质泥岩（强中等风化）2.25*30.0*55.0*16.0*3002泥质粉砂岩（全风化为主）1.9918.0*45.0*12.0*2203泥质粉砂岩（强风化为主）2.20*28.0*35.0*20.0*3004泥质粉砂岩（14、中等风化为主）2.30*40.0*35.0*22.0*320石英砂岩（全强风化）2.20*22.0*40.0*21.0*2501石英砂岩（中等风化为主）2.35*50.0*35.0*24.0*3502粉砂质泥岩（强风化为主）2.20*25.0*45.0*18.0*280本工程各塔吊持力层要求为160188Kpa，结合地勘持力层参数指标，塔吊基础位置的土质为层粉砂质泥岩（全风化为主）。2.2.2 塔吊平面布置图详附图2.3 施工要求根据塔机使用说明书，并结合安拆技术方案安全有序的进行安拆。2.4 技术保证条件（一）塔机使用说明书。（二）编制完善的安全专项方案。（三）运输车辆交通畅通，起重机械着力15、点硬化规范。（四）现场电源、电压稳定安全。（五）指挥人员和安全监督人员到岗到位。3 总体施工方案的比选3.1.1 方案一布置5台TC6015塔吊、5台TC5613、2台TC5013塔吊优点：能覆盖全部加工场、料场，主体楼栋覆盖98%，能满足大部分材料周转工作，各塔吊工作量均衡。缺点：个别楼栋只能覆盖部分主体，需人工转运此部分材料，但单体建筑高度低，对整个工程的工期影响较小。费用测算见下表：表3-1 方案一费用统计表设备名称型号数量（台）租赁单价（元/台*月）进出场费（元/台)司机人数（人/台）司机工资（元/人*月）信号工人数（人/台）信号工工资（元/人*月）拟租期（月）合计金额 （元）塔式起重16、机TC601551600035000150001300081135000塔式起重机TC561351400030000150001300081030000塔式起重机TC50132130002800015000130008392000合计1225570003.1.2 方案二布置12台TC6015塔塔吊优点：能覆盖全部加工场、料场，主体楼栋覆盖99%，能满足大部分材料周转工作，各塔吊工作量均衡。缺点：个别楼栋同样只能覆盖部分主体。费用测算见下表：表3-2 方案二费用统计表设备名称型号数量（台）租赁单价（元/台*月）进出场费（元/台)司机人数（人/台）司机工资（元/人*月）信号工人数（人/台）信号工工17、资（元/人*月）拟租期（月）合计金额 （元）塔式起重机TC6015121600035000150001300082724000比选结论：结合本工程情况，方案一更为经济合理。4 施工计划4.1 施工进度计划根据本工程业主节点时间要求，塔吊施工进度计划详见下表：表4-1 塔吊施工进度计划表序号塔吊编号安装高度计划进场安装时间计划拆除时间使用时间备注11#-6#塔吊40.5m2017.9.20-2017.9.302018年5月20日前8个月南麓二期27#-12#塔吊40.5m2017.9.25-2017.10.52018年6月5日前8个月南麓三期4.2 施工机具配置主要施工机具配置如下表：表4-2 18、主要施工机具表序号名称型号单位数量备注1活动扳手12把62链条葫芦2T个各13橇棍自制根64大锤16P把65缆风绳18米2006平面起子5 8把各17十字起子5 8把各18电工刀把39老虎钳250mm把610钢丝绳4m18mm根411吊起重臂平衡臂钢丝绳14m25mm根312吊塔身部件钢丝绳根313铁丝8Kg/m2/3014哨子个415各种规格吊卡具1t/2t/3t/4t/5t个各416安全带安全帽套每人117接地摇表只118万用表只119汽车起重机25T台24.3 劳动力计划为了保证塔吊的顺利安拆，必须配备足够的劳动力。具体人员配备如下：表4-3 劳动力计划表（单位：人）岗 位人员岗 位 职19、 责项目经理xx对塔机安装全过程进行管理监控并按照要求进行合理的组织。总工程师何雨海现场勘察，审核塔机的安装技术方案，负责安装技术指导，汇编整理技术资料。安全总监谭蓬勇检查施工中安全保护措施的执行，监督作业前安全技术交底，负责现场施工安全监督。专职安全员张怀德配合安全总监负责现场施工安全监督。现场负责人陈富友负责施工中的内外接口，合理安排人力、物力实施方案，对作业工人进行安全技术交底，对塔机安装过程安全、质量管理负直接责任。电工二人闵俊、吴士荣负责安装作业中塔机电器系统的安装、调试，服从指挥。起重指挥待定1人负责起重指挥，做好作业人员的协调工作。汽车吊司机待定1人负责起吊塔机的各部件，就位安装20、。作业时必须持有效操作证件。拆装工详附件共计15人所有作业人员进入施工现场必须持有效操作证件上岗，接受塔机安装作业前的安全技术交底。服从班组指挥分工，严格执行作业程序，精力集中，做好自我防护，正确配带和使用安全防护用品，不违章作业。司机、信号工详附件每台塔吊配置1名司机、2名信号工所有作业人员进入施工现场必须持有效操作证件上岗，接受塔机作业前的安全技术交底。服从班组指挥分工，严格执行作业程序，精力集中，做好自我防护，正确配带和使用安全防护用品，不违章作业。5 塔吊选型5.1 塔机选型的原则（一）本工程根据施工现场塔吊对地质情况与土层持力层承载力数据依据地勘报告，以满足厂家提供基础承载力要求为准21、。（二）考虑到本工程占地面积大，吊装需求面大，施工面坡度较大的特点，塔吊的选择在充分满足地下、地上主体结构使用的同时满足二次结构施工。尽量减少重复拆、立塔工作，支立塔吊时必须考虑方便拆除。（三）塔吊的选型、数量及设立位置满足以下要求：（1）对于重大构件（如大模板）的运输必须单独考虑塔吊的选型； （2）塔吊尽量覆盖所有工作面，不留工作盲区；（3）塔吊必须满足施工最大起重量的要求；（4）塔吊必须方便支设和拆除，满足安拆安全要求；（5）在满足现场运输能力的情况下，综合考虑塔吊的经济效益；（6）尽量减少塔机交叉作业的机会；保证塔机起重臂与其它塔机标准节有足够的安全距离，同时要考虑立塔位置与周边建筑物的22、距离以及周边建筑物的高度，保证塔吊支立及工作的正常进行。5.2 塔机型号及性能技术参数5.2.1 本工程塔吊型号根据本工程建筑物的单体数量、原始地貌、成型地貌及建筑物高度等情况，按照施工组织设计施工总平面布置的要求，选择5台TC6015塔吊、5台TC5613、2台TC5013塔吊，塔吊选用型号表见“表5-1 塔吊选用型号表”。表5-1 塔吊选用型号表塔吊编号规格型号数量产权单位生产厂家覆盖面积（m2）1#、2#、5#、6#、12#TC60155113003#、4#、7#、8#、11#TC5613598009#、10#TC5013278005.2.2 塔吊性能参数各塔吊性能见“表5-1-表5-723、”。表5-2 TC6015塔吊性能参数表5-3 TC6015塔吊起重特性表5-4 TC5613塔吊起重性能参数表5-5 TC5613塔吊起重特性表5-6 TC5013塔吊性能参数机构工作级别起 升 机 构 M5 回 转 机 构M4牵 引 机 构M3 额定起重力矩kNm630起升高度m 倍率固定式附 着 式 2 40.5141.34 40.570.6工作幅度m最大工作幅度50最小工作幅度2.5最大起重量t6起升机构倍率2 4 速度m/min80408.8840204.44起重量t1.533366功率kW 24/24/5.4牵引机构速度m/min42/21功率kW3.3/2.2 回转机构速度r/m24、in 0 0.6 功率kW5.5顶升机构工作压力MPa 25 (推荐值)速度m/min 0.56 (推荐值)功率kW7.5 (推荐值)总功率kW32.8 (不包括顶升机构)平衡重38445010.411.713工 作 温 度 2040表5-7 TC5013塔吊起重特性幅度R2.514.51517202326.32729323538414450起重量=23.002.922.692.382.131.921.741.581.33起重量=46.005.795.014.153.523.022.892.662.352.101.891.711.551.306 塔吊安装、拆除流程及作业要点6.1 塔吊基础的确25、定根据塔吊使用说明书，本工程各塔吊持力层要求为160188Kpa，结合地勘持力层参数指标，塔吊基础位置的土质为层粉砂质泥岩（全风化为主），详见“表6-1地层主要承载力特征值”；为满足施工要求，本工程的塔吊基础为矩阵板式基础，混凝土标号为C35。塔吊基础位置详见“附件2：塔吊基础土层剖面示意图”。表6-1地层主要承载力特征值层号岩土名称承载力特征值fak(kPa)素填土粉质粘土（坡残积）160粉砂质泥岩（全风化为主）2001粉砂质泥岩（强中等风化）3002泥质粉砂岩（全风化为主）2203泥质粉砂岩（强风化为主）3004泥质粉砂岩（中等风化为主）320石英砂岩（全强风化）2501石英砂岩（中等风化26、为主）3502粉砂质泥岩（强风化为主）280塔吊尺寸及配筋：塔吊尺寸及配筋详“表6-2 塔吊尺寸及配筋图”表6-2 塔吊尺寸及配筋图塔吊型号边长L(mm)厚度h(mm)上层筋(HRB335)下层筋(HRB335)地耐力MPa架立筋(HPB300)塔身桁架宽度B(mm)TC501350001300双向各24-25双向各24-250.1612500*5001600TC561360001400双向各30-25双向各30-250.1912500*5001700TC601570001500双向各41-25双向各41-250.18812500*5002000塔吊基础尺寸及配筋示意图见“图6-1”。图6-127、 塔吊基础尺寸及配筋示意图6.2 塔基施工6.2.1 施工工艺基础定位放线土方开挖垫层混凝土施工基础外边线放线砖模砌筑预埋支脚放线定位放线并绑扎下铁钢筋塔吊支脚安装支脚标高及垂直度调整支脚固定上铁钢筋绑扎防雷接地施工混凝土浇筑混凝土保温养护位移监测。预埋塔吊基座锚脚定位必须准确，须经全站仪复核校准后方可进行混凝土浇筑。塔吊基础完成后及时做好养护工作。6.2.2 施工方法（1）塔机基础严格按塔机说明书要求进行施工。（2）塔吊基础开挖前先放出塔吊基础的四个角点，根据四个角点的位置进行土方开挖。根据本工程特点，塔吊基础顶标高平相邻楼栋基础顶标高，塔吊基础开挖前周围土方开挖至塔吊基础顶标高，塔吊基础土28、方开挖深度最深为1.8m。（3）支模浇筑100mm厚C15混凝土的垫层，垫层混凝土表面要求找平压光，平整度偏差严格控制在2mm以内。垫层混凝土浇筑完成后要及时进行覆盖保温。垫层混凝土达到上人作业强度后，在垫层上放出塔吊基础的外边线。（4）根据塔吊基础的外边线砌筑240mm厚塔吊基础砖模，砖模砌筑完成后，在砖模外侧增设木脚手板和钢管进行支撑。（5）在混凝土垫层上弹好塔吊预埋支脚的边线和中心线，并用红漆标记预埋支脚的中心点。（6）放线绑扎塔吊基础下铁钢筋，按永久工程钢筋绑扎质量标准进行施工。（7）下铁钢筋绑扎完毕后，由专业人员进行安装预埋支脚，预埋支脚位置必须准确，并且水平，四个预埋支脚螺栓水平高29、差控制在2mm内。预埋支脚的位置及水平高差调整达到要求后，将预埋支脚固定牢靠（通过支脚下部的螺栓和专用固定钢筋与下铁钢筋焊接牢固），以免由于后面工序的操作，动摇了已经调整好的位置。预埋支脚固定后，在支脚上面安装一节塔身标准节。塔机基础钢筋绑扎完成后做好施工隐检记录、并进行质量验收。（8）防雷保护接地件至少插入地面以下1.5m，防雷保护示意图见“图6-2 防雷保护示意图”：图6-2防雷保护示意图（9）塔吊基础混凝土强度等级为C35，必须做好大体积混凝土施工的浇筑、测温、保温等各项工作。保证混凝土的连续供应，尽量缩短混凝土到场时间，混凝土运输罐车必须采取有效的保温措施。严格控制混凝土的入模温度，混30、凝土入模温度不得低于10。严格控制混凝土的坍落度，坍落度控制在200220mm。选择好混凝土浇筑的时间，浇筑时间选择气温相对较高的白天，避免夜间浇筑。采用插入式振捣棒振捣，每个泵配3个以上振捣棒，在混凝土下料口配1-2个振捣棒，在混凝土流淌端头配1-2个振捣棒。振捣手要认真负责，仔细振捣，防止过振或漏振。采用分层浇筑，每层浇筑厚度不大于500mm，混凝土应连续浇筑，避免出现冷缝。混凝土浇筑时自由下落高度不超过2m，若超过2m时，应采取加长软管和串桶方法。在泵送过程中料斗内应有足够的混凝土，以免吸入空气产生堵塞。做好混凝土的覆盖保温工作，基础顶部采用单层塑料薄膜+双层50mm厚岩棉被进行保温，基31、础侧面采用240mm砖模+双层50mm厚岩棉被进行保温。做好混凝土的测温工作，每个塔吊基础设置3个测温点，分别设置在基础的上、下表面和中心部位测温采用精度高的测温仪，误差不大于0.3。用测温仪测出以下数据：大气温度、混凝土入模温度、混凝土面层（即覆盖层下部）的温度、混凝土分别位于三个不同高度的温度。由于混凝土入模后前期水化热趋于上升，后期呈下降趋势，混凝土入模后4天内，每2小时测一次温；5天后每4小时测一次温，测温仪留置在测温孔内不少于3分钟。测温时应同时测出混凝土中心温度、混凝土表面温度、大气温度，认真填写测温记录。确保混凝土表面温度与混凝土内部温度之差控制在25以内。混凝土的测温工作由混凝32、土测温员负责，测温天数应根据测温情况确定，待混凝土内部温度趋于稳定以及内外温差稳定时方可停止测温。同时每日报告混凝土测温情况，当内外温差达到20时应预警，22时应报警，并采取增加覆盖保温层等处理措施。(10)做好混凝土浇筑过程的监控，浇灌塔吊基础混凝土时下料要慢，防止下料时的冲击力造成预埋支脚出现移动。在浇灌混凝土过程中，要求用两台全站仪在不同的角度监测预埋支腿的偏差，水平高差超过2mm立即进行校正，并待混凝土终凝后方可解除监测，混凝土养护期间，每天需监测二次并做好记录。(11)试块留置：塔吊基础每次浇筑不超过100立方米留置一组混凝土标养试块，并增加三组同条件试块。6.3 基础预埋件的安装本33、工程塔吊基础采用预埋螺栓固定基础（以TC5013为例），详见“图6-3 预埋螺栓固定基础图”：图6-3 预埋螺栓固定基础图（一）垫板下砼填充率95%，四垫板上平面保证水平，垫板允许嵌入砼内56mm。（二）四组地脚螺栓（16根）相对位置必须准确，组装后必须保证地脚螺栓孔的对角线误差不大于2mm，确保固定基节的安装。（三）允许在固定基节与垫板之间加垫片，垫片面积必须大于垫板面积的90%，且每个支腿下面最多只能加两块垫片，确保固定基节的安装后的水平度小于1/750，其中心线与水平面垂直度误差为1.5/1000。（四）钢筋需与基础底筋相连。（五）注意：（1）拧紧地脚螺栓时，不许用大锤敲打扳手。（2）地34、脚螺栓只能使用一次，不许挖出来重新使用。6.4 塔吊安装6.4.1 工艺流程塔机组装必须在固定基础的混凝土强度达到设计值的70%以上后才能进行，塔机组装顺序按下图进行：图6-4 塔机安装顺序示意图安装塔身节吊装爬升架安装回转支承总成安装塔帽总成安装平衡臂总成安装平衡臂拉杆吊装一块平衡重安装司机室安装起重臂总成安装起重臂拉杆配装平衡重(余下的配重)6.4.2 基础节的安装塔机采用固定式工作时，自下而上的组成为:砼基础，底架，基础节，标准节，下支座和上面回转部分，紧力矩为2.5KN.m，然后吊装在底架上，用8根M30高强度螺栓紧固好。6.4.3 安装塔身节（一）塔机在起升高度为40.5米的独立状态35、下共有14节塔身节：包括一节固定基节EQ,标准节EQ ，12节标准节E，塔身节内有供人上下的爬梯，并有供人休息的平台。下图为标准节E示意图，其主弦杆上下端各有2个连接套。图6-5 标准节E标准节EQ的主弦杆上端有2个连接套，下端有3个连接套。固定基节EQ又分预埋支腿固定基节EQ和预埋螺栓固定基节EQ，预埋支腿固定基节EQ主弦杆上下端各有3个连接套；预埋螺栓固定基节EQ主弦杆上端有3个连接套，下端为法兰盘。（二）吊装二个塔身节图6-6 吊装标准节（1）如图所示，吊起一节标准节EQ。注意严禁吊在水平斜腹杆上;（2）将1节标准节EQ吊装到埋好在固定基础上的固定基节EQ上, 用12件10.9级高强度螺36、栓连接牢;（3）再吊装一节标准节E，用8件10.9级高强度螺栓连接牢;此时基础上已有一节固定基节EQ、一节标准节EQ，一节标准节E。（4）所有高强度螺栓的预紧扭矩应达到1400Nm，每根高强度螺栓均应装配二个垫圈和二个螺母,并拧紧防松。双螺母中防松螺母预紧扭矩应稍大于或等于1400Nm;（5）用经纬仪或吊线法检查垂直度,主弦杆四侧面垂直度误差应不大于1.5/1000。6.4.4 吊装爬升架爬升架主要由套架结构、平台、爬梯及液压顶升系统、塔身节引进装置等组成，塔机的顶升安装主要靠此部件完成。顶升油缸安装在爬升架后侧的横梁上(即预装平衡臂的一侧)，液压泵站放在液压缸一侧的平台上，爬升架内侧有16个37、滚轮，顶升时滚轮支于塔身主弦杆外侧,起导向作用。爬升架中部及上部位置均设有平台。顶升时，工作人员站在平台上，操纵液压系统，引入标准节，固定塔身螺栓，实现顶升。图6-7 爬升架总成（1）将爬升架组装完毕后(如图所示)，将吊具挂在爬升架上，拉紧钢丝绳吊起。切记安装顶升油缸的位置必须与塔身踏步同侧。图6-8 吊装爬升架（2）将爬升架缓慢套装在二个塔身节外侧。（3）将爬升架上的活动爬爪放在塔身节的第二节(从下往上数)上部的踏步上。（4）安装顶升油缸,将液压泵站吊装到平台一角,接油管,检查液压系统的运转情况。6.4.5 安装回转总成回转总成包括下支座、回转支承、上支座、回转机构共四部分见下图:图6-9 38、回转总成（1）检查回转支承上8.8级M24的高强螺栓的预紧力矩是否达640Nm，且防松螺母的预紧力矩稍大于或等于640Nm。（2）如图所示，将吊具挂在上支座55的销轴上，将回转总成吊起。（3）下支座的八个连接套对准标准节E四根主弦杆的八个连接套,缓慢落下,将回转总成放在塔身顶部。下支座与爬升架连接时,应对好四角的标记。（4）用8件10.9级的M30高强度螺栓将下支座与标准节E连接牢固(每个螺栓用双螺母拧紧防松), 螺栓的预紧力矩应达1400Nm，双螺母中防松螺母的预紧力矩稍大于或等于1400Nm。（5）操作顶升系统,将爬升架顶升至与下支座连接耳板接触,用4根销轴将爬升架与下支座连接牢固。图6-39、10 吊回转总成6.4.6 安装塔帽塔帽上部为四棱锥形结构，顶部有平衡臂拉板架和起重臂拉板并设有工作平台，以便于安装各拉杆；塔帽上部设有起重钢丝绳导向滑轮和安装起重臂拉杆用的滑轮，塔帽后侧主弦下部设有力矩限制器并设有带护圈的扶梯通往塔帽顶部。塔帽下部为整体框架结构，中间部位焊有用于安装起重臂和平衡臂的耳板。通过销轴与起重臂、平衡臂相连。图6-11 塔冒总成（1）吊装前在地面上先把塔帽上的平台、栏杆、扶梯及力矩限制器装好(为使安装平衡臂方便，可在塔帽的后侧左右两边各装上一根平衡臂拉杆);（2）如图所示，将塔帽吊到上支座上，应注意将塔帽垂直的一侧应对准上支座的起重臂方向。图6-12吊塔帽总成（3）40、用4件55销轴将塔帽与上支座紧固。6.4.7 安装平衡臂总成平衡臂是槽钢及角钢组焊成的结构，平衡臂上设有栏杆、走道和工作平台，平衡臂的前端用两根销轴与塔帽连接，另一端则用两根组合刚性拉杆同塔帽连接。尾部装有平衡重、起升机构，电阻箱、电气控制箱布置在靠近塔帽的一节臂节上。起升机构本身有其独立的底架，用四组螺栓固定在平衡臂上。图6-13 平衡臂总成（1）在地面组装好两节平衡臂，将起升机构、电控箱、电阻箱、平衡臂拉杆装在平衡臂上并固接好。回转机构接临时电源,将回转支承以上部分回转到便于安装平衡臂的方位;（2）如图所示，吊起平衡臂(平衡臂上设有4个安装吊耳);图6-14 吊平衡臂（3）用销轴将平衡臂前41、端与塔帽固定联接好;（4）按平衡臂拉杆示意图所示，将平衡臂逐渐抬高，便于平衡臂拉杆与塔帽上平衡臂拉杆相连，用销轴连接，并穿好充分张开开口销;图6-15 平衡臂拉杆总成图6-16 安装平衡臂拉杆图6-17 安装一块平衡重6.4.8 安装司机室司机室为薄板结构，侧置于上支座右侧平台的前端，四周均有大面积的玻璃窗，前上窗可以开启，视野开阔。司机室内壁用保丽板装饰，美观舒适，内设有联动操纵台。图6-18 司机室司机室内的电气设备安装齐全后，吊到上支座靠右平台的前端(如图所示)，对准耳板孔的位置后用三根销轴联接。图6-19 吊装司机室注: 司机室也可在地面先与回转总成组装好后，整体一次性吊装。6.4.942、 安装起重臂总成起重臂为三角形变截面的空间桁架结构，共分为九节。节与节之间用销轴连接，拆装方便。第一节根部与塔帽用销轴连接，在第二节、第六节上设有两个吊点，通过这两点用起重臂拉杆与塔帽连接；第二节中装有牵引机构，载重小车在牵引机构的牵引下，沿起重臂下弦杆前后运行。载重小车一侧设有检修吊篮，便于塔机的安装与维修。起重臂组装时，必须严格按照每节臂上的序号标记组装，不允许错位或随意组装。根据施工要求可以将起重臂组装成50m、44m及38m臂长。44m臂则拆下第八节；38m臂则拆下第七、八节。如图所示。图6-20 起重臂结构图6-21 起重臂的组装（1）在塔机附近平整的枕木(或支架，高约0.6m)上按43、要求拼装好起重臂。注意无论组装多长的起重臂，均应先将载重小车套在起重臂下弦杆的导轨上。（2）将维修吊篮紧固在载重小车上,并使载重小车尽量靠近起重臂根部最小幅度处.（3）安装好起重臂根部处的牵引机构，卷筒绕出两根钢丝绳，其中一根短绳通过臂根导向滑轮固定于载重小车后部，另一根长绳通过起重臂中间及头部导向滑轮，固定于载重小车前部。在载重小车后部有3个绳卡，绳卡压板应在钢丝绳受力一边，绳卡间距为钢丝绳直径的69倍。如果长钢丝绳松弛，调整载重小车的前端的张紧装置即可张紧。在使用过程中出现短钢丝绳松驰时,可调整起重臂根部的另一套牵引钢丝绳张紧装置将其张紧.图6-22 牵引钢丝绳绕绳示意图（4）将起重臂拉杆44、按图所示拼装好后与起重臂上的吊点用销轴连接，穿好开口销，放在起重臂上弦杆的定位托架内。图6-23 起重臂拉杆组成示意图（5）检查起重臂上的电路走线是否完善。使用回转机构的临时电源将塔机上部结构回转到便于安装起重臂的方位。图6-24 起重臂重心注:起重臂安装时的参考重心位置含长短拉杆、牵引机构、载重小车、且载重小车位置在最根部时；吊装时8米l20米；组装好的起重臂用支架支承在地面时,严禁为了穿绕小车牵引钢丝绳的方便仅支承两 端,全长内支架不应少于5个,且每个支架均应垫好受力,为了穿绕方便允许分别支承在两边主弦杆下。（6）按下图挂绳，试吊是否平衡，否则可适当移动挂绳位置(记录下吊点位置便于拆塔时用45、)，起吊起重臂总成至安装高度。如图所示用销轴将塔帽与起重臂根部连接固定。图6-25 吊装起重臂（7）接通起升机构的电源，放出起升钢丝绳按图缠绕好钢丝绳，用汽车吊逐渐抬高起重臂的同时开动起升机构向上，直至起重臂拉杆靠近塔顶拉板，将起重臂长短拉杆分别与塔顶拉板、用销轴连接，并穿好开口销。松驰起升机构钢丝绳把起重臂缓慢放下。图6-26 安装起重臂拉杆时起升钢丝绳绕法图6-27 与起重臂拉杆连接处塔帽结构 图6-28 塔帽与起重臂拉杆连接处结构（8）使拉杆处于拉紧状态，最后松脱滑轮组上的起升钢丝绳。6.4.10 配装平衡重平衡重的重量随起重臂长度的改变而改变,根据所使用的起重臂长度，按图要求吊装平衡重46、。特别注意:安装销的挡块必须紧靠平衡重块;安装销必须超过平衡臂上安装平衡重的三角挡块。图6-29 吊装平衡重图6-30 安装起重臂拉杆的起升绳绕法6.4.11 液压站的吊装（一）液压站的吊装与连接外套架安装完成后，将休息平台就位连接牢固，用汽车吊将液压箱吊至休息平台平稳放好，利用液压管将顶升缸与液压箱连接好，接好电源线后进行液压的调试。（二）液压系统的安装与使用（1）油液的清洁处理首先旋开空气滤清器，加入液压油至油箱上油标上限止，方可启动油泵电机(俯看电动机风叶旋向是否与泵座上所标方向一致)。注意:泵的旋向有左右之分，如接错该系统不能工作。（2）系统管路连接首先检查高压胶管口清洁与否，然后将液47、压站口与油缸两腔有口通过高压胶管连接并拧紧接头。（3）系统的排气启动电机，拧松油缸上的口高压胶管接头，移动手动换向阀的手柄于上升或下降位置，使液压油进入管内，将空气从油缸的口溢出，直至油液从接头处流出且无气泡时为止，然后拧紧高压胶管接头，油缸空载时推动操作手柄，让油缸活塞杆全程上下运动几次，将油缸内的空气通过油管挤入油箱而排尽。操作时应注意:当活塞杆运动到上或下极限位置后，应立即扳回操作手柄，使之处于中间位置，并停留几分钟，待挤入油管液压油内的气泡消失后，再进行下一个动作。（4）系统的使用操作前检查油缸与机架联接是否正确、可靠，检查塔机有关部位是否达到有关技术要求后再进行如下操作。系统工作最大48、压力的调定:拧松高压溢流阀的调节螺杆和锁紧螺母，启动电机后移动操作手柄于上升位置，让油缸活塞杆伸长至极限位置，此时压力表读数的上升，不断拧紧溢流阀调节螺杆，直至压力表的读数稳定在规定的压力后拧紧高压溢流阀调节螺杆上的锁紧螺母，反向操作手柄收回活塞杆，最后使操作手柄回复中位。上升(下降)的操作:启动电机，将操作手柄移至上升位置，油缸活塞杆伸出，将连接在活塞杆的顶升横梁两端销轴放置在合适的塔身标准节踏步圆弧槽内，进行顶升加节(或)拆卸塔身)工作。6.4.12 穿绕起重钢丝绳图6-31 起升钢丝绳绕绳示意图（一）穿绕起升钢丝绳。将起升钢丝绳引经塔顶导向滑轮后，绕过在起重臂根部上的起重量限制器滑轮，再49、引向小车滑轮与吊钩滑轮穿绕，最后，将绳端规定在臂头上。（二）把小车开至最根部使小车与吊臂碰块撞牢，转动小车上带有棘轮的小储绳卷筒，把牵引绳尽力张紧。6.4.13 顶升加节（一）顶升前的准备（1）按液压泵站要求给其油箱加油;（2）清理好各个塔身节，在塔身节连接套内涂上黄油，将待顶升加高用的标准节E在顶升位置时的起重臂下排成一排，这样能使塔机在整个顶升加节过程中不用回转机构，能使顶升加节过程所用时间最短;（3）放松电缆长度略大于总的顶升高度，并紧固好电缆;（4）将起重臂旋转至爬升架前方，平衡臂处于爬升架的后方(顶升油缸正好位于 平衡臂下方);（5）在引进平台上准备好引进滚轮，爬升架平台上准备好塔身50、高强度螺栓。（二）顶升前塔机的配平（1）塔机配平前，必须先将载重小车运行到下图所示的配平参考位置，并吊起一节标准节E或其它重物(表中载重小车的位置是个近似值，顶升时还必须根据实际情况的需要调整)。然后拆除下支座四个支腿与标准节E的连接螺栓;图6-32 顶升前的平衡（2）将液压顶升系统操纵杆推至“顶升”方向， 使爬升架顶升至下支座支腿刚刚脱离塔身的主弦杆的位置；（3）通过检验下支座支腿与塔身主弦杆是否在一条垂直线上,并观察爬升架8个导轮与塔身主弦杆间隙是否基本相同来检查塔机是否平衡。略微调整载重小车的配平位置，直至平衡。使得塔机上部重心落在顶升油缸梁的位置上;（4）记录下载重小车的配平位置。但要51、注意该位置随起重臂长度不同而改变；（5）操纵液压系统使爬升架下降，连接好下支座和塔身节间的连接螺栓。（三）顶升作业图6-33 顶升过程（1）将一节标准节E吊至顶升爬升架引进横梁的正上方，在标准节E下端装上四只引进滚轮，缓慢落下吊钩，使装在标准节E上的引进滚轮比较合适地落在引进横梁上，然后摘下吊钩;（2）再吊一节标准节E，将载重小车开至顶升平衡位置;（3）使用回转机构上的回转制动器，将塔机上部机构处于制动状态;（4）卸下塔身顶部与下支座连接的8个高强度螺栓。（5）开动液压顶升系统，使油缸活塞杆伸出，将顶升横梁两端的销轴放入距顶升横梁最近的塔身节踏步的圆弧槽内并顶紧(要设专人负责观察顶升横梁两端销52、轴都必须放在踏步圆弧槽内)，确认无误后继续顶升，将爬升架及其以上部分顶起1050mm时停止，检查顶升横梁等爬升架传力部件是否有异响、变形，油缸活塞杆是否有自动回缩等异常现象，确认正常后，继续顶升；顶起略超过半个塔身节高度并使爬升架上的活动爬爪滑过一对踏步并自动复位后，停止顶升，并回缩油缸，使活动爬爪搁在顶升横梁所顶踏步的上一对踏步上。确认两个活动爬爪全部准确地压在踏步顶端并承受住爬升架及其以上部分的重量，且无局部变形、异响等异常情况后，将油缸活塞全部缩回，提起顶升横梁，重新使顶升横梁顶在爬爪所搁的踏步的圆弧槽内，再次伸出油缸，将塔机上部结构再顶起略超过半个塔身节高度，此时塔身上方恰好有能装入一53、个塔身节的空间，将爬升架引进平台上的标准节E拉进至塔身正上方，稍微缩回油缸，将新引进的标准节E落在塔身顶部并对正，卸下引进滚轮，用8件M30的高强度螺栓(每根高强螺栓必须有两个螺母)将上、下标准节E连接牢靠 (预紧力矩1400kNm)。再次缩回油缸，将下支座落在新的塔身顶部上，并对正，用8件M30高强螺栓将下支座与塔身连接牢靠(每根高强螺栓必须有两个螺母)，即完成一节标准节E的加节工作。若连续加几节标准节E，则可按照以上步骤重复几次即可。为使下支座顺利地落在塔身顶部并对准连接螺栓孔,在缩回油缸之前，可在下支座四角的螺栓孔内从上往下插入四根(每角一根)导向杆,然后再缩回油缸，将下支座落下。（四）54、顶升过程的注意事项：（1）塔机最高处风速大于8m/s时，不得进行顶升作业;（2）顶升过程中必须保证起重臂与引入标准节E方向一致， 并利用回转机构制动器将起重臂制动住，载重小车必须停在顶升配平位置;（3）若要连续加高几节标准节E， 则每加完一节后，用塔机自身起吊下一节标准节E前，塔身各主弦杆和下支座必须有8个M30的螺栓连接，唯有在这种情况下，允许这8根螺栓每根只用一个螺母;（4）所加标准节E上的踏步，必须与已有塔身节对正;（5）在下支座与塔身没有用M30螺栓连接好之前，严禁起重臂回转、载重小车变幅和吊装作业;（6）在顶升过程中，若液压顶升系统出现异常，应立即停止顶升，收回油缸，将下支座落在塔身55、顶部，并用8件M30高强度螺栓将下支座与塔身连接牢靠后，再排除液压系统的故障;（7）塔机加节达到所需工作高度(但不超过独立高度)后，应旋转起重臂至不同的角度，检查塔身各接头处、基础支脚处螺栓的拧紧问题(哪一根主弦杆位于平衡臂正下方时就把这根弦杆从下到上的所有螺母拧紧 ，上述连接处均为双螺母防松)。6.4.14 空载运转试验当整机安装完成后，在无风的状态下，检查塔身的垂直度，允许偏差为4/1000，再按电路图的要求接通所有电路的电源，试开动各机构进行运转。各机构应分别进行数次运行，然后再做三次综合动作运行，运行过程中各机构不得发生任何异常现场，各机构制动器、操作系统、连锁装置及各限位器应动作准确56、可靠，否则应及时排除故障。6.4.15 附着安装根据建筑总平图及地勘报告，本工程最大需用提升高度约为39m，而采用的塔吊型号独立高度为40.5米，故不考虑附着的安装。6.5 电气安装6.5.1 电气安装（一）电气安装应在低塔安装完毕后进行，参看电气原理图，外部接线图及控制箱接线图，连接各控制及动力电缆，制动器电缆及安全装置、接地装置、障碍灯、幅度指示仪等。（二）送电之前对电气系统进行如下检查，符合下列要求后方可通电。（三）所有线路联接必须正确无误，该固定的电线电缆应有可靠的固定，防止塔机在运行时损伤电缆。（四）在通电之前应对电气进行绝缘检查，主回路控制回路接地绝缘电阻不应小于0.5兆欧，塔身57、接地电阻不应大于4兆欧。（五）主电缆(地面连司机室电缆)在进入司机室前应穿入电缆保护圈后再进入司机室，并留适当长度，保证塔机在左右一圈半的旋转时不致损坏电缆，且保证爬升架时不损伤电缆。（六）将司机室所有操作机构置在安全位置，主开关放在断电位置，最后连接好地面电源电缆。6.5.2 通电调试（一）将地面电源开关和上，送点到司机室，检查三相电源应三相平衡，且电压应为380V10%(地面电网应能提供足够的容量，以保护电机正常启动和运转)。（二）松开高度限位器、幅度限位器，配合机械安装，穿好起升、载重小车的牵引钢丝绳。（三）先操作起升手柄，观察起升运转情况，当起升手柄向内拉时，吊钩应向上运动，向外推时，58、吊钩应向下运动，否则应调整接至起升电机的电源的相序。（四）起升调试完毕后，分别操作回转和变幅手柄，回转手柄向左推时，起重臂应向左转;手柄向右推时，起重臂应向右转;变幅手柄向内拉时，载重小车向内走;手柄向外推时，载重小车应向外走;否则应调整接至各电机电源的相序。6.5.3 使用注意事项（一）电送至司机室后(空气开关合上之前)障碍灯和司机室照明灯通过操作台上的开关送电。（二）按启动按钮时，各操作手柄必须归零位，总接触器才可得电自保。（三）回转采用变频调速机构2台，既有平稳的启动性能，又有较快的回转速度。（四）为防止回转打反车和紧急刹车扭伤塔机，在电气上设置延时装置。在起重臂向右(向左)转后，不能马59、上以额定速度向左(向右)转，须有几秒的间隙。回转手柄归零后，不能马上刹车，须有几秒的延时才能刹住车。（五）即使有上述延时装置，但为防止电气上的损伤，严禁回转的反转制动和紧急刹车。（六）小车变幅采用变频装置，工作时根据需要选择适当的速度。（七）顶升之前要检查泵站电机转向是否与要求一致，否则应将转向调整正确方向进行顶升，顶升时严禁回转、变幅和起升，防止发生安全事故和绞断电缆。（八）控制箱内延时继电器、过流继电器已调好，不要随便调整，如果更换元件则应按电气系统说明书调整正确。6.6 安全装置的调试6.6.1 起重力矩限制器调整调整时吊钩采用四倍率和独立高度以下，起吊重物稍离地小车能够运行即可调整；力60、矩限制器是用来限制塔式起重机实际作业起重力矩，使其不至于超过额定起重力矩，而导致整个塔吊失稳。塔吊的力矩限制器是各项安全装置中最重要、最关键的一项，它是国家质量检测要求的必检项和否决项。塔式起重机技术条件GB/T9462-1999中4.7.5.1条规定：“当起重量超过其相应幅度的规定值并小于规定值的110%时，应停止提升方向和向外方向变幅的动作。6.6.2 起重量限制器调整用以防止塔式起重机超规定负荷作业。起重量限制器又称测力环，安装在回转塔身与塔顶之间。塔机起升机构的工作方式分轻载高速、重载中低档，每一档都有规定该档的最大起重量，为了使各档起重量在规定值以下，塔机设置有起重量限制器，它是通过61、开关控制卷扬机上升线路实现的，若起重机超过塔机最大起重量，卷扬机上升小车向前电路被切断，操作台上指示灯亮并给出蜂鸣报警，待下降轻负载后报警解除，再启动卷扬机上升。6.6.3 回转限位器调整它是用来控制塔式起重机正转或反转圈数，保护不扭断电缆。回转限位器有一减速装置，通过齿轮与回转大齿轮啮合，记录塔吊回转圈数，转到预定位置时，限位器凸轮压住触点从而达到控制旋转。调整时正反转都只能转1.5圈，当往一个方向转动超过1.5圈时，回转限位内一开关动作，停止回转，再开动时只能反方向转动。6.6.4 臂端点及根点小车行程限位器的调整打开变幅限位器的上盖，调整螺杆，开动小车一速使幅度在离臂尖约1米处，根部离开62、0.5米处，限位器开关动作电路断电，小车不能向外运行，吊钩不能上升，断电时幅度接近比较理想，重复作三次。6.6.5 起升高度限位器调整限位器设置在起升机构卷筒旁边，变幅限位器有一减速装置，通过小齿轮与固定于卷筒上的齿轮啮合，根据记录的卷筒转数及知卷出的绳长，减速装置带动凸块断路器动作，从而停止小车运行。它可以防止误操作，避免小车碰到起重臂头部、尾部。调整高度限位器中的凸轮，使吊钩达到预定的限位的极限高度时，一般设置在1米以上，限位器开关动作，吊钩不能上升，再启动时只能下降。吊钩升降动作三次，效果一样即可。调整时吊钩以中速档升降，空钩无负荷进行。6.7 检查验收塔吊安装完成后，安装单位对安装质量63、进行自检，重点对力矩限制器、重量限制器、变幅限位器、高度限位器等安全保护装置、螺栓销轴连接件、现场防护措施等进行检查，自检合格后委托具有相应资质的第三方检测单位进行检查验收。并提供以下材料：（1）产品生产许可证和出厂合格证；（2）产品使用说明书、有关图纸及技术资料；（3）产品的有关技术标准规范；（4）企业自检验收表。报监理单位、当地建筑施工安全监督站，待安全监督站检查、验收合格签发验收合格准用证后方可进行使用。6.8 塔吊拆除塔机拆卸是一项技术性很强的工作，尤其是塔身节、平衡重、平衡臂、起重臂等部件的拆卸，稍有疏忽，便会导致机毁人亡。因此用户在拆除这些部件时需严格按照本说明书的规定，严禁违反操64、作程序。上塔操作人员，必须是经过培训并拿到证书的人员。两个爬爪因一定时间内不用产生锈蚀或运输碰撞等原因，很可能不能自动恢复到水平状态，故引进标准节E或拆除标准节E时，对爬爪应特别注意！将塔机旋转至拆卸区域，保证该区域无影响拆卸作业的任何障碍。如图6-15所示的顺序，进行塔机拆卸。其步骤与立塔组装的步骤相反。拆塔具体程序如下：降塔身标准节E（如有附着装置，相应地拆卸）；拆下平衡臂配重（留两块2.2t的配重）；起重臂的拆卸；拆卸两块2.2t的配重；平衡臂的拆卸拆卸司机室；（亦可待至与回转总成一起拆卸）；拆卸塔帽；拆卸回转总成；拆卸爬升架及塔身节图6-34 塔式起重机的拆卸6.8.1 卸塔身图6-365、5 拆卸塔身（一）将起重臂回转到引进方向（爬升架中有开口的一侧），使回转制动器处于制动状态，载重小车停在配平位置（与立塔顶升加节时载重小车的配平位置一致）；（二）拆掉最上面塔身标准节E的上、下连接螺栓，并在该节下部连接套装上引进滚轮；（三）伸长顶升油缸，将顶升横梁顶在从上往下数第四个踏步的圆弧槽内，将上部结构顶起；当最上一节标准节E（即标准节1）离开标准节2顶面25cm左右，即停止顶升；（四）将最上一节标准节沿引进梁推出；（五）扳开活动爬爪，回缩油缸，让活动爬爪躲过距它最近的一对踏步后，复位放平，继续下降至活动爬爪支承在下一对踏步上并支承往上部结构后，再回缩油缸；（六）将顶升横梁顶下一对踏步上66、，稍微顶升至爬爪翻转事能躲过原来支撑的踏步后停止，拨开爬爪，继续回缩油缸，至下一标准节与下支座相接触时为止；（七）下支座与塔身标准节之间用螺栓连接好后，用小车吊钩将标准节吊至地面。升架的下落过程中。当爬升架上的活动爬爪通过塔身标准节主弦杆踏步和标准节连接螺栓时，须用人工翻转活动爬爪，同时派专人看管顶升横梁和导向轮，观察爬升架下降时有无被障碍物卡住的现象。以便爬升架能顺利地下降。（八）重复上述动作，将塔身标准节依次拆下。塔身拆卸至安装高度后，若要继续拆塔，必须先拆卸平衡臂上的平衡重。6.8.2 拆卸平衡臂配重（一）将载重小车固定在起重臂根部，借助辅助吊车拆卸配重；（二）按装配重相反顺序，将各块配67、重依次卸下。仅留下一块2.7t的配重块6.8.3 起重臂的拆卸（一）放下吊钩至地面，拆除起重钢丝绳与起重臂前端上的防扭装置的连接，开动起升机构，回收全部钢丝绳；（二）根据安装时的吊点位置挂绳；（三）轻轻提起起重臂，慢慢起动起升机构，使起重臂拉杆靠近塔顶拉杆；拆去起重臂拉杆与塔顶拉板的连接销，放下拉杆至起重臂上固定；拆去钢丝绳，拆掉起重臂与塔帽的连接销；（四）放下起重臂，并搁在垫有枕木的支座上。6.8.4 平衡臂的拆卸将配重块全部吊下，然后通过平衡臂上的四个安装吊耳吊起平衡臂，使平衡臂拉杆处于放松状态，拆下拉杆连接销轴。然后拆掉平衡臂与塔帽的连接销，将平衡臂平稳放至地面上。6.8.5 拆卸司机室68、司机室作为一个整体，直接用吊下来。6.8.6 拆卸塔帽拆卸前，检查与相邻的组件之间是否有电缆连接。6.8.7 拆卸回转总成拆掉下支座与塔身的连接螺栓，伸长顶升油缸，将顶升横梁顶在踏步的圆弧槽内并稍稍顶紧，拆掉下支座与爬升架的连接销轴，回缩顶升油缸，将爬升架的爬爪支承在塔身上，再用吊索将回转总成吊起卸下。6.8.8 拆走爬升架及塔身标准节（一）吊起爬升架，缓缓地沿标准节主弦杆吊出，放至地面。（二）依次吊下各节标准节。6.8.9 拆走底架总成拆卸方法与底架安装方法相反。6.8.10 塔机拆散后的注意事项（1）塔机拆散后由工程技术人员和专业维修人员进行检查。（2）对主要受力的结构件应检查金属疲劳，焊69、缝裂纹，结构变形等情况，检查各零部件是否有损坏或碰伤等。（3）检查完毕后，对缺陷、隐患进行修复后，再进行防锈、刷漆处理。6.8.11 拆卸完工后的注意事项塔机拆卸完工后，由有关工程技术人员和专业维修人员进行清点和检查，对主要受力的结构件应检查焊缝，结构变形及疲劳破坏等情况，检查塔机各零部件是否有损坏或碰伤等。6.9 部件的重量及吊点位置6.9.1 主要部件的重量见“图6-36塔吊主要部件重量及吊装高度”图6-36塔吊主要部件重量及吊装高度6.9.2 吊点位置详见“表6-3吊点位置选用表”及“图6-37 吊点位置示意图。”表6-3吊点位置选用表60m(本方案)55m50m45m40mL(m)2570、23211917G(kg)84006236.55715.55393.54929.5l(m)15l25图6-37 吊点位置示意图6.9.3 吊具检算钢丝绳允许拉力按下列公式计算：FgFg/K 式中 Fg钢丝绳的允许拉力（kN）；Fg钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）； 换算系数，按下表取用；K钢丝绳的安全系数，按下表取用。钢丝绳破断拉力换算系数 钢丝绳结构换算系数6190.856370.826610.80钢丝绳的安全系数 用途安全系数用途安全系数作缆风3.5作吊索、无弯曲时67用于手动起重设备4.5作捆绑吊索810用于机动起重设备56用于载人的升降机14 637钢丝绳的主要数据 直径钢丝总断面积参71、考重量钢丝绳公称抗拉强度（N/mm2）钢丝绳钢丝14001550170018502000钢丝破断拉力总和（mm）(mm2)(kg/100m)（kN）不小于8.70.427.8826.2139.043.247.351.555.711.00.543.5740.9660.967.574.080.687.113.00.662.7458.9887.897.2106.5116.0125.015.00.785.3980.57119.5132.0145.0157.5170.517.50.8111.53104.8156.0172.5189.5206.0223.019.50.9141.16132.7197.52172、3.5239.5261.0282.021.51.0174.27163.3243.5270.0296.0322.0348.524.01.1210.87198.2295.0326.5358.0390.0421.526.01.2250.95235.9351.0388.5426.5464.0501.528.01.3294.52276.8412.0456.5500.5544.5589.030.01.4341.57321.1478.0529.0580.5631.5683.032.51.5392.11368.6548.5607.5666.5725.0784.034.51.6446.13419.4624.5673、91.5758.0825.0892.036.51.7503.64473.4705.0780.5856.0931.51005.039.01.8564.63530.8790.0875.0959.51040.01125.043.02.0697.08655.3975.51080.01185.01285.01390.047.52.2843.47792.91180.01305.01430.01560.052.02.41003.80943.61405.01555.01705.01855.056.02.61178.071107.41645.01825.02000.02175.060.52.81366.281274、34.31910.02115.02320.02525.065.03.01568.431474.32195.02430.02665.02900.0两支吊索的拉力计算表 简图简图夹角吊索拉力F水平压力H251.18G1.07G301.00G0.87G350.87G0.71G400.78G0.60G450.71G0.506500.65G0.42G550.61G0.356600.58G0.29G650.56G0.24G700.53G0.18G 钢丝绳受力计算选用规格为65（637）公称抗拉强度1550 N/mm2的钢丝绳用于钢弦杆构件吊装。(1)钢丝绳允许拉力计算：FgFg/K（1）式中 Fg钢丝绳的75、允许拉力（kN）；Fg钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），查表得65（637）钢丝破断拉力为2430kN；换算系数，查表取0.82；K钢丝绳的安全系数，做捆绑吊索取8；由公式（1）计算得65钢丝绳的允许拉力Fg= 0.822430/8=249.075 kN(2)双吊索钢丝绳的拉力计算钢结构安装吊装作业时采用规格为65（637）的钢丝绳双吊索双吊点抬吊，构件最大质量为80t， 吊装夹角选用60弦杆构件吊装每根吊索拉力计算：F=0.58G/2=0.58*800/2=232kN弦杆构件吊索拉力F=42.5kN小于65（637）钢丝绳的允许拉力56.703kN选取规格为65（637）公称抗拉强度155076、 N/mm2的钢丝绳的钢丝绳吊装满足要求。卡环规格6.10 拆卸辅助设备的型号、性能及布置位置6.10.1 拆卸辅助设备的型号、性能为了方便塔吊的拆卸过程，综合考虑到现场场地的情况及塔吊各部件的重量和组合高度（单构件最大重量为8400kg，安装高度15.2）采用一台25T吊车配合塔吊的拆除，其性能如下表。6.10.2 布置位置图6-37 布置位置6.11 电源设置TC6015塔机总功率约为63.9kw、TC5613塔机总功率约为59kw、TC5013塔机总功率约为32.8kw；电压均为380V5%，50HZ三相五线交流电，塔机电源线采用电缆325和216（铜芯线）与专用配电箱，塔吊应重复接地，77、接地电阻不大于4。塔吊配备专用电箱，合理配置隔离开关、漏电保护器，做可靠的防雷接地。接地电阻、绝缘电阻必须符合有关要求，电缆线完好并固定牢靠。6.12 塔吊与高压输电线的安全距离根据GB5144-2012塔式起重机安全规程规定，塔吊与输电线路的安全距离应符合“表6-4 塔吊与输电线路安全距离”要求。表6-4 塔吊与输电线路安全距离 电压KV安全距离m1115204060110200沿垂直方向1.53.04.05.06.0沿水平方向1.01.52.04.06.0根据现场调查，场地周边的高压输电线路电压为110KV，根据GB5144-2012塔式起重机安全规程规定，塔吊应与高压线沿垂直方向保持安全78、距离在5m以上，保持水平方向安全距离在4m以上。塔吊与高压线的距离满足规范要求，详见“附件1：塔吊平面布置图”7 群塔作业方案根据现场施工需要共设置12台塔吊，在施工作业时，相邻两台塔吊旋转半径有重叠区域，为了保证施工作业安全，特编制以下方案措施。7.1 群塔布置本工程群塔布置严格按照塔式起重机安全规程GB 5144-2006相关条款进行布置:（一）塔吊的定位必须保证任意两塔之间的距离大于较低的塔吊臂长2米以上，本工程相邻的塔吊间起重臂与塔身的最小距离为6m，大于规范要求的2m间距。（二）高位塔吊起重臂的最低位置与低位塔吊起重臂最高位置之间的最小垂直距离不小于2米。综合考虑本工程相邻间塔吊间垂79、直间距要求及安装高度要求，定出本工程塔吊的安装高度，如下表：表7-1 塔吊安装高程表塔吊编号塔吊臂长覆盖区域建筑最高顶标高塔机基础顶标高塔机需求高度起升高度起升标高塔尖标高1#塔吊602102.752074.9227.8334.92109.822116.322#塔吊602116.932083.7333.237.72121.432127.933#塔吊562132.7122098.9533.76234.92133.852140.354#塔吊562123.182091.4731.7140.52131.972138.475#塔吊602138.072102.7235.3540.52143.222149.80、726#塔吊602151.82116.4635.3440.52156.962163.467#塔吊5621422107.8534.1540.52148.352154.858#塔吊562139.52102.1537.3537.72139.852146.359#塔吊502143.32129.5213.7840.52170.022176.5210#塔吊502156.62130.526.129.32159.82166.311#塔吊5621732133.5239.4840.52174.022180.5212#塔吊6021622125.8936.1137.72163.592170.09（三）相邻塔吊位置关系81、示意图1#、2#塔吊位置示意图2#、4#塔吊位置示意图5#、4#塔吊位置示意图5#、3#塔吊位置示意图5#、6#塔吊位置示意图12#、6#塔吊位置示意图7#、8#塔吊位置示意图7#、9#塔吊位置示意图10#、7#塔吊位置示意图8#、9#塔吊位置示意图10#、9#塔吊位置示意图10#、11#塔吊位置示意图11#、12#塔吊位置示意图7.2 群塔安装原则（一）起重臂高低错开。（二）安装回转限位,使塔机在安全区域内运转。（三）起重臂、塔尖、平衡臂安装障碍警示灯.避免晚间操作失误。（四）安装电铃,在晚间操作时把障碍灯打开,摆臂时按响电铃。7.3 群塔防碰撞措施（一）水平方向相邻塔吊的防碰撞措施通过严格82、控制塔吊之间的位置关系，可预测低位塔吊起重臂端部碰撞高位塔吊的塔身，塔吊的定位必须保证任意两塔之间的距离大于较低的塔吊臂长2米以上，方能确保不发生次部位碰撞，符合塔式起重机安全规程（GB5144-2006）中的规定。本工程中所有相邻塔吊的最小间距6米，满足安全规程要求。（二）垂直方向相邻塔吊的防碰撞措施当相交的两台塔吊在同一区域施工时，有可能发生低位塔吊的起重臂与高位塔吊的起升钢丝绳的碰撞。为杜绝此类事故的发生，必须对每一台塔吊的工作区域进行合理划分，尽量避免或减少塔吊交叉工作区。各塔吊工作区域示意（红色范围为交叉区域）同时，必须配有操作证、经验丰富、有责任心的信号工、塔吊司机为现场服务。作业83、时，应时刻关注本塔吊及相关的塔吊，确保低塔的起重臂不碰到高塔的起升钢丝绳。另外、塔吊在每次使用后或者非工作状态下，必须将塔吊的吊钩升至顶端，同时将变幅小车行走到起重臂的根部。（三）高位塔吊的起重臂下端与地位塔吊的起重臂上端防碰撞措施相邻塔吊的作业交叉处，低位塔吊的起重臂与高位塔吊的起重臂有可能发生碰撞。塔吊使用前需综合考虑塔吊的尺寸及各塔吊基础的高度，排定各塔吊的相对高度，首先要保证高位塔吊起重臂的最低位置与低位塔吊起重臂最高位置之间的最小垂直距离不小于2米。符合塔式起重机安全规程（GB5144-2012）中的规定。（四）群塔作业防碰撞措施（1）塔吊在顶升过程中严禁回转起重臂，并在使用过程中严84、禁塔吊间及塔吊与建筑物之间发生碰撞。（2）塔吊应由专职人员操作和管理，严禁违章作业和超载使用，机械出现故障或运转不正常时应立即停止使用，并及时予以解决。（3）塔臂前端设置明显标志，塔吊在使用过程中塔与塔之间回转方向必须错开，严格控制楼和楼之间的操作高度和作业时间。（4）从施工流水段上考虑两塔作业时间尽量错开，避免在同一时间、同一地点两塔同时使用时发生碰撞。（5）塔吊在起吊过程中尽量使小车回位，当塔吊运转到施工需要地点时，再将材料运到施工地点。（6）塔吊同时作业必须照顾相邻塔吊作业情况，其吊运方向、塔臂转动位置、起吊高度、塔臂作业半径内的交叉作业，并由专业信号工设立限位哨，以控制塔臂的转动位置及85、角度，同时控制器具的水平吊运。（7）禁止相邻塔吊同时向同一方向吊运作业，严防吊运物体及吊绳相碰，确保交叉作业安全。（五）群塔作业中必须注意的原则后塔让先塔原则，塔吊同时在交叉作业区运行时，后进入该区域的塔吊应该避让先进入该区域的塔吊，让先进入的塔吊运行离开此区域后再进行动作。动塔让静塔的原则，塔吊在交叉作业区域施工时，有动作的塔吊应该避让正停在某位置施工的塔吊，待其完成该施工动作离开后，在进入该区域。荷重先行原则，两塔同时在交叉作业区施工时，无吊载的塔吊避让有吊载的塔吊先行，吊载较轻或者所吊构件较小的塔吊应该避让吊载较重或者所吊构件较大的塔吊先行。客塔让主塔原则，在明确划分施工区后，闯入非本塔86、吊施工区域的塔吊应主动避让该区域的主要施工塔吊。7.4 群塔管理（一）建立统一协调机制。建立群塔作业统一管理组织和管理网络，配备足够的人员，明确领导、施工组织及驾驶、指挥和维护保养人员职责，对现场使用和管理进行统一安排、使用和指挥，并完善群塔作业操作规程，对相关人员进行培训，做到持证上岗，所有人员按程序进行操作指挥。（二）制定作业预案措施。塔机安装前应编制作业指导书，对塔机的安装、使用和管理进行统一策划，对群塔作业可能出现的各种危险因素进行分析，确定危险等级，并针对不同危险因素制定各项预案措施，确保各项技术措施经批准后实施。（三）合理进行施工组织。根据现场生产需求和风向气候情况以及每台塔机的维87、修保养情况，合理安排塔机的使用，尽可能减少同步作业，并及时向操作和指挥人员下达协调作业通知单。（四）健全报告检查制度。对施工中存在的各类问题和隐患及时报告，及时检查，及时通报，并合理安排维修保养，确保所有塔机经常性处于完好状态。（五）加强联络、通讯管理。群塔作业应对每台单机进行统一编号，确定每台单机组操作及信号指挥人员，并保持固定。现场应为塔机组操作及相关指挥人员配备数字化对讲设备，每台机组对讲频率必须单独锁定，未经批准任何人不得改变人员组合，不得擅自改变对讲机频率，不得擅自指挥。（六）加强指挥管理。信号指挥人员发出动作指令时，应先呼叫被指挥塔机编号，待塔机操作人员应答后方可发出塔机动作指令。88、同时，信号指挥人员必须时刻目视塔机吊钩及吊物，塔机运行过程中指挥人员应环顾相近塔机及其他设施，及时指令；安全指令应明确、简短、完整、清晰。塔机长时间暂停时，吊钩应起升到最高和最近位置，起重臂按顺风位置停置。8 安全、质量、环保技术保证措施8.1 安全质量要求（一）塔机安装前首先应检查混凝土基础的强度是否达到安装要求。（二）塔机基础的予埋地脚螺栓中心距离，冒出混凝土平面高度是否符合基础要求。（三）塔机在安装、增加塔身标准节前应对结构件和高强度螺栓逐一进行仔细检查，若发现下列问题应修复或更换后方可进行安装。（1）目视可见的结构裂纹及焊缝裂纹；（2）连接件的轴、孔严重磨损；（3）结构件母材严重锈蚀；89、（4）结构件整体或局部塑性变形，销孔塑性变形。（四）起重臂组合后检查下弦销焊接挡板的焊缝是否有裂纹、脱落、变形，若发现形、裂纹、脱落应修复后方可进行安装。检查上、下弦销的开口光脚是否按规定要求穿好并打开弯曲。（五）检查各工作平台是否安好、牢固，平台栏杆是否牢固。（六）检查架设机构，保证机构处于正常状态（如顶升横梁、顶升踏步安全支承块，顶升油缺，爬升滚轮，引进梁等）。8.2 安全技术措施（一）所有参与安装作业的人员必须持证上岗，作业区或要设警告标志，并有专职安全员值班，禁止非作业人员进入施工区。（二）作业前应对参与人员进行安全技术交底和施工方案的交底。（三）在作业前必须明确专人指挥，并统一信号。90、（四）所有作业人员必须戴好安全帽，穿好防滑鞋，高空作业人员必须系好安全带，使用的工具应挂好安全绳，防止高空坠落伤人。（五）严禁将已将构件从高空直接往下抛，所有小件均应装入箱中或袋中。（六）如遇下雨和四级以上大风时，应立即停止作业，并将塔吊固定牢靠。（七）严禁酒后作业，严禁有病（不适合进行安装塔吊作业）的人员参与作业。（八）所有人员必须严格遵守国家有关的安全作业规程和规章进行作业。（九）安全人员至现场监护，需有穿着专业安全员服装，发现违章及时制止。（十）执行安全人员“三到位”原则，拆除负责人、拆除技术负责人、拆装安全负责人必须在现场，否则不准进行拆除工作。（十一）吊索具应符合国家使用标准，必须经91、检查合格后方可使用，起吊构件吊点须绑扎正确、牢固，起落平稳，防止碰撞、损伤设备。（十二）作业人员应认真检查调试安全装置，要求所有安全装置必须灵敏可靠，安全防护装置应齐全可靠。必须安装并使用安全防护措施，如爬梯、平台、护栏等。（十三）塔机钢结构的连接应符合说明书及装拆工艺要求，各部销子须穿到位，销组的开口销规格符合要求并打开。各部销子穿上前应打上润滑油。（十四）电工接线安装电气部件应严格按规范和塔机电气原理图和电气接线图进行规范操作。（十五）顶升前确保起升、变幅、回转三大机构工作正常。检查电缆是否足够自由上升和下降，检查顶系统的机械装置、顶升油缸横梁、标准节踏步等完好可靠。（十六）顶升时须对液压92、系统进行试压，先将液压缸里的空气排除干净。试压不少于2次，每次不少于20分钟。（十七）塔身加节必须在白天、无雨雪、风力小于4级的情况下进行。顶升横梁必须由专人监护，塔机严禁回转。（十八）塔机安装至基本高度时，塔身垂直度4/1000。（十九）塔机接地电阻测试值不得超过4。（二十）安装过程中作业人员必须认真执行装拆工艺中的技术要求，确保安装质量。塔机安装完毕后应进行自检工作，经检查验收和试运转，符合要求并经相关部门检测合格后，安装任务才算完成。塔机安装后必须经有关部门正式检验合格后才能投入正式使用。（二十一）塔吊安装完成后，拟采用定型式防护栏杆对塔吊基础进行围闭，并设警示标语，防止除塔吊司机外的其93、他人员攀爬。8.3 质量保证措施（一）作业前技术交底安装过程中的检测与校正竣工复检验收（二）安装前由现场负责人按检查记录表的内容对设备的零部件进行仔细检查，确认无误后方可作业。（三）进入现场是的作业人员必须经过专业培训，持证上岗。（四）对参与本次安装的人员进行详细的技术、质量、作业内容、作业环境，以及工序交接要求等交底。（五）安装过程中质量控制重点：（1）基础的平整度偏差；（2）各连接部位的螺栓、梢轴的间隙与紧固程度；（3）设备的垂直度偏差；（4）各安全限位装置；（六）所有检查器具必须是经过检测合格的计量器具。8.4 环保措施在塔吊安装过程中主要影响环境的因素是塔吊的废弃物，即废机油和液压油，94、在安装前首先全面检查塔吊各机构，看是否存在漏油现象。如存在漏油现象，必须在安全前修理好，确保在安装过程中不漏油。如在安装过程中意外漏油，可用纱头将漏油处绑好，减小漏油量，同时用导油槽把废油引至油桶内集中存放，集中处理。严禁将废油乱倒，并将施工场地清理干净。除废机油和液压油等污染源外，塔吊安装还存在噪声污染。本工程地处居民区，防止噪声污染亦是工程环境保护的重点。在安装过程中严禁铁锤肆意敲打，引起强烈噪音，特别是午休时间影响附近居民休息。8.5 塔吊监测监控措施（一）塔吊安装完成后，要对塔吊基础进行观测并记录，基础的沉降和位移情况要符合相关规定。（二）每天作业前和塔机使用中要求经常观察钢筋混凝土连95、接块的变形情况，经常观察地脚螺栓的松动情况，随时拧紧。经常观测塔机的垂直度，发现超差，及时校正。8.6 危险源辨识及预防措施表8-1 危险源识辨别统计表危险因素可导致事故作业中危险性评价危险级别现有控制措施及有效性LECD高空作业人员酒后、病后上岗作业高空坠落、物体打击6340720V严禁酒后及病后初愈上岗作业高空作业人员未正确佩带安全防护用品高空坠落、物体打击6340720V组织班前交底，并按规定配发安全防护用品作业人员无证上岗机械伤害、物体打击、起重伤害、设备坍塌6340720V特种作业人员必须持证上岗，并保持上岗证在有效期内未按照方案安拆塔吊倾覆6340720V对作业人员进行详细交底，确96、保作业人员安方案施工违章安拆塔吊倾覆6340720V塔吊安拆负责人、技术负责人、安全负责人必须到场，拆除过程中严格监督每个操作步骤高空作业机具存放不当物体打击648252V高空作业配发工具袋，随身工具及零星物件应放在工具袋中高空落物人员伤害6340720V打销轴的时候，必须有专人扶好销轴，防止坠落。在网状平台上铺设脚手板，防止小件坠落塔吊升降时仍进行回转塔吊倾覆 起重伤害668252V塔吊升降时严禁进行回转垂直方向交叉施工坠落，物体打击668252V合理安排工作面，警戒区域红白带围护，专人监督，禁止非作业人员进入起吊指挥信号错误物体打击、机具损坏6610252V班前进行相关交底，根据要求配备通97、讯器材物件吊点不准确 、起吊不平衡物体打击、机具损坏6810252V按方案施工，准确选择吊点操作人员触电人员伤害设备损坏665540IV注意电缆不能受积压，电工拆电前必须详细检查电缆有无破损现象，若有接头必须用绝缘胶布包实恶劣天气进行起重机拆装和升降工作高空坠落、机械事故6810252V杜绝恶劣天气作业高空向上向下抛工具或零件物体打击668252V高空作业配发工具袋，随身工具及零星物件应放在工具袋中8.7 应急预案8.7.1 应急预案的方针与原则给企业员工的工作和施工现场区周围居民提供更好更安全的环境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序的进行；防止因应急行动组织不力或现98、场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效的避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。8.7.2 应急策划（一）应急预案工作流程根据本工程的特点及施工工艺的实际情况，认真的组织了对危险源和环境因素的识别和评价，特制定本项目在发生紧急情况或事故时的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损害和不良环境影响。（二）突发事件风险分析和预防。为确保正常施工，预防突发事件以及某些99、预想不到的、不可抗拒的事件发生，事前有充足的技术措施准备、抢险物资的储备，最大程度的减少人员伤亡、国家财产和经济损失，必须进行风险分析和采取有效的预防措施。（三）突发事件、紧急情况及风险分析根据本工程特点，在辨识、分析评价施工中危险因素和风险的基础上，确定本工程重大危险因素是塔吊倾覆、物体打击、高处坠落、触电、火灾等。（四）突发事件及风险预防措施从以上风险情况分析看，如果不采取相应有效的预防措施，不仅给工程施工造成很大影响，而且对施工人员的安全造成威胁。（五）塔式起重机安装、拆卸及运行的安全技术要求：（1）塔式起重机的基础，必须严格按照图纸和说明书进行。塔式起重机安装前，应对基础进行检验，符合100、要求后，方可进行塔式起重机的安装。（2）安装及拆卸作业前，必须认真研究作业方案，严格按照架设程序分工负责，统一指挥。（3）安装塔式起重机必须保证安装过程中各种状态下的稳定性，必须使用专用螺栓，不得随意替代使用。（4）塔式起重机附墙杆件的布置和间隔，应符合说明书的规定。当塔身与建筑物水平距离大于说明书规定时，应验算附着杆的稳定性，或重新设计、制定，并经技术部门确认，主管部门验收。在塔式起重机未拆卸至允许悬臂高度前，严禁拆卸附墙杆件。（5）塔式起重机必须按照现行国家标准塔式起重机安全规程GB5144及说明书规定，安装起重力矩限制器、起重量限制器、幅度限制器、起升高度限制器、回转限制器等安全装置。（101、6）塔式起重机安装拆卸作业应符合下列规定：遇有六级以上大风或大雨、大雪、大雾等恶劣天气时，应停止塔吊安装拆卸作业。两台及两台以上塔式起重机之间的任何部位（包括吊物）的距离不应小于2米。当不能满足要求时，应采取调整相邻塔式起重机的工作高度，加设行程限位、回转限位装置等措施，并制定交叉作业的操作规程；沿塔身垂直悬挂的电缆，应使用不被电缆自重拉伤和磨损的可靠装置悬挂；为防止事故发生，塔吊必须由具备资质的专业队伍安装和拆卸，塔吊司机必须持证上岗，安装完毕后经技术监督局特种设备安全检测中心或建管局安监站验收合格后方可投入使用。（7）塔吊安装、顶升、拆除必须先编制施工方案，经项目总工审批后遵照执行。（8）102、法律法规要求建筑塔吊安全操作技术规程、关于特大安全事故行政责任追究的规定第七条、第三十一条；安全生产法第三十条、第六十八条；建筑工程安全管理条例、安全许可证条例。8.7.3 应急准备（一）应急救援机构一旦塔吊发生安全事故，项目负责人必须立即赶赴现场，组织指挥应急处理，成立现场应急领导小组。表8-2 应急救援预案领导小组组长xx负责各项安全生产措施的贯彻落实和事故调查的善后处理工作。副组长监督执行各项这全措施的落实，协助组长开展安全检查工作，若事故发生时，做好向上汇报工作，并做好事故的调查报告。组员监督各项安全技术措施的落实及检查工作，发生事故时有效的抢救伤员，保护好现场。（二）应急响应施工过程103、中施工现场或驻地发生无法预料的需要紧急抢救处理的危险时，应迅速上报现场负责人。（1）紧急情况发生后，现场安装、拆卸班长和安全员，立即组织人员对受伤人员进行抢救，保护好现场，并由现场最高级别负责人指挥，立即电话报告队长、经理，主要说明紧急情况性质、地点、发生时间、有无伤亡、是否需要救护车辆、消防车或警力支援到现场实施抢救，如需要可直接拨打报警电话。租赁公司应急救援人员接电话后立即赶赴事故现场，在最短时间内发出如何进行现场处置的指令，分派人员车辆等到现场进行抢救、警戒、疏散和保护现场等。（2）遇到紧急情况，全体员工应特事特办，急事急办，主动积极的投身到紧急情况的处理中去，各种设备、车辆、器材、物资104、等应统一调遣，各类人员必须坚决无条件服从组长或副组长的命令和安排，不得拖延、推诿、阻碍紧急情况的处理。（3）事故发生后，现场组长立即通知企业负责人，企业负责人接到报告，必须迅速采取措施，防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失；并对事故情况及时向上级和相关部门报告，任何有关单位和个人不得瞒报、谎报。（4）做好死难、受伤家属的安抚、慰问、思想稳定工作，消除各种不安全因素。（三）应急资源应急资源的准备是应急工作的重要保障，项目部应根据潜在事故的性质和后果分析，配备应急救援中所需的消防手段、救援机械和设备、交通工具、医疗设备和药品、生活保障物资。应急物资主要有：（1）氧气瓶、乙炔瓶、气割设备一套；（2）105、备用绝缘杆5米一根；（3）备一根20棕绳长30米，备一根12尼龙绳长30米；（4）急救药箱2个；（5）手电筒6个；（6）对讲机6部；（四）应急救援车辆：川A 671V0（司机：xx 电话：）（五）教育、训练为全面提高应急能力，应对抢险人员进行必要的抢险知识教育，制定出相应的规定，包括应急内容、计划、组织与准备、效果评估等。（六）就近医院：xx市人民医院（七）报警电话：消防火警：119 公安：110 医疗急救：1208.7.4 现场恢复充分辨识恢复过程中存在的危险，当安全隐患彻底消除，方可恢复正常工作状态。8.7.5 预案管理与评审改进公司和项目部对应急预案每年至少进行一次评审，针对施工的变化及106、预案中暴露的缺陷，不断更新完善和改进应急预案。 9 计算书及相关图纸9.1 计算书9.1.1 稳定性、抗倾覆计算书（一）TC5013塔吊稳定性计算书 计算依据： 1、塔式起重机设计规范GB/T13752-1992 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、建筑安全检查标准JGJ59-2011 4、建筑施工计算手册（江正荣 编著) 一、塔吊有荷载时稳定性验算 塔吊有荷载时，计算简图:稳定性计算有荷载 塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中K1塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G塔吊自重力(包括配重，压重),G=511.00(kN)； c塔吊重心至旋转中心107、的距离,c=1.50(m)； ho塔吊重心至支承平面距离, ho=20.00(m)； b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)； Q最大工作荷载,Q=60.00(kN)； g重力加速度(m/s2),取9.81； v起升速度,v=0.33(m/s)； t制动时间,t=20.00(s)； a塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=14.50(m)； W1作用在塔吊上的风力,W1=6.00(kN)； W2作用在荷载上的风力,W2=0.30(kN)； P1自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=20.00(m)； P2自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.50(m)； h吊杆端部至支承平面108、的垂直距离,h=40.50m(m)； n塔吊的旋转速度,n=0.80(r/min)； H吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H38.00(m)； 塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。 经过计算得到K1=2.138； 由于K11.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求! 二、塔吊无荷载时稳定性验算 塔吊无荷载时，计算简图:稳定性计算无荷载 塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中K2塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G1后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=364.00(kN)； c1G1至旋转中心的距离,c1=1.60(m)； b塔吊旋转109、中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)； h1G1至支承平面的距离,h1=20.00(m)； G2使塔吊倾覆部分的重力,G2=100.00(kN)； c2G2至旋转中心的距离,c2=10.00(m)； h2G2至支承平面的距离,h2=40.50(m)； W3作用有塔吊上的风力,W3=6.00(kN)； P3W3至倾覆点的距离,P3=20.00(m)； 塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。 经过计算得到K2=1.224； 由于K21.15,所以当塔吊无荷载时，稳定安全系数满足要求!（二）TC5613塔吊稳定性计算书 计算依据： 1、塔式起重机设计规范GB/T13752-199110、2 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、建筑安全检查标准JGJ59-2011 4、建筑施工计算手册（江正荣 编著) 一、塔吊有荷载时稳定性验算 塔吊有荷载时，计算简图:稳定性计算有荷载 塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中K1塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G塔吊自重力(包括配重，压重),G=566.70(kN)； c塔吊重心至旋转中心的距离,c=1.50(m)； ho塔吊重心至支承平面距离, ho=20.00(m)； b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=3.00(m)； Q最大工作荷载,Q=80.00(kN)； g重力加速度(m/s2),取111、9.81； v起升速度,v=0.67(m/s)； t制动时间,t=20.00(s)； a塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=13.70(m)； W1作用在塔吊上的风力,W1=6.00(kN)； W2作用在荷载上的风力,W2=0.30(kN)； P1自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=20.00(m)； P2自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.00(m)； h吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=40.50m(m)； n塔吊的旋转速度,n=0.80(r/min)； H吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H38.50(m)； 塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。 经过计算112、得到K1=2.335； 由于K11.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求! 二、塔吊无荷载时稳定性验算 塔吊无荷载时，计算简图:稳定性计算无荷载 塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中K2塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G1后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=400.00(kN)； c1G1至旋转中心的距离,c1=1.70(m)； b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=3.00(m)； h1G1至支承平面的距离,h1=20.00(m)； G2使塔吊倾覆部分的重力,G2=100.00(kN)； c2G2至旋转中心的距离,c2=12.47(m)； h2G113、2至支承平面的距离,h2=40.50(m)； W3作用有塔吊上的风力,W3=6.00(kN)； P3W3至倾覆点的距离,P3=24.00(m)； 塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。 经过计算得到K2=1.299； 由于K21.15,所以当塔吊无荷载时，稳定安全系数满足要求! （三）TC6015塔吊稳定性计算书 计算依据： 1、塔式起重机设计规范GB/T13752-1992 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、建筑安全检查标准JGJ59-2011 4、建筑施工计算手册（江正荣 编著) 一、塔吊有荷载时稳定性验算 塔吊有荷载时，计算简图:稳定性计算有荷载 塔吊有荷114、载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中K1塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G塔吊自重力(包括配重，压重),G=660.00(kN)； c塔吊重心至旋转中心的距离,c=1.50(m)； ho塔吊重心至支承平面距离, ho=20.00(m)； b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)； Q最大工作荷载,Q=100.00(kN)； g重力加速度(m/s2),取9.81； v起升速度,v=0.50(m/s)； t制动时间,t=20.00(s)； a塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=13.25(m)； W1作用在塔吊上的风力,W1=20.00(kN)； W2作115、用在荷载上的风力,W2=1.00(kN)； P1自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=25.00(m)； P2自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.50(m)； h吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=60.00m(m)； n塔吊的旋转速度,n=0.80(r/min)； H吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H58.00(m)； 塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。 经过计算得到K1=1.502； 由于K11.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求! 二、塔吊无荷载时稳定性验算 塔吊无荷载时，计算简图:稳定性计算无荷载 塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中K116、2塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G1后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=400.00(kN)； c1G1至旋转中心的距离,c1=2.00(m)； b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=3.50(m)； h1G1至支承平面的距离,h1=20.00(m)； G2使塔吊倾覆部分的重力,G2=100.00(kN)； c2G2至旋转中心的距离,c2=14.00(m)； h2G2至支承平面的距离,h2=40.50(m)； W3作用有塔吊上的风力,W3=6.00(kN)； P3W3至倾覆点的距离,P3=30.00(m)； 塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。 经117、过计算得到K2=1.401； 由于K21.15,所以当塔吊无荷载时，稳定安全系数满足要求!9.1.2 矩形板式基础计算书（一）TC5013矩形板式基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ63(TC5013B)-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.5塔机独立状态的计算高度H(m)43.8塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)214118、.43起重臂自重G1(kN)56.87起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)23.5小车和吊钩自重G2(kN)4.9小车最小工作幅度RG2(m)2.5最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)14.5最小起重荷载Qmin(kN)13最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6014.5，1350870平衡臂自重G3(kN)45平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.5平衡块自重G4(kN)130平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)12.24 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地xx xx市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2119、非工作状态0.65塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.587非工作状态1.673风压等效高度变化系数z1.314风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.5871.951.3140.20.781非工作状态0.81.21.6731.951.3140.652.675 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)214.43+56.87+4.9+45+130451.2起重荷载标准值120、Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)451.2+60511.2水平荷载标准值Fvk(kN)0.7810.351.643.819.156倾覆力矩标准值Mk(kNm)56.8723.5+4.914.5-456.5-13012.24+0.9(870+0.519.15643.8)684.36非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1451.2水平荷载标准值Fvk(kN)2.6750.351.643.865.612倾覆力矩标准值Mk(kNm)56.8723.5+4.92.5-456.5-13012.24+0.565.61243.8901.898 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值121、F1(kN)1.2Fk11.2451.2541.44起重荷载设计值FQ(kN)1.4Fqk1.46084竖向荷载设计值F(kN)541.44+84625.44水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.419.15626.818倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(56.8723.5+4.914.5-456.5-13012.24)+1.40.9(870+0.519.15643.8)1053.345非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2451.2541.44水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.465.61291.857倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(56.8723.5+4.92.5122、-456.5-13012.24)+1.40.565.61243.81369.658 三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)5基础宽b(m)5基础高度h(m)1.3基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数地基承载力特征值fak(kPa)200基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kN/m3)22.5基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)22.5基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(k123、Pa)249.5地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)50基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)50基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=551.325=812.5kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2812.5=975kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4+0.5FvkH/1.2 =56.8723.5+4.92.5-456.5-13012.24+0.565.61243.8/1.2 =662.414kNm Fvk=Fvk/1.2=65.612/1.2=54.124、677kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4)+1.40.5FvkH/1.2 =1.2(56.8723.5-4.92.5+456.5-13012.24)+1.40.565.61243.8/1.2 =1034.381kNm Fv=Fv/1.2=91.857/1.2=76.547kN 基础长宽比：l/b=5/5=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=552/6=20.833m3 Wy=bl2/6=552/6=20.833m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+125、l2)0.5=901.8985/(52+52)0.5=637.738kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=901.8985/(52+52)0.5=637.738kNm 1、偏心距验算 (1)、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(451.2+812.5)/25-637.738/20.833-637.738/20.833=-10.6750 偏心荷载合力作用点在核心区外。 (2)、偏心距验算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(901.898+65.6121.3)/(451.2+812.5)126、=0.781m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离： a=(52+52)0.5/2-0.781=2.754m 偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=0.7815/(52+52)0.5=0.552m 偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=0.7815/(52+52)0.5=0.552m 偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b=b/2-eb=5/2-0.552=1.948m 偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l=l/2-el=5/2-0.552=1.948m bl=1.9481.948=3.793m20.125bl=0.12127、555=3.125m2 满足要求！ 2、基础底面压力计算 荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 Pkmin=-10.675kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(451.2+812.5)/(31.9481.948)=111.05kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(451.2+812.5)/(55)=50.548kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =200.00+0.3022.50(5.00-3)+1.6022.50(1.50-0.5)=249.50kPa (2)、轴心作用时地基128、承载力验算 Pk=50.548kPafa=249.5kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=111.05kPa1.2fa=1.2249.5=299.4kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1300-(40+25/2)=1248mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(451.200/25.000-(662.414+54.6771.300)/20.833)=-23.166kPa Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(451.200/25.000+(662.414+54.6771129、.300)/20.833)=71.895kPa 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.000+1.600)/2)71.895/5.000=47.451kPa Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(451.200/25.000-(662.414+54.6771.300)/20.833)=-23.166kPa Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(451.200/25.000+(662.414+54.6771.300)/20.833)=71.895kPa 假设Pymin=0,偏心安全，得 P130、1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.000+1.600)/2)71.895/5.000=47.451kPa 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(71.895+47.451)/2=59.673kPa py=(Pymax+P1y)/2=(71.895+47.451)/2=59.673kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=59.673(5-1.6)5/2=507.221kN Vy=|py|(l-B)b/2=59.673(5-1.6)5/2=507.221kN X轴方向抗剪： h0/l=1248/5000=0.254 0.25cfclh0=0.25116131、.750001248=26052kNVx=507.221kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1248/5000=0.254 0.25cfcbh0=0.25116.750001248=26052kNVy=507.221kN 满足要求！ 作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=0+0=0kPafaz=359.5kPa 满足要求！ 6、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2|/b=|50-50|/5000=00.001 满足要求！ 四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB335 25200基础底部短向配筋HRB335 25200基础顶部长向配筋HRB335 20200基础顶部短向配筋H132、RB335 20200 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(5-1.6)259.6735/8=431.137kNm 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(5-1.6)259.6735/8=431.137kNm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=431.137106/(116.7500012482)=0.003 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S1=1-1/2=1-0.003/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=431.137106/(0.9981248300133、)=1153mm2 基础底需要配筋：A1=max(1153，bh0)=max(1153，0.001550001248)=9360mm2 基础底长向实际配筋：As1=12756.25mm2A1=9360mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=431.137106/(116.7500012482)=0.003 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S2=1-2/2=1-0.003/2=0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=431.137106/(0.9981248300)=1153mm2 基础底需要配筋：A2=m134、ax(1153，lh0)=max(1153，0.001550001248)=9360mm2 基础底短向实际配筋：AS2=12756.25mm2A2=9360mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=8164mm20.5AS1=0.512756.25=6378.125mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=8164mm20.5AS2=0.512756.25=6378.125mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向12500。 五、配筋示意图基础配筋图（二）TC5613矩形板式基础计算书 计算依据： 135、1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ80(TC5613A)-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.5塔机独立状态的计算高度H(m)43.8塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.8 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)263.7起重臂自重G1(kN)76.1起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)28小车和吊钩自重G2(kN)4.9小车最小工作幅度RG2(m)2.5最大起重荷载Qmax(kN)8136、0最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)13.7最小起重荷载Qmin(kN)13最大吊物幅度RQmin(m)56最大起重力矩M2(kNm)Max8013.7，13561096平衡臂自重G3(kN)81平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.73平衡块自重G4(kN)141平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)13.47 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地xx xx市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.65塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.587非工作状态1.673风137、压等效高度变化系数z1.314风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.5871.951.3140.20.781非工作状态0.81.21.6731.951.3140.652.675 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)263.7+76.1+4.9+81+141566.7起重荷载标准值Fqk(kN)80竖向荷载标准值Fk(kN)566.7+80646.7水平荷载标准值Fvk(kN)0.7810.351.843.821.551倾覆力矩标准值Mk(kNm)76.1138、28+4.913.7-816.73-14113.47+0.9(1096+0.521.55143.8)1164.7非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1566.7水平荷载标准值Fvk(kN)2.6750.351.843.873.814倾覆力矩标准值Mk(kNm)76.128+4.92.5-816.73-14113.47+0.573.81443.81315.177 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2566.7680.04起重荷载设计值FQ(kN)1.4Fqk1.480112竖向荷载设计值F(kN)680.04+112792.04水平荷载设计值Fv(139、kN)1.4Fvk1.421.55130.171倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(76.128+4.913.7-816.73-14113.47)+1.40.9(1096+0.521.55143.8)1679.874非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2566.7680.04水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.473.814103.34倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(76.128+4.92.5-816.73-14113.47)+1.40.573.81443.81901.517 三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h(m)1.4基础参数基础混凝140、土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数地基承载力特征值fak(kPa)200基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kN/m3)22.5基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)22.5基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)256.25地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)6000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=141、blhc=661.425=1260kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.21260=1512kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4+0.5FvkH/1.2 =76.128+4.92.5-816.73-14113.47+0.573.81443.8/1.2 =1045.755kNm Fvk=Fvk/1.2=73.814/1.2=61.512kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4)+1.40.5FvkH/1.2 =1.2(76.128-4.92.5+142、816.73-14113.47)+1.40.573.81443.8/1.2 =1524.328kNm Fv=Fv/1.2=103.34/1.2=86.116kN 基础长宽比：l/b=6/6=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1315.1776/(62+62)0.5=929.971kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=1315.1776/(62+62)0.5=929.971kNm 1、偏心距验算 (1)、偏143、心位置 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(566.7+1260)/36-929.971/36-929.971/36=-0.9230 偏心荷载合力作用点在核心区外。 (2)、偏心距验算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1315.177+73.8141.4)/(566.7+1260)=0.777m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离： a=(62+62)0.5/2-0.777=3.466m 偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=0.7776/(62+62)0.5=0.549m 144、偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=0.7776/(62+62)0.5=0.549m 偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b=b/2-eb=6/2-0.549=2.451m 偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l=l/2-el=6/2-0.549=2.451m bl=2.4512.451=6.007m20.125bl=0.12566=4.5m2 满足要求！ 2、基础底面压力计算 荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 Pkmin=-0.923kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(566.7+1260)/(32.4512.451)=101145、.367kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(566.7+1260)/(66)=50.742kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =200.00+0.3022.50(6.00-3)+1.6022.50(1.50-0.5)=256.25kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=50.742kPafa=256.25kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=101.367kPa1.2fa=1.2256.25=307.5kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高146、度：h0=h-=1400-(40+25/2)=1347mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(566.700/36.000-(1045.755+61.5121.400)/36.000)=-21.194kPa Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(566.700/36.000+(1045.755+61.5121.400)/36.000)=63.696kPa 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.800)/2)63.696/6.000=41.403kPa Y轴方向净反力：Py147、min=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(566.700/36.000-(1045.755+61.5121.400)/36.000)=-21.194kPaPymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(566.700/36.000+(1045.755+61.5121.400)/36.000)=63.696kPa 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.800)/2)63.696/6.000=41.403kPa 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(63.696+41.403)/2=52.55k148、Pa py=(Pymax+P1y)/2=(63.696+41.403)/2=52.55kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=52.55(6-1.8)6/2=662.125kN Vy=|py|(l-B)b/2=52.55(6-1.8)6/2=662.125kN X轴方向抗剪： h0/l=1347/6000=0.2254 0.25cfclh0=0.25116.760001347=33742.35kNVx=662.125kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1347/6000=0.2254 0.25cfcbh0=0.25116.760001347=33742.35kNVy=6149、62.125kN 满足要求！ 作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=0+0=0kPafaz=366.25kPa 满足要求！ 6、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/6000=00.001 满足要求！ 四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB335 25200基础底部短向配筋HRB335 25200基础顶部长向配筋HRB335 25200基础顶部短向配筋HRB335 25200 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.8)252.556/8=695.231kNm 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.8)252.5150、56/8=695.231kNm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=695.231106/(116.7600013472)=0.004 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.004)0.5=0.004 S1=1-1/2=1-0.004/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=695.231106/(0.9981347300)=1724mm2 基础底需要配筋：A1=max(1724，bh0)=max(1724，0.001560001347)=12123mm2 基础底长向实际配筋：As1=15209.375mm2A1=12123mm2 151、满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=695.231106/(116.7600013472)=0.004 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.004)0.5=0.004 S2=1-2/2=1-0.004/2=0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=695.231106/(0.9981347300)=1724mm2 基础底需要配筋：A2=max(1724，lh0)=max(1724，0.001560001347)=12123mm2 基础底短向实际配筋：AS2=15209.375mm2A2=12123mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 152、基础顶长向实际配筋：AS3=15209.375mm20.5AS1=0.515209.375=7604.688mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=15209.375mm20.5AS2=0.515209.375=7604.688mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向12500。 五、配筋示意图基础配筋图（三）6015矩形板式基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号153、QTZ125(TC6015A)-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.5塔机独立状态的计算高度H(m)43.8塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)2 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)310起重臂自重G1(kN)77起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)30小车和吊钩自重G2(kN)5小车最小工作幅度RG2(m)2.5最大起重荷载Qmax(kN)100最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)14.19最小起重荷载Qmin(kN)13.7最大吊物幅度RQmin(m)60最大起重力矩M2(kNm)Max10014.19，13.760154、1419平衡臂自重G3(kN)77.4平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)7平衡块自重G4(kN)190.6平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)14 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地xx xx市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.65塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.587非工作状态1.673风压等效高度变化系数z1.314风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.5155、871.951.3140.20.781非工作状态0.81.21.6731.951.3140.652.675 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)310+77+5+77.4+190.6660起重荷载标准值Fqk(kN)100竖向荷载标准值Fk(kN)660+100760水平荷载标准值Fvk(kN)0.7810.35243.823.945倾覆力矩标准值Mk(kNm)7730+514.19-77.47-190.614+0.9(1419+0.523.94543.8)919.806非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1660水平荷载标准值Fvk(kN)2.6750.352156、43.882.016倾覆力矩标准值Mk(kNm)7730+52.5-77.47-190.614+0.582.01643.8908.45 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2660792起重荷载设计值FQ(kN)1.4Fqk1.4100140竖向荷载设计值F(kN)792+140932水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.423.94533.523倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(7730+514.19-77.47-190.614)+1.40.9(1419+0.523.94543.8)1453.578非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.157、2660792水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.482.016114.822倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(7730+52.5-77.47-190.614)+1.40.582.01643.81449.371 三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)7基础宽b(m)7基础高度h(m)1.5基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数地基承载力特征值fak(kPa)200基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重158、度(kN/m3)22.5基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)22.5基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)256.25地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)6000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=771.525=1837.5kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.21837.5=2205kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =7730+51159、4.19-77.47-190.614+0.9(1419+0.523.94543.8/1.2) =841.147kNm Fvk=Fvk/1.2=23.945/1.2=19.954kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2) =1.2(7730+514.19-77.47-190.614)+1.40.9(1419+0.523.94543.8/1.2) =1343.455kNm Fv=Fv/1.2=33.523/1.2=27.936kN 基础长宽比：l/b=7/7=11.1，基础计算形式160、为方形基础。 Wx=lb2/6=772/6=57.167m3 Wy=bl2/6=772/6=57.167m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=919.8067/(72+72)0.5=650.401kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=919.8067/(72+72)0.5=650.401kNm 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(760+1837.5)/49-650.401/57.167-650.401/57.167=30.161、256kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压力计算 Pkmin=30.256kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(760+1837.5)/49+650.401/57.167+650.401/57.167=75.765kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(760+1837.5)/(77)=53.01kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =200.00+0.3022.50(6.00-3)+1.6022.50(1.50-0.5)=256.25k162、Pa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=53.01kPafa=256.25kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=75.765kPa1.2fa=1.2256.25=307.5kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1500-(40+25/2)=1448mm X轴方向净反力：Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(760.000/49.000-(841.147+19.9541.500)/57.167)=0.368kPaPxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(760.000/49.000+(841.163、147+19.9541.500)/57.167)=41.509kPaP1x=Pxmax-(b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=41.509-(7.000-2.000)/2)(41.509-0.368)/7.000=26.816kPa Y轴方向净反力：Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(760.000/49.000-(841.147+19.9541.500)/57.167)=0.368kPaPymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(760.000/49.000+(841.147+19.9541.500)/57.167)=41.509kPaP164、1y=Pymax-(l-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=41.509-(7.000-2.000)/2)(41.509-0.368)/7.000=26.816kPa 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(41.509+26.816)/2=34.163kPa py=(Pymax+P1y)/2=(41.509+26.816)/2=34.163kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=34.163(7-2)7/2=597.848kN Vy=|py|(l-B)b/2=34.163(7-2)7/2=597.848kN X轴方向抗剪： h0/l=1448/7000165、=0.2074 0.25cfclh0=0.25116.770001448=42317.8kNVx=597.848kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1448/7000=0.2074 0.25cfcbh0=0.25116.770001448=42317.8kNVy=597.848kN 满足要求！ 作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=0+0=0kPafaz=366.25kPa 满足要求！ 6、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/6000=00.001 满足要求！ 四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB335 25200基础底部短向配筋HRB335 25166、200基础顶部长向配筋HRB335 25200基础顶部短向配筋HRB335 25200 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(7-2)234.1637/8=747.31kNm 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(7-2)234.1637/8=747.31kNm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=747.31106/(116.7700014482)=0.003 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S1=1-1/2=1-0.003/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)167、=747.31106/(0.9981448300)=1723mm2 基础底需要配筋：A1=max(1723，bh0)=max(1723，0.001570001448)=15204mm2 基础底长向实际配筋：As1=17662.5mm2A1=15204mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=747.31106/(116.7700014482)=0.003 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S2=1-2/2=1-0.003/2=0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=747.31106/(0.998144830168、0)=1723mm2 基础底需要配筋：A2=max(1723，lh0)=max(1723，0.001570001448)=15204mm2 基础底短向实际配筋：AS2=17662.5mm2A2=15204mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=17662.5mm20.5AS1=0.517662.5=8831.25mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=17662.5mm20.5AS2=0.517662.5=8831.25mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向12500。 五、配筋示意图基础配筋图