1、21564.16m2粤剧艺术博物馆项目工程承台地梁施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、 编制依据5二、 工程概况5三、 承台地梁土方61、施工流程为：62、施工方法：6四、 地下室砼底板71、 施工准备71.1主要材料71.2 主要施工机具仪表81.3 技术准备81.4 作业条件102、 施工方法102.1 砼的进场组织程序101.1.2 2.2 预拌砼供应112.3 底板砼施工的流水作业122.4 砼测温工作173、 质量控制要点193.1 质量、技术的关键要求193.2 底板砼质检措施192、4、 成品保护205、安全环保措施205.1 安全措施205.2 环保措施215.3 职业健康的关键要求215.4 环境的关键要求216、底板大体积砼温度应力的计算226.1 砼质量控制指标226.2 砼温度的计算22五、 地下室框架结构工程251、施工工序安排252、钢筋工程：263、模板工程29(1)大柱施工计算书 (基本参数)29(2)荷载计算30(3)柱模板面板验算30(4)竖肋验算31（3)挠度验算32(5)B方向柱箍验算32(6)H方向柱箍的计算33(7)B方向对拉螺栓验算34(8)H方向对拉螺栓验算34(9) 计算结果342、衬墙模：34(1)墙木模板计算书(墙模板系统基本参数)3、35(2)荷载标准值验算36(3)墙模板面板的验算36(4)模板内竖肋的验算37(5)墙模板外横檩的验算38(6)对拉螺栓的验算39(7)计算结果393、空心板模板安装：401.计算参数402.楼板底模验算41（1）底模及支架荷载计算41（2）楼板底模板验算41（3）第一层龙骨(次楞)验算43（4）第二层龙骨(主楞)验算44(3)挠度验算443.支撑强度验算45(1)荷载计算45(2)门式钢管脚手架稳定性验算454.支撑支承面验算45（1）支承面受冲切承载力验算45(2) 支承面局部受压承载力验算465.计算结果461.计算参数472.梁底模验算48（1）梁底模及支撑荷载计算48（2）梁底模板4、验算48计算简图和内力图如下图49（3）第一层龙骨(次楞)验算49（4）第二层龙骨(主楞)验算50计算简图和内力图如下图513.支撑承载力验算51(1)荷载计算51(2)门式钢管脚手架稳定性验算524.支撑支承面验算52（1）支承面受冲切承载力验算52（2）支承面局部受压承载力验算525.侧模板验算52（1）荷载计算52（2）模板强度验算52计算简图和内力图如下图53（3）对拉螺栓计算53（4）侧肋强度验算54计算简图和内力图如下图546.梁侧檩梁验算541）抗弯强度验算542）抗剪强度验算553）挠度验算557.计算结果555、砼工程：576、施工缝与后浇带防水584）施工缝处混凝土应加强振5、捣，保证混凝土密实。587、南岸负二层无梁空心楼板工程58（1）施工工艺58（2）施工控制措施59（3）质量控制61（4)安全环保措施62(5)经济效益分析62一、 编制依据1、由xx省建筑设计研究院设计的施工图纸。1.1 国家和行业现行施工验收的规范、规程、标准以及省市关于建筑施工管理等方面的有关规定。建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2002）砼结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）砼强度检验评定标准(GBJ107-87)普通砼配合比设计规程（JGJ55-2000）城市建设档案录规范（GB/T50235-2001）建筑工程文件归档整理规范（GB/T50328-206、01）砼质量控制标准(GB50164) 粉煤灰砼应用技术规程(GBJl46) 砼外加剂应用技术规范(GB50119) 1.2 质量管理体系认证标准GB/T19001-2000 ISO9001:2000。1.3 环境管理体系规范及使用指南GB/T24001-2004ISO14001:2004。1.4 职业健康安全管理体系，规范GB/T28001-2001。二、 工程概况1、工程名称：粤剧艺术博物馆项目工程施工总承包2、建设单位：xx市xx区3、监理单位：4、施工单位：5、建设地点：6、结构形式：框架剪力墙结构7、建设规模：总建筑面积约21564.16m28、本工程分为xx涌南北两岸，南岸地下室二7、层，底板厚为600mm，底板被纵横二条后浇带分为四块，负二层层高为3.2米，负一层自5.66.8米，北岸地下室一层，底板厚为400，底板被一条纵向后浇带分为南北二块，层高为5.5米。承台基础分别厚为1500、1600、1800mm（包括基础底板厚度），承台最小尺寸均1500mm厚，轴轴范围最深处为1800mm。底板、地下室外墙南岸为300厚衬墙，是紧贴着地下砼连续墙、北岸一般为400厚外墙，距地下连续墙约为1000的作业空间，承台地梁底板外墙砼均采用C35，抗渗等级P8（设计为补偿收缩砼），0.00层顶板砼采用C30，抗渗等级P8，地下室内柱墙均为C35砼，南岸负一层梁板砼采用C30，结构采用8、空心350厚无梁板楼盖。北岸地下室底板承台外墙砼采用C30，抗渗等级P6，0.00层顶板砼采用C30，地下室内柱墙均为C30砼，后浇带采用早强、补偿收缩砼，其强度等级高于两侧砼一级，按设计要求在两个月后浇捣。底板、承台垫层C15，厚150。三、 承台地梁土方1、施工流程为：基坑挖土时用机、人风炮凿修地下连续墙砼泡泥基坑分层挖土至坑底200承台地梁放线承台地梁土方机械开挖人工修整浇承台地梁砼垫层灰砂砖砌承台地梁坑槽挡土墙批荡基坑底土层机械人工修挖换填土平整浇筑底板砼垫层压光。2、施工方法：2.1、本工程的承台地梁挖土方，采用机械配合基坑土方开挖施工，在基坑土方开挖至坑底约200左右时，就跟着基坑9、工作面放好面上的承台地梁线，先采用机械开挖至深度和宽度时，再用人修正平整至设计要求，然后立即浇筑坑底和槽底砼垫层,在浇砼垫层前基坑内的降水井钢筋笼将平垫层下割掉，然后用碎石砂回填满。因南岸基坑四周无空隙做排水明沟，只能采取在基坑内沿四周连续墙离开500（也可在基坑的适中降水顶上沿四周设置），在底板砼垫层下的基坑土中挖一道贯通暗排水盲沟（做法见平面布置图）。如果有盲沟通过要作临时集水井的，那么应将钢筋笼割掉后，用240宽300高灰砂砖砌成园口平砼垫层面，用来施工临时抽水。在浇底板砼过程中，当浇筑砼到降水部位，先采用砂碎石填平后再覆盖砼。2.2、待垫层稍有强度后就放线砌砖模墙(承台地梁在底板下深度10、1.2m内，墙厚为240mm,超出1.2m高墙厚为360mm，砌筑砂浆用M5，墙面批荡用1：2水泥砂浆），砖墙砌完后用机械挖掉坑底原留有及要换填原度的土，然后进行土层换填平整压实，南岸在基坑底板换填土时，沿地下连续墙边离开500位置，在垫层下挖一道板底排水盲沟，用3040的碎石回填满，水沟尺寸沟上面宽400，下面宽300，深500。盲沟均须如就近的基坑降水井连通，北岸沿地下连续墙脚四周做一条（宽300深400的砖砌排水明沟，然后立即分段铺浇基坑底砼垫层。2.3、南岸待第3段土挖完后，靠在轴冠梁上，离开连续墙1米处，向基坑内延伸，用脚手架钢管搭设一道，施工人员临时上下梯，北岸靠在1-A轴的冠顶梁11、上，紧贴1-6轴边地下连续墙向基坑内延伸，用脚手架钢管搭设一道，施工人员临时上下梯。2.4、南岸地下室按设计的后浇带共分4段施工，北岸共分2段施工（施工分段详见附后基坑平面图）。2.5、南北两岸的基坑土方挖完后均应设置一道施工上下钢管脚手架扶梯，具体位置详基坑平面）。2.6、底板下外防水层另详专项地下室防水方案。支撑梁立柱穿过底板，桩头处理同工程桩，承台做法详附后大样图。四、 地下室砼底板 1、 施工准备1.1主要材料1.1.1底板采用预拌砼，按设计要求确定施工配合比及按砼耐久性指标检验。底板砼总量及分段砼量如表1.1.1（垫层未计）底板工程量表 表1.1.1分区号底板砼C35（m3）外剪力墙12、施工缝C35（m3）小计南岸1段约900约18918南岸2段约800约18818南岸3段约700约15715南岸4段约650约15665北岸北段约801约13814北岸南段约673约10683合计约4524约8946131.1.2塔机安装验收办理使用登记牌。 1.1.3 模板木枋材料（包括钢板网）。1.1.4 止水条、自贴防水材料等 。1.1.5 塑料薄膜、麻袋、彩条布。1.2 主要施工机具仪表1.2.1 机械设备、仪表砼泵及钢、软泵管、流动电箱、插入式、平板式振动器、抹平机、软轴水泵、专用温度计及电子测温仪等。1.2.2 工具串筒、溜槽、胶管、铁锹、刮杠子等。 1.3 技术准备1.3.1 熟13、悉图纸，与设计沟通了解消除或减少砼变形外约束所采取的措施和超长结构一次施工或分块施工所采取的措施。在建筑业推广的新技术方面，计划采用大直径钢筋直螺纹连接新技术，和盘销式钢管脚手架及支撑架技术。底板施工时，底板混凝土除后浇带位置外应一次性连续浇灌，各处高低跌级均不留施工缝，底板周边与外壁板交接处反上300mm设水平施工缝。1.3.2 砼配合比的设计与试配砼的类型指定龄期砼的强度抗渗等级砼场内外输送方式与耗时坍落度施工期平均气温砼的入模温度其他要求抗渗砼28dC35P8场外30min，场内15min140180mm2828尽可能降低砼的干缩与温差收缩注：1） 砼配合比试验报告需提供砼的初、终凝时间14、，附按预定程序施工的坍落度损失和坍落度现场调整方法，普通砼7d、28d 的实测收缩率，所选用外加剂的种类和技术要求。2）对补偿收缩砼应按BGJ119 的试验方法提供试验室，试块在水中养护14d 的限制膨胀率，该值应大于0.015(结构厚在lm 以下)或0.02(结构厚在lm 以上)；一般底板砼的限制膨胀率以0.020.025，后浇缝以0.0350.045为宜；6 个月砼干缩率不大于0.045。3）砼的试配强度以依后期强度换算的28d 强度为准。对补偿收缩砼，若以7d 强度推算换算的28d 强度则应以限制膨胀试块的7d 强度为依据。1.3.3砼配合比设计的基本要求：1）使用低碱矿渣型水泥、低碱外15、加剂，水泥中碱含量（以当量Na20计，下同）0.6%。 2）精选砼中粗细集料，避免使用碱活性集料。3）砼中严禁使用任何含Cl-的原料，Cl-含量以胶凝材料量计0.06%。4）在砼中使用具有抑制碱-集料反应、改善砼性能的掺合料。5）配合比设计中，按不同施工阶段相应加入缓凝剂，保证砼连续浇筑。6）砼配合比按设计抗渗水压加0.2MPa 控制，储备不可过高。7）送达现场砼的坍落度：泵送宜为140180mm，坍落度允许偏差20mm，到达现场前坍落度损失不应大于20mm。8）采用双掺技术。在砼制备时掺加一定数量的磨细粉煤灰和减水剂，进一步改善坍落度和粘塑性，改善可泵性，延缓初凝时间。粉煤灰应不低于二级，其16、掺量不宜大于20。10）砼的初凝以砼浇灌强度确定，并考虑承台及井坑砼方量，经计算控制在9h 左右，砼终凝时间应在初凝后23h。11）缓凝剂用量不可过高，尤其是在补偿砼中应严格限量以防减少膨胀率。膨胀剂取代水泥量应按结构设计和施工设计所要求的限制膨胀率及产品说明书并经试验确定；其取代水泥量必须充足以满足膨胀率的要求。1.4 作业条件1.4.1 施工方案所确定的施工工艺流程，流水作业段的划分，浇筑程序与方法，砼运输与布料方式、方法以及质量标准，安全施工等已交底。1.4.2 施工道路，施工场地，水、电、照明已布设。1.4.3 输送泵及泵管已布设并试车。现场浇筑时，泵车卸料口处设遮阳措施，对泵管用麻包17、裹扎浇水润湿。控制砼入模温度。1.4.4 钢筋、模板、预埋件，后浇带支挡，测温仪检定合格，标高线等已检验合格。1.4.5 模内清理干净，前一天模板及垫层或防水保护层已喷水润湿并排除积水。1.4.6 保湿保温材料已备。1.4.7 工具备齐，振动器试运合格。1.4.8 现场调整坍落度的外加剂等原材已备齐，专业人员到位。1.4.9 抗渗砼的抗压、抗渗试模备齐。1.4.10 木胶板侧模已涂隔离剂。1.1.1 1.4.11 与城管、交通、环境监管部门已协调并已办理必要的手续。2、 施工方法2.1 砼的进场组织程序签订合同按施工要求提供砼配合比报告发出供货要求提供材质书、试验报告给总承包商验证监理验证供货18、现场检验试件留置1.1.2 2.2 预拌砼供应2.2.1 选择供应能力强、质保体系完善的预拌砼搅拌站(一家或两家)供应砼。要求厂家事先进行试配，以最后确定砼配合比，并保证骨料品种、含泥量、掺合料符合质量要求，对砼的搅拌、运输、泵送全过程实行控制。2.2.2 对预拌砼搅拌站所使用的膨胀剂，施工单位或工程监理应派驻专人监督其质量、数量和投料计量；最后复核掺入量应符合要求。2.2.3 砼浇筑入模温度宜控制在25以内，依照运输情况测定砼的出厂温度和对原材料的温度要求。2.2.4 砼供货商在施工现场设现场代表，施工员根据施工进度情况提前一天向供货商现场代表提出砼供应计划，供货商现场代表负责提供砼原材料材19、质书，保证砼连续供应、连续浇筑。2.2.5 选砼最多的南岸第一段砼浇灌计算1）南岸第一段砼浇筑时间根据2台汽车地泵，另配一台备用，每台泵车最大排量45m3/h计算砼浇筑时间Tqn/（ N1 qmax）918/（2*45*0.7）15h式中qn 砼浇筑数量(m3)；N1 泵车数量；qmax泵车最大排量（m3/h）砼泵的效率系数，底板取0.7；2） 砼输送车辆计算：n(Qm60V)(60LS)T （45*2*0.7/60*12）（60*30/30）+8012台式中n砼罐车台数；Qm-罐车计划每小时输送量(m3/h)；QmqmaxV-罐车额定容量(m3)；L-罐车往返一次行程(km)；S-平均车速(20、一般为30kmh)；T-一个运行周期总停歇时间(min)，该值包括装卸料、停歇、冲洗等耗时。约需12辆砼搅拌运输车运送商品砼进现场。 2.2.6 砼的进场验证砼进场时，收料员根据砼浇筑计划核实送货单是否与之相符、出料时间是否过长等，若无差错则由开始放料，由试验员进行外观检测及坍落度检验、试块留设等。2.3 底板砼施工的流水作业2.3.1 施工段划分底板分段施工时，流水段的划分与设计的后浇带相一致。2.3.2 砼的场内运输和泵送布料安排1）第1段浇筑顺序和安排根据上述计算，南岸在基坑外的西南和东南两面基坑外适宜位置各布置一台汽车地泵，按底板后浇带分格的平面布置14段，采取后退式拆管依次施工，在后21、的每段施工均按一段进行。先浇电梯井承台至井底上300mm，再浇柱承台至底板底，然后把与电梯井至底板底后整个底板一次性分层浇筑，每次分层浇筑厚度按300mm控制，且根据各处实际板厚调整。为确保不出现冷缝，分层穿梭浇筑宽度按12m控制。砼输送泵管布置示意详见图 2。图12）第二段浇筑顺序和安排还是在基坑外的西南和东南两面施工道路上适宜位置布置两台汽车地泵，按一段的浇筑顺序浇筑。3）第三段浇筑顺序和安排浇筑方法同一、二段。4） 第四区浇筑顺序和安排仍然是在基坑外的西南和东南两面施工道路上适宜位置布置两台汽车地泵，按一、二、三段的浇筑顺序方法浇筑。5）北岸北段浇筑顺序和安排在南段施工道路上布置一台汽车22、地泵，自北向南后退式拆管，按南岸同样的浇筑方法施工。6） 北岸南段浇筑顺序和安排同样在南段施工道路上布置一台汽车地泵，自北向南后退式拆管，按北段同样的浇筑方法施工。 7）施工要求预拌砼的卸料点至浇筑处使用砼地泵输送砼和布料。砼泵的位置应邻近浇筑地点且便于罐车行走、错车、喂料和退管施工。砼泵管配置应最短，且少设弯头，砼出口端应装布料软管。泵送砼前，先将储料斗内清水从管道泵出，以湿润和清洁管道，然后压入纯水泥浆或1：11：2 水泥砂浆滑润管道后，再泵送砼。开始压送砼时速度宜慢，待砼送出管子端部时，速度可逐渐加快，并转入用正常速度进行连续泵送。遇到运转不正常时，可放慢泵送速度。进行抽吸往复推动数次，23、以防堵管。泵送砼浇筑入模时，端部软管均匀移动，使每层布料均匀，不应成堆浇筑。泵管向下倾斜输送砼时，应在下斜管的下端设置相当于5 倍落差长度的水平配管，若与上水平线倾斜度大于70 时应在斜管上端设置排气活塞。如因施工长度有限，下斜管无法按上述要求长度设置水平配管时，可用弯管或软管代替，但换算长度仍应满足5 倍落差的要求。沿地面铺管，每节管两端应垫50mml00mm 方木，以便拆装；向下倾斜输送时，应搭设宽度不小于lm 的斜道，上铺脚手板，管两端垫方木支撑，泵管不应直接铺设在模板、钢筋上，而应搁置在马凳或临时搭设的架子上。输送管的安放和支撑以及防止爆管、漏浆的处理见图 2。泵送将结束时，计算砼需要24、量，并通知搅拌站，避免剩余砼过多。图 2泵送中途停歇时间不应多于60min，如超过60min 则应清管。泵管砼出口处，管端距模板应大于500mm。只允许使用软管布料，不允许使用振动器推赶砼。在预留凹坛模板或预埋件处，应沿其四周均匀布料。加强对砼泵及管道巡回检查，发现声音异常或泵管跳动应及时停泵排除故障。砼的自由落距不得大于2m。砼在浇筑地点的坍落度，每工作班至少检查四次。砼的坍落度试验应符合现行普通砼拌合物性能试验方法标准(GBT50080-2002)的有关规定。砼实测的坍落度与要求坍落度之间的偏差应不大于20mm。2.3.3 砼浇筑1）浇筑时按照平行于底板后浇带方向，由东往西顺序浇灌。先浇后25、浇带侧边砼，1.5m及以下底板、地梁处采用斜向分层一次到顶连续的浇筑方法，不留施工缝。采取斜面分层浇灌每层厚30cm，一次平仓坡度一般取1：61：7。2m以上承台、井坑砼不得集中往一处倾倒，应当按2米左右的步进分层返复浇捣，逐步推进。局部厚度较大时先浇深部砼，先浇1m后停歇3040s后再浇第二层，并在浇第二层以前将第一层进行第二次振捣，如此循环，控制每个步骤时间在砼初凝时间之内，防止出现冷缝。2）全部采用机械振捣，每一浇筑点布置三道振动器分别位于坡脚、中部和坡顶。三道相互配合，保证覆盖整个坡面，确保不漏振，随着砼浇筑工作的向前推进，振动棒也相应跟上，以确保整个高度砼的质量。根据砼泵送时形成的坡26、度，为确保下部砼的密实，防止砼集中堆积，先振捣出料口处的砼，可形成自然流淌的坡度，然后全面振捣，振捣顺序为自下而上。振捣砼应使用高频振动器，振动器的插点间距为1.5 倍振动器的作用半径，防止漏振。振动砼时，振动器应均匀地插拔，插入下层砼50mm 左右，每点振动时间1015s 以砼泛浆不再溢出气泡为准，不可过振。3） 采用二次振捣的方法：为提高砼的极限拉伸强度，防止因砼沉落而出现裂缝，减少内部微裂，提高砼密实度，在砼初凝前，还采取二次振捣法。砼振捣应按浇筑顺序方向采取斜向振捣法进行。振捣棒与水平面的倾角保持约30度，棒头应朝前进方向。振捣棒插入点间距以500mm为宜，防止漏振过振，振捣时间以砼表27、面出现翻浆，溢出气泡为准。振捣完毕的砼应按标高控制线随时用木抹子搓平。3003005017深入下一层砼中本层砼中有效范围外露检查长度分层振捣示意图34）砼的浇筑温度按施工方案控制，以低于25为宜，最高不得超过28。5) 新浇筑的砼大坡面接近侧模时，改变砼的浇筑方向，由侧边模板处往回浇筑，与原斜坡相交，形成一个集水坑，用软轴泵及时将水排出。6) 桩头、槽底及侧壁应浇水湿润。砼按后浇带分块应一次浇筑完成。7）砼表面泌水应及时引导集中排除。当砼局部表面浮浆较厚时，应用刮糙刮除，掺入其它部位砼中。当施工面积较大时可分段进行表面处理。砼终凝前用木蟹用力拍搓，以消除表面塑性微裂缝发生。8）砼硬化后的表面塑28、性收缩裂缝可灌注水泥素浆刮平。2.3.4 砼养护为防止砼有裂缝的发生，要特别注意加强砼的保温保湿养护。1）后浇带、井坑等砼侧面模板应及时覆盖薄膜和麻袋。2）砼终凝后立即覆盖塑料薄膜和麻袋养护，薄膜和麻袋交接搭口均大于150mm，凡有插筋位置应将塑料薄膜裁成条，将砼贴实，再将麻袋塞盖好；当砼实测内外温差超过25C 时应及时加盖保温层。3)砼养护期间需进行其他作业时，应掀开保温层尽快完成随即恢复保温层。4）当设计无特殊要求时，砼硬化期的实测温度应是：砼内部温差(中心与表面下100 或50mm 处)不大于25C，当实测温度不符合上述规定时则应及时调整保温层或采取其他措施使其满足温度及温差的规定。5）29、砼的养护期限：除满足上条规定外，砼的养护时间自砼浇筑开始计算，使用普通硅酸盐水泥不少于7d，使用其他水泥不少于14d。6）养护期内(含撤除保温层后)砼表面应始终保持温热潮湿状态(塑料膜内应有凝结水)，对掺有膨胀剂的砼尤应富水养护。7）对于大承台、大井坑等厚大基础，要蓄水养护；井坑模板拆除，但吊模不拆除，进行带模养护，并在模板外贴紧麻袋保温，井坑平面应及时喷洒热水，覆盖薄膜和麻袋。8） 砼浇灌过程中或浇筑后，特别是砼开始处于降温阶段时，如遇大雨、大风甚至暴雨天气，应搭设落地式防雨防风棚（图4），并视情况采取浇开水、照射碘钨灯加温措施。图 42.3.5 施工缝、后浇带1）施工缝、后浇带均应用钢板网30、或钢丝网支挡。如支模时，在后浇砼之前应凿毛清洗。2）后浇缝使用的遇水膨胀止水条必须具有缓涨性能，7d 膨胀率不应大于最终膨胀率的60。3）膨胀止水条应安放牢固，自粘型止水条也应使用间隔为500mm 的水泥钉固定。4）后浇带和施工缝在砼浇筑前应清除杂物、润湿，水平缝刷净浆再铺1020mm 厚的1：1 水泥砂浆或涂刷界面剂并随即浇筑砼。2.4 砼测温工作2.4.1 基本要求测温的目的是直接掌握底板内部实际最高温升值和底板内外温差，通过监测对保温措施及时调整，以保证底板中心与表面温差小于25。成立专门测温小组，设立现场测温监控室。日夜值班。测温结果用日报表形式向项目经理部报告。如果出现底板内外最大温31、差接近或超过25时，立即上报，增强控温措施，使温差控制在规范（GB50204-2002）允许范围之内。图 5测温持续28d后，最后提交测温总报告，绘制温度-时间曲线，并进行温度应力计算分析。2.4.2 测温点布置在主楼大承台区，按10m10m间隔布置，每个大井坑处布置两组，其余测温点的位置必须具有代表性，按浇筑高度断面，每一测温点位由距离板底100mm，板中间及距板表面100mm 各测温点构成。测温线应按测温平面布置图进行预埋，预埋时测温线与钢筋绑扎牢固，以免位移或损坏。每组测温线有3根(即不同长度的测温线)在线的上端用胶带做上标记，便于区分深度。测温线用塑料带罩好，绑扎牢固，不准使测温端头受32、潮。测温点应在平面图上编号，并在现场用保护木框挂编号标志，便于保温后查找。测温作详细记录并整理绘制温度曲线图，温度变化情况应及时反馈。2.4.3 测温设备 电子测温设备：采用JDC-2型便携式建筑电子测温仪，它能够直观、准确、快捷地显示砼内部温度，可任意布置测温点，具有可靠性好，适用范围广，体积小、重量轻、操作简单。并有夜间测温读数功能。主机为便携式仪表，可数字显示被测温度值。测温线由插头、导线和温敏组件组成，主机与测温探头、测温线通过插座插头连接。采用玻璃温度计测温。温控点见图 5 所2.4.4 测温方法：采用JDC-2型温度测试仪，测温杆在砼浇捣前预埋，为便于测温，留在外面的导线长度不应小33、于20cm。测温时，按下主机电源开关，将各测温点插头依次插入主机插座中，主机屏幕上即可显示相应测温点的温度。在测温过程中，当发现温度差超过25时，及时加强保温或减缓拆除保温材料，从而防止产生砼温差应力裂缝。2.4.5 测温频度底板覆盖后即开始测温。预计3天内底板温度将达到最高点，然后逐渐降温，为此拟采用以下测温频度：第1-3d,每2h采集温度1次第4-7d,每4h采集温度1次第8-14d,每6h采集温度1次第15-28d,每12h采集温度1次2.4.6 降温速度控制1.1.3 根据我公司以往大体积砼施工经验，砼绝热温升后降温的3天内，控制砼的降温速度不大于1.5/d（该阶段砼塑性变形能力强），34、在开始降温的4天7天内控制砼的降温速度不大于2.0/d，在开始降温的7天14天控制砼的降温速度不大于2.5/d（该阶段砼抗拉强度增大较多），14天以后可控制砼的降温速度3.0/d，防止温度陡降，对大体积砼是安全的。3、 质量控制要点3.1 质量、技术的关键要求3.1.1 控制砼浇筑成型温度。3.1.2 振动棒操作手应固定专人，不得随意更换。3.1.3 控制坍落度及坍落损失符合泵送要求。3.1.4 浇筑砼适时二次振捣、抹压消除砼早期塑性变形。3.1.5 尽可能延长脱模时间并及时保湿、保温养护。3.1.6 严格控制砼搅拌投料计量。3.1.7 控制砼的温差及降温速率。3.1.8 砼养护和测温工作各自35、成立专门班组操作，并有专人负责。3.2 底板砼质检措施3.2.1 砼坍落度检测底板浇筑开始最初5车（搅拌运输车每车砼约12.0m3)每车都在现场进行坍落度试验，以后每15车进行1次坍落度试验，如不符合要求，及时与商品砼搅拌站联系作调整。3.2.2 砼立方体试块用于检查砼强度的试件，应在砼的浇筑地点随机抽取。取样与试件留置应符合下列规定：1） 每拌制100 盘且不超过100m3 的同配合比的砼，取样不得少于一次；2） 每工作班拌制的同一配合比的砼不足100 盘时，取样不得少于一次；3）当一次连续浇筑超过1000m3 时，同一配合比的砼每200m3 取样不得少于一次；4）每次取样应至少留置一组标准36、养护试件，同条件养护试块相应留置。3.2.3 砼抗渗试块连续浇筑砼每500m3 应留置一组抗渗试件(一组为6 个抗渗试件)，且每项工程不得少于两组。抗渗性能试验应符合现行普通砼长期性能和耐久性能试验方法(GBJ82)的有关规定。3.2.4 底板砼外观质量检验数量，应按砼外露面积每100m2 抽查1 处，每处10m2，且不得少于3 处；细部构造应按全数检查。3.2.5 春季天气多边，准备浇筑前，注意收听未来35天的天气预报，以避开大雨大风天气施工。 4、 成品保护4.1 跨越模板及钢筋应搭设马道。4.2 泵管下应设置马凳或木枋，不准直接摆放在钢筋上。4.3 砼浇筑振动棒不准触及钢筋、埋件和测温元37、件。4.4 测温元件导线或测温管应妥为维护，防止损坏。4.5 砼强度达到1.2Nmm2 之前不准踩踏。5、安全环保措施5.1 安全措施5.1.1 一般规定1）所有机械设备均需设漏电保护。2）所有机电设备均需按规定进行试运转，正常后投入使用。3）基坑周围设围护拦杆。4）现场应有足够的照明，动力、照明线需埋地或设专用电杆架空敷设。5）马道应牢固，稳定具有足够承载力。6）振动器操作人员应着绝缘靴和手套。5.1.2 泵送砼7）泵管应敷设在牢固的专用支架上，转弯处设有支撑的井式架固定。8）泵受料斗的高度应保证砼压力，防止吸入空气发生气锤现象。9）发生堵管现象应将泵机反转使砼退回料斗后再正转小行程泵送。无38、效时需拆管排堵。10）检修设备时必须先行卸压。11）拆除管道接头应先行多次反抽卸除管内压力。12）清洗管道不准压力水与压缩空气同时使用，水洗中可改气洗，但气洗中途严禁改用水洗，在最后10m 应缓慢减压。13）清管时，管端应设安全挡板并严禁管端前方站人，以防射伤。5.2 环保措施1）禁止砼罐车高速运行，停车待卸料时应熄火。2）使用低噪音振动器。3）夜间使用聚光灯照射施工点以防对环境造成光污染。4）汽车出场需经冲洗，冲洗水沉清再用或排除。5.3 职业健康的关键要求1）动力、照明符合用电安全规定。2）马道，泵管支架牢固，安全防护达标。3）施工机械试运行合格，工况良好。4）劳动保护完备。5.4 环境的39、关键要求1）采用低噪声设备防止扰民。2）定向低角度照明降低光污染。3）运料车遮盖防止飞尘。4）出厂车辆清洗以防玷污市政道路。5）施工污水经沉清后有组织排放。6、底板大体积砼温度应力的计算底板大体积砼施工时计划在5月份，日平均温度在30左右，砼强度等级为C35，砼最高温度的峰值一般出现在砼浇筑后的第三天，对砼浇筑后的内部最高温度与砼表面温差要控制在25内，以免因温差和砼的收缩产生裂缝。6.1 砼质量控制指标采用水化热低的矿渣水泥（普通水泥掺加矿渣，计算仍按普通水泥考虑）；掺入适量的粉煤灰；砼在满足泵送要求的坍落度的前提下，严格控制水灰比。6.2 砼温度的计算水泥水化热引起的砼内部实际最高温度与砼40、的绝热温升有关。1） 砼的绝热温升：T=WQ0/C（1e-mt）计算式中符号含义T-砼的绝热温升（）W：每m3砼的水泥用量（kg/m3），取325 kg/m3，粉煤灰73kg/m3Q0：每公斤水泥28天的累计水化热，查建筑施工计算手册，Q0=461J/kgC：砼比热0.96K J/（kgK0）：砼容重2400 kg/m3t：砼龄期（天）m：常数，与水泥品种、浇筑时温度有关，一般取0.20.4。砼最高绝热温升：Tmax=WQ0/C=325461/（0.962400）=65.03（）。2）砼中心温度Th=Tj+Tmax计算式中符号含义Th砼中心温度 ；Tj砼浇筑温度（）；不同浇筑砼块厚度的温度系数41、，对1.5m厚砼3天时=0.49。3）砼浇筑温度Tj=TC+（TP-TC）（A1+A2+A3+.+An）计算式中符号含义TC砼拌合温度（它与各种材料比热及初温度有关），按多次测量资料，有日照时砼拌合温度比当时温度高5-7 ，无日照时砼拌合温度比当时温度高2-3 ，商品砼可按3计。TP砼浇筑时的室外温度（室外平均温度以15计）A1+A2+A3+.+An温度损失系数，查大体积砼施工P33表3-4得：A1砼装卸，每次A=0.032（装车、出料二次数）A2砼运输时，A=Qt式中：Q为6m3滚动式搅拌车其温升0.0042，砼泵送不计。t运输时间（分钟），从商品砼公司到工地约30分钟。A3浇筑过程中A=042、.00310=0.03Tj=TC+（TP-TC）（A1+A2+A3+.+An）=18+3（0.064+0.004230+0.03）=18.66则砼内部中心温度:Th=Tj+Tmax=18.66+65.030.49=50.53从砼温度计算得知,在砼浇筑后第三天砼内部温升计算值为50.53,比预计此时室外温度高出35.53,必须采取保温措施,确保大体积砼内部温度与表面温度，以及表面温度与环境温度之差均不超过25，防止大体积砼因温差过大产生裂缝。4）保温材料厚度计算由于砼内部最高温升值理论计算为50.53，因此将砼表面的温度控制在30左右，这样砼内部温度与表面温度，以及表面温度与环境温度之差均不超过43、25。表面温度的控制可采取调整保温层的厚度。0.5H（Ta-Tb）K/（1（Tmax-Ta）计算式中符号含义：草袋导热系数，取0.14W/mk1：砼导热系数，取2.3W/mkTmax：砼最高温度（）Ta：砼与保温材料接触面处的温度（）取Ta=30Tb：气温，预计34月份施工Tb=15K：传热系数修正值取K=2.0H：结构物的厚度取1.5m则：=0.51.50.14（3015）2.0/（2.3（65.0330）=0.039m一层麻袋厚层为3cm，所以采用2层麻袋加1层薄膜保温保湿养护，以确保保温养护效果。在实施过程中，保温层的实际厚度应根据实时温度监测的结果视温差大小而调整。当出现砼内外温差大于44、25时，应加盖麻袋。5）温度应力计算计算温度应力的假定：砼等级为C40，水泥用量较大约325kg/m3，粉煤灰73kg/m3。砼配筋率较高，对控制裂缝有利；侧模对砼的约束可不考虑；几何尺寸不算太大，水化热温升快，散热也快。因此，降温与收缩的共同作用是引起砼开裂的主要因素。先验算由温差和砼收缩所产生的温度应力max是否超过当时厚板的极限抗拉强度Rc，采用公式；max-ET SR/(1-)计算式中符号含义E砼各龄期时对应的弹性模量Et=Ec（1-e-0.09t）e2.718自然对数的底；t砼龄期（天数）；Ec砼28天时C40的弹性模量Ec=3.25104 MPa（大体积砼施工P26表2-13查得）45、；砼的线膨胀系数1.010-5；L结构长度，本工程厚板长度L=98.3m；T结构计算温差（）T=T0+2/3Tt+TYt-ThH结构厚度，本工程厚度 H=1.5,H/L=1.5/98.3=0.0150.2,符合计算假设。S砼应力松弛系数，由高层建筑基础工程施工7-2表查得各龄期的S值。根据以上公式、代入本工程相应数据，计算可能产生的最大温度收缩应力如下：（7天）T7=65.03*(1-2.718(-0.3*7)=57.06y7=3.24*10-4(1-2.718-0.07)*1.0*1.0*1.0 *1.0*1.1*1.0*0.77*1.0*1.0*0.61 1.13*10-5Ty7=1.1346、*10-5/1.0*10-5=1.13E7=3.25*104（1-2.718-0.09*7）=1.52*104T=T0+2/3Tt+TYt-Th =18.66+2/3*57.06+1.13-30=27.83max=1.52*104*1*10-5*27.83*0.3*0.5/（1-0.15）=0.75MPa0.8*1.71*（lg7）2/31.22MPa/1.151.06MPa（该砼7天龄期时的抗拉强度,由建筑施工计算手册查得28d强度按公式推算）,由此可知,不会因降温时砼收缩而引起收缩裂缝。五、 地下室框架结构工程南岸负二层战时为人防与档案库，平时为车库，结构顶面-6.80m，层高为3.2m，47、负一为展厅办公，层高为5.68 m，共二层总建筑面积10530m2。1、施工工序安排外壁、内墙柱、楼面梁板施工，应待四周连续墙壁清凿平整干净后，将防水层施工完成，底板养护期满后，马上投入底板以上工程施工。各工序施工程序如下：清凿连续墙壁连续墙面施防水层（负二层）墙柱钢筋安装（负二层）墙柱梁板模安装（负二层）墙柱砼浇筑（负一层）楼面钢筋安装（负一层）楼板混凝土浇筑混凝土养护拆基坑支撑梁柱（负一层）墙柱钢筋安装（负一层）墙柱梁板模安装（负一层）墙柱砼浇筑（首层）楼板钢筋安装（首层）楼板混凝土浇筑混凝土养护。拆除基坑支撑梁柱前，应征得基坑设计方的同意，若设计方认为在拆除基坑支撑梁柱前还需进行加固处理48、，则还需要按设计方的要求进行加固处理。2、钢筋工程： 、 柱钢筋制安：柱钢筋制安必须符合设计图纸及施工规范规定要求经复核无误后进行箍筋绑扎，箍筋的接头应交错排列垂直放置，箍筋转角与竖向钢筋交叉点均应扎牢（箍筋平直部分与竖向部分钢筋交叉点可每隔一根互成梅花形扎牢），绑扎箍筋 时，铁丝扣要相互成八字形绑扎，设有拉筋的，拉筋应拉住箍筋；柱筋连接（关键工序）：本工程钢筋连接采用滚轧直螺纹，制作时应根据设计要求定制好钢筋长度，保证同一截面接头不超过50%，两端制作好丝应拧上塑料保护帽或连接套，在搭接的操作过程中严格按产品性能要求，可在地面连接一端后再在工作面连接另一端，每端连接操作必须从接头中间压痕标志49、开始，依次向端部进行，滚轧过程遇到有异常现象时，应停止操作，检查原因排除故障后方可继续进行。连接完毕后应根据施工规范要求进行抽查10%并根据要求填写好实际数据；钢筋连接构件应执行抽样送检要求，按每一规格500个接头作为一验收批（不足500个亦为一批）抽取3组试件送有关试验室进行物理性能试验（本工序在施工操作过程中严格执行JG171-2005规范有关要求）。在梁、板钢筋绑扎完毕后，复核轴线及柱截面并在柱脚处加一个箍筋将柱筋点焊固定并在柱筋上部绑扎一套箍筋，若上、下交接柱截面发生变化时，其下层柱钢筋的露出部分必须在绑扎梁钢筋之前先行收分准确，同时柱与梁交接处柱箍筋采用预焊成套箍形式（详见附图）、 50、剪力墙钢筋制安：绑扎时先立24根竖筋，与下层伸出的搭接筋绑扎，画好水平筋的间距分格标志，然后于下部及齐胸处绑两根水平筋定位，并在水平筋上画好纵筋间距标志，接以绑其它余下的横筋，横竖筋的相互位置应符合设计要求。剪力墙钢筋应逐点绑扎，双排钢筋之间设置拉筋或支撑筋，其纵横筋间距不大于600mm，钢筋外皮绑扎垫块。墙水平筋的两端头，转角、十字节点，连梁等部位的锚固长度及洞口周围加固等均应符合设计要求，梁底以上水平筋另加14钢箍焊接牢固与梁筋一齐沉没，以确定钢筋位。（详见附图）入模后，对伸出的钢筋应进行修整，在柱脚处加两条横筋与竖筋点焊定位，浇筑砼时专人看管，浇筑后再次调整以保证钢筋位置准确。、 梁板筋51、制安：梁、板钢筋是在模板已支好并检验合格清理后进行绑扎的，施工前先按设计图纸核对加工好的钢筋的规格、型号、种类并挂标记牌分别堆放。梁筋的绑扎顺序，一般情况下先绑扎主梁后绑扎次梁，由一端向另一端依次进行。按图纸要求的间距，位置划好线，接着铺纵向主筋，绑扎成型，沉梁时用手动葫芦吊起安放入模，另外梁筋的绑扎应综合考虑，做到相互间不影响穿插和安放，主、次梁相交叉处应把主梁箍筋作适当调低处理保证钢筋保护层有效厚度。本地下室直通梁纵筋全部采用新技术连接方法：滚轧直螺连接，接头位置应错开，上部钢筋在跨中连接，下部钢筋在支座接头。梁纵向受力钢筋出现双排或多排时两排钢筋之间应垫以直径25mm的短钢筋，如纵向钢筋52、直径大于25mm时，短钢筋直径与纵向钢筋相同规格来保证钢筋的排距。板筋在绑扎前应先在楼板面模板上纵、横向按设计要求尺寸做好标记，然后进行摆放绑扎。双向板应逐扣绑扎，单向板四周二排须逐扣绑扎，板中部可跳一扣成梅花形绑扎，在地下室楼板配置双层钢筋网，应在两层网之间按设计要求设置蹬仔筋确保上层钢筋的位置。板筋在绑扎时应注意上部的负筋（面钢筋)不要被踩下。梁、板钢筋的保护层用1：1水泥砂浆制成的50*50mm带有铁丝预制块来保证。梁每600mm间距垫设，板：800*800mm；柱、墙保护层按1000mm垫设，为确保柱、墙、梁上下部不偏位，必须在其上部用砂浆垫块再进行垫设。整个楼面钢筋绑扎完毕后，应逐一53、复查钢筋的数量、间距、直径及预埋件、洞口等是否符合设计图纸和施工规范要求。现场钢筋工长必须做好自检，并认真填写隐蔽工程验收单交监理验收，做到万无一失。3、模板工程1、 柱模板：该工程柱截面尺寸变化较大，采用散装散拆组合木夹板模板，以适应此特点，柱模板安装时首先应复核准柱位，且按柱外边线留足模板厚度弹出墨线，然后将80100mm宽25mm厚的木板条，沿线外边设通，用钢钉钉固在楼面上，如砼强度较高钢钉不易钉入，应采取在浇砼楼面时，可在柱的每边角处设置预埋-60*60*18mm的木块，其它地方约在600mm以内，便于用作控制柱脚模板，但柱模板地面应基本平整，柱截面内须凿成毛面。柱模截面固定，采用5054、*100mm枋木设置竖向肋，水平肋每边每道为两条48钢管居中穿放14紧固对拉螺栓，压管采用专用山型扣卡。柱大面处应留100*100mm生口便于清理杂物。下面将本地下室工程中截面最大最高的柱，进行试算设计模板如 (1)大柱施工计算书 (基本参数)柱截面宽度b=700mm，柱截面高度h=1200mm，柱高度H=8800mm，结构表面隐蔽。柱b方向设竖肋4根，对拉螺栓4根，柱h方向设竖肋6根，对拉螺栓6根，柱箍间距400mm，柱模板采用18厚夹板，竖肋采用50100mm木枋，柱箍采用双钢管483.0mm，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N55、/mm2；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2，抗剪强度fv=120.00N/mm2。 (2)荷载计算 1）荷载标准值 a.新浇混凝土的侧压力F1=0.22200/(T+15)12V(1/2)=0.2224.005.711.001.152.500.5=54.82kN/m2(=24.00kN/m3,1=1.00,2=1.15,V=2.50m/h,T=20.00)F2=H=24柱高=248.80=211.20kN/m2F1、F2两者取小值54.82kN/m2，有效压头高度为F/=54.82/24.00=2.28m 2)荷载组合计算荷载类型 标准值 单位 分项系56、数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 54.82 kN/m2 G=1.2 65.78 kN/m2倾倒混凝土产生的荷载Q3K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2柱侧模和侧肋强度荷载组合+ 71.38 kN/m2柱侧模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 4.82 kN/m2(3)柱模板面板验算面板的计算宽度取单块面板高度1000mm，q=71.381.0=71.38kN/m，q,=54.821.0=54.82kN/m取柱截面高度b方向（通过比较b和h，取大者）进行计算：竖肋间距L=240mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=1000h2/6=1000182/6=54000m57、m3,I=1000h3/12=1000183/12=486000mm41)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105，Mmax=KMqL2=0.10571.382402=431706N.mm =Mmax/W=431706/54000=7.99N/mm2 模板抗弯强度=7.99N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606，Vmax=KVqL=0.60671.380.24=10.38kN=3Vmax/(21000h)=310.381000/(2100018)=0.87N/mm2模板抗剪强度=0.87N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠58、度系数K=0.644，挠度max=Kq,L4/100EI=0.64454.822404/(1009000486000)=0.27mm=L/250=240/250=1.0mm模板挠度max=0.27mm=0.96mm,满足要求。(4)竖肋验算竖肋木枋的计算宽度取b或h两方向最大间距240m荷载计算值q=71.380.24=17.13kN/m，q,=54.820.24=13.16kN/m竖肋采用的50100mm木枋，W=501002/6=83333mm3，I=501003/12=4166667mm4计算跨度柱箍间距400mm，跨数4跨1)抗弯强度验算弯矩系数KM=0.107，Mmax=KMqL2=59、0.10717.134002=293266Nmm=Mmax/W=293266/83333=3.52N/mm2竖肋抗弯强度=3.52N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.607，Vmax=KV qL=0.60717.130.40=4.16kN=3Vmax/(2bh)=34.161000/(250100)=1.25N/mm2 竖肋抗剪强度=1.25N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。（3)挠度验算挠度系数K=0.632，挠度max=Kq,L4/100EI=0.63213.164004/(10090004166667)=0.06mm=L/250=60、400/250=1.60mm竖肋挠度max=0.06mm=1.60mm,满足要求。(5)B方向柱箍验算柱箍采用双钢管483.0mm，W=24490=8980mm3 ,I=2107800=215600mm4竖肋传递到柱箍的集中荷载P=1.14371.380.70/(4-1)0.40=7.61kN（取竖肋承受的最大支座反力）设有4根对拉螺栓，按5跨连续梁进行计算经计算得到：Mmax=0.18kN.m；max=0.02mm；Rmax=6.08kN1)抗弯强度验算=Mmax/W=180000/8980=20.05N/mm2B向柱箍抗弯强度=20.05N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2)61、挠度验算max=0.02mm，=280/250=1.12mmB向柱箍挠度max=0.02mm=1.12mm,满足要求。(6)H方向柱箍的计算柱箍采用双钢管483.0mm，W=24490=8980mm3,I=2107800=215600mm4;竖肋传递到柱箍的集中荷载P=1.14371.381.20/(6-1)0.40=7.83kN（取竖肋承受的最大支座反力）设有6根对拉螺栓，按7跨梁进行计算经计算得到：Mmax=0.23kN.m；max=0.03mm；Rmax=7.79kN1）抗弯强度验算=Mmax/W=230000/8980=25.61N/mm2 H向柱箍抗弯强度=25.61N/mm2f=262、05N/mm2,满足要求。 2）挠度验算max=0.03mm，=310/250=1.24mmH向柱箍挠度max=0.03mm=1.24mm,满足要求。(7)B方向对拉螺栓验算对拉螺栓直径14mm，容许拉力值Nbt=17.80kN所受最大拉力N=Rmax=6.08kNB向对拉螺栓所受最大拉力N=6.08kN最大容许拉力值Nbt=17.80kN强度验算满足要求。(8)H方向对拉螺栓验算对拉螺栓直径14mm，容许拉力值Nbt=17.80kN所受最大拉力N=Rmax=7.79kNH向对拉螺栓所受的最大拉力N=7.79kN最大容许拉力值Nbt=17.80kN强度验算满足要求。(9) 计算结果 柱模板采用63、18厚夹板，竖肋采用50100mm木枋,柱箍采用双钢483.0mm，柱箍间距400mm，柱b方向设竖肋4根，对拉螺栓14mm,4根，柱h方向设竖肋6根，对拉螺栓14mm,6根。2、衬墙模：在装模前也应复核轴位，按柱脚方法弹出地面墨线，同时用固定柱脚方法固定墙壁模板，模体设置安装方法如下：面板采用18mm胶合板，竖肋采用50*100mm松木枋，重叠搭设通到顶，压枋采用48钢管每面双排水平套内接头设通，紧固采用12穿墙螺栓，两端采用山型卡承受螺栓紧固受力。穿墙紧固螺栓，地下室外壁、水池采用止水螺栓，其它采用普通螺栓；为控制墙模内空，约400*400mm间距设置一长度等于墙厚的12短钢筋。模板体系刚64、度，采用钢管两面支撑，支撑地下端应尽量与地面处固死，在支撑时先应在墙两端同时作垂直锤吊后固定，然后将水平面两边设多道通线校核撑正，支撑不应少于两道，特殊情况应多设道数，在平第二驳接面处也要留生口（150*150）清理杂物。南岸因为只作砼衬墙紧贴着连续墙，外面不用模板内面采用模板，那么，此地下室就只能采用在，已凿修好了的砼连续墙上进行后植12的丝杆作为紧固模板拉杆，植筋深度为10d保证有足够的锚固力。本方案北岸为内外安装模板的，具体施方法见下示意图： 本方案现试算设计南岸地下室中的层高最高的衬墙砼模板。 (1)墙木模板计算书(墙模板系统基本参数) 计算墙面厚度300mm，高度6800mm；模板面65、板采用胶合板，厚度18mm；内竖肋采用50100mm木枋，内竖肋间距200mm；外横檩采用483.0双钢管，外横檩垂直间距500mm；对拉螺栓水平间距500mm，直径12mm。(2)荷载标准值验算 1)新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值F1=0.22200/(T+15)12V0.5=0.2224.005.711.001.153.000.5=60.05kN/m2(=24.00kN/m3,T=20.00,V=3.00m/h,H=6.80m,1=1.00,2=1.15)F2=H=24.006.80=163.20kN/m2比较F1和F2取较小值，F=60.05kN/m2, 有效压头高度为F/=666、0.05/24.00=2.50m。 2)荷载组合计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 60.05 kN/m2 G=1.2 72.06 kN/m2倾倒混凝土产生的荷载Q3K 4.00 kN/m2Q=1.45.60 kN/m2墙侧模和侧肋强度荷载组合+ 77.66 kN/m2墙侧模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 60.05 kN/m2(3)墙模板面板的验算面板的计算宽度取单块面板高度1000mm，面板按照5跨连续梁计算面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=1000182/6=54000mm3；I=1000183/12=486000mm4；荷载计算值q=7767、.661.0 =77.66kN/m,q，=60.051.0=60.05N/mm。1)抗弯强度验算Mmax=KMqL2=-0.10577.660.202=-0.33kNm=-0.33106N.mm=Mmax/W=-0.33106/54000=-6.11N/mm2面板的抗弯强度=-6.11N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。2)抗剪验算Vmax=KVqL=0.60677.660.20=9.412kN=9412N=3Vmax/（2bh）=39412/(2100018)=0.78N/mm2面板的抗剪强度=0.78N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3)挠度验算max=Kq，L4/68、100EI=0.64460.052004/(1009000486000)=0.14mm=L/250=200/250=0.80mm面板的挠度max=0.14mm允许挠度=2.00mm，满足要求。(4)模板内竖肋的验算竖肋采用50100mm木枋；木枋间距200mm；W=501002/6=83333mm3；I=501003/12=4166667mm4；q=77.660.20=15.53kN/m,按照3跨连续梁计算 1)抗弯强度验算Mmax=0.1ql2=0.10015.530.502=388250Nmm=0.39kNm=Mmax/W=388250/83333=4.66N/mm2 内竖肋的抗弯强度=469、.66N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。 2)抗剪验算Vmax=KVqL=0.60015.530.50=4.66kN=4659N=3Vmax/(2bh)=34659/(250100)=1.40N/mm2内竖肋的抗剪强度=1.40N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。 3)挠度验算按强度计算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=60.050.20=12.01N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.67712.015004/(10090004166667)=0.13mm=L/250=500/250=2.00mm内竖肋的挠度max=0.13mm=2.00mm，满足70、要求。(5)墙模板外横檩的验算 外横檩承受内竖肋传递的荷载，按照集中荷载下5跨连续梁计算,间距为对拉螺杆水平间距500mm。由内竖肋传递的荷载,P=1.10015.530.500.50=4.27kN采用483.0双钢管,W=24490=8980mm3,I=2107800=215600mm4,A=2424=848mm2 1)外横檩抗弯强度验算Mmax=KMPL=0.2684.270.50=0.57kNm=570000N.mm=Mmax/W=570000/8980=63.47N/mm2外横檩的抗弯强度=63.47N/mm2f=205.00N/mm2，满足要求。 2)抗剪强度验算Vmax=KVP=171、.7684.27=7.55kN=7550N=3Vmax/(2bh)=37550/(2848)=13.35N/mm2外横檩的抗剪强度=13.35N/mm2fv=120.00N/mm2，满足要求。 3)挠度验算max=KPL3/(100EI)=1.63942705003/(100206000215600)=0.20mm=L/250=500/250=2.00mm外横檩的挠度max=0.20mm=2.00mm，满足要求。(6)对拉螺栓的验算对拉螺栓直径12.00mm，容许拉力值Nbt=12.90kN 对拉螺栓所受的最大拉力:N=2.1984.27=9.39kN对拉螺栓强度验算为所受的最大拉力N=9.372、9kN最大容许拉力值Nbt=12.90kN，满足要求。(7)计算结果模板面板采用胶合板，厚度18mm；内竖肋采用50100mm木枋，内竖肋间距200mm；外横檩采用483.0双钢管，外横檩垂直间距500mm；对拉螺栓水平间距500mm，直径12mm。3、空心板模板安装：为确保本工程的施工进度，配备二套模板，梁底板，侧板采用18mm厚胶合板，楼板均采用18mm木胶合板，梁板模支顶架为盘销式钢管脚手架及支撑架；梁、板模板安装时严格按设计图纸控制好梁的截面尺寸及标高，主、次梁齐口位置要准确，梁与柱、墙齐口缝和梁与梁交叉缝均应相贴，以免漏浆，镶安楼面模板时应逐一拉通线校正准梁上口尺寸和木枋骨架的平整度73、及严格检查其顶架的刚度后，方能钉固，但纵横板缝应相贴，两相邻板缝面高低应平齐，必须给操作人员做好交底，必要时在柱位及墙位标出以上的技术要点。梁板安装时，在梁板跨度大于4000mm时须按跨度的0.2起拱，一般情况下，梁底板支撑龙骨横纵采用50*100mm枋木，其余按常规方法设支顶。1.计算参数负二层人防空心结构板厚350mm，层高3.20m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600mm, 门式钢管脚手架架间74、纵向间距900mm。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.35 1.2 = 10.08 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.35 1.2 = 0.46 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 14.40 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 10.90 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=75、350mm,计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.10514.403502=-185220Nmm剪力系数KV=0.606，V1=KVq1L=0.60614.40350=3054Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.10510.903502=-140201Nmm跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.07810.903502=104150N76、mm剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.60610.90350=2312N挠度系数K=0.644，2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(10.90/1.2)3504/(1006000486000)=0.30mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ，计算简图如下跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000350=245000Nmm支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500Nmm剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.6077、03.50=2.10kN挠度系数K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54mm2）抗弯强度验算M1=-185220Nmm，M2M5=-262701Nmm，M3M4=349150Nmm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=349150Nmm=0.35kNm，=Mmax/W=349150/54000=6.47N/mm2 楼板底模抗弯强度=6.47N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=3054N，V2+ V3=2312+2100=44178、2N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=4412N=4.41kN,=3Vmax/（2bh）=34412/(2100018)=0.37N/mm2 楼板底模抗剪强度=0.37N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=2+3=0.30+0.54=0.84mm=350/250=1.40mm 楼板底模挠度max=0.84mm=1.40mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算门架宽度1200mm，门架间横向间距600mm，计算跨数2跨；第一层龙骨(次楞)间距350mm,第一层龙骨(次楞)采用木枋b=50mm,h=100mm；W=bh2/79、6=501002/6=83333mm3；I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1)抗弯强度验算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=14.40350/1000=5.04kN/m弯矩系数KM=0.094，Mmax=-KMqL2=-0.0945.0412002=-682214Nmm=-0.68kNm=Mmax/W =682214/83333=8.19N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=8.19N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数Kv=0.594，Vmax=KVqL=0.5945.041200=3593N=3.59kN=3Vmax/（80、2bh）=33593/(250100)=1.08N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗剪强度=1.08N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=1.135，q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=10.90/1.2350/1000=3.18kN/m=3.18N/mm max=KqL4/(100EI)=1.1353.1812004/(10090004166667)=2.00mm=1200/250=4.80mm第一层龙骨(次楞)挠度max=2.00mm=4.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨(主楞)验算门架纵向间距900mm,计算跨数2跨,第二层龙81、骨(主楞)采用双枋b=50mm,h=100mm；W2501002/6=166667mm3；I2501003/12=8333333mm41)抗弯强度验算弯矩系数KM=0.328，P=14.400.35(0.6+0.60/2)1000=4536N=4.54kNMmax=KMPL=0.3284536900=1339027Nmm=1.34kNm=Mmax/W=1339027/166667=8.03N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=8.03N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.578，Vmax=KVP=1.5784.541000=7164N=7.16kN=82、3Vmax/(2bh)=37164/(2250100)=1.07N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=1.07N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。(3)挠度验算挠度系数K=2.805，P，=10.90/1.20.35(0.6+0.60/2)1000=2861Nmax=KP，L3/(100EI)=2.80528619003/(10090008333333)=0.39mm=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.39mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1=14.31kN每个门式钢管脚83、手架立柱的活荷载（1.0kN/m2）NQK2=(0.6+0.30)0.901=0.81kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK11.4NQK2=14.31+1.40.81=15.44kN 单MF1219榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量0.1600kN每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量NGK=(3.20-0.35-1.90)0.08+(1.2+0.90)0.0376=0.15kN门式钢管脚手架总承载力为1.2NGK+NQK=1.20.15+15.44=15.62kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=84、15.62kN门架稳定承载力20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=15.62+1.900.08+(1.2+0.90)0.03761.2=15.87kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+100)=1000mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.001000100/1000=6385、.70kN 受冲切承载力63.70kNF=15.87kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受压承载力183.60kNFa=15.87kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm，第一层龙骨(次楞)采用单枋b=50mm，h=100mm，间距350mm；第二层龙骨(主楞)采用双枋b=50mm，h=100mm；门架横向间距60086、mm，门架纵向间距900mm。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在脚手架的周边应设置连续竖向剪刀撑；在脚手架的内部纵向、横向间隔不超过8m应设置一道竖向剪刀撑；在顶层应设置连续的水平剪刀撑。竖向剪刀撑应由底至顶连续设置1.计算参数结构楼板厚350mm，梁宽b=300mm,梁高h=1600mm,层高4.00m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强87、度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支撑的距离0.80m。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.30 + 2.50) 1.2 = 1.01 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.30 1.60 1.2 = 13.82 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.30 1.60 1.2 = 0.86 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.30 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支撑承载力计算组合 q1 =88、 16.54 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 13.08 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=150mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mmW=bh2/6=300182/6=16200mm3； I=bh3/12=300183/12=145800mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.10516.541502=-39076Nmm=Mmax/W=39076/16200=2.41N/mm2梁底模抗弯强度=2.41N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.89、606,Vmax=KVq1L=0.60616.54150=1503N=3Vmax/(2bh)=31503/(230018)=0.42N/mm2梁底模抗剪强度=0.42N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=13.08kN/m max=Kq2 L4/(100EI)=0.64413.081504/(1006000145800)=0.05mm=150/250=0.60mm梁底模挠度max=0.05mm=0.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,=300/1200=090、.25 ；第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=50mm,h=100mmW=bh2/6=501002/6=83333mm3，I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=16.54150/300=8.27kN/mMq=qcL(2-)/8=8.27300/10001200/1000(2-0.25)/8=0.65kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.3525+0.30)+1.42.50=14.36kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000150/100014.391、6=0.86kNa =0.5(L-c)=0.5(1200-300)=450mm，Mp=Pa=0.860.45=0.39kNmMmax=MqMp=(0.65+0.39)106=1040000Nmm=Mmax/W=1040000/83333=12.48N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度=12.48N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.58.27300/1000+0.86=2.10kN=3Vmax/(2bh)=32.101000/(250100)=0.63N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.63N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要92、求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=13.08150/300=6.54N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =6.5430012003(8 - 4 0.252+0.253)/(38490004166667)=1.83mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.86100045012002(3 - 40.382)/(2490004166667)=1.51mmmax=qp=1.83+1.51=3.34mm=1200/250=4.80mm第一层龙骨(次楞)挠度max=3.34mm=4.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验93、算门式钢管脚手架纵向间距600mm,计算跨数3跨；第二层龙骨(主楞)采用双木枋: b=50mm, h=100mm, W=2501002/6=166667mm3，I=2501003/12=8333333mm4 ；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.58.27300/1000+0.86=2.10N弯矩系数KM=-0.380,Mmax=KMPL=-0.3802.101000600=-478800Nmm =Mmax/W=478800/166667=2.87N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=2.87N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.880,Vm94、ax=KVP=1.8802.101000=3948N =3Vmax/(2bh)=33.951000/(2250100)=0.59N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=0.59N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算P=V=1/2q梁宽P板传=0.56.54300/1000+0.86=1.84kN挠度系数K=2.604,max=KPL3/(100EI)=2.6041.8410006003/(10090008333333)=0.14mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.14mm=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图3.支撑承载力95、验算(1)荷载计算传至每个门架立柱的最大支座力的系数=4.380传至每个门架立柱的力NQK1=4.3802.10=9.20kN每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2=1.40.60.601=0.50kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1NQK2=9.20+0.50=9.70kN 单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0326kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK =(4.00-1.60-1.9)0.08+11.800.0326=0.10k96、N门式钢管脚手架总承载力=1.2NGKNQK=1.20.10+9.70=9.82kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=9.82kN门架稳定承载力20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=9.82+0.081.90+(1.2+0.60)0.03261.2=10.07kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.297、/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.001020105/1000=68.22kN 门架支承面受冲切承载力68.22kN上部荷载F=10.07kN,满足要求。（2）支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+0.102)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局98、部受压承载力F=183.60kN上部荷载F=10.07kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.60=38.40kN/m2比较F1、F2取小值F=38.40kN/m2，有效压头高度为F/=1.60m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 38.40 kN/m2 G=1.2 46.08 kN/m2振捣混凝土产生99、的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 51.68 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 38.40 kN/m2（2）模板强度验算取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm W=bh2/6=1250182/6=67500mm3；I=bh3/12=1250183/12=607500mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=51.68(1600-350)/1000=64.60N/mm。Mmax=KqL2=-0.10564.603002=-610470Nmm=Mmax/W=610470/67500=9.100、04N/mm2 侧模抗弯强度=9.04N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60664.60300/1000=11.74kN =3Vmax/(2bh)=311.741000/(2181250)=0.78N/mm2 侧模抗剪强度=0.78N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=38.40(1600-350)/1000=48.00kN/m=48.00N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.64448.003004/(1006000607500)=0.69mm=300/25101、0=1.20mm侧模挠度max=0.69mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9551.68=49.10kN/m2设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1600-350)/4=313mm=0.31m，N=abFs=0.600.3149.10=8.84kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN 对拉螺栓受力8.84kN容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度313mm；跨数4跨；木枋尺寸 b=50mm,h=100mmW=bh2 /6=501002/6=83333mm3102、, I=bh3/12=501003/12=4166667mm4 1）抗弯强度验算q=51.68300/1000=15.50kN/m=15.50N/mm；弯矩系数KM=-0.107,Mmax=KMqL2=0.10715.503132=162482Nmm=0.16kNm=Mmax/W=162482/83333=1.95N/mm2侧肋抗弯强度=1.95N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪验算剪力系数KV=0.607,Vmax=KVqL=0.60715.50313/1000=2.94kN=3Vmax/(2bh)=32.941000/(250100)=0.88N/mm2侧肋抗剪强度=103、0.88N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.632,q，=38.40300/1000=11.52kN/m=11.52N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.63211.523134/(10090004166667)=0.02mm=313/250=1.25mm侧肋挠度max=0.02mm=1.25mm,满足要求。计算简图和内力图如下图6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用483.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.14104、qL=1.1415.500.31=5.54kNMmax=KmPL=0.1715.540.60106=568404Nmm=0.57kNm =Mmax/W=568404/(24730)=60.08N/mm2檩梁抗弯强度=60.08N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6585.54=3.65kN =3Vmax/(2bh)=33645/(22450)=6.08N/mm2檩梁抗剪强度=6.08N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.14qL=1.1411.520.31=4105、.10kN;max=KP,L3/（100EI）=1.09741046003/(100206000227000)=0.21mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.21mm=2.40mm,满足要求。7.计算结果第一层龙骨(次楞)50100mm单木枋150mm,第二层龙骨(主楞)50100mm双木枋1200mm；门式钢管脚手架纵向600mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋50100mm木枋300mm,对拉螺栓3排14,横向间距600mm，采用483.2双钢管作为横檩。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在106、水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在脚手架的周边应设置连续竖向剪刀撑；在脚手架的内部纵向、横向间隔不超过8m应设置一道竖向剪刀撑；在顶层应设置连续的水平剪刀撑。竖向剪刀撑应由底至顶连续设置 。5、砼工程：本工程砼采用预拌商品砼，由砼搅拌站供应到现场，再用砼输送泵输送到施工操作点。每层墙、柱和梁板浇筑砼，顺序为梁板模支好，先浇筑墙 、柱砼，梁板钢筋绑扎好后再一次性浇筑梁板砼；梁板支柱、墙 的水平施工缝留置在梁底下100mm位置处；墙、柱砼要分层浇筑。严格控制好砼自由倾落高度及分层厚度，一般情况下出料口离浇筑地面不得大于2000mm，分层厚度约在5001000mm之间，墙、柱与梁板砼强度等107、级不同时应分别浇筑（详见附图）梁板砼浇筑按所划的施工段进行施工，由一端向另一端推进，原则上不再留施工缝，因特殊情况确要留设的要采取有效技术措施确保质量，其施工缝要按规范留置在次梁（板）跨三分之一的范围内，并留成垂直缝，严禁留斜缝。砼振捣由专业人员负责，采用插入式振动器，每振一点的振捣延续时间，应使表面呈现浮浆和不再塌落，不冒气为止，插入式振动器的间距不宜大于其作用半径倍（约300mm）且要呈梅花形布置，插入深度为进入下层50100mm为宜，振动器与模板的距离不应大于其作用半径的0.5倍，并应避免碰撞钢筋、模板、预埋件，操作时应快插慢拨、不漏点。受压构件需留施工缝，应在第一次浇筑砼时严格控制塌落108、度，振捣时控制振动时间，浮浆过多要清除，在施工缝处继续浇筑砼时要先将接缝打毛，清理、淋水、刷浆处理，而且已浇筑砼的强度不应小于1.2MPa，清除已硬化的砼表面的水泥薄膜和松动的石子以及软弱砼，凿毛面，并淋水充分湿润和冲洗干净，且不得积水；在浇筑前，首先在施工缝处铺一层与砼强度同等标号的水泥砂浆，并细致捣实，使新、旧砼紧密相结合。楼面砼浇筑前，在墙、柱钢筋上定标高控制点，待砼浇筑捣实后，通线找平，保证板面的平整，以便下次装修提供平整的工作面。梁板砼找平后即覆盖塑料薄膜养护一天，第二次开始淋水养护，养护时间不得小于14昼夜，墙、柱砼早期带模人工淋水养护，拆模后继续淋水养护不少于14昼夜。6、施工缝109、与后浇带防水1）施工缝与后浇带采用止水片，其材质、性能、规格须符合设计要求。2）混凝土浇注前，应将止水片位置调正，并在先浇注混凝土面上凿毛，清洗干净，排除杂物。3）混凝土浇注前先在水平施工缝基面上敷设2530mm与浇注混凝土同标号的水泥砂浆，竖向施工缝应控制混凝土的入模点，使之与基面有一定的距离，经过均匀、充分振捣，使基面与新浇注混凝土有2530mm水泥砂浆，确保新、旧混凝土结合良好。4）施工缝处混凝土应加强振捣，保证混凝土密实。本工程地下室设计图纸设置一道后浇带。7、南岸负二层无梁空心楼板工程（1）施工工艺测量放线安装底模模板绑扎板下部钢筋安装水电管线铺放LPM填充体安装限位钢筋板上部钢筋绑110、扎浇筑砼、养护。1）测量放线分别在墙板、柱上放出标高50cm控制线，作为支设顶板的依据。2）安装底模模板底模模板安装应按模板支设方案进行，梁跨中起拱高度按2搭设，在平板模板上用不同颜色的彩笔画出钢筋和管线及LPM填充体排放位置线。3）绑扎板下部钢筋按图纸和规范要求绑扎板下部钢筋，绑扎完毕后按梅花状布置砂浆垫块，以确保砼保护层厚度，预检合格做隐检验收。4）安装水电管线专业安装管线设置在楼板中部，安装时尽量排放在LPM填充体间隙中，与板固定牢固。5）铺放LPM填充体安装限位钢筋施工时按模板上的弹线标志铺放，若与管线冲突，需要在填充体上开凿并封堵，用专用组合格栅、限位钢筋固定填充体的具体位置。6）板111、上部钢筋绑扎按图纸要求绑扎上部钢筋，注意保护填充体质量，绑扎完毕后，在模板上钻孔，用14#铁丝把上部钢筋与模板下方木固定作抗浮控制，控制点的间距控制在1米以内。7）浇筑顶板砼浇筑砼时应安排适量的木工随时调整位移的钢筋和LPM填充体。浇筑砼宜顺填充体方向单向进行。砼的坍落度取140170mm，且布料与振捣同步进行，振捣点移动间距不大于400mm，以保证填充体底充填饱满，无积存气囊、气泡。现浇板浇筑完毕后进行养护，养护时间不少于7天。（2）施工控制措施1）空心板填充体的抗浮措施首先要布置抗浮控制点，控制点设在肋处，按矩形布置，保证每1.5平方米范围内不少于一个点（如下图所示），抗浮控制点定在肋梁上112、部钢筋交点处，用14#铁丝与板下部方木绑扎拧紧。2）空心板填充体的定位措施LPM填充体的定位靠定型组合格栅、限位钢筋来实现。限位钢筋与架立筋限制填充体的上下错动，组合格栅限制填充体的左右错动，限位钢筋定位要求准确，一定要牢固绑扎，位置绝对不能错动。3）填充体与管线相交的处理措施填充体施工对管线的要求：管线应力求做到走实心区，如无法实施，可在填充体上局部开槽，给管线留一个通道，然后对填充体开槽处进行修补加强（如图）。4）填充体的成品保护措施填充体的成品保护是否得当，是关系到空心板施工质量好坏的重要环节，必须采取专门的保护措施。对于填充体，要防止坚硬金属剐碰，电气焊作业不得紧贴填充体进行，避免烧出113、孔洞。若填充体表面出现破损，应及时修补，但破损面积超过总面积的30%时，应更换完好的填充体。浇筑砼时，一定要搭设马道，避免直接在填充体上作业。（3）质量控制1）质量评定标准按国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）和国家行业标准现浇混凝土空心楼盖结构技术规程（CECS/175-2004）的规定进行质量评定，工程质量必须符合上述标准的要求。项目设计值或要求允许偏差/mm填充体间距设计值7两填充体平行平行7相邻填充体的最大高差平整7填充体与墙柱梁间距设计值10预埋管线位置预先划线10预留管孔穿板管套中心线预先划线5检查项目2）材料的质量检验控制施工材料是质量控制的关键。所114、有材料都应按生产标准进行检查验收，填充体按企业标准进行验收。3）质量保证措施加强技术管理，认真贯彻国家规定、规范、操作规程及各项管理制度。建立完整的质量管理体系，由项目经理和总工负责，选择精干、有丰富经验的专业质量检查员，对各工序进行质量检查督促和技术指导。严格执行质量目标管理，质检员认真行使质量否决权，使质量管理始终处于受控状态。（4)安全环保措施1)建立安全保障体系，由项目负责人全面管理，每个班组设安全员一名，具体负责空心板施工安全，在进行技术交底时同时进行安全施工交底。2)由于LPM填充体主要是由聚苯泡沫构成，施工及保管不当容易造成白色污染，因此在施工过程中对于材料的运输、保管、铺放应由专人负责，搬运过程轻拿轻放，外表一旦发现破损，应及时修补和更换。(5)经济效益分析1)降低楼板砼的总用量，节省砼量1040%，节省钢筋用量58%。2)由于自重减轻，支撑楼板的柱、墙、基础的荷载也相应减少，节约竖向构件费用。3)可降低层高，提高净空高度。4)减少竖向水、电、风、电梯内外墙装饰等费用约1015%