1、国际饭店脚手架搭拆顺序与验收施工设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录一、 编制说明51、工程概况52、编制依据53、施工计划6二、脚手架搭设施工工艺综述6（一）、脚手架搭设样式6（二）、搭设材料10（三）、脚手架外形及尺寸10（四）、脚手架搭设顺序11（五）、扣件安装注意事项13（六）、脚手架搭设质量和安全要求13（七）、脚手架的国际饭店脚手架搭拆与验收15（八）、脚手架的使用规定15（九）、拆除方案16三、卸料平台工艺技术综述17（一） 卸料平台技术参数17（二）卸料平台用途及极限荷载值17（三）卸料平台搭2、拆技术要求18（四）施工安全保证措施20四、施工安全保证措施22五、本方案涉及的主要劳动力计划22六、计算书24一、大横杆的计算241.均布荷载值计算242.抗弯强度计算253.挠度计算26二、小横杆的计算261.荷载值计算262.抗弯强度计算273.挠度计算28三、扣件抗滑力的计算29四、脚手架荷载标准值29五、立杆的稳定性计算32六、连墙件的计算34七、悬挑梁的受力计算35八、悬挑梁的整体稳定性计算38九、拉杆的受力计算38十、拉杆的强度计算39十一、锚固段与楼板连接的计算40一、大横杆的计算:441.均布荷载值计算442.抗弯强度计算453.挠度计算45二、小横杆的计算:461.荷载值计3、算462.抗弯强度计算47三、扣件抗滑力的计算:48四、脚手架荷载标准值:49五、立杆的稳定性计算:51六、最大搭设高度的计算:53七、连墙件的计算:54八、立杆的地基承载力计算:56一、大横杆的计算:571、 均布荷载值计算572、抗弯强度计算583、挠度计算59二、小横杆的计算:591、荷载值计算592、抗弯强度计算603、挠度计算60三、扣件抗滑力的计算:61四、脚手架荷载标准值:62五、立杆的稳定性计算:64六、最大搭设高度的计算:66七、连墙件的计算:67八、立杆的地基承载力计算:69一、参数信息701.荷载参数702.悬挑参数703.水平支撑梁714.卸料平台参数71二、次梁的计算4、711.荷载计算712.内力计算723.抗弯强度计算72三、主梁的计算731.荷载计算732.内力计算743.抗弯强度计算76四、钢丝拉绳的内力计算:77五、钢丝拉绳的强度计算:77六、钢丝拉绳吊环的强度计算:78七、锚固段与楼板连接的计算80七、附图81一、 编制说明1、工程概况1#楼主楼二十二层，高度91米，主楼除了一、二层与裙房相联系，以上功能均独立。从三层起至十一层为写字楼，层高4.0米，标准层面积1790。在十一层和十二层之间设为设备层，层高3.2米，提供酒店主楼放置设备以及管线转换的空间。十二层至二十二层为酒店客服部，除二十二层层高3.9米外，其余楼层层高均为3.7米，标准层建筑面5、积1430。利用十二层特有的中庭，布置酒店客房的公共生态园供客人休憩。裙房设在主楼西侧，呈南北朝向，地上四层地下一层，建筑高度22.5米。裙房一层层高6.0米，建筑面积5210。在一层的北侧独立设计了建筑面积近2000的大型宴会厅，宴会厅为钢结构形式，业主方另行分包。裙房二、三层层高均为5.0米，建筑面积3280，四层层高6.5米，建筑面积2685。2、编制依据本工程有关的设计施工图纸的全部内容； 建筑施工计算手册( 中国建筑工业出版社)； 建筑施工手册第四版(中国建筑工业出版社) 建筑结构荷载规范GB50009-2012； 钢结构设计规范GB50017-2003； 建筑施工脚手架实用手册（含6、垂直运输设施）(中国建筑工业出版社)； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011； 混凝土结构设计规范GB50010-2010； 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011。 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号 建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-2011 文明施工规范DGJ08-2102-2012 J12069-20123、施工计划（1）进度计划：本方案编制的是主体结构施工阶段的外立面脚手架，二次结构及幕墙施工施工之前即可拆除，故脚手架搭设的施工进度随主体结构施工进度而进行，主体结构施工进度计划见附图7、。（2）材料计划：16#工字钢，国标483.25mm钢管，直角、旋转、对接扣件、竹笆脚手片、密目网、防护网、踢脚板、木跳板等主要材料2013年4月15日起至4月30日，分批进场。（3）设备计划：本方案不涉及大型设备使用。二、脚手架搭设施工工艺综述（一）、脚手架搭设样式 1、落地式脚手架搭设部位及设计参数 主楼12层以上中庭从50.1米开始搭设双排落地脚手架，搭设高度37米。 13.0米以下采用双管立杆，13.0米以上采用单管立杆。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米（原则上按照垂直8、方向不超过一个结构层进行调整）。施工活荷载不超过3.0kN/m2，同时考虑不超过2层施工。脚手板采用竹笆片，铺设为隔一步铺一层考虑（即间隔3.6m高铺一层）。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 主楼2层以下从筏板基础顶开始搭设双排落地脚手架，搭设高度17米。 裙房北立面从地下室顶板开始搭设双排落地脚手架，搭设高度23.8米。 裙房南立面和西立面从筏板基础顶开始搭设双落地排脚手架，搭设高度29.9米。 本节中，即搭设高度17m、23.8m和29.9m的落地式脚手架采用双排脚手架，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距19、.80米。连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米（原则上按照垂直方向不超过一个结构层进行调整）。施工活荷载不超过3.0kN/m2，同时考虑不超过2层施工。脚手板采用竹笆片。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 裙房东立面与主楼相接，不需搭设。 2、悬挑式脚手架搭设部位及设计参数 （1）主楼3层以上为悬挑双排脚手架，分别设在3层、7层、11层、15层和20层，悬挑水平钢梁采用16号工字钢，外挑长度普遍1.5m，内锚固长度3m；悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m，悬挑钢梁增加的斜拉钢丝绳要有张紧装置，使钢丝绳具有一定的初始拉力能和10、钢梁共同抵抗脚手架荷载的作用。（2）悬挑梁上部采用双排脚手架，最大搭设高度18.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米（原则上按照垂直方向不超过一个结构层进行调整）。施工活荷载不超过为3.0kN/m2，同时考虑不超过2层施工。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 （3）圆形转角部分的双排脚手架，用多边形拟合结构外形轮廓，多边形的边长不能太长，要保证里排脚手架距结构外墙的尺寸（悬挑脚手架为300mm，落地脚手架为500mm）。根据设计图纸，1#楼11、无90转角（均为大圆角），大圆转角处外挑型钢放射状布置，可满足立杆跨度不大于1.5米，故不用增加转角处的附加钢梁。亦见附图。 （4）型钢与楼板连接采用工具式配件，节能可重复使用。见附图 3、脚手架必须严格控制施工荷载不得超过3kN/，同时操作不得超过2层。加强施工管理，确保脚手架的活荷载不大于3.0kN，活荷载同时加载时不超过2层。 4、双排脚手架操作层上满铺竹笆脚手板，大横杆位于小横杆上面。落地架立杆底部设置木跳板作垫板；悬挑架在钢梁上焊短钢管或钢筋作为立杆限位装置。见附图。 5、脚手架外侧全立面连续设置剪刀撑，确保脚手架整体稳定。剪刀撑跨越立杆数为5-7根，与地面夹角为45-60。 6、裙12、房和水箱房脚手架每二步三跨设置一道连墙件，其余部位脚手架每隔二步二跨设置一道，在结构外梁砼浇筑时预埋钢管，再用扣件与连墙杆连接，预埋的钢管锚固长度不小于500mm,满足抗拔力要求，并且能保持水平，长度适中。埋墙件与脚手架内排立管的连接点靠近架体立杆和横杆的交叉点。具体做法见附图。因结构高度大，风载较大，连墙件采用扣件需设双扣件。根据层高特点，基本按照每层结构高度设置,如遇到结构施工或者悬挑梁妨碍连墙件安装的情况，按照落地架连墙件覆盖面积不大于40、悬挑架连墙件覆盖面积不大于27的原则，调整连墙件水平位置。 7、立杆纵距基本为1.5m、横向间距1.05m，步距1.8m，离地面200mm位置设置纵13、横向扫地杆。悬挑脚手架里立杆与结构间距为300mm；落地架为500mm。在各步脚手架立杆外设置栏杆，第一道栏杆距大横杆0.6m，第二道1.2米布置。 8、脚手架外立杆与结构梁边间每隔两步且不大于10米设置一道水平兜网隔离，防止人或物体坠落。为防止物体坠落，在每一次悬挑的第二步架外侧连续设置外挑平网，外挑宽度3米，外挑钢管水平间距两跨，满挂阻燃型棉纶安全网。（二）、搭设材料1、搭设外脚手架全部采用483.25的普通钢管。2、钢管表面平滑，无裂缝，结疤，分层，错位，硬弯，毛刺， 压 痕和深的划痕；3、钢管上严禁打孔，钢管外侧按规定刷漆；4、扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（GB15831）规定；a)14、 新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证.对扣件质量，有怀疑时，按现行国家规定标准钢管脚手架扣件（GB5831）规定抽样检测.对不合格品禁止使用.b) 旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓，进行更换处理.c) 新旧扣件均进行防锈处理.d) 脚手架采用的扣件在螺栓拧紧力矩达65N.m时，不得发生破坏。5、脚手架的立杆、大横杆及剪刀撑采用橘黄色漆，踢脚杆、拦腰杆采用黄黑（或红白）两种为警戒色。6、密目式安全网必须有建设主管部门认证的产品。（三）、脚手架外形及尺寸1、踢脚杆、防护栏从第二步起设置分别为0.6m和1.2m处；2、绿色密目安全网外侧封15、闭；（四）、脚手架搭设顺序1、脚手架搭设必须严格执行有关的脚手架安全技术规范，采取切实可靠的安全措施，以保证安全可靠施工；2、脚手架必须配合工程的施工进度进行搭设。脚手架一次搭设的高度不应超过相邻连墙件以上二步.对脚手架每一次搭设高度进行限制，是为了保证脚手架搭设中的稳定性；3、脚手架按逐排、逐跨、逐步地进行搭设；4、搭设顺序为：铺设垫板摆放纵向扫地杆逐根树立杆横向扫地杆安装第一步，纵向水平杆和横向水平杆安装第二步纵向水平杆和横向水平杆架设临时拉结（上端与第二步纵向水平杆扣紧，在设置二道连墙杆后可拆除）.安装第三第四步纵向水平杆和横向水平杆；设置连墙杆接立杆加设剪刀撑，铺竹笆脚手板安装护身栏杆16、和踢脚板立挂安全网。5、摆放扫地杆，竖立杆。 、根据脚手架的宽度摆放纵向扫地杆，然后将各立杆底部按规定跨距和纵向扫地杆用直角扣件固定，并安装好横向扫地杆； 、立杆要先竖里排立杆，后竖外排立杆；先竖两端立杆，后竖中间各立杆。6、安装纵向水平杆和横向水平杆： 、纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨.纵向水平杆接长采用对接扣件连接，交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于50，各接头中心至最近主节点地距离不大于纵距的1/3。 、纵向水平杆的各主节点处采用直角扣件固定在立杆上。 、横向水平杆在各个节点处必须设置并采用直角扣件固17、定在立杆上，且横向水平杆外端伸出纵向水平杆外不应小于15。 、竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且应对接平铺，四个角应用直径不小于1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上，无空头现象。7、接立杆：、每根立杆垂直稳放在垫板上.、脚手架里立杆距离墙体净距为300mm(悬挑式)和500mm(落地式)。、脚手架必须设置纵、横向扫地杆.纵向扫地杆采用直角扣件固定在离垫板不大于20处的立杆上.横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延伸长两跨与立杆固定，高低差不小于1m.靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于50。、立杆18、必须用连墙件连接可靠，并严禁拆除。8、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须用对接扣件连接、对接、搭接均须符合下列规定：立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头相互错开，不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于50，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。（五）、扣件安装注意事项1、扣件规格必须与钢管规格相同；2、对接扣件的开口应朝上或朝内 ；3、连接纵向（或横向）水平杆与立杆的直角扣件，其开口要朝上，以防止扣件螺栓滑丝时水平杆脱落；4、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于10；5、扣件螺栓拧紧力矩应不小于40Nm,不大于65 Nm.（19、六）、脚手架搭设质量和安全要求 脚手架的搭设应将质量要求和安全要求有机地统一起来，确保搭设过程以及以后的使用和拆除过程的安全与适用。1、搭设前的准备工作（1）搭设前，施工负责人应按脚手架搭设方案及相关规范的要求，对架子工进行安全技术交底，交底双方履行签字手续；（2）熟悉图纸和施工现场，掌握建筑平面和立面的构造特点，环境条件；（3）材料准备,对进场的钢管、扣件、脚手板、安全网等进行检查验收；（4）搭设场地准备.根据脚手架搭设高度、结构平面图布置,按方案的要求放线定位；（5）架子工应持有效的特种作业人员操作证和健康证明方可上岗作业，必须戴好安全帽、佩安全带、必须穿防滑鞋，严禁穿皮鞋等硬底易滑的鞋子20、登高作业.操作工具及小零件要放在工具袋内，扎紧衣袖口，领口以及裤腿口，以防钩挂发生危险。2、搭设过程中的质量和安全要求 （1）严禁使用不同直径钢管材料混搭脚手架；（2）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步，保证搭设过程中的稳定性；（3）脚手架搭设中累计误差超过允许偏差，须经纠正，每搭完一步脚手架后，按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度；立杆的垂直度偏差应不大于架高的1/300，并同时控制其绝对偏差值不大于7.5。同一排大横杆的水平偏差值不大于该列脚手架总长度的1/250，且不大于5；（4）当有六级及六级以上大风和雾、雨或雪天气时，应停止脚手架搭设作业，雨、雪后21、上架作业应注意防滑，并采取防滑措施。（5）脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；剪刀撑及连墙件随错开的架子一起及时设置。（6）工人在架子上进行搭设时，必须戴安全帽和佩安全带；不得单人进行装设较重杆件（如竖立杆、接大横杆等）、和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。（7）在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对架体立杆纵横距及步距作大于5的构架尺寸放大。（七）、脚手架的检查与验收1、脚手架的构配件质量必须按照规范（JGJ 130-2011）中规定要求进行检验合格后方可使用；2、脚手架应按以下规定进行检查合格后方可投入使用和继续使用：a) 基础完工后或脚手架搭设前；b) 作22、业层上施加荷载前；c) 每搭设3步高度后；d) 达到设计高度后；e) 在遭受暴风、暴雨、大雪等因素作用后；f) 停用超过1个月。g) 建立检查、验收记录制度并备案保存。3、检查验收应符合下列规定：a) 杆件的设置和连接，连墙件高度是否符合要求；b) 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；c) 扣件螺栓是否松动；d) 安全防护措施是否符合要求；e) 是否超载。（八）、脚手架的使用规定 1、在脚手架上施工荷载不得大于3kN/； 2、不得将起重设备等固定在脚手架上； 3、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件，整体性杆件、连接紧固件和连墙件； 4、工人在架子上作业时，应注意自我安全保护和他人23、的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在脚手架上嬉闹、和坐在栏杆上等不安全处休息。 5、在每步架的作业完成后，必须将架上剩余物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料堆放整齐。 6、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。（九）、拆除方案1、脚手架拆除前应由单位原工程负责人召集有关人员对架子工程进行全面检查与签证确认，建筑物施工完毕，且不需要使用时，脚手架方可拆除。2、拆除脚手架应设置警戒，张挂醒目的警戒标志，禁止非操作人员通行和地面施工人员通行，并有专人负责警戒。3、拆除外脚手架前应将通道口上的存留材料杂物清除，按自上而下先装后拆，后装先拆的顺序。4、拆24、除顺序为：安全网踢脚板防护栏杆剪刀撑脚手板搁栅杆连墙件大横杆小横杆立杆，自上而下拆除，一步一清，不得采用踏步式拆除，不准上、下同时作业。5、长立杆、斜杆的拆除应由二人配合进行，不宜单独作业，下班时应检查是否牢固，必要时应加设临时固定支撑，防止意外。6、如遇强风、雨、雪等气候，不能进行外架拆除。7、拆卸的钢管与扣件应分类堆放，严禁高空抛掷。8、运输至地面的钢管与扣件运到地面时应及时按品种规格堆放整齐。三、卸料平台工艺技术综述（一） 卸料平台技术参数 1、平台形式 卸料平台为焊接组装式，平台的主梁采用16#工字钢，次梁采用16#工字钢（外端）和14#槽钢（Q235），防护栏杆采用483.25焊接钢25、管在650mm、1250mm高度设置两道，并用木模板封闭严密；平台底部用4070mm的方木和木模板封闭严密，方木必须与平台固定牢固；吊环采用20圆钢与工字钢双侧双面满焊，焊接长度不小于120mm，焊缝高度不小于12；拉结钢丝绳在上层的固定点吊环锚固长度按照钢筋锚固长度执行；固定螺栓用丝扣长度不少于150mm的20U型卡具，垫板为钢板200mm100mm10mm，双螺帽M202.5紧固。2、材料要求a.主梁：16#工字钢（Q235）；次梁：16#工字钢（端部）、14#槽钢b.护栏：48mm，壁厚3.25mm，焊接钢管，材质要求采用Q235钢，无锈蚀，无弯曲变形及裂纹现象。c.方木：要求坚韧，无腐26、烂、虫蛀。d.悬拉材料：18# (17.5)钢丝绳，要求无毛刺、断丝现象。e.工字钢类型为Q235普通工字钢，钢丝绳吊环为Q235圆钢20，栏杆采用定型焊接钢管栏杆。（二）卸料平台用途及极限荷载值 卸料平台是楼层周转材料的重要工具，主要用于输出拆下的模板和架管。为保证卸料平台的安全可靠及正常使用，卸料平台允许负荷的施工荷载不大于2KN/m2，最大负载控制为不大于10KN，堆放高度不大于1米。（三）卸料平台搭拆技术要求1、卸料平台的搭设与拆除（1）搭设、拆除人员必须为持证上岗的架子工，身体状况良好，经过安全技术交底，准确掌握本工程集料平台搭设、拆除的特点与方法。（2）搭设、拆除时设专人指挥、看护27、，划定警戒区，设立警示标志，非搭设、拆除人员禁止进入施工区域。（3）搭设流程安装检查平台组装栏杆、脚手板安装平台吊装验收 安装检查：安装前对操作人员身体、安装用机械设备、安装环境等进行检查。平台组装：将悬挑主梁工字钢与次梁工字钢、钢管焊接。平台吊装：吊装稳固工字钢底架，工字钢与钢丝绳连接、U型卡具件固定主梁工字钢，每个卸料平台需U型卡具件、钢垫板四套及螺帽16个。栏杆、脚手板安装：脚手板必须与工字钢固定牢固，铺装到工字钢面；安装防护栏杆、安全网。（4）拆除：拆除应先安装后拆，后安先拆，拆除完后对现场进行清理并进行刷漆保养。 2、卸料平台的检查与验收（1）预埋钢筋吊环必须做隐蔽验收，并作好验收记28、录。（2）卸料平台应严格按施工方案进行搭设；钢丝绳应提供合格证；钢丝绳卡具的位置数量型号等均应符合设计要求，必须使用钢丝绳专用卡具对钢丝绳进行紧固；焊接位置必须满焊，焊缝均匀密实；工字钢的规格应符合设计要求。（3）由项目安全部长组织有关工长、技术负责人、安全员、搭设人员、使用人员对集料平台进行120%荷载检查验收，验收合格后方可使用。（4）平台使用过程中由专人负责定期保养和随时进行检查，发现问题及时上报处理。（5）任何人、任何部门不得对卸料平台擅自进行改动、变更，若因实际问题必须进行变更时必须通过项目部的同意后方可进行。3、 注意事项 （1）使用过程中严禁超载，平台上不得长时间堆积物料。 （229、）施工现场必须在醒目位置悬挂标牌。 （3）吊环必须采用圆钢。 （4）钢丝绳端部用三个固定绳卡与吊环连接，并设一个安全绳卡，且在钢丝绳端部留安全弯，以便日常检查用。 （5）卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上； （6）斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算； （7）卸料平台安装时，钢丝绳应穿过板上的预留洞口后绳卡卡牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口； （8）卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏； （9）卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩； （10）钢丝绳与水平钢梁的夹角控30、制在45-60度； （11）卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复； （12）操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。（四）施工安全保证措施 1、安全防护措施： （1）悬挑式钢平台应按相应的规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。 （2）悬挑式钢平台的搁支点与上部拉接点必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设施上。 （3）钢丝绳两边各设二道，每边外侧钢丝绳做受力计算，内侧为保险绳，不做受力计算。 （4）吊运平台时应使用卡环，不得在使吊钩直接钩挂吊环。 （5）钢平台安装时，钢丝绳应使用专用的挂钩挂牢，采取其31、他方式时卡头的卡子不得少于3个。建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫层，钢平台外口应略高于内口。 （6）钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆，高1200mm。 （7）钢平台吊装，需待横梁接好钢丝绳调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。 （8）钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。 （9）操作平台上应显著地标明容许荷载值，操作人员和材料的总量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。2、安全管理措施： （1）搭设人员必须持证上岗，必须戴安全帽，系安全带穿防滑鞋。 搭设前按特种作业进行安全技术交底，并做好记录。 （2）构配件及搭设质量应32、按规定进行检查。 （3）严禁超载，必须悬挂限载标牌，明确责任人。 （4）六级及以上大风和雾、雨、雪天气时应停止作业。 （5）安全检查的次数为每吊装一次检查一次。 （6）搭拆时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。 （7）搭设操作工人严禁酒后作业。三面设置护身栏杆，严禁施工人员翻越。（8）搭设完后必须经过项目部安全员验收完毕后方可使用。四、施工安全保证措施1、 组织保障：按照项目部安全管理体系的组织构成，形成由项目经理牵头，项目部安全员监督、项目技术管理人员和工段长现场指导检查的多层次全方位的安全保障机制。项目部安全管理体系见附图。2、技术措施：由项目技术部按照实用性、可实33、施性且符合规范的原则编制专项施工方案，经与质量部、安全部等相关部门会审后，报公司审批。完成审批程序后，由项目部技术质量部负责就本方案内容向各主要施工班组进行详尽的技术及安全交底，由各相关方责任人签字后交底生效。施工班组按照技术交底进行施工，过程中不明确的地方，由技术质量部负责指导解释，严禁在未经同意的情况下私自变更方案内容。五、本方案涉及的主要劳动力计划1、按照相关规定，本项目配备安全专职管理人员3名。2、按照主体施工进度计划，本方案涉及的架子工标准配置人员是5名，1#楼主楼标准层施工时增加至7名。电焊工1名。六、计算书 1、悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手34、架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数: 双排脚手架，搭设高度18.5米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.25， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设10层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数2.020，体型系数35、1.2480。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.050/3=0.035kN/m活荷载标准值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.035=0.036、88kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.088+0.101.470)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.088+0.1171.470)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.407106/4788.0=84.961N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.37、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.035=0.073kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.073+0.9901.050)1500.04/(1002.06105114920.0)=2.329mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.50038、=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0501.500/3=0.052kN活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.052+1.41.575=2.337kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.337 =0.824106/4788.0=172.168N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑39、为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105114920.000)=0.03mm集中荷载标准值P=0.058+0.052+1.575=1.685kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1685.1001050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105114920.0)=2.925mm最大挠度和 V=V1+V2=2.950mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 三40、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0501.500/2=0.079kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.079+1.42.362=3.450kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时41、,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1162 NG1 = 0.11618.500=2.149kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.100101.500(1.050+0.300)/2=1.012kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.42、17 NG3 = 0.1701.50010/2=1.275kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50018.500=0.277kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.714kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 43、= 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.248经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.3001.2501.248 = 0.468kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.714+0.91.44.725=11.611kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.714+1.44.7244、5=12.272kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.4681.5001.800 五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.272kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式45、 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12272/(0.19457)=143.188N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.611kN； 46、i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11611/(0.19457)+287047、00/4788=195.325N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 432.861kN NfNl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩48、W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=12.27kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=16.575kN,R2=8.919kN,R3=0.157kN最大弯矩 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.855106/(1.05141000.0)+4.9721000/2610.0=14.431N/mm2 49、水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.929 经过计算得到强度 =1.86106/(0.929141000.00)=14.16N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的50、支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=17.305kN 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=17.305kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00017.305/0.850=162.868kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400M51、Pa，直径18.5mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=17.305kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=173054/(3.1416502)1/2=15mm 十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.919kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.52、9.8 f = 50N/mm2； 压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为85.00N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=89194/(3.141685.002)1/2=9mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.92kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺53、栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于8919.23/(3.1416201.5)=94.6mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.92kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=18.15N/mm2； 经过计算得到公式右边等于175.8kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求! 4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下： 锚固压点处楼板负弯54、矩数值为 M = 8.92 根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 130-15 = 115mm；s = 13.38106/(1.00019.1001.51000115.02)=0.0350 = 1-(1-20.0350)1/2=0.0360 s = 1-0.0360/2=0.9820楼板压点负弯矩配筋为 As = 13.38106 / (0.9820115.0255、10.0) = 564.1 mm22、落地式扣件钢管脚手架计算书，搭设高度为29.9米 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度29.9米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为483.25，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设16层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/56、m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数2.020，体型系数0.1170。 地基承载力标准值4000kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.050/3=0.035kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 静荷57、载的计算值 q1=1.20.038+1.20.035=0.088kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.088+0.101.470)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.088+0.1171.470)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.407106/4788.0=84.961N/58、mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.035=0.073kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.073+0.9901.050)1500.04/(1002.06105114920.0)=2.329mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大59、弯矩和变形。1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0501.500/3=0.052kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.052+1.41.575=2.337kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.337=0.824106/4788.0=172.168N/mm260、 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105114920.000)=0.03mm集中荷载标准值P=0.058+0.052+1.575=1.685kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1685.1001050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105114920.0)=2.925mm 最大挠度和 V=V1+V261、=2.950mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0501.500/2=0.079kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.079+1.42.362=3.45062、kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1162 NG1 = 0.11629.900=3.474kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.100161.500(1.050+0.500)/2=1.860kN63、(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.50016/2=2.040kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50029.900=0.448kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.822kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m264、)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.420 Us 风荷载体型系数：Us = 0.117经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.3001.4200.117 = 0.050kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.822+0.91.44.725=15.340kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG +65、 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.822+1.44.725=16.002kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0501.5001.800 五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=16.002kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高66、度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =16002/(0.19457)=186.704N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算67、 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=15.340kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm268、)；经计算得到 =15340/(0.19457)+31000/4788=185.360N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 288.444kN Nf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 64.01 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 16.00 A 基础底69、面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 4000.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 4000.00 地基承载力的计算满足要求!3、落地式扣件钢管脚手架计算书，搭设高度为37.0米 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为37.0米，13.0米以下采用双管立杆，13.0米以上采用单管立杆。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步70、距1.80米。 采用的钢管类型为483.25，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设10层。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1、 均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1101.050/3=0.038kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.038=0.071、92kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2、抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.092+0.101.470) 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.092+0.1171.470) 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.408106/5080.0=80.264N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3、挠度计算 最大72、挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.038=0.077kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.077+0.9901.050)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.201mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1、荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.5073、0=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1101.0501.500/3=0.058kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.058+1.41.575=2.343kN 小横杆计算简图 2、抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.343 =0.827106/5080.0=162.706N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3、挠度计算74、 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.058+1.575=1.690kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1690.3501050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=2.766mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.790mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与175、0mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1101.0501.500/2=0.087kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.087+1.42.362=3.460kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧76、紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12537.000=4.618kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.11 NG2 = 0.110101.500(1.050+0.300)/2=1.114kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用77、栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.50010/2=1.275kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50037.000=0.555kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.561kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-78、2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.400 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.130 Us 风荷载体型系数：Us = 0.950 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4001.1300.950 = 0.301kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.561+0.851.44.725=14.696kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过79、计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.561+1.44.725=15.689kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.3011.5001.800 五、立杆的稳定性计算: 1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=15.689kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u80、=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =15689/(0.19489)=172.696N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N81、 立杆的轴心压力设计值，N=14.696kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.174kN.m； 钢管立杆受压强度计算值82、 (N/mm2)；经计算得到 =14696/(0.19489)+174000/5080=195.994N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 11.817kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!必须使用双扣件。 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 62.75 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 15.69 83、A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!4、卸料平台设计计算书计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.4 m，锚固长度为1.6m，悬挑水平钢梁84、间距(平台宽度)2m。主梁采用16号工字钢，次梁采用16号工字钢、14号槽钢，次梁间距1m。容许承载力均布荷载2kN/m2，最大堆放材料荷载10kN。一、参数信息1.荷载参数脚手板类别：竹脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.17；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):102.悬挑参数外侧钢绳与与主体间距离为4.3米；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：4.00；钢丝绳安全系数K：10，悬挑梁与墙的节点按“铰支”计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型85、及型号：16号工字钢（Q235）；次梁材料类型及型号：只计算14#槽钢（Q235）；次梁水平间距ld(m)：1.0米，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.50。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.40，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.60, 平台计算宽度(m)：2.0 二、次梁的计算 次梁选择14a号槽钢U口水平，间距1.00m，其截面特性为：面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm，截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm 1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值86、为0.35kN/m2； Q1 = 0.351.00=0.35kN/m （2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.001.00=2.00kN/m (3)型钢自重荷载 Q3=0.14kN/m 经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.35+0.14)+1.42.00 = 3.39kN/m 经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.410.00=14.00kN 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 3.392.002 3.抗87、弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =8.70106/(1.0580500.00)=102.87N/mm2； 次梁的抗弯强度计算 f,满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5709.558.0235/(2000.0140.0235.0)=1.12 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.802 经过计算得到强度 =8.70106/(0.8028088、500.00)=134.76N/mm2； 次梁的稳定性计算 f,满足要求!三、主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择16号工字钢，其截面特性为 面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm 截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.17kN/m Q1 = 0.17kN/m (2)型钢自重荷载 Q2=0.20kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.17+0.89、20) = 0.44kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.20.35+1.42.00)0.502.00/2+1.20.142.00/2)=1.78kN P2=(1.20.35+1.42.00)1.002.00/2+1.20.142.00/2)=3.39kN P3=(1.20.35+1.42.00)1.002.00/2+1.20.142.00/2)=3.39kN P4=(1.20.35+1.42.00)1.002.00/2+1.20.142.00/2)+14.00/2=10.39kN P5=(1.20.35+1.42.00)1.002.00/2+1.20.142.90、00/2)=3.39kN P6=(1.20.35+1.42.00)0.202.00/2+1.20.142.00/2)=0.82kN 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台主梁计算简图 经过连续梁的计算得到 主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图(kN.m) 主梁支撑梁变形图(mm) 外侧钢丝绳拉结位置支撑力为8.59kN 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度 =10.45106/1.05/141000.0+9.231000/2691、10.0=74.14N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=0.91 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.748 经过计算得到强度 =10.45106/(0.748141000.00)=99.13N/mm2； 主梁的稳定性计算 f,满足要求!四、钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴92、压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=12.60kN五、钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=12.604kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.00012.604/0.82093、=153.706kN。 选择637+1钢丝绳，直径18mm。六、钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=12.604kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=126044/(3.1416502)1/2=13mm七、锚固段与楼板连接的计算 水平钢梁与楼板连接地锚螺栓计算如下(钢结构规范7.2)： 地锚螺栓数量按照n = 2个进行验算 每个地锚螺栓承受的拉力 Nt = 3102.893kN 每个地锚螺栓承受的剪力 Nv = 494、614.187kN 每个地锚螺栓承受的直径 d =20mm 每个地锚螺栓承受的直径 de =16.93mm 地锚螺栓抗剪强度设计值 fvb =170.0N/mm2 地锚螺栓抗拉强度设计值 ftb =170.0N/mm2 经过计算得到 每个地锚螺栓受剪承载力设计值 Nvb = 3.14162020170.0/4=53.407kN 每个地锚螺栓受拉承载力设计值 Ntb = 3.141616.9316.93170.0/4=38.270kN 经过计算得到公式左边等于0.118 每个地锚螺栓承载力计算满足要求!七、附图(1) 裙房脚手架平面布置示意图(2) 主楼结构层楼面标高(3) 主楼二层脚手架平面布95、置示意图(4) 主楼悬挑脚手架平面布置示意图(5) 主楼13层以上脚手架平面布置示意图(6) 水箱间屋顶落地脚手架平面布置示意图(7) 横杆搭接连接、横杆对接连接详图(8) 落地式双排脚手架搭设剖面示意图(9) 悬挑处、落地处脚手架连墙件设置示意图(10) 上人斜道立面图(11) 脚手架搭设立面示意图(12) 脚手架平网设置节点(13) 普通悬挑脚手架搭设剖面示意图(14) 型钢上立杆限位示意图(15) 混凝土结构楼板与型钢连接详图(16) 卸料平台制作图(17) 总进度计划图裙房脚手架平面布置示意图主楼结构层楼面标高横杆搭接连接、对接连接示意图上人斜道立面图脚手架平网设置节点 卸料平台制作图