1、150m跨铁路高架桥预应力盖梁支架施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 烩刊椰门尤钻妇菏商狡昼趣律炒扼汉朱褪吴协形楞误剥砍蜕挑沼忱松盎浮目 录一、工程概况4二、编制依据4三、主要工程数量5四、施工组织机构5五、工期安排及材料组织5六、施工方案5七、脚手架支撑体系验算8（2） I36工字钢验算8（5）地基与基础的复核验算9（2）I25工字钢验算10（3）600H型钢计算10八、安全保证措施11九、应急预案13（1）组织机构及职责13（2）事故应急响应13（3）事故应急措施13（4）应急物资设备14（5）2、通讯联系14（6）注意事项14梁模板计算书15一、参数信息151.模板支撑及构造参数152.荷载参数153.材料参数164.梁底模板参数165.梁侧模板参数16二、梁模板荷载标准值计算161.梁侧模板荷载16三、梁侧模板面板的计算171.抗弯验算182.挠度验算19四、梁侧模板内外楞的计算191.内楞计算19（1）.内楞强度验算20（2）.内楞的挠度验算212.外楞计算22（1）.外楞抗弯强度验算22（2）.外楞的挠度验算23五、穿梁螺栓的计算24六、梁底模板计算241.抗弯强度验算252.挠度验算26七、梁底支撑的计算271.荷载的计算：272.方木的支撑力验算273.支撑钢管的强度验算293、八、梁底纵向钢管计算31九、立杆的稳定性计算:31立杆的稳定性计算公式31十、梁模板高支撑架的构造和施工要求331.模板支架的构造要求：332.立杆步距的设计：333.整体性构造层的设计：334.剪刀撑的设计：345.顶部支撑点的设计：346.支撑架搭设的要求：347.施工使用的要求：34一、工程概况本工程为XX市三环线东段（XX路立交XX立交）道路工程2标，位于XX东郊，北接XX路立交，南连三环线南段，目前正在施工的150m为跨铁路XX线路段。本工程建设单位为XX市基础设施建设有限公司，设计单位为XX市政工程设计研究院有限责任公司，勘测单位为工程集团有限公司，监理单位为XX监理咨询有限公司，4、施工单位为XX股份有限公司。跨XX线150m高架桥路段施工范围为：k2+411k2+561，全长150m，与铁路XX线成15夹角交叉，目前铁路XX线路基已形成。由于XX线在2009年11月底将全线贯通，根据XX线施工单位安排，XX线路基更改（偏移3-5m）在10月底完成，11月初铺轨，同时具备运行能力（因XX预制T梁要通过铁轨运输进行吊装），因此为不影响双方施工，达成如下一致意见：1、我部在2009年10月17日前完成Z15、Z16左半幅柱墩的施工，然后XX开始路基偏移施工；2、我方在XX路基偏移施工完后，进行跨XX线门式盖梁施工，但不能影响XX线的运行，即盖梁支模架要留出XX线的运行轨道的范5、围（普左线、普右线宽4.8m、5.5m高）。150m跨XX线高架桥共五跨，每跨30m(Z12Z17)，其中Z13右半幅、Z14、Z15、Z16左半幅盖梁为跨XX线预应力盖梁（后张），柱墩为门式框架墩，盖梁与桥墩一端固结，一端采用支座连接（铰接），盖梁采用c50混凝土，预应力筋采用1219s15.20高强度低松弛钢绞线，桥墩墩柱采用1.6m1.6m矩形截面，截面边角设0.2m0.2m的倒角，桥墩基础采用钻孔灌注桩，每根柱下对应布置一根1.8m桩基或4根1.2m桩基，桩顶承台厚度2.0m，桩基采用摩擦桩；Z13左半幅、Z16右半幅、Z12、Z17盖梁为普通钢筋砼盖梁，砼等级为C40，每个盖梁下设26、个1.4m1.4m墩柱，墩柱基础采用钻孔灌注桩，每墩柱对应布置一根1.8m桩基，桩顶承台厚度2.0m。 目前现场XX线路基正在偏移施工中，Z16已经偏移完，具备施工条件，Z13-Z15XX还迟迟未施工，我方所有跨XX线支模架盖梁必须在XX线路基偏移完后才能施工。二、编制依据 （1）k1+850k3+011盖梁施工图。（2）我国现行公路工程施工有关规范、标准及相关的部颁标准。（3）我项目部对现场调查了解的有关情况。（4）建质【2009】87号文（5）JGJ 162-2008 建筑施工模板安全技术规范 三、主要工程数量150m跨XX线高架桥盖梁共10条，其中跨XX线预应力盖梁4条，普通标准盖梁6条7、。四、施工组织机构为了加强建设项目管理、全面履行合同、控制建设投资，确保工程工期、质量、安全，保护生态环境，针对跨XX线150m桥梁的施工特点，抽调具有丰富桥梁施工经验、临近既有线施工经验、专业技术能力强、综合素质高的工程技术人员和管理人员组成施工队伍，承担本工程的施工任务。五、工期安排及材料组织由于XX线在2009年12月初通车，因此150m跨XX线高架桥盖梁必须在2009年11月底完成。但盖梁施工进度很大程度上取决于XXXX线路基偏移进度，因此我项目部根据总体安排，150m跨XX线支模架材料及模板、木方等其他所有材料全部满配，计划2009年11月16日前完成所有盖梁支模架的基础处理，2008、9年11月底完成全部盖梁砼结构的施工，2009年12月10日完成全部盖梁支模架的拆除。六、施工方案 根据图纸设计及现场实际情况，现场盖梁支模架主要有两种：1、跨XX线盖梁支模架2、普通盖梁支模架1、跨XX线盖梁支模架施工方案 跨XX线盖梁主要有四条：Z13右半幅、Z16左半幅、Z14、Z15，Z13右半幅、Z16左半幅柱墩跨XX线盖梁截面尺寸为2400mm（宽）2200mm（高），长22600mm，Z14、Z15柱墩跨XX线盖梁截面尺寸为2400mm（宽）2200mm（高），长29454mm。盖梁模板选用2440mm1220mm18mm（厚）竹胶板，木方选用100mm100mm木方，盖梁侧向对9、拉采用M16对拉螺杆，间距500mm（横向）600mm（纵向）。根据现场实际情况，结合XX线施工图纸及现场材料准备情况（附近有I36工字钢租赁），Z13Z16柱墩跨XX线盖梁模板支撑架搭设拟采用如下方案：跨XX线段盖梁支模架搭设拟在普左线左侧、普右线右侧设置架空柱墩，同时在普左线与普右线中线之间正中设置架空柱墩，架空柱墩之间采用14根7米长I36b工字钢架空形成两个门洞，一个宽6m（便于车辆进出），高7m，一个宽4.6m（工字钢长6m），高7m。I36工字钢通过I16工字钢作横梁，形成工作平台。I36工字钢通过400H型钢传力给架空支墩。I36工字钢间距250mm。盖梁脚手架（架空段）间距0.10、5m0.3m，步距1.2m，通过I16工字钢传力给I36工字钢。架空支墩拟采用4808.0mm（厚）圆钢管，支墩钢管间距为1200mm、1500mm，底部作C30混凝土基础，基础长6000mm，宽1500mm，高600mm。内配16200（双层双向）钢筋骨架。架空支墩基础坐落在已压实的铁路XX线路基上。盖梁跨XX线外支模架采用落地式满堂支模架，脚手架立杆间距为0.3m0.5m。每根立杆底部设置一根I30#槽钢，直接将槽钢落在承台或硬化地面上，硬化地面下填土用压路机分层碾压密实或填砂（分层水夯密实）。落地满堂支模架步距及其他设置同Z12、Z17盖梁支模架。落地满堂支模架按步距与已浇筑的柱墩用钢管11、抱箍连接在一起，同时按步距与架空支墩用钢管抱箍连接在一起，使整个支模架形成一个整体，见附图。为安全起见，整个支模架搭设完毕后，铺上盖梁底模板，然后在模板上堆上砂袋（荷载按静荷载1.2倍+动荷载1.4倍考虑）对整个支模架进行预压，预压后支模架基本无变形方可使用。预压变形监测：（1）、预压前在已浇筑好的柱墩上做好水准标高标记点，根据水准标高分别在落地满堂脚手架及门式柱墩上做好标记，预压后观察监测脚手架沉降变形情况。（2）、预压后检查脚手架钢管扣件连接、顶托等有无变形及移位情况。2、Z13左半幅、Z16右半幅、Z12、Z17等盖梁支模架施工方案Z12、Z17盖梁（左、右两幅）、Z13左半幅、Z16右12、半幅盖梁支模架与铁路XX线施工不相干扰，采用满堂支模架。标准盖梁底模、侧模均采用定型钢模板。满堂支模架立杆间距0.55m0.30m，步距1.4m，按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的刚度。满堂支模架基础处理：由于承台周围土方系采用人工回填，很难保证密实，因此本方案采取600H型钢加I25工字钢利用承台砼基础将满堂脚手架架空，即将两根12m长600H型钢搁在承台砼基础上，600H型钢上再横向布置I25工字钢，间距550mm，同立杆间距，立杆再落在I25工字钢上。剪刀撑布置：沿支架四周外立面满设剪刀撑。中部根据本工程支模架的实际尺寸，在跨中设置一道。整体性构造层的设计：构造层的布设按下列要求来进13、行布设：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。立杆顶部设置顶托，便于调节模板高度，顶托露出立杆长度不得大于200mm。与周围构筑物的连接：按步距将整体支模架与已浇筑好的柱墩用钢管抱箍连接。钢管满堂支模架搭设完毕后，按照要求进行预压，并做好14、观测记录。七、脚手架支撑体系验算1、跨XX线架空盖梁支架验算I36工字钢长度7m，净跨6m,架空盖梁支架传力方式：立管支撑-I16工字钢横楞-I36工字钢-400H型钢-4808.0圆钢管-基础地基。（1） 立管支撑间距0.3m0.5m，步距1.2m，验算见落地式满堂支架验算。（2） I36工字钢验算施工荷载主要由钢筋砼自重ql、模板自重q2、I36工字钢自重q3、施工荷载q4组成。模板自重取混凝土自重5%计算（含支模架自重）。 I36工字钢自重0.577KN/m。I16工字钢自重0.205 KN/m。 施工荷载： q=强度计算=215MPa刚度计算，符合要求（3）400H型钢计算混凝土自重：15、模板、脚手架等自重：I36工字钢自重：16工字钢：动荷载：合计： 215MPa m，满足要求。（4）480钢管支撑验算 .3=.KN.立杆计算长度7m，取=0.7NN稳定性满足要求。（5）地基与基础的复核验算 整个基础都是落在已压实的铁路路基上，铁路路基承载力fa=300 KPa。地基承载力Pk=F/A=1142.65/6 1.5=126.96KPafa=300 KPa2、跨XX线盖梁型钢门洞外落地脚手架结构验算：附后3、标准砼盖梁支模架验算（1）立管支撑间距0.32m0.55m，步距1.4m，验算见落地式满堂支模架验算。（2）I25工字钢验算施工荷载主要由钢筋砼自重ql、模板（钢模）自重q216、I36工字钢自重q3、施工荷载q4组成。模板自重取混凝土自重5%计算（含支模架自重）。 I25工字钢自重0.381KN/m。 施工荷载： q=强度计算=215MPa刚度计算，符合要求（3）600H型钢计算以最不利处（两端悬挑600H型钢，悬挑1.7m）计算混凝土自重：模板、脚手架等自重：I25工字钢自重：动荷载：合计：强度计算M=1/2ql2=0.537.081.72=53.58=M/W=53.58/2.48=21.6=215MPa刚度计算WA=ql4/8EI=2.510-4，符合要求八、安全保证措施安全生产是工程项目重要的控制目标之一，也是衡量企业的施工管理水平的重要标志。为确保施工作业安17、全，建立、健全安全保证体系。安全保证体系见下图：安全保证体系框图安 全 保 证 体 系组织保证工作保证制度保证安全生产委员会：项目经理、总工程师、安全工程师基础工作防范重点安全目标抓好安全预防，开展预想、预测、预防活动抓好安全宣传教育加强职工岗位培训，坚持培训、持证上岗加大安全技术设备、设施的投入严格执行民工管理规定防重物打击事故防机具设备伤害事故防高空坠落事故防火灾事故党 政 工 团 齐 抓 共 管工 程 管 理 部 搞 好 安 全 设 计各 级 领 导 层 层 负 责、包 保 落 实安 检 机 构 及 人 员 配 备 齐 全各部门按职责分工做好安全工作建立群体保安全的总体格局无行车、无职工18、责任死亡及重伤事故安全活动日制安全设计制安全技术交底制交接班制安全挂牌制安全生产检查制安全生产奖惩制安全事故报告处理制班前安全讲话制安全责任制安全教育制项目总工安全责任制安检工程师安全责任制公安人员安全责任制防护人员安全责任制专业工程队长安全责任制生产班组长安全责任制兼职安全员安全责任制项目经理安全责任制操作工人安全责任制民工安全责任制九、应急预案工程事故发生后，为及时、有效的抢救伤员，防止事故的再扩大、最大限度地减少经济损失，特制定本措施。（1）组织机构及职责项目部成立应急响应指挥小组，负责指挥及协调工作。组长： XX 成员： 组长及各成员职责如下：XX 负责组织应急小组处理突发事件。 负责19、施工现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。 负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地相关单位的联系。 负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。（2）事故应急响应事故第一现场人员要立即报告应急指挥小组，并停止施工。应急小组接到报告后，要立即指令指挥小组全体成员在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救并维持现场秩序。现场安全员要立即疏散人员并与有关单位联系，做好抢险的配合工作。如事故发生后，立即停止施工，组织施工人员紧急撤离至安全区域，并立即报告应急指挥小组。在报告的同时检查是否有人员伤亡，如有20、人员受到伤害，立即由专业人员组织进行抢救。如发生人员伤害时，尽快将受伤人员脱离危险地方，防止二次伤害，与并向120急救中心取得联系，说明事故地点、受伤程度，并派人到路口接应。在抢救人员的同时，现场负责人根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，立即组织抢修，恢复正常施工秩序。现场安全员对事故进行原因分析，制定相应的整改措施，认真填写事故报告和相关处理报告，并上报相关部门。（3）事故应急措施脚手架倒塌事故发生后，立即停止施工，组织施工人员紧急撤离至安全区域，并立即报告应急指挥小组。在报告的同时检查是否有人员伤亡，如有人员受到伤害，立即进行抢救。（4）应急物资设备常备药品：消毒用品、急21、救物资及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等物资。常备物资：夹板、急救器、扳手、撬棍、起道机、筐、插、氧割设备，对讲机等物资。（5）通讯联系医院急救中心：120 火警：119 XX：（三环东段2标项目经理）：（三环东段2标技术负责人）：（三环东段2标生产经理）：（三环东段2标项目副经理）：（三环东段2标安全负责人）（6）注意事项做好施工现场的安全监控工作，如发现异常情况立即与组织汇报。事故发生后要组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和通知有关负责人。对实施抢救要坚持不断的进行，不能随便放弃。注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。梁模板计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚22、手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):2.40；梁截面高度 D(m):2.20立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.20；23、梁支撑架搭设高度H(m)：16.00；梁两侧立柱间距(m):3.00；承重架支设:多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:9；立杆横向间距或排距Lb(m):0.30；采用的钢管类型为483.00；扣件连接方式:梁底使用顶托。2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.50；钢筋自重(kN/m3):2.00；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.6；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm224、)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；主楞龙骨材料：25、木楞,，宽度100mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数26、，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗27、矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；面板的最大弯距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 28、9.88104 / 2.70104=3.660N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.00300.029、04/(1009500.002.43105) = 0.214 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值 =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度100mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 100100100/6 = 166.67cm3；I = 100100100100/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.30、内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.218.0000.90+1.42.0000.90)0.300/1=6.59kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.16.59500.002= 1.65105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.65105/1.67105 = 0.988 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值:31、 f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.988 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.30/1= 5.40 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； I-面板的截面惯性矩：E = 8.33106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.40500.004/(10010000.008.33106) = 0.027 mm；内楞的最大容许挠度值: = 32、2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.027mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的33、荷载: P = (1.218.000.90+1.42.000.90)0.500.60/2=3.29kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 600mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1753294.000600.000 = 3.46105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 3.46105/4.49103 = 77.031 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =77.031N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 2134、0000.00N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.000.500.60/1= 2.70 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 600.00mm； I-面板的截面惯性矩：I = 1.08105mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1462.70103600.003/(100210000.001.08105) = 0.295mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.500mm；外楞的最大挠度计算值 =0.295mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.500mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面35、积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 16 mm； 穿梁螺栓有效直径: 13.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 144 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.0000.5000.6002 =10.800 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.000144/1000 = 24.480 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.800kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=24.480kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,36、按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 500.0018.0018.00/6 = 2.70104mm3； I = 500.0018.0018.0018.00/12 = 2.43105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =240.00mm； q -37、 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+2.00）0.502.200.90=30.89kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.500.500.90=0.27kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.500.90=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=30.89+0.27+1.26=32.42kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1032.4180.2402； =0.187106/2.70104=6.916N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.916 N/mm2 小于 梁底模面板38、的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+2.00)2.200+0.50）0.50= 28.85N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =240.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =240.00/250 = 0.960mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67728.850240.04/(1009500.02.43105)=0.281mm；面板的最大挠度计算值39、: =0.281mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 240.0 / 250 = 0.960mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+2.000)2.2000.500=28.600 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.500(22.200+2.400)/ 2.400=0.708 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准40、值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.600+2.000)2.4000.500=5.520 kN；2.方木的支撑力验算均布荷载 q = 1.228.600+1.20.708=35.170 kN/m；集中荷载 P = 1.45.520=7.728 kN； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：N1=3.329 kN；N2=9.576 kN；N3=8.121 kN；N4=8.587 kN；N5=8.177 kN；N6=16.152 kN；N7=8.694 kN；N8=8.448 kN；N9=8.157 kN；N10=9.567 kN；41、N11=3.329 kN；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=10.00010.00010.000/6 = 166.67 cm3； I=10.00010.00010.00010.000/12 = 833.33 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 16.152/0.500=32.303 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.132.3030.5000.500= 0.808 kN.m；最大应力 = M / W = 0.808106/166666.7 = 4.845 N/m42、m2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.845 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.632.3030.500 = 9.691 kN；圆木的截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圆木方受剪应力计算值 T =9.691962.50/(833.3350.00) = 0.46 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.456 N/mm2 小于 方木抗剪强43、度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.67726.919500.0004 /(10010000.000833.333104)=0.137mm； 方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.137 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.000 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = R44、B=1.017 kN；最大弯矩 Mmax=0.306 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.278 mm；支撑钢管的最大应力 =0.306106/4490.0=68.101 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 68.101 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.017 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.45、18616.000=3.564 kN； N =1.017+3.564=4.580 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；46、 u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.200 = 2.356 m； Lo/i = 2356.200 / 15.900 = 148.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4580.319/(0.316424.000) = 34.186 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 34.186 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = 47、k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.400 按照表2取值1.058 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.058(1.200+0.1002) = 1.755 m； Lo/i = 1755.222 / 15.900 = 110.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.516 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4580.319/(0.516424.000) = 20.935 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 20.935 N/mm2 小48、于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设49、置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-1550、m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。