1、33层住宅地下车库及主楼结构平板模板安拆工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编制依据18模板编制的主要依据18二、工程概况18设计概况表18三、工程施工特点、难点、重点191、特点、难点：192、重点：20四、施工安排201、施工部位及工期安排202、劳动组织及职工分工20（1）、工人分工及数量20（2）、管理人员组织及职责分工21五、施工准备211、技术准备212、机具准备22主要机具及工具见下表223、材料准备22六、主要施工方案及措施231、流水段划分232、模板及支撑配置数量232、3、隔离剂选用234、模板设计24（1）、垫层模板24（2）基础模板：24（2）剪力墙模板 ：24（3）柱模板：25（3）梁模板：25(4)车库顶板模板：34(5)主楼结构平板模板：35（6）梯模板：36（7）特殊模板：365、模板加工37（1）木板加工376、模板安装38(1)、模板安装的一般构造要求：38(2)、底板模砌筑：38（3）墙体模板安装：38（4）梁模板安装：39（5）平板模板安装：417、模板的拆除42（1）模板拆除一般要点：42(2)楼板、梁模板拆除工艺：44（3）墙柱模板拆除工艺44(4)门洞口模板拆除：45(5)后浇带模板拆除：458、模板的维护及维修45(1)模板使用注3、意事项：45(2)多层板模板维护及维修：45七、质量标准461、保证目标462、基本项目46（1）接缝宽度不得大于。46（3）模板安装允许偏差项目，见下表。46模板安装允许偏差及检验方法46八、成品保护47九、质量控制措施471、模板强度、刚度、稳定性控制措施47（1）所有模板体系均必须对强度、刚度和稳定性进行验算。472、原材料控制473、加工质量控制48（2）多层板、竹胶板加工必须根据配模图进行，下料前必须弹线。484、漏浆控制措施48（2）严格控制模板加工质量，尺寸偏差为每米1mm。485、模板的清理控制486、混凝土浇筑：48十、安全生产、文明施工与环保措施485、高空、复杂结构模板的4、安装与拆除，事先应有安全措施。4914、装、拆模板时禁止使用木材、钢模板作立人板。50十一、模板计算书51一、编制依据主要依据施工图纸、施工组织设计、规范和规程，具体见下表：模板编制的主要依据序号名称编号1XX二期项目建施图纸结施图纸2XX二期项目施工组织设计3规程、规范建筑施工模板安全技术规范混凝土结构工程施工质量验收规范建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范建筑施工高处作业安全技术规范施工现场临时用电安全技术规范混凝土结构工程施工规范钢结构 设计规范JGJ162-2008GB50204-2015JGJ130-2011JGJ80-91JGJ46-2005GB50666-2011GB50017-205、03二、工程概况设计概况表项 目内 容项目规模总建筑面积子项目名称8#楼9#楼10#楼11#楼车库层数-3/33-3/33-3/33-3/33-3/0面积（m2）层高子项目名称8#楼9#楼10#楼11#楼车库地下室(m)地上部分(m)3.结构形式基础车库独立基础600mm厚，主楼筏板基础1550mm厚主体主楼剪力墙结构，商业、车库框架结构结构断面尺寸墙厚度(mm)车库墙厚200、300、400，主楼墙厚200、250、400楼板厚度(mm)车库250、300，主楼板100、110、120、200柱截面矩形柱： 500600、600600异性柱截面详见图纸梁（mm）车库：220*500,250*6、400,250*500,250*600,250*750,250*1800,300*450,300*600,300*700,300*800,300*850,400600,400700，400800,400*900,4001050主楼地下室：150300,150*350,150*400, 200*550, ,200850,200500,250*300,250*450,250500,250*550,250*400,250*900主楼地上：150*350,200*300,200*480,200*630,200*600, 200430,200400,200450,200500, 200580,250237、00, 250500，250400，楼梯结构形式板式楼梯三、工程施工特点、难点、重点1、特点、难点：（1）车库顶板混凝土厚度达300mm厚，板厚较大，是本工程的一个重点。（2）本工程车库为框架结构，中间部位缺少侧向支撑点，梁、板模板支架为大空间支撑体系，侧向稳定性差。（3）本工程有2502300, 300850, 4001005等截面较大梁，模板支撑体系稳定和安全也为本方案的一个重点。（4）操作人员技术素质参差不齐，安全意识不强，需要加强监督和指导工作。2、重点：为了确保模板支撑体系的安全，本工程模板施工的重点：（1）经过详细计算，合理选择模板支撑体系，确保梁、板模板支撑体系科学、合理、安全。8、（2）做好车库大空间模板支架及截面超大梁支架侧向稳定控制，确保支撑体系安全。（3）合理采取混凝土浇筑方法，减少集中荷载和对架体冲击力。（4）方案及技术交底的落实、检查工作为本工程模板施工的又一个重点。四、施工安排1、施工部位及工期安排根据工程总施工进度计划，施工部位及工期安排详见下表：施工部位及工期安排序号施工部位完成时间工期(天)1 年 月 年 月 2 年 月 年 月 2、劳动组织及职工分工（1）、工人分工及数量根据总施工进度计划及施工流水段划分进行劳动力安排，主要劳动力分工及数量：劳动力准备一览表序号人数部位 工种 基础工程主体工程墙体、柱顶板、梁墙体、柱顶板、梁1木工12012010019、002电气焊工883电工44（2）、管理人员组织及职责分工技术负责人负责项目部全面技术、质量施工员 质检员1协助技术负责人搞好技术工作 1协助技术负责人搞好质量控制2对钢筋、模板、砼施工过程控制 2对钢筋、模板、砼施工过程控制木工班组 土建班组 测量员： 负责人：负责人： 负责工程的 1对模板施 对模板进行 全部放线工作 工过程监控； 清理、检查 保护控制桩、2负责模板 验收、做好 水准点。 工程验收 打砼的准备。五、施工准备1、技术准备技术负责人组织项目经理部、生产人员熟悉图纸,认真学习掌握施工图的内容, 认真学习掌握施工图的内容、要求和特点,同时针对有关施工技术和图纸存在的问题,与设计、建10、设、监理共同协商解决,取得一致意见后,办理图纸会审记录,作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板方案。2、机具准备主要机具及工具见下表名称规格功率数量锤子重量0.25、0.5Kg150个单手扳子开口宽(mm):17-19、22-24250圆盘锯MJ1063kW5台平刨MB5033kW5台手头钻30把台钻VV508S520W5台活动扳手最大开口宽65mm60把空压机1立方8台钢丝钳长150、175mm墨点、粉线带砂轮切割机配套9个零配件和工具箱自动安平水准仪DZS3-14台激光经纬仪TDJ2E3台水平尺长450、500、550mm钢卷尺50m/5m直尺2-3m工程检11、测尺2m3、材料准备本工程剪力墙、框架柱、结构平板、梁模板均选用14mm厚的多层板为面板；支撑采用直径48的脚手架钢管，隔离剂选用油性隔离剂。根据所需材料提前考察、选用相关材料厂家。六、主要施工方案及措施1、流水段划分地下室施工流水段界限与结构自然界限（后浇带）相吻合，主楼按照栋号组织流水施工，单楼以变形缝分施工段。流水施工可以使工程有节奏、均衡、连续施工。2、模板及支撑配置数量综合本楼总进度计划，以及多层板的周转次数为20次,水平结构砼满足达到拆模时间，须配两层模板。14mm厚的多层板作面板，5070mm龙骨拼装,。施工中模板及脚手架施工所用的材料计划见下表：模板施工材料计划表序号名称规格单12、位数量备注1多层板14mmM2560002木方50100M32003钢管M40003mM6000M40006mM20004扣件个250005立杆顶托根160006钉子35公斤70050公斤7007白线卷1608脚手板4块13003、隔离剂选用 模板隔离剂选用油性隔离剂,即机油和柴油按1:3比例调匀。4、模板设计 （1）、垫层模板垫层模板采用50100mm木方作为边摸，用12的钢筋打入土中作为外侧支撑，间距1000mm，埋入深度200mm。施工过程中由施工员抄平提供水准点，木工拉通线控制垫层侧模顶标高，侧模顶标高即为垫层顶标高。（2）基础模板：独立基础模板有防水的独立基础采用120厚砖模。垫层施13、工完毕后，放出独立基础边线，120厚墙,沿墙长度方向每2m设一个砖垛。砖垛长度按砖模到护壁,宽度按240厚，高度同基础。砖模砌体质量符合质量验收标准的要求.砖模内表面及顶面按事先预留抹灰厚度.用1:2.5水泥沙浆抹平压实，兼做防水层找平层。无防水要求的独立基础：采用14mm厚胶合板作面板，10050mm木方作龙骨，通过48脚手钢管作竖向支撑和外侧斜撑，用扣件连接。钢管竖向支撑和斜撑纵向间距不超过500mm，确保模板具有足够的刚度和强度。筏板基础模板筏板基础外侧采用砖模。垫层施工完毕后,按照主轴控制线放出砖模的边线。立模时采用采用MU10粘土砖,M7.5水泥砂浆沿砖模边线砌240厚墙,沿墙长度方14、向每2m设一个砖垛。砖垛长度按砖模到护壁,宽度按240厚，高度同筏板基础。砖模砌体质量符合质量验收标准的要求.砖模内表面及顶面按事先预留抹灰厚度.用1:2.5水泥沙浆抹平压实，兼做防水层找平层。对于基础导墙、梁模板采用多层板配制,用钢管支撑两侧夹紧。（2）剪力墙模板 ：本工程采用剪力墙和梁板一次性浇筑施工工艺，剪力墙模板采用14厚胶合板作面板，U型方钢作内竖楞，间距228mm；2架子管作外横楞，间距500mm，最下一道横楞距模板底边200mm；14mm的穿墙螺栓布置跨度方向间距456mm的标准孔间距, 与方钢配套使用，在其上、中、下部各加一排mm钢管斜撑,间距1500mm，上下排交错布置,斜撑15、将力传到钢管排架上。阴阳角模板现场定型加工，采用企口拼缝对接，确保阴阳角的方正，不漏浆。具体搭设时参照图剪力墙模板支撑示意图（3）柱模板：本工程采用柱和梁板一次性浇筑施工工艺，柱模板采用14厚胶合板作面板，5070mm木方和U型方钢作内竖楞，间距200mm；2架子管作柱箍，间距500mm，最下一道横楞距模板底边200mm；14mm的螺栓作为对拉螺栓通过3型扣件与钢管柱箍配套使用，每边侧边设置两根mm钢管斜撑，斜撑将力传到钢管排架上。柱模板阳角处采用企口拼缝对接，确保阳角不漏浆。（3）梁模板：梁底模与侧模均采用14mm厚胶板为面板，5070200mm方木为次龙骨；48mm钢管搭设。底模、侧模按照16、图纸尺寸进行现场加工，阳角采用企口配模。由塔吊运至作业面组合拼装，然后加横楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧(严禁使用步步紧支模)。各类型支撑设计如下：车库梁200400，300500梁：梁底设置2根木方，梁两侧各设置一根承重立杆，立杆距梁侧不超过300mm,立杆沿梁跨方向间距，梁底支撑小横杆间距，模板立杆之间设置纵横向水平拉杆，步距1.5m，梁侧木方龙骨间距200。所有梁底小横杆采用双扣件与立杆连接。具体做法详见下图：立杆平面布置图1200车库梁400900,400950,450950梁：梁底设置3根木方，梁两侧各设置一根承重立杆，立杆距梁侧不超过300mm, 梁底设置两根支撑立杆，立杆沿梁跨方向17、间距0.8m，梁底支撑小横杆间距0.8m，模板立杆之间设置纵横向水平拉杆，步距1.5m，梁侧木方龙骨间距200，腰部设置直径14的对拉螺栓一道，与竖向钢管锁紧，纵向距离0.8m，同时设置一道斜撑，间距。所有梁底小横杆采用双扣件与立杆连接。具体做法详见下图：立杆平面布置图车库梁500600,600600,600700梁：梁底设置5根木方，梁两侧各设置一根承重立杆，立杆距梁侧不超过300mm, 梁底设置两根支撑立杆，立杆沿梁跨方向间距0.7m，梁底支撑小横杆间距0.7m，模板立杆之间设置纵横向水平拉杆，步距，梁侧木方龙骨间距200，腰部设置直径14的对拉螺栓一道，与竖向钢管锁紧，纵向距离0.7m，18、同时设置一道斜撑，间距0.7m。所有梁底小横杆采用双扣件与立杆连接。具体做法详见下图：立杆平面布置图车库梁750750，850800,800800梁：梁底设置5根木方，梁两侧各设置1根承重立杆，立杆距梁侧不超过300mm, 梁底设置3根支撑立杆，立杆沿梁跨方向间距0.7m，梁底支撑小横杆间距0.7m，模板立杆之间设置纵横向水平拉杆，步距，梁侧木方龙骨间距200，腰部设置直径14的对拉螺栓一道，与竖向钢管锁紧，纵向距离0.7m，同时设置一道斜撑，间距。所有梁底小横杆采用双扣件与立杆连接。具体做法详见下图：立杆平面布置图车库梁2001750梁：梁底设置2根木方，梁两侧各设置1根承重立杆，立杆距梁侧19、不超过300mm, 梁底设置1根支撑立杆，立杆沿梁跨方向间距m，梁底支撑小横杆间距0.6m，模板立杆之间设置纵横向水平拉杆，步距，梁侧木方龙骨间距200，腰部设置直径14的对拉螺栓3道，与竖向钢管锁紧，纵向距离0.6m，同时设置2道斜撑，间距0.6m。所有梁底小横杆采用双扣件与立杆连接。具体做法详见下图：立杆平面布置图车库梁8001400梁：梁底设置6根木方，梁两侧各设置1根承重立杆，立杆距梁侧不超过300mm, 梁底设置4根支撑立杆，立杆沿梁跨方向间距，梁底支撑小横杆间距，模板立杆之间设置纵横向水平拉杆，步距，梁侧木方龙骨间距200，腰部设置直径14的对拉螺栓2道，与竖向钢管锁紧，纵向距离，20、同时设置2道斜撑，间距。所有梁底小横杆采用双扣件与立杆连接。具体做法详见下图：立杆平面布置图主楼梁150350，200350,200400, 200500,250500,300400,300500, 200590,200600, 250400, 250500，250590,250600梁：梁底设置2根木方（300宽梁设置3根），梁两侧各设置一根承重立杆，立杆距梁侧不超过300mm,立杆沿梁跨方向间距，梁底支撑小横杆间距，模板立杆之间设置纵横向水平拉杆，步距，梁侧木方龙骨间距200。所有梁底小横杆采用双扣件与立杆连接。具体做法详见下图：1200立杆平面布置图主楼梁200700,250700,3021、0600, 300700,300790梁：梁底设置3根木方（200宽梁设置2根），梁两侧各设置一根承重立杆，立杆距梁侧不超过300mm, 梁底设置1根支撑立杆，立杆沿梁跨方向间距0.8m，梁底支撑小横杆间距0.8m，模板立杆之间设置纵横向水平拉杆，步距，梁侧木方龙骨间距200mm，腰部设置直径14的对拉螺栓1道，与竖向钢管锁紧，纵向距离。所有梁底小横杆采用双扣件与立杆连接。具体做法详见下图：立杆平面布置图主楼梁400850梁：梁底设置3根木方，梁两侧各设置一根承重立杆，立杆距梁侧不超过300mm, 梁底设置2根支撑立杆，立杆沿梁跨方向间距0.8m，梁底支撑小横杆间距0.4m，模板立杆之间设置纵22、横向水平拉杆，步距，梁侧木方龙骨间距200mm，腰部设置直径14的对拉螺栓1道，与竖向钢管锁紧，纵向距离，同时设置1道斜撑，间距。所有梁底小横杆采用双扣件与立杆连接。具体做法详见下图：立杆平面布置图800主楼梁3001250梁梁底设置3根木方，梁两侧各设置一根承重立杆，立杆距梁侧不超过300mm, 梁底设置2根支撑立杆，立杆沿梁跨方向间距0.6m，梁底支撑小横杆间距0.6m，模板立杆之间设置纵横向水平拉杆，步距1.5m，梁侧木方龙骨间距200mm，腰部设置直径14的对拉螺栓2道，与竖向钢管锁紧，纵向距离0.6m，同时设置1道斜撑，间距0.6m。所有梁底小横杆采用双扣件与立杆连接。具体做法详见下23、图：主楼梁2001700,2001900, 3001900梁梁底设置4根木方，梁两侧各设置一根承重立杆，立杆距梁侧不超过300mm, 梁底设置2根支撑立杆，立杆沿梁跨方向间距0.6m，梁底支撑小横杆间距0.6m，模板立杆之间设置纵横向水平拉杆，步距1.5m，梁侧木方龙骨间距200mm，腰部设置直径14的对拉螺栓3道，与竖向钢管锁紧，纵向距离0.6m，同时设置2道斜撑，间距0.6m。所有梁底小横杆采用双扣件与立杆连接。具体做法详见下图：主楼梁5001800梁梁底设置4根木方，梁两侧各设置一根承重立杆，立杆距梁侧不超过300mm, 梁底设置3根支撑立杆，立杆沿梁跨方向间距，梁底支撑小横杆间距，模板24、立杆之间设置纵横向水平拉杆，步距，梁侧木方龙骨间距200mm，腰部设置直径14的对拉螺栓3道，与竖向钢管锁紧，纵向距离0.5m，同时设置2道斜撑，间距0.5m。所有梁底小横杆采用双扣件与立杆连接。具体做法详见下图：(4)车库顶板模板：平板模板采用14mm厚的多层板，次龙骨5070mm方木，双面刨光，间距200mm。主龙骨采用48mm钢管，主龙骨间距L700mm；支撑体系采用满堂脚手架，立杆纵、横间距b700mm搭设；水平拉杆设置：在立杆距地面200mm高处，搭设纵、横向水扫地杆，纵杆在下，横杆在上；扫地杆与顶部水平拉杆之间搭设纵横、向水平拉杆，层高5m时，步距h1500mm，层高5m时，步距h25、1800mm，顶层水平拉杆距离立杆顶端距离a300mm。当采用丝杠时，丝杠伸出钢管长度不得大于200mm，在丝杠底部立杆钢管顶端设置纵、横向水平拉杆，所有水平拉杆的端部要与四周墙、柱顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。为保证顶板的整体混凝土成型效果，将整个顶板的多层板按同一顺序.同一方向对缝铺平，必须保证顶板接逢处下方有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。若与柱相交，则不刻意躲开柱头，只在该处将多层板锯开与柱尺寸相应，下垫方木作为柱头的龙骨。车库顶板模板支撑详见下图：楼板支撑架立面简图(5)主楼结构平板模板：本工程板厚180mm、120mm、100mm.90mm，平板26、模板采用14mm厚度多层板。次龙骨选用5070mm方木，双面刨光，间距200mm。主龙骨采用48mm钢管，板厚180mm，立杆横向间距或排距L800mm，立杆纵向间距b800mm；板厚120mm、100mm时，立杆横向间距或排距L1000mm，立杆纵向间距b1000mm。支撑体系采用满堂脚手架，水平拉杆设置：在立杆距地面200mm高处，搭设纵、横向水扫地杆，纵杆在下，横杆在，脚手架步距h1800mm，立杆上端伸出水平杆长度a300mm。当采用丝杠时，丝杠伸出钢管长度不得大于200mm，在丝杠底部立杆钢管顶端设置纵、横向水平拉杆，所有水平拉杆的端部要与四周墙、柱顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部27、和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。为保证顶板的整体混凝土成型效果，将整个顶板的多层板按同一顺序.同一方向对缝铺平，必须保证顶板接逢处下方有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。若与柱相交，则不刻意躲开柱头，只在该处将多层板锯开与柱尺寸相应，下垫方木作为柱头的龙骨。平板模板支撑详见下图：楼板支撑架立面简图（6）梯模板：非标准层楼梯模板为多层板。踏步侧板两端钉在梯段侧板木挡上，靠墙的一端钉在反三角木上，踏步板龙骨采用50mm厚的方木。制作时在梯段侧板内划出踏步形状与尺寸，并在踏步高度线一侧留出踏步侧板厚度钉上木档。标准层采用封闭式楼梯模板（具体制作见附图）。楼梯上部定型钢模板（7）特殊模板：洞口模板洞口模28、板采用木面钢角定型模板，整支散拆，模板采用14mm厚竹胶板和50100mm方木配置洞口侧模，角部配置钢护角，提高模板强度，确保门窗洞口方正。外角采用140140 角钢，为保证接缝严密，内角为100100 角钢，由钩头螺栓固定。模板安装时，设水平和垂直支撑，支撑水平间距700。详见下图。后浇带、施工缝模板a、筏板后浇带支模:两侧用钢筋12150或120焊在上下层主筋上,用5目的钢丝网两层绑扎在12的钢筋上。b、砼墙支模：混凝土墙施工缝竖向留在后浇带处，用5目的钢丝网两层绑扎在竖向主筋上。C、顶板后浇带支模：在顶板模板支好后,在后浇带位置钉上木条,高度为10mm。平板下层钢筋正好搁在上面。在后浇带29、位置的将多层板锯成同混凝土顶板厚度相同的板条，加工成锯形，锯齿间距同板钢筋间距，插在后浇带处的木条里侧，外侧用木方校正固定牢固。5、模板加工（1）木板加工模板加工要求:模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于1mm，尺寸过大的模板需进行刨边，否则禁止使用，次龙骨必须双面刨光，翘曲、变形的方木不得作为次龙骨使用，主龙骨钢管必须顺直，无弯曲变形。模板加工管理：模板加工完毕后,必须经过项目经理部技术人员、质检人员验收合格后方可使用。对于周转使用的胶合板或竹胶板,如有飞边、破损模板必须切掉破损部分,然后刷封边漆加以利用。6、模板安装(1)、模板安装的一般构造要求：竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工30、缝处理完毕后准备模板安装。安装竖向构件模板前,要清除杂物,焊接或修整模板的定位预埋件,做好测量放线工作,抹好模板下的找平砂浆。当模板安装高度超过2m时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。 (2)、底板模砌筑：垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模全部采用砖模，沿底板边线砌筑120mm厚砖墙(独立基础)和240mm（筏板基础）砖墙，并且每隔3000mm间距加砌一个240mm砖垛，高度为基础厚度加100mm，再在砖垛外侧及时回填灰土保证砖模的稳定。（3）墙体模板安装：墙体模板安装工艺：安装前检查 安装门窗口模板 一侧墙模安装就位安装斜撑插入穿墙螺栓及塑料套管 清扫墙内杂物安装就31、位另一侧墙模板安装斜撑穿墙螺栓穿过另一侧墙模调整模板位置紧固穿墙螺栓斜撑固定与相邻模板连接工艺流程：全面检查安装质量准备工作挂外架子安内横墙模板安堵头模板安外墙内侧模板安外墙外侧模板安内纵墙模板预检安堵头模板A、 在下层外墙砼强度不低于7.5Mpa时，利用下一层外墙螺栓孔挂金属三角模板架。B、按照先横墙后纵墙的安装顺序，墙体模板按照两面模板分正、负模板，将一个流水段的内墙正号模板按顺序吊至安装位置初步就位，用撬棒按墙位置线及模板的起止线调整模板位置，对穿模板的对拉螺栓，并调节至大致水平，用托线板测垂直、校正标高，使模板垂直度、水平度、标高符合设计要求，采用钢管就位后，立即拧紧螺栓。C、合模前检32、查钢筋、水电预埋管件、门窗及预留洞口模框、穿墙套管是否遗漏，位置是否准确，安装是否牢固，是否削弱断面过多等。合模板前将墙内可能有的杂物再次清理干净。D、安装反号模板，经校正垂直后用穿墙螺栓将两块模板锁紧。E、在内墙模板的外端头安装活动堵头模板，它可以用木板或用铁板根据墙厚制作；模板接缝要严密，防止浇筑砼时漏浆。F、安装外墙内侧模板，按楼板上的位置线将大模板就位找正。G、合模前检查钢筋、水电等预埋管件、门窗及预留洞口模框是否遗漏正确无误。H、安装外墙外侧模板，模板放在金属三角模板架上，将模板就位、校正、紧固穿墙螺栓。I、正、反模板、侧面堵头模全部安装完后，检查墙模之间、侧模与墙模、施工缝处是否严33、密、牢固可靠，防止出现漏浆、错台现象。检查每道墙上口是否平直。J、模板安装完毕后，全面检查扣件、螺栓、斜撑是否紧固、稳定，模板拼缝及下口是否严密。H、为保证外墙上下楼层施工缝的衔接，保证外墙施工后能够达到清水效果，防止施工时混凝土的流淌，下楼层施工时，模板下口粘贴10mm 厚海绵条，下包部分模板压紧橡胶条或海棉条，这样就可防止漏浆，且上下楼层间过渡自然。（4）梁模板安装：梁模板的安装工艺：弹出梁轴线及水平线并复核 搭设梁模支架 安装梁底楞 安装梁底模板 梁底起拱 绑扎钢筋安装侧梁模安装另一侧梁模 安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置 与相邻模板连固工艺流程：全面检查安装质量34、复核梁模尺寸、位置预检钢筋绑扎安装梁侧模板安装竖楞、斜竖楞、腰楞及对拉螺栓安装另一侧模板搭设梁模支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱弹线支立杆调整标高 A、安装梁模支架之前，首层为土壤地面时应平整夯实，支撑下须铺设统长垫板, 板厚5cm并且楼层间的上、下支座应在一条直线上；梁高600mm，支撑一般采用双排，间距一般以9001000mm为宜（具体详见上面梁支撑示意图），当梁高大于600mm时，梁底部加设13排立杆支撑，具体支撑排水按照设计要求搭设。高度超过5m和大体积深梁必须沿支撑排架方向设置剪刀撑。应随时检查，保证完整牢固。B、在支撑上调整梁底短钢管，预留梁底模板的厚度，拉线安装梁底模板并找直。35、梁底板应起拱，当梁跨度等于或大于4m时，梁底板按设计要求起拱；如设计无要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。固定梁底模板。C、在底模上绑扎钢筋，安装梁侧模板，安装外竖楞、斜撑，其间距一般为500mm。当梁高超过600mm时，需加腰楞，并穿对拉螺栓拉结；侧梁模上口要拉线找直，安装牢固，以防跑模。D、复核检查梁模尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。E、钢管立柱顶部采用可调支托时，U型支托侧边与钢管龙骨间如有间歇，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。F、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的36、程序设扫地杆。采用可调支托时，在可调支托底部的立柱钢管顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部拉杆之间的间距在满足模板设计所确定的水平拉杆步距（本工程车库1500mm，主楼1800mm）要求条件下，进行平均分配，确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。所有水平拉杆端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。G、钢管扫地杆、水平拉杆采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。H、钢管立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。I、当立柱底部不在同一高度时，高处的纵37、横向扫地杆应向地处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于。J、立柱钢管严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不得小于500mm，各接头中心距主节点不得大于步距1/3。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（5）平板模板安装：楼板模板安装工艺：搭设支架 安装横纵钢 (木) 楞 调整楼板下皮标高及起拱 铺设模板检查模板上皮标高、平整度工艺流程：支立杆办预检铺竹胶板模板校正标高安装横纵钢(木)楞A、支架搭设前，首层是土壤地面时应平整夯实，无论首层是土壤地面或楼板地面，在支撑下宜铺设通长脚手板，并且楼层间的38、上下支座应在一条直线上。支架的支撑应从边跨的一侧开始，依次逐排安装，同时在支撑的中间及下部安装纵横拉杆，在上部安装可调式顶托。支柱和龙骨间距按模板设计定。B、支架搭设完毕后，要认真检查板下龙骨与支撑的连接及支架安装的牢固与稳定；根据给定的水平标高线，认真调节顶托的高度，将龙骨找平，注意起拱高度（当板的跨度等于或大于4m时，按跨度的1/10003/1000起拱），并留出楼板模板的厚度。C、铺设竹胶板：应先铺设整块的竹胶块，对于不够整数的模板，再用小块竹胶板补齐，但拼缝要严密；用铁钉将竹胶板与下面的木龙骨钉牢，注意，铁钉不宜过多，只要使竹胶板不移位、翘曲即可。D、铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检39、查模板的平整度与底标高，并进行必要的校正。E、钢管立柱顶部采用可调支托时，U型支托侧边与钢管龙骨间如有间歇，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。F、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。采用可调支托时，在可调支托底部的立柱钢管顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部拉杆之间的间距在满足模板设计所确定的水平拉杆步距（本工程车库1500mm，主楼1800mm）要求条件下，进行平均分配，确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。所有水平拉杆端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时40、，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。G、钢管扫地杆、水平拉杆采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。H、钢管立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。I、当立柱底部不在同一高度时，高处的纵横向扫地杆应向地处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于。J、立柱钢管严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不得小于500mm，各接头中心距主节点不得大于步距1/3。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。K、满同模板和共41、享空间模板支架，在外侧四周圈设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间再纵横向每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件端部应与地面顶紧，夹角为4560。L、支架高度超过5m部位，在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向23m与建筑结构设置一个固结点。7、模板的拆除（1）模板拆除一般要点：侧模拆除在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损，方可拆除。底模及冬季施工模板的拆除，必须待同条件养护试块抗压强度达到下表的规定后方可拆除。现浇结构拆模时所需的砼强度结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率计（%42、）板2502、8758100梁、拱、壳8758100悬 臂 构 件2752100已拆除模板及支架的结构，在砼达到设计强度等级后方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。拆除时，应遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下进行。拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并检查拆模场所范围内的安全措施。模板拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并设专人监护。拆下的模板零配件严禁抛掷。多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处43、。高处拆除模板时，应符合高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。拆模中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行工作。拆除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应及时进行防护。下调可调式顶托，使得龙骨与底模脱开，再用钢钎轻轻撬动竹胶板拆下第一块，然后逐块拆除；切不可用钢钎、铁锤猛出乱撬。每块竹胶板44、模板拆下后，应用人工将其运托放至地上，严禁把拆下的模板扔下地面或使其自由坠落于地面，应按指定地点堆放。(2)楼板、梁模板拆除工艺：工艺流程：拆除支架部分水平拉杆和剪力撑 拆除梁侧模斜撑及侧模板下调楼板模板支柱顶翼托螺旋23m，使模下降分段分片拆除楼板模板、钢管 (方木) 楞及支柱拆除梁底模板及支撑系统拆除工艺施工要点：A、拆顶板模板时从房间一端开始,防止坠落人或物造成安全事故。梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。B、顶板、梁模板拆除时应注意保护顶板模板, 不能硬撬模板接缝处,以防损坏竹胶板。拆除的竹胶板、龙骨及钢管要码放整齐,并注意集中45、堆料。拆掉的钉子要回收再利用,在作业面清理干净, 以防扎脚伤人。C、拆除跨度较大的梁支架及其模板时，应从跨中开始向两端对称进行拆除。D、拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆除或松动的模板上进行拆除作业。F、拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板通过传递或用绳钩放至地面。G、严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。（3）墙柱模板拆除工艺墙模分散拆除工艺流程：拆除斜撑 自上而下拆掉穿墙螺栓及外楞 拆除内楞及胶合板模板 模板及配件运输及维护墙模拆除工艺施工要点：A、分散拆除墙模时，先拆墙两端接缝窄条模板，然后再向墙中心方向逐块拆除。拆除时用木锤或带橡皮垫的锤向外侧轻击模46、板，使之松动，脱离墙面。依次拆下一层模板时，要轻击模边肋，切不可用撬根从墙角撬离。拆掉的模板及配件用滑板滑到地面或用绳子绑扎吊下。B、拆除每一大块墙模的最后2个对拉螺栓后，作业人员应撤离大模板下侧，以后的操作均应在上部进行。个别大块模板拆除后产生局部变形者应及时整修好。C、大块模板起吊时，速度要慢，应保持垂直，严禁模板碰撞墙体。 (4)门洞口模板拆除： 松开洞口模板四角脱模器及与模板连接螺栓,撬棍从侧边撬动脱模,禁止从垂直面砸击洞口模板。防止门洞过梁混凝土拉裂,拆出的模板及时修整。所有洞口宽1m时拆模后立即用钢管加顶托回撑。 (5)后浇带模板拆除： 墙体、顶板、梁模板拆模后,用撬棍从侧边撬动脱47、模,拆除下的模板及时清理模板残渣及画线剔凿后浇带处混凝土。顶板、梁模板拆除后,立即用钢管支撑,按1000mm的间距同时支撑,钢管上下顶50100的木方。钢管支撑距地300mm加水平杆连接,向上每1600mm加水平杆。8、模板的维护及维修(1)模板使用注意事项： 吊装模板时轻起轻放,不准碰撞已安装好的模板和其他硬物;模板吊运就位时要平稳、准确,不得兜挂钢筋。用撬棍调整模板时,要注意保护模板下口海绵条。严格控制拆模时间,拆模时按程序进行,禁止用大锤敲击或撬棍硬敲,以免损伤混凝土表面和棱角。模板与墙面粘结时,禁止用塔吊吊拉模板,防止将墙面拉裂。拆模时要注意对成品加以保护,严禁破损。(2)多层板模板维48、护及维修：覆膜多层板运输堆放防止雨淋水浸；覆膜多层板严禁与硬物碰撞、撬棍敲打、钢筋在上拖拉、振捣器振捣、任意抛掷等现象，以保证板面覆膜不受损坏；切割或钻孔后的模板侧边要涂刷，防止水浸后引起覆膜多层板起层和变形；覆膜多层板模板使用后应及时用清洁剂清理，严禁用坚硬物敲刮板面及裁口方木阳角；对操作面的模板要及时维修，当板面有划痕、碰伤或其他较轻缺陷时，应用专用腻子嵌平、磨光，并刷BD-01环氧木模保护剂，多层板一般周转为6次，当拆下的模板四周破坏、四边板开裂分层时，将模板破损部分四周刷封边漆，然后重复使用。七、质量标准1、保证目标模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性；其支承部分应有足够的支承面49、积。2、基本项目（1）接缝宽度不得大于。检查法：观察和用楔形塞尺检查。（2）模板表面清理干净，并采取防止粘结措施。模板上粘浆和满刷隔离剂的累计面积，墙板应不大于1000cm2；柱、梁应不大于400cm2。检查方法：观察和用尺量计算统计。（3）模板安装允许偏差项目，见下表。模板安装允许偏差及检验方法序号项目允许偏差(mm)检查方法1基础轴线移位5尺量检查2柱、墙、梁轴线移位3尺量检查3标高2用水准仪或拉尺和尺量检查4基础截面尺寸10尺量检查5柱、墙、梁截面尺寸+2、-5尺量检查6每层垂直度3线垂或2m托线板检查7相邻两板表面高低差1用直尺尺量检查8表面平整度3用2m靠尺和楔形塞尺检查9预埋件中心50、线位移3拉线尺量检查10预埋管预留孔中心线位移3拉线尺量检查11预埋螺栓中心线位移2拉线尺量检查12预埋螺栓外漏长度+10、0拉线尺量检查13预留洞口中心线位移10拉线尺量检查14预留洞口截面内部尺寸+10、0拉线尺量检查八、成品保护1、安装完毕的平台模板、梁模板不可临时堆料和当作业平台，模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形，防止模板的变形、标高和平整度产生偏差。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。2、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时椅靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。51、工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。3、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤，防止砼墙面及门窗洞口等处出现裂纹。4、保持模板本身的整洁及配套构件的齐全，放置合理，保证板面不变形。5、模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸墙体、楼板及其它已施工完了的部位，不得兜挂钢筋。用撬棒调整模板时，撬棒下要支垫木方，要注意保护模板下面的海绵条或砂浆找平层。九、质量控制措施1、模板强度、刚度、稳定性控制措施（1）所有模板体系均必须对强度、刚度和稳定性进行验算。（2）现场安装必须按照本方案设计要求进行，特别是背楞、52、对拉穿墙螺栓及支撑等对模板的强度、刚度、稳定性等有显著影响的构件尺寸、间距等必须严格控制。2、原材料控制（1）所有模板、木方、穿墙螺栓等的供应商必须是公司的合格供方。（2）所有模板、钢管、扣件等材料进场后均应按照规范要求检查验收，对不合格品必须退货，不得投入使用。钢管的初始弯曲率不得大于1/1000。（3）鉴于市场上木材的质量参差不齐，因此对木方的质量检验就需要更加严格，特别是含水率指标，必须控制在10%以内。（4）每皮进场的多层板都必须进行抽样检验，可以采用简单的试验方法：用开水煮6h-8h，模板无明显变形，不开裂，覆膜层无起皮、脱落现象等即为合格，否则为不合格。3、加工质量控制（1）作为柱53、墙、梁模板背楞和顶板龙骨的木方必须用压刨进行双面刨光处理。（2）多层板、竹胶板加工必须根据配模图进行，下料前必须弹线。4、漏浆控制措施（1）在模板混凝土浇筑完毕后初凝前，用长刮杠将墙边或柱边50mm内刮平，并控制好标高。（2）严格控制模板加工质量，尺寸偏差为每米1mm。（3）在定型墙模板拼缝处和模板与楼面板接触处的部分粘贴50mm海绵条。在模板安装和调整后，如果模板与楼板面尚存在缝隙，则用砂浆在模板外侧填塞。但必须注意灌缝砂浆不得进入墙体截面内。（4）顶板模板拼缝间用5mm10mm自粘式海绵条填嵌，靠墙的木方侧面粘贴50mm海绵条。5、模板的清理控制模板拆除后及时清理并涂刷隔离剂，并在规定的54、区域堆放，对于破损模板，能修整的进行修整，不能修整的报班组长处置。6、混凝土浇筑： 混凝土梁的施工应采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。十、安全生产、文明施工与环保措施1、从事模板作业的人员，应进行安全技术培训。从事高出作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。2、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。3、安装模板时，安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁散放在模板或脚手板上；安装所用工具应系挂在作业人员身上或置于佩带的工具袋中，不得掉落。4、安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，在建筑物四周张设安全网，防55、止上下在同一垂直面操作。在临街面及交通要到地区，尚应设警示牌，派专人看管。5、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有安全措施。6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪、雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。7、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。组合钢模板装拆时，上下应有人接应。钢模板及配件应随装拆随运送。8、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。不得在脚手架上堆放大批模板等材料，临时堆放的模板不得超过3层。连接件应放在工具袋中，不得散落在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。9、支撑56、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通道中间的斜撑、拉杆等应设在m高以上。10、支模过程中，如需中途停歇，应将已就位的模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已拆除松动的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。12、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。13、施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36V；满堂模板、钢管支架及特57、别潮湿的环境时，不得超过12V；模板上使用电动工具采用36V低压电源；照明行灯及机电设备的移动线路采用绝缘橡胶电缆线，且不得直接固定在钢模板和脚手架钢管上。夜间施工时，应有足够的照明，施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。值班电工应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。14、装、拆模板时禁止使用木材、钢模板作立人板。15、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条、绳索等，高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不得在高处的墙顶、独立梁或其模板上行走。操作人员严禁穿硬底鞋作业。16、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作58、人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安人意识。17、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下模板要及时清理，堆放整齐。18、拆除平台底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆下顶撑，然后按顺序拆下搁栅、底模，以免发生模板在自重荷载下一次性大面积脱落。19、吊运模板安全要求：作业前应检查绳索、卡具、模板上的吊环，必须完整有效，在升降过程中设专人指挥，统一信号，密切配合；吊运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于2个吊点，水平吊运不少于4个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环；吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊；遇5级以上大风时，应停止一59、切吊运作业。20、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。不得将模板支架与脚手架连接成一体，不得将模板与上料井架、操作平台连成一体。21、支拆模板时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递，模板的拆除和修理时，禁止用大锤敲打模板，以降低噪声。22、模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地，脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。23、模板施工中，应设专人负责安全检查，发现问题应立即报告项目部专职安全员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施；待修复和排除险情后，方可继续施工。十一、模板计算模板验算主要依据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）、混凝土结构设计规范（GB60、 50010-2010）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）。（一）墙模板计算书一、墙模板基本参数 计算断面宽度350mm，高度5700mm，两侧楼板高度350mm。 内龙骨采用竖向布置方式。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距228mm，内龙骨采用5070mm木方，外龙骨采用双钢管48。 对拉螺栓布置11道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距456mm，直径14mm。 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷61、载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取； T 混凝土的入模温度，取； V 混凝土的浇筑速度，取； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 混凝土坍落度影响修正系数，取。 根据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）,考虑结构重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值22 根据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）,考虑结构重要性系数，倾倒混凝土时产生的荷载标准值22。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和62、刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取。 荷载计算值53.600) 面板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4 最大弯矩 最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：2 求出的63、支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支0.228=0.41 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f110002 面板的抗弯强度设计值 f，取2；考虑承载力设计值调整系数2。 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 面板的最大挠度小于228.0/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载3.600) 挠度计算荷载标准值 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙64、骨剪力图(kN) 内龙骨弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4 N5 N6 N7 N8 N9 N10 N11 N12 N13 经过计算得到最大支座6kN 经过计算得到最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：22 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 支 支2.500=65、8.92 支 支 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度1062 内龙骨的抗弯计算强度小于2,满足要求! (2)内龙骨挠度计算 最大变形 内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照均布荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规66、范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支0.456= 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于456.0/1567、0,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2 对拉螺栓最大容许拉力值；考虑承载力设计值调整系数。 对拉螺栓所受的最大拉力。 对拉螺栓强度验算满足要求!（二）柱模验算一、柱模板基本参数 1.基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm， 柱模板的截面高度 H=650mm; 2.对拉螺栓参数 B方向没有使用对拉螺栓， H方向没有使用对拉螺栓; 3.面板参数 面板类型:胶合68、板;面板厚度:14.00mm; 面板弹性模量2;面板抗弯强度设计值2; 面板抗剪强度设计值2; 4.木方参数 木方弹性模量2;木方抗弯强度设计值2; 木方抗剪强度设计值2; 5.柱箍参数 柱箍材料:双钢管483.0; 柱箍间距计算跨度 d: 500mm; 6.竖楞参数 竖楞截面宽度:50mm;高度70mm; B方向竖楞4根;H方向竖楞4根; 柱模板支撑计算简图 柱模板立面简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取3； t 69、新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取； T 混凝土的入模温度，取； V 混凝土的浇筑速度，取； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 1 外加剂影响修正系数，取； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取。 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）,考虑结构重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值2 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）,考虑结构重要性系数，倾倒混凝土时产生的荷载标准值2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度70、取柱箍间距。 荷载计算值 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3； = 4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取2；2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到(1.21.800) 经计算得到面板抗弯强度计算值10002 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力1.800) 截面抗剪强度计算值 T=31857.6/(22 截面抗剪强度设计值71、2； 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值2004/(1006000 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 四、竖楞的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距。 荷载计算值 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩2 最大剪力 最大支座力 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3；0/12 = 4； (1)抗弯强度计算 抗弯72、计算强度1062 抗弯计算强度小于2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31858/(2502 截面抗剪强度设计值2； 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形4/(100 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：3.60)0.183 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 支撑73、钢管受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 QmaxkN = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：0. 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于m2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 B方向未使用对74、拉螺拴，无需计算！ 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：3.60)0.200 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 支撑钢管受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知75、力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 H方向未使用对拉螺拴，无需计算！（三）车库梁模板计算300500梁模板计算书 一、参数信息： 模板支架搭设高度为米， 基本尺寸为：梁截面 BD=300mm500mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向米，立杆的步距米， 梁底增加0道承重立杆。 采用的钢管类型为48。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（76、JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合2 由永久荷载效应控制的组合2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取。 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 均布荷载77、 集中荷载 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 最大弯矩 最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：2 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 顺时针力矩之和：0 顺时针力矩和78、逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f110002 面板的抗弯强度设计值 f，取2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=3946.1/(22 截面抗剪强度设计值2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载m 最大弯矩2 最大剪力 最大支座力 方木的截面力学参数为 本算79、例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3； I = 5.004； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度1062； 方木的抗弯计算强度2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=1816N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=31816/(25072 截面抗剪强度设计值2； 方木的抗剪计算强度2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk 最大变形kl44/(100 方木的最大挠度小于600.00/250,满足要求! 四、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管80、计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取钢管支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 顺时针力矩之和：81、 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从82、左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=4.474kN (已经包括组合系数) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011附录A 满堂脚手架自重标准值83、，本工程使用的是48钢管，不是规范标准的钢管，按照截面积做折减计算：，取 脚手架钢管的自重 N2 本工程按照满堂脚手架进行验算，脚手架搭设高度，搭设宽度，搭设长度。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，-1公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)， A 立杆净截面面积 (cm2)， W 立杆净截面抵抗矩(cm3)， 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式计算 l0 84、= kuh () k 满堂脚手架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取1.155 u 计算长度系数，查附录C表C-1，取 h 脚手架步距， 1.1.验算长细比 k取1， =1100/1.600=245 =250, 满足要求! 1.2.验算立杆稳定性 k取， l0 l0 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算 2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，-2公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)，85、0UsUz2 h 立杆的步距， la 立杆迎风面的间距， lb 与迎风面垂直方向的立杆间距， 风荷载产生的弯矩 Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算 2,满足要求! 六、扣件抗滑移的计算 按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为， 按照扣件抗滑承载力系数 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=80.80=6.40kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，单扣件抗滑承载力的86、设计计算值R=4.474KN Rc=6.400KN, 满足要求!450950梁模板高支撑架计算书 一、参数信息： 模板支架搭设高度为米， 基本尺寸为：梁截面 BD=450mm950mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向米，立杆的步距米， 梁底增加2道承重立杆。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合2 由永久荷载效应控制的组合2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板87、面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 均布荷载 集中荷载 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 88、N1 N2 N3 N4 最大弯矩 最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：2 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f110002 面板的抗弯强度设计值 f，取2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=32865.6/(22 截面抗剪强度设计值89、2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 最大弯矩2 最大剪力 最大支座力 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度1062； 方木的抗弯计算强度2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=3282N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强90、度计算值 T1=33282/(2502 截面抗剪强度设计值2； 方木的抗剪计算强度2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk 最大变形kl4/14/(100 方木的最大挠度小于800.00/250,满足要求! 四、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取钢管支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 91、Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心92、压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=6.686kN (已经包括组合系数) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011附录A 满堂脚手架自重标准值，取 脚手架钢管的自重 N2 本工程按照满堂脚手架进行验算，脚手架搭设高度，搭设宽度，搭设长度0.00m。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，-1公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)， A 立杆净截面面积 (cm2)， W 立杆净截面抵抗矩(cm3)， 钢管立杆抗压强度计算值 (93、N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式计算 l0 = kuh () k 满堂脚手架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取 u 计算长度系数，查附录C表C-1，取 h 脚手架步距， 1.1.验算长细比 k取1， =1100/1.590=236 =250, 满足要求! 1.2.验算立杆稳定性 k取， l0 l0.590 = 273 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算 2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-294、011，-2公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)，0UsUz2 h 立杆的步距， la 立杆迎风面的间距， lb 与迎风面垂直方向的立杆间距， 风荷载产生的弯矩 Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算 2,满足要求! 600700梁模板高支撑架计算书 一、参数信息： 模板支架搭设高度为米， 基本尺寸为：梁截面 BD=600mm700mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向米，立杆的步距米， 梁底增加2道承重立杆。 采用的钢管类型为48。 荷载分项系数的选用95、： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合20kN/m2 由永久荷载效应控制的组合2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷96、载标准值 P1 = (2.500+2.000) 均布荷载 集中荷载 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4 最大弯矩 最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：2 求出的支座反力对B点97、取矩：（顺时针力矩） 支 支6 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f110002 面板的抗弯强度设计值 f，取2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=32690.1/(22 截面抗剪强度设计值2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布98、荷载 最大弯矩2 最大剪力 最大支座力 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度1062； 方木的抗弯计算强度2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=2967N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=32967/(2502 截面抗剪强度设计值2； 方木的抗剪计算强度2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk 最大变形kl44/(1001429 方木的最大挠度小于700.00/250,满足99、要求! 四、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取钢管支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.074mm 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点100、取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最101、大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支2 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=5.862kN (已经包括组合系数) 钢管的自重计算参照建筑施工102、扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011附录A 满堂脚手架自重标准值，本工程使用的是48钢管，不是规范标准的钢管，按照截面积做折减计算：，取 脚手架钢管的自重 N2 本工程按照满堂脚手架进行验算，脚手架搭设高度，搭设宽度，搭设长度。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，-1公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)， A 立杆净截面面积 (cm2)， W 立杆净截面抵抗矩(cm3)， 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，2 103、l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式计算 l0 = kuh () k 满堂脚手架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取 u 计算长度系数，查附录C表C-1，取 h 脚手架步距， 1.1.验算长细比 k取1， =1100/1.600=235 =250, 满足要求! 1.2.验算立杆稳定性 k取， l0 l0 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算 2,满足要求! 六、扣件抗滑移的计算 双扣件承载力设计值取kN， 按照扣件抗滑承载力系数 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=120.80=104、9.60kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力， 双扣件抗滑承载力的设计计算值R=5.862KN Rc=9.60KN, 满足要求! 850800梁模板高支撑架计算书 一、参数信息： 模板支架搭设高度为米， 基本尺寸为：梁截面 BD=850mm800mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向米，立杆的步距米， 梁底增加3道承重立杆。 采用的钢管类型为48。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）105、4条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合2 由永久荷载效应控制的组合2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 均布荷载 集中荷载 面板的截面惯106、性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；2 = 4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4 N5 最大弯矩 最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：2 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩107、和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f110002 面板的抗弯强度设计值 f，取2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=32561.4/(22 截面抗剪强度设计值2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 面板的最大挠度小于212.5/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 最大弯矩2 最大剪力 最大支座力 方木的截面力学参数为 本108、算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 1062； 方木的抗弯计算强度2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=3925N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=33925/(2502 截面抗剪强度设计值2； 方木的抗剪计算强度mm2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk 最大变形kl44/(100 方木的最大挠度小于700.00/250,满足要求! 四、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支109、撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取钢管支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=1.657+4 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支110、 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度106/43722 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算111、： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=6.823kN (已经包括组合系数) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20112、11附录A 满堂脚手架自重标准值，本工程使用的是48钢管，不是规范标准的钢管，按照截面积做折减计算：，取 脚手架钢管的自重 N2 本工程按照满堂脚手架进行验算，脚手架搭设高度，搭设宽度，搭设长度。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，-1公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)， A 立杆净截面面积 (cm2)， W 立杆净截面抵抗矩(cm3)， 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ13113、0-2011，由公式计算 l0 = kuh () k 满堂脚手架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取 u 计算长度系数，查附录C表C-1，取 h 脚手架步距， 1.1.验算长细比 k取1， =1100/1.600=241 =250, 满足要求! 1.2.验算立杆稳定性 k取， l0 l0/i 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算 2,满足要求! 六、扣件抗滑移的计算 双扣件承载力设计值取， 按照扣件抗滑承载力系数 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=120.80=9.60kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，114、扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力， 双扣件抗滑承载力的设计计算值R=6.823KN Rc=9.60KN, 满足要求! 2001750梁模板钢管高支撑架计算书 一、参数信息： 模板支架搭设高度为米， 基本尺寸为：梁截面 BD=200mm1750mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向米，立杆的步距米， 梁底增加1道承重立杆。 采用的钢管类型为48。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可115、变荷载效应控制的组合2 由永久荷载效应控制的组合2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 均布荷载 q 集中荷载 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中116、，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 最大弯矩 最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：2 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算117、得到面板抗弯强度计算值 f110002 面板的抗弯强度设计值 f，取2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=34332.8/(22 截面抗剪强度设计值mm2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 最大弯矩2 最大剪力 最大支座力 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)方木抗弯强度118、计算 抗弯计算强度1062； 方木的抗弯计算强度2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=2600N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=32600/(2502 截面抗剪强度设计值2； 方木的抗剪计算强度2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk 最大变形kl44/(100 方木的最大挠度小于600.00/250,满足要求! 四、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取钢管支撑传递力。 支撑钢管119、计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支0.400=3.17 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯120、计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=7.921kN (已经包括组合系数) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011附录A 满堂脚手架自重标准值，本工程使用的是48钢管，不是规范标准的钢管，按照截面积做折减计算：，取 脚手架钢管的自重 N2 本工程按照满堂脚手架进行验算，脚手架搭设高度，搭设宽度，搭设长度。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计121、算公式 （规范JGJ130-2011，-1公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)， A 立杆净截面面积 (cm2)， W 立杆净截面抵抗矩(cm3)， 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式计算 l0 = kuh () k 满堂脚手架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取 u 计算长度系数，查附录C表C-1，取 h 脚手架步距， 1.1.验算长细比 k取1， =1100/1.6122、00=219 =250, 满足要求! 1.2.验算立杆稳定性 k取， l0 l0 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算 2,满足要求! 六、扣件抗滑移的计算 双扣件承载力设计值取， 按照扣件抗滑承载力系数 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=120.80=9.60kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力， 双扣件抗滑承载力的设计计算值R=7.921KN Rc=9.60KN, 123、满足要求! 8001400梁模板钢管高支撑架计算书 一、参数信息： 模板支架搭设高度为米， 基本尺寸为：梁截面 BD=800mm1400mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向米，立杆的步距米， 梁底增加4道承重立杆。 采用的钢管类型为48。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合2 由永久荷载效应控制的组合2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计124、算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 均布荷载 集中荷载 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3； 4； 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4 N5125、 N6 最大弯矩 最大变形 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-2 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f110002 面板的抗弯强度设计值 f，取2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=33428.5/(22 截面抗剪强度设计值2； 抗剪126、强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 面板的最大挠度小于160.0/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 最大弯矩2 最大剪力 最大支座力 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度1062； 方木的抗弯计算强度2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=3530N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 127、T1=33530/(2502 截面抗剪强度设计值/mm2； 方木的抗剪计算强度2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk 最大变形kl44/(100 方木的最大挠度小于600.00/250,满足要求! 四、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取钢管支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax128、 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 129、支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度130、1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=7.147kN (已经包括组合系数) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011附录A 满堂脚手架自重标准值，本工程使用的是48钢管，不是规范标准的钢管，按照截面积做折减计算：，取 脚手架钢管的自重 N2kN 本工程按照满堂脚手架进行验算，脚手架搭设高度，搭设宽度，搭设长度。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，-1公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计131、值， 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)， A 立杆净截面面积 (cm2)， W 立杆净截面抵抗矩(cm3)， 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式计算 l0 = kuh () k 满堂脚手架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取 u 计算长度系数，查附录C表C-1，取 h 脚手架步距， 1.1.验算长细比 k取1， =1100/1.600=235 =250, 满足要求! 1.2.验算立杆稳定性 k取， l0 l132、0 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算 2,满足要求! 六、扣件抗滑移的计算 双扣件承载力设计值取， 按照扣件抗滑承载力系数 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=120.80=9.60kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力， 双扣件抗滑承载力的设计计算值R=7.147KN Rc=9.60KN, 满足要求! 及时解决。（四）主楼梁模板计算250600梁模板钢管高支撑架计算书133、 一、参数信息： 模板支架搭设高度为米， 基本尺寸为：梁截面 BD=250mm600mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向米，立杆的步距米， 梁底增加0道承重立杆。 采用的钢管类型为48。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合2 由永久荷载效应控制的组合2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 134、1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 均布荷载 集中荷载 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3； 4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 最大弯矩 最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连135、续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：2 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f11000/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=31077.7/(22 截面抗剪强度设计值2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算136、值 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 最大弯矩2 最大剪力 最大支座力 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度1062； 方木的抗弯计算强度2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=1690N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=31690/(2502 截面抗剪强度设计值2； 方木的抗剪137、计算强度2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk 最大变形kl44/(100 方木的最大挠度小于600.00/250,满足要求! 四、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取钢管支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算138、： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度 f=0.84411062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m)139、 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠140、度小于与10mm,满足要求! 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=4.419kN (已经包括组合系数) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011附录A 满堂脚手架自重标准值，本工程使用的是48钢管，不是规范标准的钢管，按照截面积做折减计算：，取 脚手架钢管的自重 N2 本工程按照满堂脚手架进行验算，脚手架搭设高度，搭设宽度，搭设长度。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，-1公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立141、杆的截面回转半径 (cm)， A 立杆净截面面积 (cm2)， W 立杆净截面抵抗矩(cm3)， 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式计算 l0 = kuh () k 满堂脚手架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取 u 计算长度系数，查附录C表C-1，取 h 脚手架步距， 1.1.验算长细比 k取1， =1100/1.600=245 =250, 满足要求! 1.2.验算立杆稳定性 k取， l0 l0 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受压应力计142、算值2 立杆的稳定性计算 2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，-2公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)，0UsUz2 h 立杆的步距， la 立杆迎风面的间距， lb 与迎风面垂直方向的立杆间距， 风荷载产生的弯矩 Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算 2,满足要求! 六、扣件抗滑移的计算 双扣件承载力设计值取， 按照扣件抗滑承载力系数 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=120.80=9.6143、0kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力， 双扣件抗滑承载力的设计计算值R=4.419KN Rc=9.60KN, 满足要求! 300500梁模板钢管高支撑架计算书 一、参数信息： 模板支架搭设高度为米， 基本尺寸为：梁截面 BD=300mm500mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向米，立杆的步距米， 梁底增加0道承重立杆。 采用的钢管类型为48。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条144、的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合2 由永久荷载效应控制的组合2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取。 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 均布荷载 集中荷载 面板的截面惯性145、矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 最大弯矩 最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：2 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩146、复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f110002 面板的抗弯强度设计值 f，取2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=3946.1/(22 截面抗剪强度设计值2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 最大弯矩2 最大剪力 最大支座力 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩147、I分别为: 3；4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度1062； 方木的抗弯计算强度2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=1816N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=31816/(2502 截面抗剪强度设计值2； 方木的抗剪计算强度2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk 最大变形kl44/(100 方木的最大挠度小于600.00/250,满足要求! 四、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。148、 集中荷载P取钢管支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算149、通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力150、复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=4.474kN (已经包括组合系数) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011附录A 满堂脚手架自重标准值，本工程使用的是48钢管，不是规范标准的钢管，按照151、截面积做折减计算：，取 脚手架钢管的自重 N2 本工程按照满堂脚手架进行验算，脚手架搭设高度，搭设宽度，搭设长度。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，-1公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)， A 立杆净截面面积 (cm2)， W 立杆净截面抵抗矩(cm3)， 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式计算 l0 = kuh () k 满堂脚手架计算长度附加系数，152、验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取 u 计算长度系数，查附录C表C-1，取 h 脚手架步距， 1.1.验算长细比 k取1， =1100/1.600=245 =250, 满足要求! 1.2.验算立杆稳定性 k取， l0 l0 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算 2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，-2公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)，0UsUz2 h 立杆的步距， la 立杆迎风面的间距， l153、b 与迎风面垂直方向的立杆间距， 风荷载产生的弯矩 Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算 2,满足要求! 六、扣件抗滑移的计算 双扣件承载力设计值取， 按照扣件抗滑承载力系数 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=120.80=9.60kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力， 双扣件抗滑承载力的设计计算值R=4.474KN Rc=9.60KN, 满足要求! 梁模板扣件154、式钢管高支撑架计算书 一、参数信息： 模板支架搭设高度为米， 基本尺寸为：梁截面 BD=300mm790mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向米，立杆的步距米， 梁底增加1道承重立杆。 采用的钢管类型为48。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合2 由永久荷载效应控制的组合2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷155、载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 均布荷载 集中荷载 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 最大弯矩 最大变形 = 连续梁支座156、反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：2 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f110002 面板的抗弯强度设计值 f，取2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=32221.8/(22 截面抗剪强度设计值2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板157、最大挠度计算值 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 最大弯矩2 最大剪力 最大支座力 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度1062； 方木的抗弯计算强度2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=3301N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=33301/(2502 截面抗剪强度设计值2；158、 方木的抗剪计算强度2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk 最大变形kl44/(100 方木的最大挠度小于800.00/250,满足要求! 四、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取钢管支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座159、反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=7.773kN (已经包括组合160、系数) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011附录A 满堂脚手架自重标准值，本工程使用的是48钢管，不是规范标准的钢管，按照截面积做折减计算：，取 脚手架钢管的自重 N2 本工程按照满堂脚手架进行验算，脚手架搭设高度，搭设宽度，搭设长度。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，-1公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)， A 立杆净截面面积 (cm2)， W 立杆净截面抵抗矩(cm3)， 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)161、 f 钢管立杆抗压强度设计值，2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式计算 l0 = kuh () k 满堂脚手架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取 u 计算长度系数，查附录C表C-1，取 h 脚手架步距， 1.1.验算长细比 k取1， =1100/1.600=227 =250, 满足要求! 1.2.验算立杆稳定性 k取， l0 l0 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算 2,满足要求! 六、扣件抗滑移的计算 双扣件承载力设计值取， 按照扣件抗滑承载力系数 该工程实际的旋转双扣件承162、载力取值为Rc=120.80=9.60kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力， 双扣件抗滑承载力的设计计算值R=7.773KN Rc=9.60KN, 满足要求! 400850梁模板钢管高支撑架计算书 一、参数信息： 模板支架搭设高度为米， 基本尺寸为：梁截面 BD=400mm850mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向米，立杆的步距米， 梁底增加2道承重立杆。 采用的钢管类型为48。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全163、技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合2 由永久荷载效应控制的组合2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 164、均布荷载 集中荷载 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 最大弯矩 最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：2 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针165、力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f110002 面板的抗弯强度设计值 f，取2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=31558.4/(22 截面抗剪强度设计值2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 最大弯矩2 最大剪力 最大支座力 方木的截面力学参数为166、 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度1062； 方木的抗弯计算强度2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=2293N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=32293/(2502 截面抗剪强度设计值2； 方木的抗剪计算强度2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk 最大变形kl44/(100 方木的最大挠度小于400.00/250,满足要求! 四、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑167、钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取钢管支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时168、针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右169、相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=5.848kN (已经包括组合系数) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011附录A 满堂脚手架自重标准值，本工170、程使用的是48钢管，不是规范标准的钢管，按照截面积做折减计算：，取 脚手架钢管的自重 N2 本工程按照满堂脚手架进行验算，脚手架搭设高度，搭设宽度，搭设长度。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，-1公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)， A 立杆净截面面积 (cm2)， W 立杆净截面抵抗矩(cm3)， 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式计算 l0 = k171、uh () k 满堂脚手架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取 u 计算长度系数，查附录C表C-1，取 h 脚手架步距， 1.1.验算长细比 k取1， =1100/1.600=234 =250, 满足要求! 1.2.验算立杆稳定性 k取， l0 l0 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算 2,满足要求! 六、扣件抗滑移的计算 双扣件承载力设计值取， 按照扣件抗滑承载力系数 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=120.80=9.60kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R172、 Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力， 双扣件抗滑承载力的设计计算值R=5.848KN Rc=9.60KN, 满足要求! 3001250梁模板钢管高支撑架计算书 一、参数信息： 模板支架搭设高度为米， 基本尺寸为：梁截面 BD=300mm1250mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向米，立杆的步距米， 梁底增加1道承重立杆。 采用的钢管类型为48。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合2 由永久荷载效应控制173、的组合2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 均布荷载 集中荷载 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4；174、 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 最大弯矩 最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：2 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f11000175、2 面板的抗弯强度设计值 f，取2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=32621.1/(22 截面抗剪强度设计值2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 最大弯矩2 最大剪力 最大支座力 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度1062； 方木的抗弯176、计算强度2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=3622N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=33622/(2502 截面抗剪强度设计值2； 方木的抗剪计算强度2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk 最大变形kl44/(100 方木的最大挠度小于600.00/250,满足要求! 四、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取钢管支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢177、管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 178、支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对179、B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=8.716kN (已经包括组合系数) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011附录A 满堂脚手架自重标准值，本工程使用的是48钢管，不是规范标准的钢管，按照截面积做折减计算：，取 脚手架钢管的自重 N2 本工程按照满堂脚手架进行验算180、，脚手架搭设高度，搭设宽度，搭设长度。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，-1公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)， A 立杆净截面面积 (cm2)， W 立杆净截面抵抗矩(cm3)， 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式计算 l0 = kuh () k 满堂脚手架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取 u 计算长度系数，查附录C表C-181、1，取 h 脚手架步距， 1.1.验算长细比 k取1， =1100/1.600=219 =250, 满足要求! 1.2.验算立杆稳定性 k取， l0 l0 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算 2,满足要求! 六、扣件抗滑移的计算 双扣件承载力设计值取， 按照扣件抗滑承载力系数 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=120.80=9.60kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力182、， 双扣件抗滑承载力的设计计算值R=8.716KN Rc=9.60KN, 满足要求! 3001900梁模板钢管高支撑架计算书 一、参数信息： 模板支架搭设高度为米， 基本尺寸为：梁截面 BD=300mm1900mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向米，立杆的步距米， 梁底增加2道承重立杆。采用的钢管类型为48。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合2 由永久荷载效应控制的组合2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合183、板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 均布荷载 集中荷载 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受184、力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4 最大弯矩 最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：2 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f110002 面板的抗弯强度设计值 f，取2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算185、值 T1=32600.5/(22 截面抗剪强度设计值2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 最大弯矩2 最大剪力 最大支座力 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度1062； 方木的抗弯计算强度2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=3069N 截面抗剪强186、度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=33069/(2502 截面抗剪强度设计值2； 方木的抗剪计算强度2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk 最大变形kl44/(100 方木的最大挠度小于600.00/250,满足要求! 四、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取钢管支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 187、支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的188、连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大189、小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=6.535kN (已经包括组合系数) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011附录A 满堂脚手架自重标准值，本工程使用的是48钢管，不是规范标准的钢管，按照截面积做折减计算：，取 脚手架钢管的自重 N2 本工程按照满堂脚手架进行验算，脚手架搭设高度，搭设宽度，搭设长度。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-201190、1，-1公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)， A 立杆净截面面积 (cm2)， W 立杆净截面抵抗矩(cm3)， 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式计算 l0 = kuh () k 满堂脚手架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取 u 计算长度系数，查附录C表C-1，取 h 脚手架步距， 1.1.验算长细比 k取1， =1100/1.580=222 =250, 满足要求191、! 1.2.验算立杆稳定性 k取， l0 l0 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算 2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，-2公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)，0UsUz2 h 立杆的步距， la 立杆迎风面的间距， lb 与迎风面垂直方向的立杆间距， 风荷载产生的弯矩 Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算 2,满足要求! 六、扣件抗滑移192、的计算 双扣件承载力设计值取， 按照扣件抗滑承载力系数 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=120.80=9.60kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力， 双扣件抗滑承载力的设计计算值R=6.535KN Rc=9.60KN, 满足要求! 5001800梁模板钢管高支撑架计算书 一、参数信息： 模板支架搭设高度为米， 基本尺寸为：梁截面 BD=500mm1800mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向米，立杆的步距米， 梁底增加3道承重立193、杆。 采用的钢管类型为48。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合2 由永久荷载效应控制的组合2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产194、生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 均布荷载 集中荷载 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4 最大弯矩 最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力195、对B点取矩：2 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f110002 面板的抗弯强度设计值 f，取2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=33313.9/(22 截面抗剪强度设计值2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上196、最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 最大弯矩2 最大剪力 最大支座力 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度1062； 方木的抗弯计算强度2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=3935N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=33935/(2502 截面抗剪强度设计值2； 方木的抗剪计算强度2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk 最大变形kl44/(100 方木的最大挠度小于197、500.00/250,满足要求! 四、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取钢管支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已198、知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形199、 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=7.010kN (已经包括组合系数) 钢管的自重计算200、参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011附录A 满堂脚手架自重标准值，本工程使用的是48钢管，不是规范标准的钢管，按照截面积做折减计算：，取 脚手架钢管的自重 N2 本工程按照满堂脚手架进行验算，脚手架搭设高度，搭设宽度，搭设长度。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，-1公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)， A 立杆净截面面积 (cm2)， W 立杆净截面抵抗矩(cm3)， 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度201、设计值，2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式计算 l0 = kuh () k 满堂脚手架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取 u 计算长度系数，查附录C表C-1，取 h 脚手架步距， 1.1.验算长细比 k取1， =1100/1.600=235 =250, 满足要求! 1.2.验算立杆稳定性 k取， l0 l0 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算 2,满足要求! 六、扣件抗滑移的计算 双扣件承载力设计值取， 按照扣件抗滑承载力系数 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=120202、.80=9.60kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力， 双扣件抗滑承载力的设计计算值R=7.010KN Rc=9.60KN, 满足要求! （五）车库顶板模板计算扣件式钢管楼板模板高支架计算书 一、参数信息： 模板支架搭设高度为米， 搭设尺寸为：立杆的纵距米，立杆的横距米，立杆的步距米。 梁顶托采用单钢管: 48。 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（203、JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合2 由永久荷载效应控制的组合2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取。 二、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 静荷载标准值 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500) 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)抗弯强度计算 f1 = M / W f 其中 f1 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)；204、 W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取2； 1l22l222 经计算得到面板抗弯强度计算值 f110002 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 T1 = 3Q/2bh T 其中最大剪力12 截面抗剪强度计算值 T1=3917.3/(22 截面抗剪强度设计值2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值2004/(1006000 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 三、支撑方木的计算 方木按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q205、11 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000) 静荷载 活荷载 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 最大弯矩2 最大剪力 最大支座力 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度1062； 方木的抗弯计算强度2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=1446N 截面抗剪强度必须满206、足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=31446/(2502 截面抗剪强度设计值2； 方木的抗剪计算强度2,满足要求! (3)方木挠度计算 qk 最大变形kl44/(100 方木的最大挠度小于700.00/250,满足要求! 四、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 均布荷载取托梁的自重。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 经过计算得到最大变形 = 连续梁支座反力复核验算207、： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：2 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩3； 截面惯性矩4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度1062 顶托梁的抗弯计算强度小于2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 顶托梁的最大挠度小于700.0/250.0,满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷208、载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)附录A 满堂支撑架自重标准值，本工程使用的是48钢管，不是规范标准的钢管，按照截面积做折减计算：，取 NG1 (2)模板的自重(kN)： NG2 (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取2 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000+0.000) 3.不209、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式GQ 4.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 NWNGNQ Nw 六、立杆的稳定性计算 本工程按照满堂支撑架进行验算，剪刀撑设置普通型，脚手架搭设高度，搭设宽度。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，-1公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)， A 立杆净截面面积 (cm2)， W 立杆净截面抵抗矩(cm3)， 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式-1或计算