1、编号：SJHN.JZY-XX地上5层小学#综合楼建设工程脚手架安装施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录一. 编制依据3二. 工程概况3三. 脚手架方案选择41. 落地架的布置:42.本方案选择计算下列脚手架4四. 材料准备44. 脚手板采用由毛竹制作的竹制串板。5五. 纵向水平杆5六. 横向水平杆5七. 立杆55. 立杆顶端按天沟支模架顶端处理；6八. 脚手板6九. 连墙件63. 优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；6十.门洞处构造6十一.剪刀撑与横向斜撑72. 外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑2、；7十二.斜道71. 脚手架采用之字型斜道；83. 拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；8十三.安全事项及措施83. 连墙件和剪刀撑应及时设置,不得滞后超过2步。810. 高架必须有脚手架防电、避雷接地安全措施。9十四.检查与验收92.检查事项9十五.脚手架拆除97. 各构配件严禁抛掷至地面。9十六、应急预案91. 目的102. 应急领导小组及其职责103. 应急反应预案104. 专职安全生产管理人员115.应急通信联络11扣件式脚手架计算书12（广联达施工安全计算软件）12一、计算依据12二、脚手架总参数13三、横向水平杆验算161、抗弯验算162、挠度验算173、支座反力计算17四、3、纵向水平杆验算181、抗弯验算182、挠度验算193、支座反力计算19五、扣件抗滑承载力验算19六、立杆稳定验算191、立杆承受的结构自重标准值NG1k202、构配件自重标准值NG2k1203、施工活荷载标准值204、20七、允许搭设高度验算21八、连墙件承载力验算21九、立杆地基承载力验算22.方案一. 编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011） 建筑施工临时支撑结构技术规范 （JGJ300-2013） 钢结构设计规范 （GB50017-2014） 建筑结构荷载规范 （GB50009-2012）建筑地基基础设计规范 （GB50007-2011） 建筑施工安全检查4、标准 （JGJ59-2011） XXXX设计院有限公司XX小学建设工程施工图二. 工程概况 工程名称：XX小学建设工程 工程地址：XX省XX区 结构类型：框架结构 建筑面积：地上 17500m2,地下3000m2 计划工期：2017年4月2017年12月层 数：地下一层，地上5层三. 脚手架方案选择该建筑施工选择扣件式钢管落地式双排脚手架(以下简称落地架)1. 落地架的布置: XX小学建设工程，包括1#综合楼、2#、3#教学楼、4#艺体楼、南校门、地下室（含功能用房、设备用房、停车库）、附属工程。总建筑面积20485.12m2，1#综合楼为地上五层,高度为22.5m，框架结构，建筑面积为5715、0.75；2#.3#教学楼为地上五层,高度为21.55m，框架结构，建筑面积为6943.97 m2；4#艺体楼为地上4层，高度为19.65m，框架结构，建筑面积为4780.4 m2；1#综合楼、2#、3#教学楼、4#艺体楼落地式扣件钢管脚手架，搭设高度分别为24m、23.05m、21.15m。2.本方案选择计算下列脚手架本方案按24米高落地架计算，(立杆基础下铺1100mm宽100mm厚C20混凝土垫层);四. 材料准备1. 新钢管选用国标直缝电焊钢管（GB/T13793），质量符合国标碳素结构钢（GB/T228）Q235-A级钢要求。钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹钢管不得6、采用,钢管必须涂有防锈漆。2. 旧钢管的表面锈蚀深度和弯曲变形应符合JGJ132001(2002年版)的规定,当锈蚀深度超过规定值时不得使用。3. 扣件采用可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N.M时不得发生破坏,旧扣件便用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。4. 脚手板采用由毛竹7、制作的竹制串板。五. 纵向水平杆 1. 纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨； 2. 纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不能大于 0.4m； 3. 横向水平杆采用直角扣件固定在纵向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于500mm；六. 横向水平杆 1. 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度 300mm； 2. 作业层上非主节点处的横向水平杆，8、宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2(本案在两个主节点中增设1根横向水平杆)； 3. 使用竹串脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；七. 立杆 1. 落地架每根立杆底部都必须支承在砼垫层上或地下室顶板上； 2. 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 3. 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步3跨;4. 立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定： 立杆上的对接扣9、件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3； 搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。5. 立杆顶端按天沟支模架顶端处理；八. 脚手板 1. 作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120150mm； 2. 竹串脚手板应按其主竹筋平行于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在横向水平杆上； 3. 作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定；九. 连墙件 1. 宜靠近10、主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm； 2. 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； 3. 优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置； 4. 一字型、开口型脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m。 5. 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；十.门洞处构造 1. 门洞采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角在45度60之间。门洞桁架的型式采用B型 ；2.11、 双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆；斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接； 3. 门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步；4. 门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。十一.剪刀撑与横向斜撑 1.每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m12、，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间； 2. 外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑； 3. 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm； 4. 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；5. 横向斜撑的设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；13、斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接； 6. 脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道；十二.斜道1. 脚手架采用之字型斜道；2. 斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6；人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1：3； 3. 拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度； 4. 斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm； 5. 运料斜道两侧，平台外围和端部均设置连墙件；每两步应加设水平斜杆，设置剪刀撑和横向斜撑。 6. 斜道脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距14、不应大于500mm；接头采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺； 7. 人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。十三.安全事项及措施1. 底立杆应按立杆接长要求,选择不同长度的钢管交错搭设,至少应有两种长度不同的钢管作立杆。2. 在搭设第一排立杆时,每隔6跨设一道抛撑,直至连墙件安装完毕后。抛撑底脚埋入土中深度不少于0.5m。3. 连墙件和剪刀撑应及时设置,不得滞后超过2步。4. 在顶部连墙件之上的架高(以纵向横杆计)不得多于2步,否则应每隔6跨加设一道拉结措施。5. 周边的纵向水平横杆必须在角部交圈与立杆连接固15、定。6. 剪刀撑、斜道栏杆要求做警示色油漆。7. 脚手架搭设人员必须是考核合格的持证架子工,上岗人员应定期体检, 合格后方可上岗。8. 脚手架搭设前,应由工程负责人和架子工班长按专项方案的要求向全体施工人员进行技术、安全等事项交底。搭设过程中加强检查、指导。9. 脚手架使用期间,严禁拆除主节点处的纵横向水平杆和扫地杆。10. 高架必须有脚手架防电、避雷接地安全措施。十四.检查与验收 1. 必须在下列阶段进行检查与验收,合格后方可使用: 落地脚手架下基础,或悬挑架下悬挑钢梁完工验收后,脚手架搭设前; 作业层上施工荷载前; 每搭设1013m高度以及达到设计标高后; 遇6级大风或大雨后; 停用超过一16、个月。2.检查事项 落地脚手架底座沉降情况(要求沉降10mm),垫块是否晃动,基底有无积水,立杆是否悬空; 悬挑脚手架拉环、吊环有无松动变形,钢丝绳安全弯是否拉直; 连墙件是否漏设或被拆除而未补设; 脚手架是否超载,安全网是否破损,脚手板是否稳妥牢固。十五.脚手架拆除 1. 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件，支撑体系等是否符合构造要求； 2. 应根据检查结果确定拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施； 3. 应由施工负责人进行安全技术交底； 4. 拆除作业应由上而下逐层进行； 5. 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先拆连墙件整层或数层后再拆除脚手架，分层拆除，高度不应大于2步，如大于2步，17、应增设连墙件加固； 6. 当拆至最后一根立杆高度时，应在适当位置加临时抛撑后再拆除连墙件；7. 各构配件严禁抛掷至地面。十六、应急预案1. 目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2. 应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制18、事故的扩大，并迅速向上级报告。3. 应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被19、困人员，配合消防人员扑灭大火。 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、20、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4. 专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下 项目经理 组长，负责本项目工程协调指挥工作； 施工员 组员，负责现场施工指挥，技术交底、检查验收； 安全员 组员，负责现场安全检查工作； 架子工班长 组员, 负责现场支撑架搭设和维护21、；5.应急通信联络医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。. 计算书扣件式脚手架计算书（广联达施工安全计算软件）一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑地基基础设计规范GB50007-20113、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、混凝土结构设计规范GB50010-20106、建筑施工手册第五版二、 脚手架总参数三、架体搭设基本参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架架体高度H(m)24水平杆步距h(m)1.2立杆纵22、（跨）距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9内立杆距建筑距离(m)0.2横向水平杆悬挑长度(m)0.15纵横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵杆上横杆根数n2连墙件布置方式两步三跨连墙件连接形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号483扣件连接的连接种类双扣件连墙件与结构墙体连接承载力(kN)80连墙件计算长度a(m)0.2荷载参数脚手板类型竹笆片脚手板挡脚板的类型竹串片挡脚板脚手板铺设层数每隔（x）一设每2步设置一层密目安全网自重标准值(kN/m2)0.01实际脚手板铺设层数3装修脚手架施工层数1结构脚手架施工层数1横向斜撑每隔（x）跨设置5架体顶部风压高度变化系数1架体底部风压高度变化系23、数1风荷载体型系数1.275脚手架搭设地区XX(省)长沙市(市)脚手板自重标准值(kN/m2)0.1地基参数基础类型地基地基承载力特征值fak（kPa）140垫板底面积A(m2)0.25地基土类型岩石（图1）落地式脚手架立面图（图2）落地式脚手架剖面图（图3）落地式连墙件大样图三、横向水平杆验算横向水平杆内力及挠度按简支梁验算，支座反力按有悬挑的简支梁计算。 承载能力极限状态q=1.2(g+gK1la/(n+1)+1.4QKla/(n+1)=1.2(0.033+0.11.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.2kN/m正常使用极限状态qK=g+gK1la/(n+1)+QKla/(n+24、1)=0.033+0.11.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.583kN/m1、抗弯验算计算简图如下：（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）弯矩图Mmax=0.211kNm=Mmax/W=0.211106/4490=46.889N/mm2f=205N/mm2满足要求2、挠度验算计算简图如下：（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）挠度图max=0.568mmminlb/150，10=6mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态V=1.347kN正常使用极限状态VK=0.97kN四、纵向水平杆验算根据规范要求，纵向水平杆按三跨连续梁计算，且选择最不利的活荷载布置。由上节可知F=V,F25、K=VKq=1.20.033=0.04kN/mqK=g=0.033kN/m1、抗弯验算Fqk=0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=0.531.5/(2+1)0.9(1+0.15/0.9)2=0.919kN/mFq=1.40.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.40.531.5/(2+1)0.9(1+0.15/0.9)2=1.286kN/m简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）弯矩图Mmax=0.634kNm=Mmax/W=0.634106/4490=141.143N/mm2f=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图126、0）挠度图max4.01mmminla/150，10=10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态：Vmax=4.811kNm五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=Vmax=4.811kNRc=8kN满足要求六、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=minH/(x+1)h,yZ=71、立杆承受的结构自重标准值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=240.167+7(0.9+0.15)20.033/2+0.01462/2=4.267kN2、构配件自重标准值NG2k1Z=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk27、3=3(0.9+0.15)1.50.1/2+30.171.5+1.5240.01=1.361kN3、施工活荷载标准值NQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(13+12)(0.9+0.15)1.5/2=3.938kN4、风荷载标准值：wk=mzmsw0=11.2750.25=0.319kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mwk=wklah2/10=0.3191.51.22/10=0.069kNm风荷载产生的弯矩设计值：Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.069=0.087kNm立杆荷载组合：不组合风荷载：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2(4.2628、7+1.361)+1.43.938=12.267kN组合风荷载：N=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQK=1.2(4.267+1.361)+0.91.43.938=11.716kN长细比验算：l0=kmh=1.1551.51.2=2.079ml=l0/i=2.0791000/15.9=130.755l=210满足要求根据l值查规范JGJ130-2011附录得到j=0.392则立杆稳定的验算式为：不组合风荷载：N/jA=12.2671000/(0.392424)=73.761N/mm2f=205N/mm2满足要求组合风荷载：N/jA+MW/W=11.7161000/(0.39242429、)+0.087106/4490=89.768N/mm2f=205N/mm2满足要求七、允许搭设高度验算不组合风荷载：H=jAf-(1.2NG2K+1.4NQK)/1.2gk=(0.392424205-(1.21.3611000+1.43.9381000)/(1.20.1671000)=134.463m组合风荷载：H=jAf-1.2NG2K+0.91.4（NQK+Mwk/W)/1.2gk=(0.392424205-(1.21.3611000+0.91.4(3.9381000+0.069106/4490)/(1.20.1671000)=137.117mH=24mH=134.463m满足要求八、连墙30、件承载力验算计算连墙件的计算长度：a0=a=0.21000=200mm,l=a0/i=200/15.9=12.579l=210根据l值查规范JGJ130-2011附录得到j=0.967风荷载作用在一个连墙件处的面积Aw=2h3la=21.231.5=10.8m2风荷载标准值：wk=mzmsw0=11.2750.25=0.319kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值：Nlw=1.4wkAw=1.40.31910.8=4.819kN连墙件的轴向力设计值：Nl=Nlw+N0=4.819+3=7.819kN其中N0由JGJ130-2011第条进行取值。将Nl、j带入下式：强度：s=Nl/Ac=7.819131、000/424=18.4420.85f= 0.85205= 174.25稳定：Nl/jA=7.8191000/(0.967424)=19.075N/mm20.85f = 0.85205= 174.25 N/mm2扣件抗滑移：Nl=7.819kNRc=12kN满足要求九、立杆地基承载力验算立杆上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值：NK=NG1K+NG2K+NQK=4.267+1.361+3.938=9.566kN立杆上部结构传至立杆基础顶面的轴向力设计值：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2(4.267+1.361)+1.43.938=12.267kN底座的验算：N=7.819kNRb=100kN地基承载力验算：按照规范JGJ130-2011第条要求，考虑部分地基承载力折减系数（一般0.4），可得Pk=Nk/Ac=9.566/0.25=38.264kPafg=140kPa满足要求