1、中心区地块超高层项目工程高大支模施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1、编制依据131.1、XX中心区T106-0028地块超高层项目施工图纸；131.2、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）；131.3、建筑结构荷载规范（GB5009）；131.4、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）；131.5、建筑施工手册（第四版）（中国建筑工业出版社出版）；131.6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；131.7、建筑施工高处作业安全技术规范（2、JGJ80-91）；131.9、建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程（ DBJ13-91-2007 ）132、工程概况132.1、单体建筑物结构情况142.2、结构梁尺寸统计表：14（表示存在该截面尺寸梁，表示不存在）142.3、验算说明163、施工计划及准备163.1、施工进度计划163.2、施工准备163.2.1、材料准备163.2.2、技术准备174、危险源与相关控制措施175、模板工程质量目标206、支撑体系的主要搭设方法及技术措施206.1、支撑体系原理206.2、支撑体系要求206.3、支撑体系搭设注意事项：226.4、模板支撑体系的主要施工方法及技术措施236.4.2、模板支3、撑系统的施工方法及技术措施236.4.2.1、模板制作236.4.2.2、墙、柱模板支设236.4.2.2.1、模板配制236.4.2.2.2、支模顺序236.4.2.2.3、构造措施236.4.2.2.4、支设方法236.4.2.3、梁、板模板支设246.4.5、节点模板307、构配件检查与验收317.1、钢管应符合下列规定318、模板验收318.1.预埋件和预留洞的允许偏差318.2、现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法329、模板拆除3310、安全文明施工3311、施工应急救援预案3411.1、应急领导小组：35组 员：3511.2、应急领导小组职责：3511.3、应急反应预案：35一、4、 梁支撑架计算书39（一）、梁模板扣件钢管高支撑架计算书391、模板面板计算392、梁底支撑木方的计算401.荷载的计算：403、梁底支撑钢管计算424、扣件抗滑移的计算435、立杆的稳定性计算44（二）、梁模板扣件钢管高支撑架计算书451、模板面板计算462、梁底支撑木方的计算461.荷载的计算：473、梁底支撑钢管计算483.1、 梁底纵向钢管计算493.2、梁底横向钢管计算504、扣件抗滑移的计算505、立杆的稳定性计算50（三）、梁模板扣件钢管高支撑架计算书511、模板面板计算522、梁底支撑木方的计算521.荷载的计算：533、梁底支撑钢管计算543.1、梁底纵向钢管计算553.2、5、 梁底横向钢管计算564、扣件抗滑移的计算565、立杆的稳定性计算56（四）、梁模板扣件钢管高支撑架计算书571、模板面板计算582、梁底支撑木方的计算591.荷载的计算：593、梁底支撑钢管计算613.1、 梁底纵向钢管计算613.2、 梁底横向钢管计算624、扣件抗滑移的计算62单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求, 应采用可调托座!可625、立杆的稳定性计算63（五）、梁模板扣件钢管高支撑架计算书641、模板面板计算64面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!652、梁底支撑木方的计算651.荷载的计算：653、梁底支撑钢管计算673.1、 梁底纵向钢管计算673.2、 梁底横向钢管计算66、84、扣件抗滑移的计算68单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求, 应采用可调托座!685、立杆的稳定性计算69（六）、梁模板扣件钢管高支撑架计算书701、模板面板计算70面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!712、梁底支撑木方的计算711.荷载的计算：713、梁底支撑钢管计算733.1、梁底纵向钢管计算733.2、 梁底横向钢管计算744、扣件抗滑移的计算74单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求, 应采用可调托座!745、立杆的稳定性计算75（七）、梁模板扣件钢管高支撑架计算书761、模板面板计算76面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!772、梁底支撑木方的计算771.荷载的计算：773、7、梁底支撑钢管计算793.1、 梁底纵向钢管计算793.2、梁底横向钢管计算804、扣件抗滑移的计算80单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,应采用可调托座!815、立杆的稳定性计算81（八）、梁模板扣件钢管高支撑架计算书821、模板面板计算82面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!832、梁底支撑木方的计算831.荷载的计算：833、梁底支撑钢管计算853.1 、梁底纵向钢管计算853.2、 梁底横向钢管计算874、扣件抗滑移的计算87单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求, 应采用可调托座!875、立杆的稳定性计算87二、 楼板支撑架计算书881、模板面板计算88面板的抗弯强度验算 f f,满8、足要求!892、模板支撑木方的计算892.1、荷载的计算892.2、木方的计算903、板底支撑钢管计算904、扣件抗滑移的计算92单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求, 应采用可调托座!925、模板支架荷载标准值(立杆轴力)921.静荷载标准值包括以下内容：923.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式926、立杆的稳定性计算92三、宽1300高3520梁侧模支撑计算书931、参数信息931.1、模板支撑及构造参数931.2、荷载参数941.3、材料参数941.4、梁侧模板参数942、梁侧模板荷载计算95F=0.22t12V1/2953、梁侧模板面板的计算953.1、强度计算963.2、9、挠度验算964、梁侧模板支撑的计算974.1、次楞计算974.2、主楞计算985、穿梁螺栓的计算100 XX中心区T106-0028地块超高层项目高大支模方案1、编制依据1.1、XX中心区T106-0028地块超高层项目施工图纸；1.2、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）；1.3、建筑结构荷载规范（GB5009）；1.4、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）；1.5、建筑施工手册（第四版）（中国建筑工业出版社出版）；1.6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；1.7、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；1.8、建筑施工模板安10、全技术规范（JGJ162-2008）；1.9、建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程（ DBJ13-91-2007 ）2、工程概况本工程地下室3层，覆盖了基本上整个用地面积，上部分为A、B共2栋塔楼及1栋裙房，其中：A栋塔楼总高度为300.8m，建筑面积116970 m，共61层（不含三个避难层，142层为办公楼，上部4361层为酒店）B栋塔楼总高度156m，建筑面积44280m，共36层，裙房高24m，共4层，位于B栋南侧、A栋东侧。2.1、单体建筑物结构情况A栋：A座塔楼基本成方形，五层以下为剪力墙加强区，层高6m，五层以上楼层层高为4.2m，核心筒内主要为连梁，梁的特点是高，宽。核心筒11、外为钢梁，上浇混凝土板。A座板厚120150mm，首层西侧、南侧大厅为两层，高度12m，二层北侧大厅高度12m，板厚均120mm，核心筒内连梁，梁宽变化主要从2001300，梁高变化主要从4003450，1300宽的梁主要为连梁，位于底部加强层，最大截面为13003450，为核心筒四层连梁。B栋：核心筒四层以下底部剪力墙底板加强区，层高6m，四层以上楼层层高3.4m，为框筒结构，B座首层西侧为大厅，二层无楼板，大厅高度12m，板厚100，其余部位高度6m，板厚100150mm，梁宽变化主要从100800，梁高变化主要从2002100，最大截面梁为5002100，为二层B1轴边梁，层高6m，梁底12、高度3.9m。裙楼：裙楼为框架结构，共计四层，首层及二层层高6m，三层层高4m，四层层高3.5m，四层B1-B4/BA-BK区域为中空，四a层层高该部位仅有钢结构梁，该部位从三层板顶至五层楼板，高度12.05m,整个裙楼结构板厚110150mm，梁宽变化从150700，梁高变化从3001500，最大截面尺寸为7001800，梁底高度4.2m。首层板：负一层层高3.8m5.95m，板厚200280mm，CA-CE轴为人防区域，板厚为280，塔楼及裙楼周围为车到，板厚250，大厅入口为落客区，板厚220，其余部分为200，梁宽变化从3001200，梁高从5002300，最大截面尺寸1200140013、，梁底高度8.1m，其中最高梁截面尺寸5002300，梁底高度5.5m，2.2、结构梁尺寸统计表：（表示存在该截面尺寸梁，表示不存在）梁宽梁高20025030035040045050060070080010001200130020030035040045050055060065070075080085090095010001050110011501170120012201300135013701400142014501470150015801600170017201800185020002100220022502300300031003200322034503500352035502.3、验算14、说明虽然板厚为280的区域为降板，支撑高度未达到高支模的要求，但考虑到该板在施工时，满堂架承载的荷载较大，故按高支模进行验算。按照统计，梁按截面大小及高度考虑，共分八类进行计算，故所有梁边板按280厚度选取，高度按12.1m计算，按照最不利的组合方式，以验算所设计支撑系统是否满足要求。保证施工中支撑系统安全。3、施工计划及准备3.1、施工进度计划结构施工进度计划部位开始日期完成日期天数材料及设备进场计划A栋61层2010-4-1 2011-10-21430模板工程施工所需钢管、扣件、顶托、螺杆、螺帽、3型卡等材料在施工前5天进场，模板、钢筋等加工机械在地下室施工阶段已全部进场，满足施工需求。B15、栋36层2010-6-192011-7-3380裙楼4层2010-8-182011-3-52003.2、施工准备3.2.1、材料准备模板工程施工前，由技术部提出模板材料需用计划，物资部组织合格材料进场，施工技术部安排分包队将各种材料和机具准备妥当。3.2.1.1、梁、板、墙、柱模板采用18厚9151830九夹板。3.2.1.2、支撑面板的支撑采用于50100方木。3.2.1.3、模板支架采用483.5钢管及扣件。3.2.1.4、加固装置采用M14对拉螺栓。3.2.2、技术准备.1、施工前由工程部向施工人员进行技术交底，施工人员事先须熟悉图纸，明确主要轴线和构件间相互位置关系。.2、柱、梁模板后16、台制作，不同部位构件模板要分类进行编号，写明用途，模板现场配制。.3、待柱、墙、梁、板模板全部支完，经施工、安质、技术部门检查合格后方可下一道工序。4、危险源与相关控制措施模板施工现场重大危险源部位是：模板支架、高处作业、施工用电等。危险源评估、识别及控制措施见下表：危险源评估及控制措施表活动、产品及控制措施表控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷扣件的质量不符合国家标准的要求按照国家规定，项目部对不符合要求的扣件要及时更换，进场的扣件应具备产品合格证。扣件螺栓无垫片不符合国家标准的要求扣件有夹砂现象立杆未设置离地20cm扫地杆立杆的接头间隔不符合方案要求班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全17、技术规范（JGJ-130）标准要求，经过检查符合安全要求后方能投入使用立杆的间隔不符合规范要求架体的转角处的剪刀撑与地面的夹角过大班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-130）标准要求，地面夹角应在45600之间经过检查合格方能投入使用横杆的端头与扣件的中心小于10cm班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-130）标准要求，经过检查合格后方能投入使用水平杆搭接间隔不符合安全要求有些施工过程中经过焊接钢管作为立杆将焊接的钢管全部退场，禁止使用连墙点的设置不符合安全要求班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-130）标准要求改正，检查验收合格后方18、可投入使用扣件的螺栓扭距力没有达到安全要求应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-130）标准进行检测，检测不符合要求的进行加固并检测合格后可投入使用防护缺陷安全帽没有定期检查按照安全帽管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换安全带没有定期检查按照安全带管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换安全网没有定期检查按照安全网管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换架子工作业没有配备工具袋按照职业健康安全管理制度中的“劳保用品发放标准执行”不配戴或不正确配戴安全防护用具按照职业健康安全管理制度的规定进行教育和处理，加强管理力度和安全教育运动物危害19、钢管、扣件、螺丝、工具等高空坠落完善各种防护措施，挂设安全标志牌加强安全管理和安全教育工作环境不良大风、大雨天气下搭设架体遇到大风、大雨天气停止高空作业搭设或拆除外架时，有人在架体下通过搭设或拆除架体时，项目部派专人进行监护，设警戒区，挂设警示标志并加强管理心理生理性危险因素负荷极限体力听力视力超过极限架子工作业时间过长，体力下降存在安全隐患按照劳动法有关规定进行，并适当调整和安排作息时间个别作业人员视力不好进行特殊作业按照特种作业的有关规定，发现此情况的应将该作业人员予以调离有心脏病、高血压的人员进行高空作业夏天高温天气作业，容易中暑提供充足的清凉消暑饮料并安排适当的作息时间作业人员注意力不20、集中，心情低落引发事故根据现场实际情况予以调整人员行为性危害因素指挥失误班组长违章指挥，不执行安全操作规程根据职业健康安全管理制度进行处理并组织有关的技能培训和教育操作失误架子工无证上岗作业检查作业人员的持证，对无证人员禁止其上岗作业监护失误架子搭拆没有设置监护区或无人监护项目部根据现场实际情况进行5、模板工程质量目标分项工程质量评定达到合格标准，保证结构混凝土表面垂直度、平整度允许偏差3之内。6、支撑体系的主要搭设方法及技术措施6.1、支撑体系原理本工程中部分结构梁的自重及施工荷载较大，须根据工程的实际情况选择合理的模板支撑方案，以保证支撑系统有足够的强度和稳定性。A座核心筒高支模部分支模高21、度12m，板厚度为120mm，超过两米自重较大的梁主要集中在核心筒，为连梁。梁支撑的基础落于各层楼板上，梁及以上截面梁荷载过大，楼板承受如此巨大荷载是绝对不行的。在利用其承载力的同时，应当将荷载逐层传递给下面各层楼板。故在楼板相应位置，各层楼板施工时的模板拆除后必须马上回顶，在梁施工完毕且混凝土达到设计强度100%后方可拆除。6.2、支撑体系要求6.2.1、支撑体系采用483.5钢管扣件，步距1500，18厚胶合板，梁下次楞50100方木平行梁横截面搁置，正对梁下和板下立杆采用双钢管和支持托节点，梁两侧采用单钢管双扣件节点，可调支撑托，支撑托旋出钢管的自由端不得大于200，大横杆居中设置。见示22、意图。6.2.2、要求立杆纵横成行，板下立杆纵横间距1000时，梁下立杆沿梁跨度方向纵距为500、1000，板下立杆纵横间距800时，梁下立杆沿梁跨度方向纵距为400、800，板下支撑体系的水平横杆应部全部延伸到梁下，与梁下的立杆联接，以保证架体的整体性。6.2.3、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求的条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。6.2.4、满堂支架外圈应设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横23、向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为4560，当支撑高度在8m20m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续剪刀撑之间增加之字斜撑，有水平剪刀撑的部位，应在美国剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。6.2.5、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。6.2.6、钢管的规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，24、垫板厚度不得小于50mm。6.2.7、钢管立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，立柱距边坡上方边缘不得小于500mm。6.2.8、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。6.2.9、钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不可大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。6.3、支撑体系搭设注意事项：、梁柱施工随所在楼层同时整体进行，不留施工缝，省去了25、施工缝处理困难的问题，而且梁柱整体性好。高支模区域应先浇筑柱、墙等竖向结构的混凝土，再施工梁、板结构的模板、钢筋、混凝土工程。梁、板支撑体系应按规范构造要求设置扫地杆、纵横向水平杆及垂直、水平剪刀撑，并应采用连墙杆或钢管抱箍，与先前浇筑的混凝土柱、墙等竖向结构拉紧顶牢，确保高支模体系的整体稳定性。6.3.2、梁模板支撑系统搭设完成后，要着重检查每个钢管扣件的紧固程度，做到万无一失。6.3.3、必须待梁砼强度达到100%后，方可拆除底模与支撑系统。6.3.4、节点处钢筋较密，其中柱、梁、墙柱插筋及其它梁钢筋同时穿插，大截面钢筋汇于一处，对混凝土浇筑带来困难,在施工过程中将在钢筋较密处预埋同梁高的26、483.5钢管，保证混凝土振捣棒的插入。6.3.5、为确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的方式进行混凝土浇筑；6.3.6、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；6.3.7、核心筒外超过两米的大梁应分层浇筑并增加斜撑，防止位移。6.3.8、高支模支撑搭设前应按方案图进行放线，做出样板单元，经监理验收合格后方可继续搭设。搭设过程中严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其它材料，防止物体坠落及支撑系统局部坍塌。6.3.9、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。6.4、模板支撑体系的主要施工方法及技27、术措施根本工程底板加强区模板体系按照模板加固牢靠，荷载传递安全的原则，即本层主梁的加固体系经计算，采取牢靠的加固支撑，对施工荷载往下层楼板的传递必须采取安全的措施，防止下层楼板结构的破坏。6.4.1、施工工艺流程：绑扎墙、柱钢筋验收后合模梁板底支撑及模板主梁钢筋绑扎 其余梁板筋绑扎验收后合梁侧模及梁柱接头模板模板及支撑加固、验收混凝土浇筑拆模清理6.4.2、模板支撑系统的施工方法及技术措施6.4.2.1、模板制作墙、柱、梁模板后台制作，板模板现场配制。不同部位构件模板要分类进行编号，写明用途，配制模板时应尽量节省模板。6.4.2.2、墙、柱模板支设6.4.2.2.1、模板配制柱按截面尺寸配制模28、板。对于矩形柱，模板用短边压长边，柱短边配制宽度按矩形柱宽度加40，长边模板尺寸为矩形柱截面的高度。竖向高度由下层板面配至梁底或板底，梁柱接头另配拼补模板，相交处为梁模压板模，柱板相交处为板模压柱模。对于L型、Z型等异型柱，两头模板配成柱宽加40，其余各边顺次压缝。6.4.2.2.2、支模顺序支模板加柱箍加对拉螺栓临时固定调整模板位置、垂直度加斜支撑、固定检查验收6.4.2.2.3、构造措施墙、柱及梁侧模：竖向次楞50100方木200, 水平主楞双钢管400，14高强对拉螺栓，纵横间距不大于400，柱模板支设示意见图一。6.4.2.2.4、支设方法按柱边线及300控制线先立与柱等宽的两面模板，29、再支另两侧模板，然后加设方木支撑，方木长边垂直于面板，柱上下各加一道柱箍临时固定并校正好模板的垂直度，然后加设柱箍并拧紧对拉螺栓。最低处一道柱箍距地面不大于150。柱梁交接处要留出缺口，缺口尺寸即为梁的高及宽（梁高以扣除板厚计算）。6.4.2.3、梁、板模板支设.3.1、梁支撑系统布置方式：高支模采用483.2钢管扣件支撑体系，步距不大于1500，18厚胶合板，50100、木方，梁下次楞方木平行于梁横截面搁置，梁两外侧立杆间距=梁宽+600，正对梁下的立杆顶用可调支撑托节点，主楞双钢管；梁两外侧立杆上升至板底，双扣件节点，主楞单钢管。梁、板下支撑按截面大小分类布置： 梁：截面A0.15m2 ，30、200200 、200300、200350、200400、200500、200550、200 600、200700、250400、250500、250550、250600、300450、300500、350400。梁底横向每排设2根承重立杆，横向间距为800，沿梁长方向排距1000，梁下次楞50100方木250，以300500梁进行验算，见计算书1。梁模板支撑架立面简图梁：0.15m2A0.3 m2 ：2001420、250650、250700、250800、300600、300650、300700、300750、300800、300850、300900、3001000、350600、350631、50、350750、400400、400500、400600、400700、400750、450350、500600。梁底横向每排设3根承重立杆，横向间距为梁两外侧立杆范围内等分布置，沿梁长方向排距1000，梁下次楞50100方木250。以3001000梁进行验算，见计算书2。梁模板支撑架立面简图梁：0.3m2A0.6m2：250800、2501400、2501420、2501450、2501720、2502000、2502200、3001050、3001170、3001420、3001600、3001720、350900、3501000、3501400、3501500、3501600、40032、800、400900、400950、4001000、4001050、4001100、4001200、500700、500750、500800、500900、5001000、5001100、5001200、600600、600700、600750、600800、600850、600900、6001000、700600、700750、700800、700850、800700。梁底横向每排设3根承重立杆，横向间距为梁两外侧立杆范围内等分布置，沿梁长方向排距500，梁下次楞50100方木250。以5001200梁进行验算，见计算书3。梁模板支撑架立面简图梁：0.6m2A1.2m2：2003220、3033、02200、3002250、3002300、3003200、3503500、3503550、5001400、5001580、5002000、5002100、5002250、5002300、6001050、6001200、6001300、700900、7001000、7001500、8001220、1300700、1300750、1300800。梁底横向每排设4根承重立杆，横向间距为梁两外侧立杆范围内等分布置，沿梁长方向排距500，梁下次楞50100方木200。以3503550梁进行验算，见计算书4。梁模板支撑架立面简图梁：1.25m2A1.69m2：10001400、12001150、120034、1200、12001350、12001370、12001400。梁底横向每排设5根承重立杆，横向间距为梁两外侧立杆范围内等分布置，沿梁长方向排距500，梁下次楞50100方木200，以13001300梁进行验算，见计算书5。梁模板支撑架立面简图梁：1.69m2A2.41m2：12001700、13001600、13001800、13001850梁底横向每排设6根承重立杆，横向间距为梁两外侧立杆范围内等分布置，沿梁长方向排距500，梁下次楞50100方木200。以13001850梁进行验算，见计算书6。梁模板支撑架立面简图梁：2.41m2A3.0m2：13002200、13002250梁底横向每35、排设7根承重立杆，横向间距为梁两外侧立杆范围内等分布置，沿梁长方向排距500，梁下次楞50100方木200。以13002250梁进行验算，见计算书7。梁模板支撑架立面简图梁：3.0m2A4.58m2：13003000、13003100、13003450、13003520梁底横向每排设8根承重立杆，横向间距为梁两外侧立杆范围内等分布置，沿梁长方向排距500，梁下次楞50100方木200。以13003520梁进行验算，见计算书8。梁模板支撑架立面简图100280板下：立杆纵、横向间距1000，板底次楞50100方木300，主楞双钢管，可调支撑托节点，见计算书9。楼板支撑架立面简图 楼板支撑架荷载计36、算单元墙、柱及梁侧模：竖向次楞50100方木200, 水平主楞双钢管400，14高强对拉螺栓，纵横间距不大于400，见计算书10。侧面支设简图如下：.3.2、模板配制梁底模板按梁宽配制，梁侧模板按梁高减去板厚配制。梁底模长度按整板长配制，不足再进行拼补，侧模长度同底模配制。板模板按梁边起标，先配整板，再配不足整板部位。梁板交接处，板模板压梁侧模板。.3.3、满堂红模板顶架支撑体系100280厚楼板：立杆纵、横向间距1000，板底次楞50100方木300，主楞双钢管，可调支撑托节点。满堂架搭设方法按照本方案第六条支撑体系的主要搭设方法及技术措施执行。.3.4、支模方法支模顺序：顶架梁底模（绑钢筋37、）梁侧模板模板验收依据梁位置搭设顶架，钢管水平横撑高度为板、梁底标高扣除面板、方木高度（118）。按梁轴线拉线铺设梁底模，用卡扣临时固定其位置。梁钢筋绑扎完后，支设梁侧模板，再加设钢管支撑和穿墙螺栓固定。按梁边位置铺设板模板，用铁钉间距800与梁侧面板钉牢，最后按梁、板、柱节点尺寸拼补柱头模板，支撑牢固。支模高度根据结构平面图标高减去楼板厚度支板模板，减去梁高支梁底模板。、支模施工要求.1、立杆搭设要求纵横成行、上下垂直，下方要垫150150的模板块。.2、施工前应认真校对标高，九夹板铺设时，板边要搭在次龙骨上，用寸钉沿四周与木龙骨钉牢，防止因九夹板翘曲造成板面不平。.3、铺九夹面板时，梁柱接38、头部位的顶板模板裁切尺寸准确，边角齐整，锯口平直。与墙面连接阴角处的模板必须使用模板的原板边。.4、模板拆除时应小心，严禁猛砸猛撬，配好的模板应尽量在同一房间的相同位置使用，减少损耗,顶板模板必须按照测量方案要求预留出结构放线测量投点的孔洞。.5、当板跨度L4米时，按L/400起拱，对于梁跨度L8m或悬挑长度L4m的梁，按3/1000起拱。6.4.5、节点模板.1、柱头、梁头模板：利用九夹板按具体结构尺寸现场加工使用，需要注意的是加固必须坚固可靠，保证柱角方正。.2、边柱、角柱、边墙模板：为解决边柱、角柱、剪力墙处经常出现的错台问题，在下层混凝土浇筑时预埋加固螺栓，在上层模板支设时模板向下延伸39、100，木方向下延伸150，用预埋螺栓加固。.3、边梁模板：为解决边梁外侧模板不垂直现象，边梁外侧模板采用对拉螺栓加固，加固位置在满足施工要求的情况下，尽量靠近梁上部。7、构配件检查与验收7.1、钢管应符合下列规定7.1.1、应有产品质量合格证。7.1.2、脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。7.1.3、钢管表面平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。7.1.4、钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合40、规定。7.1.5、钢管必须涂有防锈漆。7.2、扣件检查应符合下列规定7.2.1、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测。7.2.2、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。7.2.3、新旧扣件均应进行防锈处理。7.2.4、扣件与钢管的帖合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。7.2.5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。8、模板验收模板支设完毕后，由施工员、质检人员、专41、职安全员会同班组长联合检查所有模板的清洁、加固、接缝等是否符合要求，并对支模位置、平整度、垂直度进行复核，确认合格后填写自检记录，并报送技术部进行复检，质检员应填写分项工程评定表。经交检合格后由项目技术负责人通知监理验收，验收合格后方可浇筑砼。8.1.预埋件和预留洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺 寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。8.2、现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项 目允 许 偏 差（mm）检 验 方 法42、轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。8.3、安装现浇结构的上层模板及其支架，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。8.4、模板的拼缝不应漏浆；在浇筑砼前，模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与砼接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净。8.5、浇筑砼时，做43、好分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500mm以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。8.6、门窗洞口应对称浇筑。8.7、模板支立后，拉水平，竖向通线，便于在浇筑砼时观察模板变形、跑位情况。浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否有松动并派专人负责检查模板，发现问题及时解决。8.8、模板支架禁止与脚手架拉结。9、模板拆除9.1、模板的拆除时间根据所留同条件养护试块的强度来决定。9.2、柱、梁侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除。由于本工程部分连梁自重大，跨度长，必须待梁砼强度达到100%后，方可拆除底模与支撑系统。9.3、未经技术人员通知，不经施工员安排，严禁操作人员44、随意拆除模板及支撑、加固体系，违者重罚，并追究责任。9.4、拆模时不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。9.5、拆模程序一般为先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。9.6、拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。9.7、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应有专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。9.8、多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。9.9、高处拆除模板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬45、棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过三层。9.10、在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。9.11、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动的部件必须一次拆除。9.12、拆除有洞口的模板时，应采取防止操作人员坠落的措施。拆除8米跨度的梁上立柱时，应从中间对称向两边拆除，拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。10、安全文明施工10.1、高支模脚手架必须有持证架子工搭设，施工时必须穿防滑鞋，2m以上高空作业必佩戴带安全带。10.2、距梁底、板底1500mm时满铺脚手板，46、脚手板不能出现探头板，并要用铁线固定牢固。10.3、脚手架搭设过程中所用的钢管、扣件等材料，均应堆放平稳；所用的工具应随手放入工具袋，防止坠落伤人。10.4、由于支模高度高，满堂红脚手架四周要求用安全网封闭，临边的脚手架要高出转换梁板1.2米，并用安全网封闭。10.5、要专门搭设人员上下用的马道。马道要与满堂红内脚手架拉结。10.6、在模板制作过程中使用电锯、电刨要遵守电锯、电刨的操作规程。其电源线必须符合三相五线制规定。10.7、模板现场安装时首先检查支撑架或临时支撑架是否稳固牢靠。10.8、操作用的临时挑板应防止出现探头板，如果发现探头板要及时用铁丝绑牢。10.9、临边操作或洞口操作要事先47、检查临边保护和洞口防护是否存在不安全因素，如果存在不安全因素要及时排除。10.10、与其他工序交叉作业时，要采取自身保护措施，并设专人检查、监督、指导安全工作。10.11、作业人员进入施工操作时必须戴好安全帽，穿软底防滑鞋；严禁穿硬底和拖鞋进入现场操作。10.12、严禁在已绑完钢筋的梁、墙上锯模板。10.13、顶板、梁模板拆除时必须前后照应，协同作业，避免模板及钢管方木坠落伤人。10.14、现场安全管理人员要经常巡视现场，发生隐患及时处理汇报，以便采取可靠的防护措施。11、施工应急救援预案目的：为了贯彻实施“安全第一，预防为主”的安全方针，应根据危险性较大模板工程的现场环境、设计要求及施工方法48、等工程特点进行危险源辨识，以及采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目部对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序地应急指挥，有效地保护员工的生命、企业财产的安全、保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，特制定本预案。11.1、应急领导小组：危险性较大的模板工程施工前应成立专门的应急领导小组，来确保发生意外事故时能有序应急指挥，领导小组成员如下：组 员： 11.2、应急领导小组职责：11.2.1、领导各单位应急小组的培训和学习工作，提高其应变能力。11.2.2、当施工现场发生突发事件时，负责救险的人员、器材、车辆、通信联络和组织指挥协调。11.2.3、负责配备好各种应急物资和消防器材、49、救生设备和其他应急设备。11.2.4、发生事故要及时赶到现场组织指挥，控制事故的扩大和连续发生，并迅速向上级主管部门报告。11.2.5、负责组织抢险、疏散、救助及通信联络。11.2.6、组织应急检查，保证现场道路畅通，对危险大的施工项目应与当地医院取得联系，做好救护准备。11.3、应急反应预案：11.3.1、事故报告程序：事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应及时逐级上报，并联络报警，组织抢救。11.3.2、事故报告：事故发生后应逐级上报，一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故（包括人员伤亡、重伤及财产损失等严重事故）时，应立即向上50、级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面汇报。11.3.3、现场事故应急处理：施工过程中可能发生的事故主要有高温中暑、高空坠落、落物伤人等事故。11.3.3.1、高处坠落应急程序当高处坠落事故发生时，施工现场负责人应马上组织抢救伤者，首先要观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，然后采取相应的应急措施。11.3.3.1.1、如伤者处于休克状态，要让其安静、保暖、平卧、少动、并将下肢抬高约20度左右。遇伤者呼吸心跳停止，应立即就受伤者的受伤情况、部位、伤害性质，进行人工呼吸，胸外心脏挤压等措施。11.3.3.1.2、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或51、分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。11.3.3.1.3、有骨折者，应初步固定后再搬运。遇到凹陷骨折，严重的颅底骨折及严重的脑损伤伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近的大医院治疗。11.3.3.1.4、发现脊椎受伤者，应及时在创伤处用消毒的清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎好后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者搬运过程，严禁只抬受伤者的两肩与两腿或单肩背运。11.3.3.1.4、发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者，应在骨折部位，用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管52、。11.3.3.1.6、遇到创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使受伤者保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。11.3.3.1.7、伤者在作简单抢救后，都应动用最快的交通工具或其他措施，及时把受伤者送往邻近医院抢救。在运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口等情况。11.3.3.2、物体打击应急程序当发生物体打击事故时候,抢救的重点应放在颅脑损伤、胸部骨折和创伤出血上进行处理。11.3.3.2.1、发生物体打击事故时，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤者处于休克状态，要让其安静、保暖、平卧、少动、并将下肢抬高约20度左右。遇伤者呼吸心跳停者，应就53、受伤者的受伤情况、部位、伤害性质，应立即进行人工呼吸。11.3.3.2.2、 出现颅脑损伤，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇到凹陷骨折，严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近大医院治疗。11.3.3.3、坍塌事故应急程序当发生坍塌事故时，应查清原因，并立即采取相应的措施，最大限度地保障员工的安全和财物的损失。11.3.3.3.1、发生变形状态应立即撤退作业员工。11.3.3.3.2、突发性坍塌时，组织力量，抢救伤员，同时切断电源，防止54、触电。11.3.3.3.3、发生坍塌时，要指挥人员往两侧分开疏散，尽快离开危险区域。11.3.3.3.4、当支撑架结构变形超过允许值或失稳前兆时，应来立即采取加固措施。11.3.3.4、高温中暑的应急处理：11.3.3.4.1、应迅速将中暑人员移至阴凉的地方。解开衣服，让其平卧，头部不要垫高。11.3.3.4.2、降温：用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热。降温过程中必须加强护理，密切观察体温、血压和心脏情况。当降温到38度左右时，应立即停止降温，防止虚脱。11.3.3.4.3、及时补充水分和无机盐。能饮水患者应鼓励其喝足凉水或其他饮料；不能饮水者应静脉补液，其中生理盐55、水约占一半。11.3.3.4.4、及时处理呼吸循环衰竭。11.3.3.5、事故处理：当发生如高空附落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等而造成人身伤害时。11.3.3.5.1、向项目部汇报并拨打120进行医疗救援。11.3.3.5.2、应立即排除其他隐患，防止救援人员遭到伤害。11.3.3.5.3、积极进行伤员抢救。11.3.3.5.4、做好死亡者的善后工作，对其家属进行抚恤。11.3.3.5.5、转院：医疗条件不完善时，应及时送往就近医院，进行抢救。11.3.4、应急通信联络：遇到紧急情况要首先向项目部汇报。项目部利用电话或传真向上级部门汇报并采取相应救援措施。各施工班组应制定详细的应急反56、应计划，列明各营地及相关人员通信联系方式，并在施工现场、营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。12、劳动力计划各栋转换层施工时劳动力需求计划表工种模板加工阶段模板安装阶段模板拆除阶段备注杂工1055木工202510架子工52010特殊工种电工222测量工040指挥工442特殊工种司索工333特殊工种安全员232专职安全管理人员合计395924特殊工种XX中心区T106-0028地块超高层项目支撑体系计算书一、 梁支撑架计算书（一）、梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数: 模板支架搭设高度为12.1m， 梁截面 BD=300mm500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h57、=1.50m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.28m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取0.80。梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F58、 = 0.91.2025.5000.2800.5000.250=0.964kN。 采用的钢管类型为483.2。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.5000.300+0.5000.300)=3.578kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+1.000)0.300=1.350kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm59、3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.578+1.41.350)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03910001000/16200=2.385N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T 60、= 3Q/（2bh） T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.578+1.41.350)0.250=0.927kN 截面抗剪强度计算值 T=3927.0/(2300.00018.000)=0.258N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.5782504/(1006000145800)=0.108mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 2、梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。61、 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.5000.250=3.188kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.250(20.500+0.300)/0.300=0.542kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.3000.250=0.375kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.203.188+1.200.542)=4.028kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.375=62、0.473kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.804kN N2=1.804kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 1.804kN 经过计算得到最大变形 V= 0.567mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算63、 抗弯计算强度 f=0.478106/83333.3=5.74N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.804/(250100)=0.541N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.567mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 3、梁底支撑钢管计算 、 梁底纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算64、简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.543mm 最大支座力 Qmax=7.894kN 抗弯计算强度 f=0.677106/4729.0=143.08N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 、 梁底横向钢管计算 横向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接65、时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.89kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 5、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.894kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.11812.050=1.536kN N = 7.894+66、1.536=9.430kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.378； 经计算得到=9430/(0.378450)=55.44N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 67、f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.7500.7400.872=0.484kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4840.8001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=7.894+0.91.21.422+0.90.91.40.099/1.000=9.542kN 经计算得到=68、9542/(0.378450)+99000/4729=77.03N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! （二）、梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数: 模板支架搭设高度为12.1m， 梁截面 BD=300mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重69、杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.28m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取0.80。 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.5000.2800.5000.250=0.964kN。 采用的钢管类型为483.2。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5001.0000.300+0.570、000.300)=7.020kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+1.000)0.300=1.350kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.10071、ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.207.020+1.41.350)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06410001000/16200=3.979N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.207.020+1.41.350)0.250=1.547kN 截面抗剪强度计算值 T=31547.0/(2300.00018.000)=0.430N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度72、计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6777.0202504/(1006000145800)=0.212mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 2、梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.250=6.375kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.250(21.000+0.300)/0.300=0.958kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载73、(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.3000.250=0.375kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.206.375+1.200.958)=7.920kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.375=0.473kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.259kN N2=4.258kN N3=0.259kN 经过计算得到最大弯矩 经过计74、算得到最大支座 F= 4.258kN 经过计算得到最大变形 V= 0.026mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.157106/83333.3=1.88N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.892/(250100)=0.568N/m75、m2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.026mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 3、梁底支撑钢管计算 3.1、 梁底纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=3.811mm 最大支座力 Qmax=18.76、628kN 抗弯计算强度 f=1.597106/24 729.0=168.8N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 3.2、梁底横向钢管计算 横向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=18.63kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求, 应采用可调托座! 5、立杆的稳定性计77、算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=18.628kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.11812.050=1.536kN N = 18.628+1.536=20.164kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l078、 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.378； 经计算得到=20164/(0.378450)=118.54N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.7500.7400.872=0.484kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂79、直方向的立杆间距，1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4841.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=18.628+0.91.21.422+0.90.91.40.123/1.000=20.304kN 经计算得到=20304/(0.378450)+123000/4729=145.37N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!（三）、梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数: 模板支架搭设高度为12.1m， 梁截面 BD=500mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重80、立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.10m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.28m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取0.80。梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.50081、0.2800.5000.250=0.964kN。 采用的钢管类型为483.2。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5001.2000.500+0.5000.500)=13.995kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+1.000)0.500=2.250kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.882、01.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2013.995+1.42.250)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12510001000/27000=4.617N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最83、大剪力 Q=0.600(1.2013.995+1.42.250)0.250=2.992kN 截面抗剪强度计算值 T=32992.0/(2500.00018.000)=0.499N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67713.9952504/(1006000243000)=0.254mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 2、梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)84、钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.250=7.650kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.250(21.200+0.500)/0.500=0.725kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.5000.250=0.625kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.207.650+1.200.725)=9.045kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.625=0.788kN 木方计算简85、图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.569kN N2=6.099kN N3=0.569kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.099kN 经过计算得到最大变形 V= 0.063mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗86、弯计算强度 f=0.263106/83333.3=3.16N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.655/(250100)=0.797N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.063mm 木方的最大挠度小于550.0/250,满足要求! 3、梁底支撑钢管计算 3.1、梁底纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算87、简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.297mm 最大支座力 Qmax=13.112kN 抗弯计算强度 f=0.534106/4729.0=112.85N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 3.2、 梁底横向钢管计算 横向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立88、杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=13.11kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求, 应采用可调托座! 5、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.112kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.11812.050=1.536kN N = 13.112+1.536=14.649kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.589、9cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.378； 经计算得到=14649/(0.378450)=86.12N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设90、计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.7500.7400.872=0.484kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4841.1001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=13.112+0.91.21.422+0.90.91.40.136/0.500=14.957kN 经计算得到=14957/(0.378450)+136000/4729=191、16.69N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!（四）、梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数: 模板支架搭设高度为12.1m， 梁截面 BD=350mm3550mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重92、25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.28m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取0.80。 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.5000.2800.5000.200=0.771kN。 采用的钢管类型为483.2。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5003.5500.350+0.5000.350)=28.673kN/m 考虑0.9的结构93、重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+1.000)0.350=1.575kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 35.001.801.80/6 = 18.90cm3； I = 35.001.801.801.80/12 = 17.01cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到94、 M = 0.100(1.2028.673+1.41.575)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14610001000/18900=7.749N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2028.673+1.41.575)0.200=4.393kN 截面抗剪强度计算值 T=34393.0/(2350.00018.000)=1.046N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v95、 = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67728.6732004/(1006000170100)=0.304mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 2、梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5003.5500.200=18.105kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(23.550+0.350)/0.350=2.129kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 =96、 (1.000+4.000)0.3500.200=0.350kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2018.105+1.202.129)=21.852kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.350=0.441kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=-0.193kN N2=5.009kN N3=5.009kN N4=-0.193kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 97、F= 5.009kN 经过计算得到最大变形 V= 0.023mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.152106/83333.3=1.82N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33.498/(250100)=1.049N/mm2 截面抗剪强98、度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.023mm 木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 3、梁底支撑钢管计算 3.1、 梁底纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.406mm 最大支座力 Qmax=13.799kN 抗弯99、计算强度 f=0.639106/4729.0=135.05N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 3.2、 梁底横向钢管计算 横向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=13.80kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求, 应采用可调托座!可 5、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载100、时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.799kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.11812.050=1.536kN N = 13.799+1.536=15.336kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1101、.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.378； 经计算得到=15336/(0.378450)=90.158N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.7500.7400.872=0.484kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距102、，0.50m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4840.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=13.799+0.91.21.422+0.90.91.40.111/0.500=15.588kN 经计算得到=15588/(0.378450)+111000/4729=115.11N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!（五）、梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数: 模板支架搭设高度为12.1m， 梁截面 BD=1300mm1300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚103、度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.90m。 梁底按照均匀布置承重杆5根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.28m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取0.80。图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.5000.28104、00.5000.200=0.771kN。 采用的钢管类型为483.2。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5001.3001.300+0.5001.300)=39.370kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+1.000)1.300=5.850kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 130.001.801.80/6 = 70.20cm3； I = 130.001.801105、.801.80/12 = 63.18cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2039.370+1.45.850)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22210001000/70200=3.159N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪106、力 Q=0.600(1.2039.370+1.45.850)0.200=6.652kN 截面抗剪强度计算值 T=36652.0/(21300.00018.000)=0.426N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67739.3702004/(1006000631800)=0.112mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 2、梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢107、筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.3000.200=6.630kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(21.300+1.300)/1.300=0.300kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)1.3000.200=1.300kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.206.630+1.200.300)=7.484kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.401.300=1.638kN 木方计算简图108、 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.313kN N2=3.555kN N3=5.175kN N4=3.555kN N5=0.313kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.175kN 经过计算得到最大变形 V= 0.024mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416109、.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.143106/83333.3=1.72N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.786/(250100)=0.536N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.024mm 木方的最大挠度小于475.0/250,满足要求! 3、梁底支撑钢管计算 3.1、 梁底纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集110、中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.308mm 最大支座力 Qmax=14.258kN 抗弯计算强度 f=0.660106/4729.0=139.54N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 3.2、 梁底横向钢管计算 横向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。111、 4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=14.26kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求, 应采用可调托座! 5、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=14.258kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.13712.050=1.779kN N = 14.258+1.779=16.037112、kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.378； 经计算得到=16037/(0.378450)=94.28N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑113、风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.7500.7400.872=0.484kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4841.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=14.258+0.91.21.647+0.90.91.40.235/0.500=16.569kN 经计算得到=16569/(0114、.378450)+235000/4729=147.10N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!（六）、梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数: 模板支架搭设高度为12.1m， 梁截面 BD=1300mm1850mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加4道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.90m。 梁底按照均匀布置承重杆6根计算115、。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.28m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取0.80。梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.5000.2800.5000.200=0.771kN。 采用的钢管类型为483.2。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5001.8501.300+0.5001.30116、0)=55.780kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+1.000)1.300=5.850kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 130.001.801.80/6 = 70.20cm3； I = 130.001.801.801.80/12 = 63.18cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2117、 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2055.780+1.45.850)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.30110001000/70200=4.281N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2055.780+1.45.850)0.200=9.015kN 截面抗剪强度计算值 T=39015.0/(21300.00018.000)=0.578N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度118、计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67755.7802004/(1006000631800)=0.159mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 2、梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.8500.200=9.435kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(21.850+1.300)/1.300=0.385kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷119、载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)1.3000.200=1.300kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.209.435+1.200.385)=10.605kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.401.300=1.638kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.122kN N2=3.275kN N3=5.086kN N4=5.086kN N120、5=3.275kN N6=0.122kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.086kN 经过计算得到最大变形 V= 0.017mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.181106/83333.3=2.17N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截121、面抗剪强度计算值 T=32.833/(250100)=0.850N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.017mm 木方的最大挠度小于380.0/250,满足要求! 3、梁底支撑钢管计算 3.1、梁底纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mma122、x 最大变形 vmax=0.356mm 最大支座力 Qmax=14.011kN 抗弯计算强度 f=0.648106/4729.0=137.12N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 3.2、 梁底横向钢管计算 横向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=14.01kN 单扣件抗滑123、承载力的设计计算不满足要求, 应采用可调托座! 5、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=14.011kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.13712.050=1.779kN N = 14.011+1.779=15.790kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支124、撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.378； 经计算得到=15790/(0.378450)=92.83N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.7500.7400.872=0.484kN/m2 h 立杆的步距，1.125、50m； la 立杆迎风面的间距，1.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4841.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=14.011+0.91.21.647+0.90.91.40.235/0.500=16.322kN 经计算得到=16322/(0.378450)+235000/4729=145.64N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!（七）、梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数: 模板支架搭设高度为12.1m， 梁截面 BD=1300mm2250mm，立杆的纵距(跨度方向126、) l=0.50m，立杆的步距h=1.50m， 梁底增加5道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.90m。 梁底按照均匀布置承重杆7根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.28m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取0.80。梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力127、方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.5000.2800.5000.200=0.771kN。 采用的钢管类型为483.2。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5002.2501.300+0.5001.300)=67.714kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+1.000)1.300=5.850kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 130.001.128、801.80/6 = 70.20cm3； I = 130.001.801.801.80/12 = 63.18cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2067.714+1.45.850)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.35810001000/70200=5.097N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足129、要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2067.714+1.45.850)0.200=10.734kN 截面抗剪强度计算值 T=310734.0/(21300.00018.000)=0.688N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67767.7142004/(1006000631800)=0.193mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 2、梁底支撑木方的计130、算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.2500.200=11.475kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(22.250+1.300)/1.300=0.446kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)1.3000.200=1.300kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2011.475+1.200.446)=12.875kN/m 考虑0.9的结构131、重要系数，集中荷载 P = 0.91.401.300=1.638kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=-0.044kN N2=2.920kN N3=4.275kN N4=5.616kN N5=4.275kN N6=2.920kN N7=-0.044kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.616kN 经过计算得到最大变形 V= 0.012mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 132、W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.118106/83333.3=1.42N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.187/(250100)=0.656N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.012mm 木方的最大挠度小于133、316.7/250,满足要求! 3、梁底支撑钢管计算 3.1、 梁底纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.371mm 最大支座力 Qmax=15.472kN 抗弯计算强度 f=0.716106/4729.0=151.41N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑134、钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 3.2、梁底横向钢管计算 横向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=15.47kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,应采用可调托座! 5、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=15.472kN (已经包括组合系数) 脚135、手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.13712.050=1.779kN N = 15.472+1.779=17.251kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.378136、； 经计算得到=17251/(0.378450)=101.42N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.7500.7400.872=0.484kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4841.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw137、=15.472+0.91.21.647+0.90.91.40.235/0.500=17.783kN 经计算得到=17783/(0.378450)+235000/4729=154.24N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!（八）、梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数: 模板支架搭设高度为12.1m， 梁截面 BD=1300mm3520mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加6道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/m138、m2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.90m。 梁底按照均匀布置承重杆8根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.28m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取0.80。 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.5000.2800.5000.200=0.771kN。 采用的钢管类型为483.2。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按139、照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5003.5201.300+0.5001.300)=105.604kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+1.000)1.300=5.850kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 130.001.801.80/6 = 70.20cm3； I = 130.001.801.801.80/12 = 63.18cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 140、面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.20105.604+1.45.850)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.54010001000/70200=7.687N/mm2 面板抗弯强度设计值f =15.0 N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.20105.604+1.45.850)0.200=16.190kN 截141、面抗剪强度计算值 T=316190.0/(21300.00018.000)=1.038N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677105.6042004/(1006000631800)=0.302mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 2、梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5003.5200.200=17.952142、kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(23.520+1.300)/1.300=0.642kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)1.3000.200=1.300kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2017.952+1.200.642)=20.081kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.401.300=1.638kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标143、准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=-0.167kN N2=2.892kN N3=5.544kN N4=6.374kN N5=6.374kN N6=5.544kN N7=2.892kN N8=-0.167kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.374kN 经过计算得到最大变形 V= 0.011mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm144、4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.155106/83333.3=1.86N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33.544/(250100)=1.063N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.011mm 木方的最大挠度小于271.4/250,满足要求! 3、梁底支撑钢管计算 3.1 、梁底纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取145、横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.498mm 最大支座力 Qmax=17.559kN 抗弯计算强度 f=0.813106/4729.0=171.84N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 3.2、 梁底横向钢管计算 横向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 4、扣件146、抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=17.56kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求, 应采用可调托座! 5、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=17.559kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.13712.050=1.779kN N = 17.559+1.779=19.338kN i 147、计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.378； 经计算得到=19338/(0.378450)=113.68N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时148、,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.7500.7400.872=0.484kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4841.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=17.559+0.91.21.647+0.90.91.40.235/0.500=19.870kN 经计算得到=19870/(0.378149、450)+235000/4729=166.51N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!二、 楼板支撑架计算书计算参数: 模板支架搭设高度为12.1m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取150、0.80。楼板支撑架立面简图 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.2。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.2801.000+0.3501.000)=6.741kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+1.000)1.000=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00151、1.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.206.741+1.42.700)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10710001000/54000=1.978N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其152、中最大剪力 Q=0.600(1.206.741+1.42.700)0.300=2.136kN 截面抗剪强度计算值 T=32136.0/(21000.00018.000)=0.178N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6776.7413004/(1006000486000)=0.127mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 2、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 2.1、荷载的计算 (1)钢筋混凝土153、板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.2800.300=2.142kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.202.142+1.200.105)=2.427kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.900=1.134kN/m 2.2、木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为154、静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.956/1.000=3.956kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.961.00 最大剪力 Q=0.61.0003.956=2.374kN 最大支座力 N=1.11.0003.956=4.352kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.396106/83333.3=4.75N/mm155、2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32374/(250100)=0.712N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.247kN/m 最大变形 v =0.6772.2471000.04/(1009500.004166666.8)=0.384mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!3、板底156、支撑钢管计算横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=2.281mm 最大支座力 Qmax=15.827kN 抗弯计算强度 f=1.465106/24729.0=154.9N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要157、求! 4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=15.83kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求, 应采用可调托座! 5、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11812.050=1.422kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000=0.350kN (3)钢158、筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.2801.0001.000=7.140kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 8.021kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(1.000+2.000)1.0001.000=2.700kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 6、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 13.4159、1kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.378； 经计算得到=13405/(0.378450)=78.81N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考160、虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.7500.7401.134=0.629kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.6291.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.28.021+0.91.42.700+0.90.91.40.161/1.000=13.209kN 经计算得到=13209161、/(0.378450)+161000/4729=111.70N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!三、宽1300高3520梁侧模支撑计算书1、参数信息1.1、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：1.30；梁截面高度 D(m)：3.52；混凝土板厚度(mm)：280.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：8.00；梁两侧立杆间距(m)：1.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：6；162、采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；1.2、荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：51.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；1.3、材料参数木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.163、0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.4、梁侧模板参数次楞间距(mm)：200；主楞竖向根数：8；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞到梁底距离依次是：200mm，600mm，1000mm，1400mm，1800mm，2200mm，2600mm，3000mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.164、00；2、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.500h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.520m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 51.844 kN/m2、84.480 kN/m2，取较小值51.844 kN/m2作为本165、工程计算荷载。3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)3.1、强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 3321.81.8/6=179.28cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混166、凝土侧压力设计值: q1= 1.23.3251.84=206.546kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.43.324=18.592kN/m；计算跨度: l = 200mm；面板的最大弯矩 M = 0.1206.5462002 + 0.117 18.5922002 = 9.13105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1206.5460.2+1.218.5920.2=49.902kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.13105 / 1.79105=5.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.1N167、/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 3.2、挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=206.546N/mm； l-计算跨度: l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 3321.81.81.8/12=161.35cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677206.5462004/(10060001.61106) = 0.231 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计168、算值 =0.231mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！4、梁侧模板支撑的计算4.1、次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=49.902/(3.520-0.200)=15.031kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过169、计算得到最大弯矩 M = 0.213 kNm，最大支座反力 R= 6.197 kN，最大变形 = 0.032 mm、次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.13105/8.33104 = 2.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.032mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！4.2、主楞计算主楞承受次楞传170、递的集中力，取次楞的最大支座力6.197kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.732=9.46cm3；I = 211.357=22.71cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.558 kNm，最大支座反力 R= 13.788 kN，最大变形 = 0.126 mm、主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.58105/9.4610171、3 = 58.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =58.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！、主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.126 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.126mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！5、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =13.788 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=13.788kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！