1、广场模板安装工程钢管架搭设专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1. 编制依据- 4 -1.1. 图纸、资料依据- 4 -1.2. 文件、规范依据- 4 -2. 模板工程概况- 4 -2.1. 建筑概况- 4 -2.2. 结构概况- 4 -3. 模板选型- 5 -4. 模板及支撑体系设计- 6 -4.1. 柱- 6 -4.2. 剪力墙- 7 -4.3. 梁- 8 -4.4. 板- 10 -4.5. 楼梯- 11 -5. 施工流程及施工要求- 12 -5.1. 施工流程- 12 -5.2. 模板施2、工要求- 12 -5.3. 钢管架搭设要求- 14 -5.3.1. 立杆构造要求- 14 -5.3.2. 水平杆构造要求- 15 -5.3.3. 剪刀撑构造要求- 15 -5.3.4. 扣件、顶托、底撑等构造要求- 16 -6. 施工进度计划及资源投入计划- 16 -6.1. 机械设备投入- 16 -6.2. 周转材料投入- 16 -6.3. 劳动力计划投入- 17 -7. 模板支设质量保证措施- 17 -7.1. 普通模板体系质量保证措施- 17 -7.2. 质量验收标准- 17 -7.2.1. 材料验收标准- 17 -7.2.2. 模板安装验收标准- 18 -8. 模板拆除时间及安全保证措3、施- 18 -8.1. 模板拆除时间- 18 -8.2. 模板拆除的安全措施- 19 -9. 成品保护措施- 20 -10. 附件：计算书- 20 -10.1. 500mm剪力墙计算书- 20 -10.2. 600x1200柱计算书- 28 -10.3. 500x1000梁计算书- 34 -10.4. 500x1800梁计算书- 48 -10.5. 200mm板计算书- 62 -10.6. 300厚板计算书- 71 -1. 编制依据1.1. 图纸、资料依据 1、XX广场工程地块二施工图纸； 2、XX广场工程施工组织设计； 3、现场实际情况； 4、业主监理相关要求。1.2. 文件、规范依据 1、4、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008； 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011； 3、 XX省房屋建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集；4、混凝土结构工程施工质量验收规范_GB50204-2002(2011版)。5、建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规范（DBJB-91-2007）6、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 7、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）8、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号9、施工手册第五版；2. 模板工程概况2.1. 建筑概况本工程地下室层高分别为：地下三层4.2m，地下二层4.2m，地下一层5、3.9m局部4.7m，5.5m,为普通支模。地上结构1#楼首层层高5.6m,标准层层高为3.3m、5m；2#楼首层层高5.6m，标准层层高为3.6m、5m；3#楼首层层高6m，标准层高为3.6m、5m，为普通支模。2.2. 结构概况板截面尺寸(地下室)底板400、500、600、700；（1500、2000、4300、4800承台）负三层顶板120mm、140mm、200、300mm负二层顶板180mm、200mm、300mm负一板顶板100mm、120mm、180mm、200mm板截面尺寸（地上）1#楼100mm、110mm、120mm、130mm、140mm、160mm、180mm2#楼16、00mm、120mm、130mm3#楼120mm、130mm、150mm柱截面尺寸(mm)1#楼600600、不规则YBZ等2#楼600600、600700、不规则YBZ等3#楼600600、900500、500500、不规则YBZ等地下室（主楼区域外）500500、500700、600600、600700、600800、600900、900900、6001200.梁截面尺寸(mm)1#楼300500、3001500、5001200等2#楼300600、4001000、5001300等3#楼200500、300600、3001500等地下室300800、5001800、6001000、40027、100等墙厚度(mm)1#楼250、350、400、500等2#楼250、350、400、500等3#楼200、250、350、400等地下室200、250、350、400等3. 模板选型结构位置模板及支撑体系备注地下三层梁、板、柱、墙、楼梯普通木模板满堂脚手架支撑体系/地下二层梁、板、柱、墙、楼梯普通木模板满堂脚手架支撑体系/地下一层梁、板、柱、墙、楼梯普通木模板满堂脚手架支撑体系/地下室（不含主楼）梁、板、柱、剪力墙、楼梯普通木模板满堂脚手架支撑体系/1#、2#楼约束边缘柱钢模板/梁、板、剪力墙 普通木模板满堂脚手架支撑体系 /3#楼梁、板、柱、楼梯普通木模板满堂脚手架支撑体系/模板配置如8、下：1. 模板采用木质胶合模板，模板规格为：183091518mm，采用100x100mm、50x100mm的木枋；2. 支撑体系采用满堂式钢管支撑体系，钢管规格为：48.33.6，可调托撑螺杆外径不得小于36mm，可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6 ；螺杆与螺母旋合长度不得少于5 扣，螺母厚度不得小于30 。可调托撑支托板厚不应小于5 毫米，变形不应大于1 。3. 扣件为：旋转扣件、对接扣件，直角扣件。4. 模板及支撑体系设计4.1. 柱1. 矩形柱混凝土矩形柱采用18厚胶合板现场拼装定型，普通钢管、木枋支撑的搭设方法。矩形柱最大截面尺寸6001200mm,最小截面尺寸509、0500mm。现场以最大截面6001200mm柱,高度最大为6m进行搭设及方案验算（见附件）。柱模板采用18厚胶合板配制，加50100mm木枋竖楞和双钢管抱箍加固；木枋竖楞的横向间距按250平均设置，钢管抱箍的竖向间距按450mm设置，最下一道柱箍距结构面150mm。为保证柱线角顺直，木枋条定位必须准确。为保证柱模的侧向刚度，在尺寸1000mm的柱模两侧各设置一道双向14对拉螺杆，竖向间距450mm；在1000尺寸1500mm的柱模长边侧各设置两道14对拉螺杆，间距500mm；最下一道双钢管距结构面150mm）。计算书见附件。矩形柱支模示意见下图。矩形柱支模示意图2. 约束边缘柱具体详见约束边10、缘柱专项模板施工方案。4.2. 剪力墙1. 外墙外墙厚度为400mm。外墙模板采用18厚木模，竖向次背楞采用50100木枋，间距250mm，横向主背楞采用48.33.6双钢管，间距450mm，最下一道双钢管距结构面150mm；14止水螺栓横向与竖向间距均为450mm。剪力墙侧加23道斜撑，用扣件固定支撑于梁板满堂架上；外侧用钢管加U型顶托支撑于基坑面层上，钢管间距1000x1000mm。如下图所示：外墙支模示意图2. 内墙地下室内墙厚度为250mm等，主楼剪力墙厚400mm、500mm，按500mm墙厚，层高最高5.6m进行搭设及验算（计算书见附件）。内墙模板采用18厚木模，竖向次背楞采用5011、100木枋，间距250mm，横向主背楞采用48.33.6双钢管，间距450mm，最下一道双钢管距结构面150mm；14对拉螺栓横向与竖向间距均为450mm。剪力墙侧加23道斜撑，用扣件固定支撑于梁板满堂架。搭设图如下：内墙支模示意图4.3. 梁地下室梁截面尺寸主要为200400mm、200500mm、200600mm、300500、300600、300800、3001000、4001000、450600、6008000的梁截面尺寸较多，局部单条大梁的截面有5001800、6001000、4002100。地上框架梁截面尺寸200400、200500、2001500、300400、300500、312、00600、300700、3001500、500850的梁截面尺寸较多，局部单条大梁的截面有4001500、5001200、5001300。 根据本工程概况，模板区域梁板截面尺寸主要为两（类）： （A类）:200600、300500、300800、3501500、400*1000、450*600、5001000、600800；（B类）:4001500、5001200、5001300、4002100、600*1000、5001800。综合考虑用5001000（A类），5001800（B类）两类梁作为计算对象，其他梁参照施工，计算书见附件，1. 5001000mm梁梁截面0.6的梁模参照此方案搭设13、。梁底立杆间距500，立杆纵向间距(跨度方向)1.0m；粱两侧立杆间距500；立杆的步距h=1.50m；根据层高最高6m计算出搭设最大高度为5m；梁底次楞采用50100mm，木方间距200mm；主楞采用100100mm木枋，主楞用U型顶托顶牢。梁侧次楞用50x100mm木方间距250mm，主楞用两根并列48.33.6mm钢管，下部第一道主楞距梁底部150，第二道与第一道间距450。加设2道A14的对拉螺杆，间距同主楞。（600梁高1000时设置1道A14的对拉螺杆，距梁底150mm250mm； 1000梁高度1200m时设置2道A14的对拉螺杆，第一道间距梁底150mm，第二道间距450；1214、00梁高度1600m时设置3道A14的对拉螺杆，第一道间距梁底150mm，上部间距300450；1600梁高度2100m时设置4道A14的对拉螺杆，第一道间距梁底250mm，上部间距300450；水平间距500。）梁底用步步紧将侧模锁牢，步步紧间距350mm。梁模支模如下图所示。500x1000mm梁支模示意图2. 5001800mm梁0.6梁截面0.9的梁模参照此方案搭设。梁底立杆间距500，立杆纵向间距(跨度方向)0.5m；粱两侧立杆间距500；立杆的步距h=1.50m；根据层高最高5.6m计算出搭设最大高度为3.6m；梁底次楞采用50100mm，木方间距150mm；主楞采用100100m15、m木枋，主楞用U型顶托顶牢。梁侧次楞用50x100mm木方间距250mm，主楞用两根并列48.33.6mm钢管，第一道主楞距梁底间距150，上部间距450，加设4道A14的对拉螺杆，间距同主楞；梁底用步步紧将侧模锁牢，步步紧间距350mm。（600梁高1000时设置1道A14的对拉螺杆，距梁底150mm250mm； 1000梁高度1200m时设置2道A14的对拉螺杆，第一道间距梁底150mm，第二道间距450；1200梁高度1600m时设置3道A14的对拉螺杆，第一道间距梁底150mm，上部间距300450；1600梁高度2100m时设置4道A14的对拉螺杆，第一道间距梁底250mm，上部间距16、300450；水平间距500。）梁支模如下图所示。5001800mm梁支模示意图4.4. 板楼板厚为100mm、110mm、120mm、140mm、150mm、160mm、180mm、200mm；少量局部区域板厚250mm、300mm。板混凝土强度等级C35。综合考虑按180mm和300mm厚板进行验算。计算书见附件。1. 200mm板100mm、120mm、150mm、180mm板厚楼板按此方案搭设。模板支架搭设最高层高为6米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.0m，立杆的横距l=1.0m，立杆的步距h=1.50m，钢管采用48.3x3.6mm；板底次楞采用50x100mm木方，木方间距300m17、m主楞采用100x100mm木方，用U型顶托顶牢。搭设示意图如下：200mm板支模示意图2. 300mm板200mm、250mm板厚楼板按此方案搭设。板模支架搭设最高层高为5.6米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.9m，立杆的横距l=0.9m，立杆的步距h=1.50m，钢管采用48.3x3.6mm；板底次楞采用50x100mm木方，木方间距200mm，主楞采用100x100mm木方，用U型顶托顶牢。搭设示意图如下： 300mm板支模示意图4.5. 楼梯楼梯模板采用18mm厚木模板，次背楞选用50100木方，间距300mm,主背楞为100100木方，支撑架为48.33.6mm钢管架，顶部加顶托。楼18、梯模板施工前应根据实际层高放样,先支设平台模板,再支设楼梯底模板，然后支设楼梯侧板，应先在侧板内侧弹出楼梯底板厚度线和侧板位置线，吊装加工好的踏步模板到位。为确保踏步线条尺寸的准确，踏步板的高度必须与楼梯踏步的高度一致，放样时，须预留出装修面层的厚度。搭设示意图如下：5. 施工流程及施工要求5.1. 施工流程1. 墙柱模板施工程序为：2. 梁板模板施工顺序为：5.2. 模板施工要求在模板搭设之前应做好材料、施工机具、配件的准备，并对进行模板搭设的作业人员进行详尽的交底。1. 墙侧模板支设墙模板：模板采用50100木枋，采用2根48.33.6钢管横楞加固。对拉螺杆采用14螺杆，墙模板使用前必须刷19、涂水质脱模剂。模板支设前应进行木工翻样，将墙模板根据所在部位编号标记，并根据模板设计钻好螺杆孔。模板脚部在墙钢筋上焊接限位钢筋。模板支设时根据楼板所弹模板边线，压线由下而上安装。墙模板应先将墙体一面模板就位后临时固定，将对拉螺杆安装在一面模板螺杆孔上，再将另一面模板根据对拉螺杆孔对孔安装上墙，模板临时固定后，根据支模要求将背枋钉在模板上。然后根据对拉螺杆安装模板钢管横楞，钢管横楞应平直美观。并及时上紧螺杆固定钢管横楞，模板支设必须全高吊线拉紧，校正垂直度。2. 柱侧模板支设柱侧模板：采用50100木枋作为次背楞，主背楞采用483.5横向双钢管。柱模板支设必须刷涂水质脱模剂。模板支设前应进行木工20、翻样，将柱模板根据所在部位编号标记。模板支设时根据楼板所弹模板边线，压线由下而上安装。相邻块模板拼接部位，采用50x100木枋背枋顶牢拼接边。柱模板就位后，将50x100背枋根据支模要求安装在模板上，木枋间距应根据模板边长均匀分布，采用钢管抱箍夹紧，及时上紧螺杆固定钢管横楞。柱模板支设时要求全高吊线，校正垂直度。柱与板交接位置应坐浆。3. 梁模板支设对框架主梁模板，梁侧模板应待主梁钢筋绑扎完成后支设。梁高较大模板，设对拉螺杆拉结模板。梁柱墙模板交接处，先在墙柱模板位置留出梁截面开口，梁模板压墙柱模板支设。梁板平面模板压梁侧立面模板支设。梁侧模板压梁底模板支设。梁模板底部顶撑采用双扣件顶撑。梁模21、板支设应先根据楼板弹线，吊线安装梁模板底模，梁底木枋须立放横向铺设。梁侧模板在梁底模板就位固定后安装，梁高大于900梁侧模板应在梁钢筋绑扎后，支设梁侧模板。4. 楼板模板满堂架搭设完成后，应进行满堂架验收，通过后方可支设楼板模板，根据满堂架抄平标高确定木枋下钢管横楞及木枋标高，木枋应立放在钢管横楞上。楼板模板采用木模板，模板应根据楼板边线下料拼装。楼板模板与梁交接边应压住梁侧模板，模板拼缝宽度不得超过1.5mm。楼板模板拼接时应尽可能使用整块模板，如遇宽度不足处，应将窄边拼缝留置在板跨中部，梁边柱边等为保证美观宜采用整块模板。对拼缝过大处采用腻子批嵌平整。5. 预埋件预埋件埋设前应根据每层结构22、板面控制轴线重新放线，不得依模板边定位预埋件。预埋件就位应挂线抄平就位，固定采用将埋件锚脚与结构钢筋焊接牢固或采用短钢筋将埋件钢板固定的结构钢筋上。结构侧面埋件应在支模前将埋件固定在钢筋上，吊线安装，保证埋件进出位置。6. 预留孔洞、门洞预留孔洞应在支设模板前在结构楼面和模板上弹出预留孔洞边线，再安装模板，孔洞模板边应对撑牢固，支承点间距不大于600。对撑可使用顶撑钢管调节。洞口模板支设完成后，应检查洞口尺寸和标高，并测量对角较差。7. 其它要求（1）在安装模板时，梁底模端部必须在支撑立杆的内侧，不得有悬挑情况出现。（2）梁底模的搁置要利用木方的窄边，把水平拼缝搁置在木方上。（3）竖向的梁侧模23、的拼缝也要用木方的窄边压住。模边要压在柱的竖向模板上。在 主梁梁端与次梁交接部位，要求次梁的底模、侧模压住主梁的侧模，以保证接缝严密及刚度要求。5.3. 钢管架搭设要求本工程支撑架体基础均为钢筋混凝土结构，支撑架体立杆底部铺设不小于50mmm厚木垫块,且不小于两跨。5.3.1. 立杆构造要求（1）在立柱底距地面 200mm 高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。（2）当立柱底部不在同一高度时，高24、处的纵向扫地杆应向低处延长不少于 2 跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。（3）立杆应采用对接接头（严禁采用搭接）接长，且接头位置不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的13。（4）钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1300，且控制在50mm 以内。（5）严禁将上、下立杆错开固定在水平拉杆上。5.3.2. 水平杆构造要求（1）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应25、小于500mm,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 l/3。（2）搭接长度不应小于 1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100mm。（3）纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于3跨。（4）当支架立柱高度超过 5m 时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距不大于6m、竖向间距3m与柱或者其它建筑结构设置一个拉结点。（5）水平连墙件的措施和其余构造要求按JGJ130-2011规范6.9节要求执行。5.3.3. 剪刀撑构造要求（1）在架体外侧周边及内部纵横向每58m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4跨,且不大于26、5m；扫地杆处设置水平剪刀撑；在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑（当梁截面面积0.6、板厚度200时，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过6m），剪刀撑宽度应为3m5m，（3）竖向剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角为45-60。剪刀撑的接长采用搭接接长，剪刀撑的斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件的中心点至主节点的距离不宜大于150mm。5.3.4. 扣件、顶托、底撑等构造要求（1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。（2）扣件螺栓拧紧力矩控制在 45-60N.m，扣件在螺栓拧紧27、力矩达到65 N.m，不得发生破坏。（3）在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。（4）抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。（5）钢管立柱底部应设垫木，顶部应设可调支托，U 形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm,插入立杆内的长度不小于150mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。（6）可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆遇顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每28、一步据处纵横向应各设一道水平拉杆。6. 施工进度计划及资源投入计划 施工进度计划详见施工总进度计划6.1. 机械设备投入序号机械或设备名称型号规格数量制造年份额定功率（KW）备注1塔吊JT300K163台201480.5租赁2塔吊MCT3704台201486.5租赁3塔吊MC320A1台201386.5租赁4砼输送泵HBT60C3台/租赁5砼输送泵HBT80C1台/租赁6布料机HGY182台/11自有7插入式振捣器ZN5016根/1.45自有8平板振动器ZF55-108台/0.25自有9砼收光打磨机Z1M-KY01-100A8台/2.2自有10圆盘锯MJ13415台/10自有11单面压刨机MB29、105A2台/1.5自有6.2. 周转材料投入序号材料名称单位用量进场时间1模板（=18mm）m2220000随工程进度2钢管（48.33.6）t7260随工程进度3木枋（50100 mm）m33500随工程进度4木枋（100100 mm）m32000随工程进度5顶托个18000随工程进度6扣件个1597200随工程进度7对拉螺杆（14）t30随工程进度816#槽钢t30随工程进度9PVC塑料管m50000随工程进度以上数量为暂估量，具体以实际为准。6.3. 劳动力计划投入序号工种人数1钢筋工1202木工803塔吊操作工204架子工1105电焊工156杂工307. 模板支设质量保证措施7.1.30、 普通模板体系质量保证措施现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m 时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。现浇多层或高层房屋和构筑物，安装上层模板及其支架应符合下列规定： 1、下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架； 2、上层支架立柱应对准下层支架立柱，并应在立柱底铺设垫板；3、当采用悬臂吊模板、桁架支模方法时，其支撑结构的承载能力和刚度必须符合设计构造要求。4、阴阳角采需严密，保证阴阳角不漏浆，形状规整，线条流畅； 5、楼梯采用封闭式整体支模，确保楼梯施工质量；6、模板安装不严密：这是模板加工的负公差所致。认真检查模板安装缝隙，31、钉塑料条或橡胶条补严。7.2. 质量验收标准7.2.1. 材料验收标准模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。7.2.2. 模板安装验收标准现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法、预埋件和预留孔洞的允许偏差：序号项 目允许偏差(mm)检查方法1轴线位置5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查3截面内部尺寸偏差基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-54每层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m85相邻两板表面高低差2钢尺检查6表面平整度52m靠尺和塞尺检查7预埋钢板中心线位置38预埋管、预留孔中心线位置39插筋中心线32、位置5外露长度+10，010预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，011预留洞中心线位置10尺寸+10，08. 模板拆除时间及安全保证措施8.1. 模板拆除时间模板拆除必须执行严格的拆模工作程序，并按要求填写拆模申请单。后浇带位置左右2跨模板支撑必须保留，与后浇带模板一起等到结构强度达到100时才可以拆除。在现场留置同条件养护试块，以混凝土同条件养护试块强度作为模板拆模依据。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。模板拆除33、时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。8.2. 模板拆除的安全措施（1） 梁板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。柱模应分片拆除，自上而下拆除柱箍及竖楞，拆除后清洗干净后刷除锈剂或脱模剂备用。（2） 拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。（3） 拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩吊至地面。（4） 严禁作业人员在悬臂构件边缘敲拆下面的底模。（5） 待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整34、修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。（6） 拆架前，全面检查待拆的架子，根据检查结果拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准作业。（7） 拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。（8） 高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。（9） 工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。（10） 拆除过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开；每天拆架下班时不应留下隐患部位。（35、11） 拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。（12） 拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。（13） 已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。（14） 在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。9. 成品保护措施在层高1/2处左右的支架系统的水平栏杆上宜固定一层水平安全网，用于防止人员坠落，同时，拆模板时，使之坠入安全网，保护模板。拆除模板壳要用小撬棍，36、以木楞为支点，先撬模板相对两侧边中点，模板松动后，依然以木楞为支点，撬模板底脚的内肋，轻轻撬掉模板。切忌硬撬或用铁锤硬砸，也不能使用大撬棍以肋梁混凝土为支点进行撬动，以保护模板和密肋混凝土。吊运模板、木楞、钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。模板面板不得污染、磕碰；胶合板面板切口处必须涂刷两遍封边漆，避免因吸水翘曲变形；螺栓孔眼必须有保护垫圈。工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠,以防止模板变形或产生垂直偏差。已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。模板拆卸应与安装顺序相反37、，拆模时轻轻将模板撬离墙体，然后整体拆离墙体，严禁直接用撬杠挤压，拆下的模板轻轻吊离墙体。模板拆后及时清理，木模板面板破损处用腻子修复，并在修复腻子上刮用两遍清漆，以免在混凝土表面留下痕迹。10. 附件：计算书10.1. 500mm剪力墙计算书墙模板计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。模板剖面示意图模板立面示意图一、参数信息1.模板构造墙模板高度H：5.6m；墙混凝土楼板厚度：500m38、m；结构表面要求：外露；2.荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：35.696kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：6kN/m2；3.模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(垂直方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：21N/mm2；弹性模量E：7000N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.0钢管；间距(mm)：250,450*11；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端39、面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根50100矩形木楞；间距(mm)：250；抗压强度设计值fc：18N/mm2；抗弯强度设计值fm：20N/mm2；抗剪强度设计值fv：2.8N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿墙螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：500mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：250,450*11；二、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为5.600m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 560018340、/12= 2.722106mm4； W = 5600182/6 = 3.024105mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 砼的入模温度，取30.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取5.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算得到： F1=35.641、96 kN/m2 F2=134.400 kN/m2根据国内外大量试验研究，当模板的高度2.5m时，最大侧压力F3=50 kN/m2；新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=35.696 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=35.696/24.000=1.487m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=6kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=35.6965.6=199.898kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=270.394kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.235.696+1.42、36)5.6=255.201kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3535.696+1.30.76)5.6=270.394kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.024105mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=2.112106Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=270.394kN/m；面板计算跨度: l = 250.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.112106 / 3.024105=6.986N/mm2；实际弯曲应力计算值 =6.986N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=2143、N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 199.898 kN/m； l-面板计算跨度: l =250.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 7000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 2.722106mm4； 容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.625mm；面板的最大挠度计算值: = 5199.898250.0004/(38470002.722106) = 0.534 mm；实际最大挠度计算值: =0.534mm小于最大允许挠度值: =0.625mm，满足要求！三、墙模板支撑的计算1.次楞计算次楞采44、用1根50100矩形木楞为一组，间距250mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=12000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=35.6960.250=8.924kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=12.071kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.235.696+1.36)0.250=11.393kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3535.69645、+1.30.76)0.250=12.071kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3535.6960.250=10.843kN/m；顶部荷载： q=0.91.30.760.250=1.229kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN)变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.339kNm ；最大剪力：V= 2.879kN；最大变形：= 0.170mm 最大支座反力：F= 5.589kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.346、39106/8.333104 =4.066N/mm2实际弯曲应力计算值 =4.066N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=20N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=2.879100062500/(4.16710650)=0.864N/mm2；实际剪应力计算值 0.864 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=2.800 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.170mm，容许挠度为0.625mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.025mm，容许挠47、度为1.125mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.017mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.020mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.019mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.019mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.019mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.019mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第10跨最大挠度为0.021mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第11跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第12跨最大挠度为0.48、004mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第13跨最大挠度为0.054mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.0钢管为一组，共12组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力5.589kN，计算挠度时取次楞的最大支座力4.600kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和49、剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN)变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.489kNm 最大剪力：V= 3.633 kN 最大变形：= 0.150mm 最大支座反力：F= 12.017kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.489106/8.980103 =54.463N/mm2实际弯曲应力计算值 =54.463N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=1.81710006084/(2.1561053)=17.087N/mm2；实际剪应力计算值 17.087 N/mm2 小于抗剪强度设计值50、 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.150mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.149mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿墙螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿墙螺栓型号: M14；查表得： 穿墙螺栓有效直径: 11.5551、 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =12.017 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=12.017kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！10.2. 600x1200柱计算书 柱模板支撑计算书 本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。 一、52、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 6000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 450mm。 柱模板竖楞截面宽度45mm，高度90mm，间距250mm。 柱箍采用圆钢管483.0，每道柱箍2根钢箍，间距450mm。 柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。柱模板计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度53、，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h；T 混凝土的入模温度，取30.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.380kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.380kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的54、三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 1.面板抗弯强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.228.38+1.46.00)0.45 = 19.11kN/m d 竖楞的距离，d = 250mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.1019.1050.25 面板截面抵抗矩 W = 450.018.018.0/6=24300.0mm3 经过计算得到f = M/W = 0.119106/24300.0 = 4.914N/mm2 面板的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd55、 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.25019.105=2.866kN 截面抗剪强度计算值 T=32866/(245018)=0.531N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求!3.面板挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 28.3800.450=12.771kN/m； E 面板的弹性模量，取6000.0N/mm2； I 面板截面惯性矩 I = 450.018.018.018.0/12=218700.0mm4； 经过计算得到 v =0.677(28.3800.45)250.04/(56、1006000.0218700.0) = 0.257mm v 面板最大允许挠度，v = 250.000/250 = 1.00mm； 面板的最大挠度满足要求!四、竖楞方木的计算 竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞方木计算简图 1.竖楞方木抗弯强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.228.38+1.46.00)0.25 = 10.61kN/m d为柱箍的距离，d = 450mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.1010.6140.45 竖楞方木截面抵抗矩 W = 45.090.057、90.0/6=60750.0mm3 经过计算得到f = M/W = 0.215106/60750.0 = 3.538N/mm2 竖楞方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!2.竖楞方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.45010.614=2.866kN 截面抗剪强度计算值 T=32866/(24590)=1.061N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 竖楞方木抗剪强度计算满足要求!3.竖楞方木挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 28.3858、00.250=7.095kN/m； E 竖楞方木的弹性模量，取9500.0N/mm2； I 竖楞方木截面惯性矩 I = 45.090.090.090.0/12=2733750.5mm4； 经过计算得到 v =0.677(28.3800.25)450.04/(1009500.02733750.5) = 0.076mm v 竖楞方木最大允许挠度，v = 450.000/250 = 1.80mm； 竖楞方木的最大挠度满足要求!五、B方向柱箍的计算 本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍的规格: 圆钢管483.0mm； 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 钢柱箍截面59、惯性矩 I = 10.78cm4； B方向柱箍计算简图 其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.228.38+1.46.00)0.25 0.45 = 4.78kN 经过连续梁的计算得到 B方向柱箍剪力图(kN) B方向柱箍弯矩图(kN.m) B方向柱箍变形图(kN.m) 最大支座力 N = 10.259kN 最大变形 v = 0.075mm1.柱箍抗弯强度计算 柱箍截面抗弯强度计算公式 其中 Mx 柱箍杆件的最大弯矩设计值, Mx = 0.35kN.m； x 截面塑性发展系数, 为1.05； W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 8.98cm3； 柱箍的抗弯强度设60、计值(N/mm2): f = 205.000 B边柱箍的抗弯强度计算值 f = 38.52N/mm2； B边柱箍的抗弯强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.075mm v 柱箍最大允许挠度，v = 300.000/400 = 0.75mm； 柱箍的最大挠度满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力10.26kN。 经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于12mm!七、H方向柱箍的计算 H方向柱箍计算简图61、 其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.228.38+1.46.00)0.25 0.45 = 4.78kN 经过连续梁的计算得到 H方向柱箍剪力图(kN) H方向柱箍弯矩图(kN.m) H方向柱箍变形图(kN.m) 最大支座力 N = 9.541kN 最大变形 v = 0.230mm1.柱箍抗弯强度计算 柱箍截面抗弯强度计算公式 f = M/W f 其中 M 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 0.53kN.m； W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 8.98cm3； 柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): f = 205.000 H边柱箍的抗弯强度计算值 f =62、 58.80N/mm2； H边柱箍的抗弯强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.230mm v 柱箍最大允许挠度，v = 400.000/400 = 1.00mm； 柱箍的最大挠度满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力9.54kN。 经过计算得到H方向对拉螺拴的直径14mm，满足要求!10.3. 500x1000梁计算书梁模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ16263、-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。 模板支撑体系剖面图钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.5m；梁截面高度D：1m；楼层高度H：6m；结构表面要求：外露；混凝土楼板厚度：200mm；梁边至板支撑距离：0.5m；立杆沿梁跨度方向间距la：1m；立杆步距h：1.5m；梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc：0.5m；梁底承重立杆间距(mm)依次是：500；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管64、类型为：482.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：24kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：6kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/65、m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用板质材(垂直方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：25N/mm2；弹性模量E：8000N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.0钢管；间距(mm)：150,450；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根4590木方（宽度高度mm）；间距(mm)：250；弹性模66、量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：500mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：150,450；4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上横下顺顶托承重；(一) 面板参数面板采用板质材(垂直方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：25N/mm2；弹性模量E：8000N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数 材料：1根4590木方（宽度高度mm）；间距：200mm；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：100067、0N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根8080矩形木楞；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.800m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 800183/12= 3.888105mm4； W 68、= 800182/6 = 4.320104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 砼的入模温度，取30.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算得到： F1=29.747 kN/m2 F2=24.000 kN69、/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=24.000 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=24.000/24.000=1.000m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=6kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=24.0000.8=19.200kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=27.259kN/m；由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.224.000+1.36)0.8=26.352kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3524.000+1.30.76)0.8=27.259kN70、/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =4.320104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=2.130105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=27.259kN/m；面板计算跨度: l = 250.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.130105 / 4.320104=4.930N/mm2；实际弯曲应力计算值 =4.930N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=25N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 19.200 kN/m； l-面板计算71、跨度: l =250.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 8000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 3.888105mm4； 容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.625mm；面板的最大挠度计算值: = 519.200250.0004/(38480003.888105) = 0.314 mm；实际最大挠度计算值: =0.314mm小于最大允许挠度值: =0.625mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根4590木方（宽度高度mm）为一组，间距250mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=145903/12 = 2.73472、106 mm4；W=145902/6 = 6.075104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=24.0000.250=6.000kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：底部荷载：q=max（q1，q2）=8.519kN/m；由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.224.000+1.36)0.250=8.235kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3524.000+1.30.76)0.250=8.519kN/m；顶部荷载：q=0.91.30.760.250=1.229kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载73、，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩 M= 0.091kNm 最大剪力：V= 1.422kN 最大变形：= 0.037mm 最大支座反力：F= 2.597kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.091106/6.075104 =1.493N/mm2实际弯曲应力计算值 =1.493N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.422100045563/(2.73410645)=0.52774、N/mm2；实际剪应力计算值 0.527 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.375mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.028mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.037mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.0钢管为一组，共2组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4；W=24.475、9103= 8.980103 mm3；E=206000 N/mm2； 主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.597kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.778kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩 M= 0.227kNm 最大剪力：V= 1.688 kN 最大变形：= 0.058mm 最大支座反力：F= 5.583kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.227106/8.980103 =25.303N/mm2实际弯曲应力计算值 =2576、.303N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=0.84410006084/(2.1561053)=7.939N/mm2；实际剪应力计算值 7.939 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.058mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.058mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，77、满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号: M14 ；查表得：穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.583 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.583kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。78、根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.500m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 500183/12= 2.430105mm4； W = 500182/6 = 2.700104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.500=0.250 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.5001=12.000 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.5001=0.750 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=13.000 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.500=179、.000 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合：q=13.000kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=16.677kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.213.000+1.41.000) =15.300kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3513.000+1.40.71.000) =16.677kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =2.700104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=8.339104Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=16.677kN/m；80、面板计算跨度: l = 200mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.339104/2.700104=3.088N/mm2；实际弯曲应力计算值 =3.088N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=25N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 13.000 kN/m； l-面板计算跨度: l =200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 8000N/mm2； I-截面惯性矩: I =2.430105mm4； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.500mm； 面板的最大挠度计算值: = 513.000200.0081、04/(38480002.430105) = 0.139 mm；实际最大挠度计算值: =0.139mm小于最大允许挠度值: =0.500mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根4590木方（宽度高度mm），间距200mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=145903/12 = 2.734106 mm4； W=145902/6 = 6.075104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.2(0.520.8+0.50.5)/0.5=0.420kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.2182、=4.800 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.21=0.300 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=5.520 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.2=0.400 kN/m；(1) 计算弯矩和剪力时，采用由可变荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：均布荷载设计值q1=0.9(1.25.520+1.20.024+1.40.400)=6.492kN/m；(2) 计算弯矩和剪力时，采用由永久荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：均布荷载设计值q2=0.9(1.355.520+1.350.024+1.40.70.400)=7.089kN/m；(3) 计算挠度时83、，采用荷载标准值进行组合(含支撑梁自重)：均布荷载标准值q3=5.520+0.024=5.544 kN/m；(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.776kN N2=1.776kN 最大剪力：V= 1.772kN 最大变形：= 0.165mm 最大支座反力：F= 1.776kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.221106/6.075104 =3.644N/mm2实际弯曲应力计算值 =3.644N/84、mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=1.772100045563/(2.73410645)=0.656N/mm2；实际剪应力计算值 0.656 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.106mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.165mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.106mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！285、.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根8080矩形木楞为一组，共2组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=1341.33104= 3.413106 mm4；W=185.33103= 8.533104 mm3；E=10000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=1.776kN；计算挠度时采用F2=1.389kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.052kN/m；计算挠度时采用q2= 0.038kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力86、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm) 最大剪力：V= 4.434kN 最大变形：= 1.371mm 最大支座反力：F= 9.787kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.857106/8.533104 =10.049N/mm2实际弯曲应力计算值 =10.049N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=4.434100064000/(3.41310680)=1.039N/mm2；实际剪应力计算值 1.039 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，87、满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为1.371mm，容许挠度为2.500mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.122mm，容许挠度为2.500mm，满足要求！第3跨最大挠度为1.367mm，容许挠度为2.500mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =9.787 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.129(6-1)=088、.697 kN；N =N1+N2=9.787+0.697=10.484 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.596；立杆计算长度lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i = 1.600 cm；A - 立杆净截面面积： A = 3.910cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.600=93.750钢管立杆长细比= 93.750 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =10.484103/(0.5963.910102) =89、 45.009N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 45.009N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！10.4. 500x1800梁计算书梁模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。模板支撑体系剖面图钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.5m；梁截面高度D：1.8m；楼层高度H：590、.6m；结构表面要求：外露；混凝土楼板厚度：200mm；梁边至板支撑距离：0.5m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.5m；立杆步距h：1.5m；梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc：0.5m；梁底承重立杆间距(mm)依次是：500；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：482.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：2491、kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：29.747kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：6kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用板质材(垂直方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：25N/mm2；弹性模量E：8000N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.0钢管；间距(mm)：150,450*3；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；92、弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根4590木方（宽度高度mm）；间距(mm)：250；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：500mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：150,450*3；4.梁底模板参数93、搭设形式为：2层梁上横下顺顶托承重；(一) 面板参数面板采用板质材(垂直方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：25N/mm2；弹性模量E：8000N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根4590木方（宽度高度mm）；间距：150mm；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根8080矩形木楞；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm94、：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.600m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I = 1600183/12= 7.776105mm4；W = 1600182/6 = 8.640104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间95、，取4.000h； T - 砼的入模温度，取30.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算得到： F1=29.747 kN/m2 F2=43.200 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=29.747 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=29.747/24.000=1.239m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=6kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采96、用标准组合： q=29.7471.6=47.595kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=65.691kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.229.747+1.36)1.6=62.635kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3529.747+1.30.76)1.6=65.691kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =8.640104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=5.132105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=65.691kN/m；面板计算跨度: l = 250.97、000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.132105 / 8.640104=5.940N/mm2；实际弯曲应力计算值 =5.940N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=25N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 47.595 kN/m； l-面板计算跨度: l =250.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 8000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 7.776105mm4； 容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.625mm；面板的最大挠度计算值: = 547.595250.0004/(98、38480007.776105) = 0.389 mm；实际最大挠度计算值: =0.389mm小于最大允许挠度值: =0.625mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根4590木方（宽度高度mm）为一组，间距250mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=145903/12 = 2.734106 mm4；W=145902/6 = 6.075104 mm3；E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=29.7470.250=7.437kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=99、10.264kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.229.747+1.36)0.250=9.787kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3529.747+1.30.76)0.250=10.264kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.91.3529.7470.250=9.036kN/m；顶部荷载：q=0.91.30.760.250=1.229kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kNm)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩 M= 0100、.159kNm 最大剪力：V= 2.204kN 最大变形：= 0.048mm 最大支座反力：F= 4.025kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.159106/6.075104 =2.613N/mm2实际弯曲应力计算值 =2.613N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=2.204100045563/(2.73410645)=0.816N/mm2；实际剪应力计算值 0.816 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1101、跨最大挠度为0.016mm，容许挠度为0.375mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.048mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.0钢管为一组，共4组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4；W=24.49103= 8.980103 mm3；E102、=206000 N/mm2； 主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力4.025kN，计算挠度时取次楞的最大支座力2.884kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kNm)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.352kNm 最大剪力：V= 2.616 kN 最大变形：= 0.094mm 最大支座反力：F= 8.654kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.352106/8.980103 =39.218N/mm2实际弯曲应力计算值 =39.218N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=20103、5N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=1.30810006084/(2.1561053)=12.304N/mm2；实际剪应力计算值 12.304 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.094mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.017mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.094mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN104、= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =8.654 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=8.654kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）105、第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.500m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 500183/12= 2.430105mm4；W = 500182/6 = 2.700104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.500=0.250 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.5001.8=21.600 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.5001.8=1.350 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=23.200 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.500=1.000 kN/m；(1) 计算106、挠度采用标准组合： q=23.200kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=29.070kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.223.200+1.41.000) =26.316kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3523.200+1.40.71.000) =29.070kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =2.700104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=8.176104Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=29.070kN/m；面板计算跨度: l = 107、150mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.176104/2.700104=3.028N/mm2；实际弯曲应力计算值 =3.028N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=25N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 23.200 kN/m； l-面板计算跨度: l =150mm； E-面板材质的弹性模量: E = 8000N/mm2； I-截面惯性矩: I =2.430105mm4； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.375mm；面板的最大挠度计算值: = 523.200150.0004/(38480002.108、430105) = 0.079 mm；实际最大挠度计算值: =0.079mm小于最大允许挠度值: =0.375mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根4590木方（宽度高度mm），间距150mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=145903/12 = 2.734106 mm4；W=145902/6 = 6.075104 mm3；E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.15(0.521.6+0.50.5)/0.5=0.555kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.151.8=6.480 kN/m109、；钢筋自重标准值G3k=1.50.151.8=0.405 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=7.440 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.15=0.300 kN/m；(1) 计算弯矩和剪力时，采用由可变荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：均布荷载设计值q1=0.9(1.27.440+1.20.024+1.40.300)=8.439kN/m；(2) 计算弯矩和剪力时，采用由永久荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：均布荷载设计值q2=0.9(1.357.440+1.350.024+1.40.70.300)=9.334kN/m；(3) 计算挠度时，采用荷载标准110、值进行组合(含支撑梁自重)：均布荷载标准值q3=7.440+0.024=7.464 kN/m；(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kNm)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=2.337kN N2=2.337kN计算得到： 最大剪力：V= 2.333kN 最大变形：= 0.222mm 最大支座反力：F= 2.337kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.291106/6.075104 =4.798N/mm2实际弯曲应力计算值 =4.798N/mm2 小于抗111、弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.333100045563/(2.73410645)=0.864N/mm2；实际剪应力计算值 0.864 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.142mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.222mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.142mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.第二层支撑梁112、的计算支撑梁采用1根8080矩形木楞为一组，共2组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1341.33104= 3.413106 mm4；W=185.33103= 8.533104 mm3；E=10000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=2.337kN；计算挠度时采用F2=1.869kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.052kN/m；计算挠度时采用q2= 0.038kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下113、：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kNm)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm) 最大剪力：V= 5.008kN 最大变形：= 0.148mm 最大支座反力：F= 8.526kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.395106/8.533104 =4.624N/mm2实际弯曲应力计算值 =4.624N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=5.008100064000/(3.41310680)=1.174N/mm2；实际剪应力计算值 1.174 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠114、度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.148mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.017mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.148mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =8.526 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.129(5.6-1.8)=0.530 kN；N115、 =N1+N2=8.526+0.530=9.056 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.596；立杆计算长度lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i = 1.600 cm；A - 立杆净截面面积： A = 3.910cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.600=93.750钢管立杆长细比= 93.750 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =9.056103/(0.5963.910102) = 38.877N/mm116、2；钢管立杆稳定性计算 = 38.877N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！10.5. 200mm板计算书 板模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。模板支撑体系剖面图钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度H：6m；混凝土楼板厚度：200mm；结构表面要求：外露；立杆纵向间距或跨距la117、：1m；立杆横向间距或排距lb：1m；立杆步距h：1.5m；(二) 支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：482.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：1000mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模118、板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板采用板质材(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：11.5N/mm2；弹性模量E：4000N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根4590木方（宽度高度mm）；间距：300mm；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根8080矩形木119、楞；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000183/12= 4.860105mm4； W = 1000182/6 = 5.400104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.31.000=0.300 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=241.0000.120、2=4.800 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.11.0000.2=0.220 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.300+ 4.800+ 0.220=5.320 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.51.000=2.500 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合：q=5.320kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合q=max（q1，q2）=8.896kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.25.320+1.42.500) =8.896kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.121、9(1.355.320+1.40.72.500) =8.669kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.25.320 =5.746kN/m；P1=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.355.320 =6.464kN/m；P2=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =5.400104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.301kNm； Ma=0.125ql2=0.1258.8960.32 =0.1122、00kNm；Mb1=0.125q1l2+0.25P1l=0.1255.7460.32+0.253.1500.3 =0.301kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1256.4640.32+0.252.2050.3 =0.238Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.301106/5.400104=5.572N/mm2；实际弯曲应力计算值 =5.572N/mm2 小于抗弯强度设计值f =11.5N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 5.320kN/m； l-面板计算跨度: l =300mm； 123、E-面板材质的弹性模量: E = 4000N/mm2； I-截面惯性矩: I =4.860105mm4； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.750mm；面板的最大挠度计算值: = 55.3203004/(38440004.860105)=0.289mm；实际最大挠度计算值: =0.289mm小于最大允许挠度值: =0.750mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根4590木方（宽度高度mm），间距300mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=145903/12 = 2.734106 mm4； W=145902/6 = 6.07124、5104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.30.3=0.090 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.30.2=1.440 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.30.2=0.066 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.090+1.440+ 0.066=1.596 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.3=0.750 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)：q=1.596+0.0243=1.6203kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合125、(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(1.596+0.0243) =1.750kN/m；q2=0.91.40.750 =0.945kN/m；由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(1.596+0.0243) =1.969kN/m； q2=0.91.40.70.750 =0.662 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(1.596+0.0243) =1.750kN/m；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(1.596+0.0243) 126、=1.969kN/m；P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.811kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.75012+0.1170.94512 =0.286k127、Nm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl=0.0801.75012+0.2133.1501=0.811kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=3.176 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617q2l=0.6001.7501+0.6170.9451=1.633kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6001.7501+0.6753.150=128、3.176kN；(3) 最大变形计算= 0.677ql4/100EI=0.6771.620310004/(100100002.734106)=0.401mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.811106/6.075104 =13.349N/mm2实际弯曲应力计算值 =13.349N/mm2 小于抗弯强度设计值f =17N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=3.176100045563/(2.73410645)=1.176N/mm2；实际剪应力计算值 1.176 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支129、撑梁挠度计算 最大挠度： =0.401mm； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=2.500mm；实际最大挠度计算值: =0.401mm小于最大允许挠度值: =2.500mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根8080矩形木楞，间距1000mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=1341.33104= 3.413106 mm4；W=185.33103= 8.533104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力 模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可130、取1.5kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.50.3=0.450 kN/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.750kN/m；q2=0.91.40.450 =0.567kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.969kN/m；q2=0.91.40.70.450 =0.397kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100q1131、l+1.200q2l=1.1001.7501+1.2000.5671 =2.605kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100q1l+1.200q2l=1.1001.9691+1.2000.3971 =2.642kN；A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）=2.642kN；B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：F=1.100ql=1.1001.62031=1.782kN；(2) 第二层支撑梁自重A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.052 kN/m；B 计算第二层支撑梁变形采用132、：q=0.038 kN/m；(二) 荷载效应计算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kNm)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm) 最大剪力：V= 5.676kN 最大变形：= 1.131mm 最大支座反力：F= 9.664kN(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.894106/8.533104 =10.482N/mm2实际弯曲应力计算值 =10.482N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=5.676100133、064000/(3.41310680)=1.330N/mm2；实际剪应力计算值 1.330 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为1.131mm，容许挠度为2.500mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.127mm，容许挠度为2.500mm，满足要求！第3跨最大挠度为1.131mm，容许挠度为2.500mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、立杆的稳定性计算1.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N =N1+N2=9.087+0.899=9.985134、 kN；(一) 第二层支撑梁传递的支座反力N1模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距la立柱横距lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值比实际值小）。所以，我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2. 第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第二层支撑梁135、上的活荷载按照下面的方法计算：施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.3=0.300 kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1= 9.087 kN；(二) 垂直支撑系统自重N2脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(6-0.2)=0.899 kN；2.立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，N=9.985 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.596； 立杆计算长度lo=1.5m； 计算立杆的截面回转半径i =136、 1.60cm；A - 立杆净截面面积： A = 3.91cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.600=93.750钢管立杆长细比= 93.750 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=9.985103/(0.5963.910102) = 42.867N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 42.867N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！(四)最终结论模板支架配备层数：按照设定的施工进度，配备1层模板支架可以满足楼盖承载力要求。注意：上述方137、案是按照等刚度法计算的理论数据，由于缺乏规范仅供参考。实际工作中，仍需根据施工经验或地方要求配备足够层数的模板支架，以保证施工安全！10.6. 300厚板计算书板模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。模板支撑体系剖面图钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度H：4.2m；混凝土楼板厚度：300mm；结构表面要求：外露；立杆纵向间距138、或跨距la：0.9m；立杆横向间距或排距lb：0.9m；立杆步距h：1.5m；(二) 支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：482.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：900mm；施工人员及设备荷载标准139、值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数 搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50100矩形木楞；间距：200mm；抗压强度设计值fc：18N/mm2；抗弯强度设计值fm：20N/mm2；抗剪强度设计值fv：2.8N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根8080矩形木楞；木材品种：绿心木；弹性模量E：12000N/mm2；抗压强度设计值fc140、：18N/mm2；抗弯强度设计值fm：20N/mm2；抗剪强度设计值fv：2.8N/mm2；二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.900m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 900183/12= 4.374105mm4； W = 900182/6 = 4.860104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.30.900=0.270 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.9000.3=6.480 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.9141、000.3=0.297 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.270+ 6.480+ 0.297=7.047 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.900=2.250 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=7.047kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=10.547kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.27.047+1.42.250) =10.446kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.357.047+1.40.72.250)142、 =10.547kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.27.047 =7.611kN/m；P1=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.357.047 =8.562kN/m；P2=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =4.860104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.196kNm； Ma=0.125ql2=0.12510.5470.22 =0.053kNm；Mb1=0.125q1l2+0.143、25P1l=0.1257.6110.22+0.253.1500.2 =0.196kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1258.5620.22+0.252.2050.2 =0.153Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.196106/4.860104=4.024N/mm2；实际弯曲应力计算值 =4.024N/mm2 小于抗弯强度设计值f =29N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 7.047kN/m； l-面板计算跨度: l =200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/144、mm2； I-截面惯性矩: I =4.374105mm4； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.500mm；面板的最大挠度计算值: = 57.0472004/(384115004.374105)=0.029mm；实际最大挠度计算值: =0.029mm小于最大允许挠度值: =0.500mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根50100矩形木楞，间距200mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=12000 N/mm2；(一) 145、荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.30.2=0.060 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.20.3=1.440 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.20.3=0.066 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.060+1.440+ 0.066=1.566 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.2=0.500 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)：q=1.566+0.03=1.596kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合，由可变荷载效146、应控制的组合： q1=0.91.2(1.566+0.03) =1.724kN/m；q2=0.91.40.500 =0.630kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(1.566+0.03) =1.939kN/m；q2=0.91.40.70.500 =0.441 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(1.566+0.03) =1.724kN/m；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(1.566+0.03) =1.939kN/m；P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 147、荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算 最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.716kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.7240.92+0.1170.630.92 =0.199kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩148、效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl=0.0801.7240.92+0.2133.1500.9=0.716kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=3.057 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617q2l=0.6001.9390.9+0.6170.4410.9=1.292kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6001.7240.9+0.6753.150=3.057kN；(3) 最大变形计算= 0.677149、ql4/100EI=0.6771.5969004/(100120004.167106)=0.142mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.716106/8.333104 =8.587N/mm2实际弯曲应力计算值 =8.587N/mm2 小于抗弯强度设计值f =20N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=3.057100062500/(4.16710650)=0.917N/mm2；实际剪应力计算值 0.917 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=2.800 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 最大挠度： =0.142mm； -容许挠度: 150、结构表面外露=l/400=2.250mm；实际最大挠度计算值: =0.142mm小于最大允许挠度值: =2.250mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根8080矩形木楞，间距900mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=1341.33104= 3.413106 mm4；W=185.33103= 8.533104 mm3； E=12000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层151、支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.50.2=0.300 kN/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.724kN/m；q2=0.91.40.300 =0.378kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.939kN/m；q2=0.91.40.70.300 =0.265kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100q1l+1.200q2l=1.1001.7240.9+1.2000.152、3780.9 =2.115kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100q1l+1.200q2l=1.1001.9390.9+1.2000.2650.9 =2.206kN；A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）=2.206kN；B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：F=1.100ql=1.1001.5960.9=1.580kN；(2) 第二层支撑梁自重A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.052 kN/m；B 计算第二层支撑梁变形采用：q=0.038 kN/m；(二) 荷载效应计153、算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm) 最大剪力：V= 6.540kN 最大变形：= 0.879mm 最大支座反力：F= 10.975kN(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.903106/8.533104 =10.582N/mm2实际弯曲应力计算值 =10.582N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=20N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=6.540100064000/(3.413106154、80)=1.533N/mm2；实际剪应力计算值 1.533 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=2.800 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.878mm，容许挠度为2.250mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.064mm，容许挠度为2.250mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.879mm，容许挠度为2.250mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、立杆的稳定性计算1.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N =N1+N2=10.503+0.604=11.107 kN；(一) 第二层支撑梁155、传递的支座反力N1 模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距la立柱横距lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值比实际值小）。所以，我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2. 第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计156、算：施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.2=0.200 kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1= 10.503 kN；(二) 垂直支撑系统自重N2 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4.2-0.3)=0.604 kN；2.立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，N=11.107 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.596； 立杆计算长度lo=1.5m； 计算立杆的截面回转半径i = 1.60cm；157、A - 立杆净截面面积： A = 3.91cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.600=93.750钢管立杆长细比= 93.750 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=11.107103/(0.5963.910102) = 47.683N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 47.683N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！(四)最终结论模板支架配备层数：按照设定的施工进度，配备3层模板支架可以满足楼盖承载力要求。注意：上述方案是按照等刚度法计算的理论数据，由于缺乏规范仅供参考。实际工作中，仍需根据施工经验或地方要求配备足够层数的模板支架，以保证施工安全！