1、编号：SJHN.JZY-XX村留地区块超高超重超大梁高大支模架施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章 工程概况3一、 工程概况3二、 施工平面布置5三、 施工要求5四、 技术保证条件5第二章 编制依据65、 钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20016第三章 施工计划6一、 施工进度计划6二、 材料与设备计划7第四章 施工工艺技术9一、 技术参数9二、 工艺流程11三、 施工方法11四、 检查验收19第五章 施工安全保证措施20一、 组织保障20二、 技术措施23三、 监测监2、控26四、 应急预案34第六章 劳动力计划35一、 专职安全生产管理人员35二、 所需劳动力安排36第七章 计算书及相关图纸36第一章 工程概况一、 工程概况建设单位：xxx地产开发有限公司设计单位：XX建设集团建筑设计院监理单位：XXXXX监理有限责任公司施工总承包单位：XXXXX建设有限公司勘察单位：XXXXXXX工程勘察测绘院本工程高大支模架区为XX县XX村村留地区块-1#、2#门楼。XX县XX村地区块内建筑属一类高层，总高度78.679.9m；共有两层地下室及上部六栋主楼组成，框架剪力墙结构，建筑结构安全等级二级，结构设计使用年限50年，建筑耐火等级一级；1#门楼高度为11.5m，单排3、单跨框架结构。2#门楼高度为10.6m，框架结构。1、工程基本情况工程名称XX县XX村村留地区块-门楼工程地点XXXX建筑面积(m2)0建筑高度(m)9.6结构类型框架主体结构框架地上层数1地下层数2标准层层高(m)9.6其它主要层高(m)9.6高支模层结构情况高支模所在层1脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）0.00柱砼强度等级C35高支模层顶标高（m）11.5梁板砼强度等级C35最大板跨（m）普通板跨（m）最大板厚（mm）普通板厚（mm）最大柱截面尺寸（mm）600600普通柱截面尺寸（mm）600600最大梁跨（m）21普通梁跨（m）10.52、各责任主体名称建设单位XXXXX房地产4、开发有限公司设计单位XXXXX建设集团建筑设计院施工单位XXXXX建设有限公司监理单位XXXX工程监理有限责任公司项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师主要特点：1、模板支架搭设高度H：12m 8m2、 模板支架搭设跨度B：21m 18m3、集中线荷载S=maxS1，S2=27.168 kN/m 20 kN/m根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定，本模板工程属高大模板工程。条文规定：施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。施工单位应当根据论证报告修改完善专项方案，并经施工单位技术负责人、项目总监理工程师、建设单位项目负责人签字后，方可组织实施。难点：工期紧，5、场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。二、 施工平面布置【详见附图】三、 施工要求1、 确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、 模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、 模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。四、 技术保证条件1、 安全网络2、 模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二章 编制依据1、 木结构设计规范GB 50005-20032、 建筑结构荷载规范GB50009-20123、 混凝土结构设计规范GB50010-20104、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-20025、 钢结构工6、程施工质量验收规范GB 50205-20016、 建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20137、 混凝土结构工程施工规范GB 50666-20118、 施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20059、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201110、 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-200811、 建筑施工安全检查标准JGJ59-201112、 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9113、 建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201314、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文15、 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督7、管理导则（建质2009254号文）16、 本工程施工图纸17、 本工程施工组织设计第三章 施工计划一、 施工进度计划【另详】二、 材料与设备计划1、 钢材的选用 (1)、 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。 (2)、 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。 (3)、 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用48.33.2钢管。 (4)8、 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定: 1)、 应有产品质量合格证； 2)、 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定； 3)、 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道； 4)、 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定； 5)、 钢管必须涂有防锈漆。 (5)、 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定: 1)、 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。9、检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用； 2)、 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定； 3)、 钢管上严禁打孔。 (6)、 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。 (7)、 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。 (8)、 扣件的验收应符合下列规定 1)、 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格10、证： 2)、 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换； 3)、 新、旧扣件均应进行防锈处理； 4)、 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65Nm时，不得发生破坏。 (9)、 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。 (10)、 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。 (11)、 组合钢模板及配件制作质量应符合现行国家标准组合钢模板技术规范GB 50214的规定。2、 木材的选用 (1)、 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料11、，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。 (2)、 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。 (3)、 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。 (4)、 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。 (5)、 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。 (6)、 当需要对模板结构或木材的强度进12、行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。 (7)、 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定 1)、 制作的原木、方木结构，不应大于15%； 2)、 板材和规格材，不应大于20%； 3)、 受拉构件的连接板，不应大于18%； 4)、 连接件，不应大于15%。3、 竹、木胶合模板板材的选用 (1)、 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。 (2)、 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原13、材间的含水率差别不应大于5%。 (3)、 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。 (4)、 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。第四章 施工工艺技术一、 技术参数【梁侧模板】新浇混凝土梁名称400x2100梁板结构情况混凝土梁截面尺寸(mm)4002300新浇混凝土梁计算跨度(m)21楼板厚度(mm)150小梁布置方式竖直向布置主梁合并根数2对拉螺栓水平间距(mm)600面板材质覆面木胶合板小梁材料方木主梁材料钢管对拉螺栓类型M14侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008结构表面的要14、求结构表面外露【梁模板（扣件式）】新浇混凝土梁计算跨度(m)20结构层高(m)10.5混凝土梁截面尺寸(mm)4002100梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁侧无板(B)支撑立柱钢管型号(mm)483.2梁跨度方向立柱间距(mm)600梁两侧立柱间距(mm)1500步距(mm)1500梁底增加立柱根数2面板材质覆面木胶合板梁底支撑小梁材料方木主梁材料钢管结构表面的要求结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式可调托座【梁模板（扣件式）】新浇混凝土梁计算跨度(m)10.25结构层高(m)9.6混凝土梁截面尺寸(mm)600700梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁侧无板(B)支撑立柱钢管型号(mm)48315、.2梁跨度方向立柱间距(mm)600梁两侧立柱间距(mm)1100步距(mm)1500梁底增加立柱根数2面板材质覆面木胶合板梁底支撑小梁材料方木主梁材料钢管结构表面的要求结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式可调托座【梁侧模板】新浇混凝土梁名称600x700梁板结构情况梁一侧有板混凝土梁截面尺寸(mm)600700新浇混凝土梁计算跨度(m)10.5楼板厚度(mm)150小梁布置方式竖直向布置主梁合并根数2对拉螺栓水平间距(mm)500面板材质覆面木胶合板小梁材料方木主梁材料钢管对拉螺栓类型M12侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008结构表面的要求结构表面外露二、 工艺流程【梁16、模板】弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。三、 施工方法1、 柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。2、 浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。3、 根据本公司当前模板工17、程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。4、 一般规定： (1)、 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2)、 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。 (3)、 不同支架立柱不得混用。 (4)、 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。 (5)、 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。 (6)、 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。 (7)、 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层18、模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。 (8)、 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。 (9)、 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下： (10)、 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。 (11)、 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆19、端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 (12)、 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.2mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 (13)、 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。5、 立柱及其他杆件 (1)、 立柱平面布置图（详见附图）； (2)、 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下： (3)、 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。6、 水平杆 (20、1)、 每步纵横向水平杆必须拉通； (2)、 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图： (3)、 当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意： (4)、 当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；7、 剪刀撑8、 周边拉结 (1)、 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体； (2)、 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点； (3)、 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。9、 梁模安装按设计间距要求整齐铺21、好方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用5080mm枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，18mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。之后吊直侧模，根据梁截面积不同，在梁高的中间加14穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/10003/1000，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排到两排立杆与高支模排架相连接。10、 柱模安装 (1)、 柱模安装工艺流程：弹线找平定位组装柱模涂刷脱模剂安装柱箍安装拉杆或斜撑校正轴线、垂直度22、固定柱模预检封堵清扫口； (2)、 先弹出柱的轴线及四周边线； (3)、 根据测量标高抹水泥砂浆找平层调整柱底标高，并作为定位的基准，支侧模时应与其靠紧； (4)、 通排柱(或多根柱)模板安装时,应先将柱脚互相搭牢固定,再将两端柱模板找正吊直,固定后,拉通线校正中间各柱模板.柱模除各柱单独固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢,以免浇灌混凝土时偏斜； (5)、 柱脚应预留清扫口，柱子较高时应预留浇灌口，高度不得高于柱脚2米； (6)、 柱模应根据柱断面尺寸和混凝土的浇灌速度加设柱箍及对拉螺栓； (7)、 柱模板的安装必须待钢筋检查无问题并办好验收手续后方可进行封模，封模前必须将模内垃圾清理干净，施工时要23、留出梁口位置（或砼只浇到梁底），紧固夹具间距不大于500，柱模安装时在下部留设清除口，待模板内垃圾清除干净后再封模。四、 检查验收1、 不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2、 施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、 砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、 预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、 24、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、 整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准建筑工程质量检验评定标准GBJ301的有关规定执行外，尚应检查下列内容： (1)、 扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况； (2)、 支柱斜撑的数量和着力点； (3)、 对拉螺栓钢楞与支柱的间距； (4)、 各种预埋件和预留孔洞25、的固定情况； (5)、 模板结构的整体稳定； (6)、 有关安全措施。7、 模板工程验收时应提供下列文件： (1)、 模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图； (2)、 模板工程质量检查记录及验收记录； (3)、 模板工程支模的重大问题及处理记录。第五章 施工安全保证措施一、 组织保障1、 安全保证体系2、 环境保护体系二、 技术措施1、 准备工作 (1)、 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。 (2)、 模板的基准定位工作： 1)、 首先引测建筑的边柱或26、者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正； 2)、 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置； 3)、 竖向模板的支设应根据模板支设图； 4)、 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用； 5)、 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、 模板支设 (1)、 基础及地下工程模板： 1)、 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应27、扶梯上下； 2)、 距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上； 3)、 斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装； 4)、 在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。 (2)、 楼梯模板 1)、 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均28、匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度； 2)、 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固； 3)、 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。 (3)、 梁、板模板 1)、 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面； 2)、 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形； 3)、 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴； 4)、 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端； 5)、 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定29、钢管顶、夹牢；梁高2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100 1)、 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除； 2)、 底模拆除梁长8m，混凝土强度达到100%；8m,混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除； 3)、 板底模2m，混凝土强度达到50%；2米、8m,混凝土强度达到75%；8m，混凝土强度达到100%方可拆除。 4)、 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。 5)、 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下30、传递，不得直接往下抛。 6)、 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。 7)、 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。 8)、 当拆除48m跨度的梁31、下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、 监测监控1、 过程管理 (1)、 施工前管理 1)、 材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用； 2)、 交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。 (2)、 施工中管理要点 1)、 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工； 2)、 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门32、验收； 3)、 砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化； 4)、 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。 (3)、 质量管理措施 1)、 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导； 2)、 认真做好各道工序的检查、验收关，对33、各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态； 3)、 严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量； 4)、 混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑； 5)、 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用； 6)、 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵； 7)、 所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与34、梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆； 8)、 模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度； 9)、 严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞； 10)、 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正； 11)、 所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中35、，拼缝要牢固； 12)、 阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理； 13)、 为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。2、 浇捣混凝土管理 (1)、 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。 (2)、 根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。 (3)、 开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可36、进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。 (4)、 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。 (5)、 墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。3、 安全管理措施 (1)、 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。 (2)、 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。 (3)、 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。 (4)、 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆37、放在脚手板上和抛掷。 (5)、 装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。 (6)、 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。 (7)、 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。 (8)、 对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。 (9)、 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。 (10)、 在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能38、停电时，应有隔离防护措施。 (11)、 搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。 (12)、 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。4、 环境保护措施 (1)、 安全警示标志牌 1)、 所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识； 2)、 安全文明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成，要能表达特定的安全信息； 3)、 如安全文明标志在使用中要用其他补充文字说明时，要与安全文明标志平行悬挂一处，让操作人员明确其含义。 (2)、 现场围挡搭、39、拆模板时必须进行围挡并派专人看守。 (3)、 场容场貌 1)、 进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一，建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运，做到活完场清； 2)、 通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应的保护措施，施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置。建立严格的管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人。 (4)、 材料堆放 1)、 建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求； 2)、40、 构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳； 3)、 现场工人操作做到活完料净脚下清； 4)、 现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理； 5)、 现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。 (5)、 现场防火 1)、 不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉乱接电灯，不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡； 2)、 加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用； 3)、 严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。 (6)、 垃圾清运 141、)、 在生活区修建卫生的公共厕所，厕所的污水必须经化粪池处理才允许排入公共下水道； 2)、 建立健全卫生责任制； 3)、 提供给工人饮用水必须从当地的卫生饮用水源接到； 4)、 施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴； 5)、 生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清运出去； 6)、 整个生活区的公共卫生设专人负责，以保持生活区经常清洁、干净。 (7)、 环保及不扰民措施 1)、 施工现场环保工作计划认真学习和贯彻国家、地方环境法律法规和本公司环境方针、目标、指标及相关文件要求，达到并超过文明安全工地的要求。积极全面地开展环保工作，建立项目部环境管理体系，成立环保领导小组，予以运行控制，定期或不定期监42、测监控。加强环保宣传工作，提高全员环境意识。现场采取图片、表扬、评优、奖励等多种形式进行环保宣传，并将环保知识的普及工作落实到每位施工人员身上。对上岗的施工人员实行环保达标上岗制度，做到凡是上岗人员均通过环保考试。现场建立环保义务监督岗制度，保证及时反馈信息，对环保做得不周之处及时提出整改方案，积极改进并完善环保措施。根据现场实际情况组织有关技术人员进行环保革新发明，并注意及时宣传推广。每月三次进行环保噪声检查，发现问题及时解决。实行奖罚、曝光制度，定期奖励。严格按照施工组织设计中环保措施开展环保工作，其针对性和可操作性要强。 2)、 施工现场环保工作措施环境管理体系有效运转，各单位环保员切实43、做好本职工作，随时进行信息反馈，每月召开例会，由专职环保员总结信息，集体解决落实，保证环境管理体系有效运行，持续改进。为防止大气污染，施工现场采取如下具体措施：职工大灶和茶炉，采用煤气（电）方式，每月进行两次自检。现场严禁烧杂物。每月进行3次烟尘黑监测。为防止施工粉尘污染，现场采取如下具体措施：工程施工现场采用砖砌围墙进行现场围挡，并保证高度在2.5m以上。环境保护体系图。对易飞扬细颗料散体材料，安排在临时库房存放或用彩条布遮盖；运输时采用彩条布遮盖或其他方式防止遗撒、飞扬；卸装时要小心轻放，不得抛撒，最大限度的减少扬尘。对进出现场的车辆，进行严格的清扫，做好防遗撒工作。在土方开挖运输期间，设44、专人负责清扫车轮，并拍实车上土，对松散易飞扬物采取遮盖。临时施工道路进行路面硬化，在干燥多风季节定时洒水。结构施工中的施工垃圾采用容器吊运至封闭垃圾站，并及时清运。运输车不得超量运载，运载工程土方最高点不超过车辆槽帮上沿50cm，边缘低于车辆槽帮上沿10cm，装载建筑渣土或其他散装材料不得超过槽帮上沿。定期对施工作业人员进行文明施工的教育，对施工生产有关管理人员定期进行文明施工现场对噪声控制要求的考核。结构施工阶段昼间不超过70分贝，夜间不超过55分贝以下，并经常测试。砼浇筑如须连续施工，在夜间施工时，须做好周围居民的工作并向环保局提出书面报告，同时要尽量采取降噪措施，做到最大限度的减少扰民。45、对强噪声机械如电锯、电刨等，使用时须在封闭工棚内，尽量选用低噪声或备有消声降噪设备的施工机械；对使用时不能封闭的机械如振捣棒等，严格控制工作时间。建筑物四周挂降噪声网。施工期间，尤其是夜间施工尽量减少撞击声、哨声，禁止乱扔模板、拖铁器及禁止大声喧哗等人为噪声。每月进行两次噪声值监测，并在夜间22:00以后进行抽测。加强噪声监测，采取专人监测、专人管理的原则，及时对施工现场超标的有关因素进行调整，达到施工噪声不扰民的目的。会同有关部门和领导及时妥善处理重大扰民问题，详细记录问题及处理结果，必要时及时上报监理和甲方。为防止水污染，现场采取如下具体措施：施工现场道路平整，做到不积水。对现场油料集中保46、管，油料库做好防渗、污、跑、冒、滴、漏处理。搅拌机和运输车辆冲洗污水、地泵污水等须设二级沉淀池后，排入市政污水管线。现场内职工食堂污水经过滤、沉淀、隔油后排入污水管线。做好施工现场环境保护的监督检查工作，每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题及时解决，并做好文字记录和存档工作。5、 监测措施 (1)、 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。 (2)、 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。 (3)、 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形47、和水平位移情况的应及时解决。 (4)、 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1 (1)、 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位： 1)、 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求； 2)、 连墙件是否松动；扣件位置描红漆，检测是否有滑移； 3)、 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 4)、 施工过程中是否有超载现象； 5)、 安全防护措施是否符合48、规范要求； 6)、 支架与杆件是否有变形现象； (2)、 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。 1)、 本工程立柱监测预警值为3mm，立柱垂直偏差在5mm以内； 2)、 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、 应急预案1、 目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、 应急领导小组及其49、职责 (1)、 应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。 (2)、 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。 (3)、 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。 (4)、 负责准备所需要的应急物资和应急设备。 (5)、 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、 应急反应预案 (1)、 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。 (2)、 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在2450、小时内向上级主管部门作出书面报告。 (3)、 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。 1)、 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。 2)、 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风51、抗菌素。 3)、 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。 4)、 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、 应急通信联络项目负责人： 手机：安全员： 手机：技术负责人： 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴52、，以便紧急情况下使用。第六章 劳动力计划一、 专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下： （项目经理）组长，负责协调指挥工作； （施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底； （安全员）组员，负责现场安全检查工作； （架子工班长）组员，负责现场具体施工；二、 所需劳动力安排（项目部管理人员、特种工、架子工、安全生产管理人员等详见施工安全台53、账）第七章 计算书及相关图纸一、 计算书危险性分析计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 5、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文 6、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文 一、信息参数图纸信息楼板最大板厚a(mm)150楼板上是否存在如采光井，管道井等空洞是最大建筑层高H(m)12上层建筑物平面的外轮廓与下层的关系没变化混凝土梁、板结构的最大悬臂L(m)1.2混凝土悬挑结54、构的模板支架搭设方式落地式楼宇之间是否存在混凝土结构空中连廊否混凝土结构梁、板的最大跨度B(m)21混凝土梁的最大截面尺寸b(mm)h(mm)4002100是否存在支架搭设高度大于水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支架工程否是否存在斜屋面、斜梁、斜柱等混凝土结构是荷载条件施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)，对水平面模板2模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.9新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)楼板1.1梁1.5支撑设计混凝土结构水平构件模板支撑体系立杆材质扣件式钢管 55、二、危险性分析 1 模板支架搭设高度H：12m 8m 2 模板支架搭设跨度B：21m 18m 3 施工总荷载： 活载控制时荷载组合S1=0.91.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q1k =0.91.2(0.9+240.15+1.10.15)+1.42.5 =8.188 kN/m2 恒载控制时荷载组合S2=0.91.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q1k =0.91.35(0.9+240.15+1.10.15)+1.40.72.5 =7.873 kN/m2 两者取大值，即施工总荷载S=maxS1，S2=8.188 kN/m2 15 kN/m2 4 集中线荷载： 活载控制时56、荷载组合S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k =0.90.41.2(0.9+242.1+1.52.1)+1.42 =24.53 kN/m 恒载控制时荷载组合S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k =0.90.41.35(0.9+242.1+1.52.1)+1.40.72 =27.168 kN/m 两者取大值，即集中线荷载S=maxS1，S2=27.168 kN/m 20 kN/m 综上可知，根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号，此模板工程属超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围，条文规定：施工单位应当组织专57、家对专项方案进行论证。施工单位应当根据论证报告修改完善专项方案，并经施工单位技术负责人、项目总监理工程师、建设单位项目负责人签字后，方可组织实施。150板模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称现浇楼面版新浇混凝土楼板板厚(mm)150新浇混凝土楼板边长L(m)4新浇混凝土楼板边宽B(m)3.5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当58、计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1.5模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.098风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)12立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉59、杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)400立柱距混凝土板长边的距离(mm)150主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁最大悬挑长度(mm)25主梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以60、简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.15)+1.40.72.5 1=7.324kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmax61、maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.3240.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.15)1=3.865kN/m 5ql4/(384EI)53.8653004/(38410000281250)0.145mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/62、mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213.33 因小梁较大悬挑长度为25mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.15)+1.40.72.50.32.262kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+2463、)0.15)0.31.317kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.1q1静L2+0.117q1活L20.11.3170.82+0.1170.9450.820.155kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0970.82+0.2133.150.8，0.10.0970.82+0.1753.150.80.542kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=64、max2.2620.0252/2，0.0970.0252/2+3.150.0250.079kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.155，0.542，0.0790.542kNm =Mmax/W=0.542106/53330=10.158N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.3170.8+0.6170.9450.81.099kN V20.6q2L+0.675p0.60.0970.8+0.6753.152.173kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.2620.025，0.0970.025+3.153.152k65、N VmaxmaxV1，V2，V3max1.099，2.173，3.1523.152kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1521000/(25080)1.182N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.15)0.31.22kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6771.228004/(10093502133300)0.17mml/250800/2503.2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值66、(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.15)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.15)+1.40.71.50.31.951kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.15)0.31.5567、5kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.15)0.3=1.28kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.5550.8+1.20.5670.81.912kN 按悬臂梁，R1q1l=1.9510.0250.049kN RmaxRmax，R11.912kN; 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.280.81.126kN 按悬臂梁，R1q2l=1.280.0250.032kN RmaxRmax，R11.126kN68、; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.478kNm =Mmax/W=0.478106/4490=106.459N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.439kN max=2Vmax/A=23.4391000/42416.221N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.465mm 跨中max=0.356mm=800/250=3.2mm 悬挑段max0.465mm=2502/250=2mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立69、柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 h/i1500/15.995150 满足要求！ 查表得，0.634 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.0980.81.52/100.02kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=0.9(1.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41.5)0.80.8+0.02/0.84.232kN f Nw/(A)+ Mw/W4231.912/(0.634424)+0.02106/449020.198N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣70、件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N4.232kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=4.232kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个71、方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算72、中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=230mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11720230/1000=395.996kNF1=4.232kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表-1取值c73、混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=4.232kN 满足要求！400x3900梁支模架计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、74、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称400x3900新浇混凝土梁计算跨度(m)20混凝土梁截面尺寸(mmmm)4003900新浇混凝土结构层高(m)11.5 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)25.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1.5对水平面模板取值Q2k(75、kN/m2)2混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.5非自定义:0.26风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)400梁两侧立柱间距lb(mm)1500步距h(mm)1400混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)750梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,1000每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面76、隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁 按简支梁计算，简图如下： 截面抵抗距：Wbh2/6=4001515/615000mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=400151515/12112500mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(25.5+1.5)3.9)+1.42，1.35(0.1+(25.5+1.5)3.9)+1.40.720.477、51.93kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(25.5+1.5)3.90.442.16kN/m 1、抗弯验算 Mmax0.125q1l20.12551.930.13320.115kNm Mmax/W0.115106/150007.655N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=542.161334/(38410000112500)0.153mml/250133/2500.532mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1 q1l151.930.1336.907kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax78、1q2l142.160.1335.607kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213.33 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q16.907/0.417.267kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.1330.032kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.91.350.53.90.133=0.315kN 梁右侧模板传递给小79、梁荷载F2=0.91.350.53.90.133=0.315kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q15.607/0.414.018kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.1330.027kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.53.90.133=0.259kN 梁右侧模板传递给小梁荷载F2=0.53.90.133=0.259kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.322106/53330=6.03N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax3.459kN max=3Vmax/(2bh0)=33.4591000/(280、5080)1.297N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.294mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.418kN，R24.194kN，R34.21kN，R40.418kN 正常使用极限状态 R10.339kN，R23.408kN，R33.421kN，R40.339kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm481、)10.78主梁验算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR2，R34.21kN，RmaxR2，R33.421kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.56106/4490=124.722N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax5.555kN max=2Vmax/A=25.5551000/42426.203N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(82、mm) max0.212mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 立柱2：R214.255kN，立柱3：R314.309kN 图二 立柱2：R24.194kN，立柱3：R34.21kN 七、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 由小梁验算一节可知RmaxR1，R40.418kN，RmaxR1，R40.83、339kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.049106/449010.855N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.552kN max2Vmax/A=20.5521000/4242.602N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.018mml/250400/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 立柱1：R1=1.421kN，立柱4：R4=1.421kN 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托84、座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max1.421,1.4211.421kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R314.309kNN30kN 满足要求！ 九、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)750立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱85、截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(750+2200)=1593.9mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551400=2457mm =l0/i=2457/15.9=154.528=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.260.41.42/100.026kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(2586、.5+1.5)3.9)+1.40.920.451.6kN/m 2)小梁验算 F11.20.53.90.1330.311kN F21.20.53.90.1330.311kN q117.157kN/m q20.032kN/m 同上四七计算过程，可得： R11.411kN，R214.156kN，R314.21kN，R41.411kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(750+2200)=1939.776mm 1l01/i1939.776/15.9121.998，查表得，10.446 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+Mw/lbmax1.411，14.156，187、4.21，1.411+0.026/1.514.228kN fN/(A)+Mw/W14227.525/(0.446424)+0.026106/449080.957N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551400=2990.169mm 2l02/i2990.169/15.9188.061，查表得，20.203 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+1.20.15(11.5-3.9)+Mw/lbmax1.411，14.156，14.21，1.411+1.368+0.026/1.515.596kN fN/(A)+Mw/W15595.525/88、(0.203424)+0.026106/4490186.912N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=15.596kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝89、土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安90、全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=230mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11720230/1000=395.996kNF1=15.596kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表-1取值c混凝土91、强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=15.596kN 满足要求！400x3900梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝92、土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称400x3900混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4003980梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)80 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.98新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.293、2ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243.98min29.868，95.5229.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243.98min29.87，95.5229.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.444，44.2450.944.24539.82kN/m94、2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距250主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)500结构表面的要求结构表面外露支撑距梁底距离依次为200，500，850，1200，1600，2000，2400，2800，3200，3500，3800 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/1295、=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m Mmax0.125q1l20.12539.820.2520.311kNm Mmax/W0.311106/375008.296N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max529.872504/(38410000281250)=0.54mm250/400=0.625mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1l=39.820.259.955kN 正常使用极限状态 Rql=29.870.257.468kN 五、小梁验96、算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)213.333 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=9.955kN/m Mmax/W0.199106/533333.733N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)32.0751000/(28050)0.778N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) 97、q=7.468kN/m max0.162mm400/400=1mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax4.087kN 正常使用极限状态 Rmax=3.066kN 六、主梁验算主梁最大悬挑长度(mm)250主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩98、图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=4.087kN/m Mmax/W0.511106/4490113.781N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) maxmax=2Vmax/A=22.0751000/42419.278N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=3.066kN/m 1max0.494mm500/400=1.25mm 2max0.225mm250/400=0.625mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=8.99、174/1=8.174kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 可知对拉螺栓受力N0.958.1747.765kNNtb17.8kN 满足要求！300x3900梁支模架1计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称300x3900新浇混凝土梁计算跨度(m)15.7混凝土梁截面尺寸(mmmm)30039100、00新浇混凝土结构层高(m)10.5 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)25.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1.5对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.5非自定义:0.26风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1500步距h101、(mm)1200混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)750梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,1000每跨距内梁底支撑小梁根数5梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁 按简支梁计算，简图如下： 截面抵抗距：Wbh2/6=3001515/611250mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=300151515/102、1284375mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(25.5+1.5)3.9)+1.42，1.35(0.1+(25.5+1.5)3.9)+1.40.720.338.948kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(25.5+1.5)3.90.331.62kN/m 1、抗弯验算 Mmax0.125q1l20.12538.9480.1520.11kNm Mmax/W0.11106/112509.737N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q103、2L4/(384EI)=531.621504/(3841000084375)0.247mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1 q1l138.9480.155.842kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2l131.620.154.743kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213.33 计算简图如下： 承载能力极限状态104、 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q15.842/0.319.474kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.150.036kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.91.350.53.90.15=0.355kN 梁右侧模板传递给小梁荷载F2=0.91.350.53.90.15=0.355kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q14.743/0.315.81kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.150.03kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.53.90.15=0.292kN 梁右侧模板传递给小梁荷载F2=0.53.90.15=0.292kN105、 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.337106/53330=6.313N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax3.283kN max=3Vmax/(2bh0)=33.2831000/(25080)1.231N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.3mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.411kN，R23.698kN，R33.712kN，R40.412kN 正常使用极限状态 R10.334kN，R23.006kN，R33.106、019kN，R40.335kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁验算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR2，R33.712kN，RmaxR2，R33.019kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.895106/4490=199.332N/mm2f=205107、N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax7.059kN max=2Vmax/A=27.0591000/42433.297N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.729mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 立柱2：R216.773kN，立柱3：R316.837kN 图二 立柱2：R23.698kN，立柱3：R33.712kN 七、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9108、钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 由小梁验算一节可知RmaxR1，R40.412kN，RmaxR1，R40.335kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.099106/449022.121N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.784kN max2Vmax/A=20.7841000/4243.696N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水109、平钢管变形图(mm) max0.081mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 立柱1：R1=1.864kN，立柱4：R4=1.869kN 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max1.864,1.8691.869kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R316.837kNN30kN 满足要求！ 九、110、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)750立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(750+2200)=1593.9mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551200=2106mm =l0/i=2106/15.9=132.453=210 111、长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.260.61.22/100.028kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(25.5+1.5)3.9)+1.40.920.338.7kN/m 2)小梁验算 F11.20.53.90.150.351kN F21.20.53.90.150.351kN q119.35kN/m q20.036kN/m 同上四七计算过程，可得： R11.855kN，R216.655kN，R316.723kN，R41.855kN 顶部立杆段112、：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(750+2200)=1939.776mm 1l01/i1939.776/15.9121.998，查表得，10.446 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+Mw/lbmax1.855，16.655，16.723，1.855+0.028/1.516.742kN fN/(A)+Mw/W16742.2/(0.446424)+0.028106/449094.838N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551200=2563.002mm 2l02/i2563.002/15.9161.195，查113、表得，20.271 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+1.20.15(10.5-3.9)+Mw/lbmax1.855，16.655，16.723，1.855+1.188+0.028/1.517.93kN fN/(A)+Mw/W17930.2/(0.271424)+0.028106/4490162.349N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=17.93kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式114、参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面115、有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=230mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11720230/1000=395.996kNF1=17.116、93kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln117、=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=17.93kN 满足要求！300x3900梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称300x3900混凝土梁截面尺寸(mmxmm)3003980梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)80 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c118、(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.98新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243.98min29.868，95.5229.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243.98min29.87，95.5229.87kN/m2 119、承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.444，44.2450.944.24539.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距250主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)500结构表面的要求结构表面外露支撑距梁底距离依次为200，500，850，1200，1600，2000，2400，2800，3200，3500，3800 设计简图如下：120、模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m Mmax0.125q1l20.12539.820.2520.311kNm Mmax/W0.311106/375008.296N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max529.872121、504/(38410000281250)=0.54mm250/400=0.625mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1l=39.820.259.955kN 正常使用极限状态 Rql=29.870.257.468kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)213.333 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=9.955kN/m Mmax/W0.199106/53122、3333.733N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)32.0751000/(28050)0.778N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=7.468kN/m max0.162mm400/400=1mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax4.087kN 正常使用极限状态 Rmax=3.066kN 六、主梁验算主梁最大悬挑长度(mm)250主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/123、mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=4.087kN/m Mmax/W0.511106/4490113.781N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) maxmax=2Vmax/A=22.0751000/42419.278N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、124、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=3.066kN/m 1max0.494mm500/400=1.25mm 2max0.225mm250/400=0.625mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=8.174/1=8.174kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 可知对拉螺栓受力N0.958.1747.765kNNtb17.8kN 满足要求！400x2100梁支模架（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3125、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称400x2100新浇混凝土梁计算跨度(m)20混凝土梁截面尺寸(mmmm)4002100新浇混凝土结构层高(m)10.5 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1.5对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5风荷126、载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45非自定义:0.234风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1500步距h(mm)1500混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)750梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,1000每跨距内梁底支撑小梁根数5梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶127、合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁 按简支梁计算，简图如下： 截面抵抗距：Wbh2/6=4001515/615000mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=400151515/12112500mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.1)+1.40.720.426.78kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+128、1.5)2.10.421.46kN/m 1、抗弯验算 Mmax0.125q1l20.12526.780.1520.075kNm Mmax/W0.075106/150005.021N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=521.461504/(38410000112500)0.126mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1 q1l126.780.154.017kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2l121.460.153.219kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(129、mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213.33 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q14.017/0.410.042kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.150.036kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.91.350.52.10.15=0.191kN 梁右侧模板传递给小梁荷载F2=0.91.350.52.10.15=0.191kN 正常使用极限状态： 面板130、传递给小梁q13.219/0.48.047kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.150.03kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.52.10.15=0.158kN 梁右侧模板传递给小梁荷载F2=0.52.10.15=0.158kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.187106/53330=3.513N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2.015kN max=3Vmax/(2bh0)=32.0151000/(25080)0.756N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) 131、max0.169mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.24kN，R22.457kN，R32.466kN，R40.24kN 正常使用极限状态 R10.192kN，R21.974kN，R31.982kN，R40.192kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁验算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算132、简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR2，R32.466kN，RmaxR2，R31.982kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.595106/4490=132.517N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax4.69kN max=2Vmax/A=24.691000/42422.123N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.479mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能133、力极限状态 图一 立柱2：R211.144kN，立柱3：R311.185kN 图二 立柱2：R22.457kN，立柱3：R32.466kN 七、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 由小梁验算一节可知RmaxR1，R40.24kN，RmaxR1，R40.192kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.058106/449012.134、886N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.456kN max2Vmax/A=20.4561000/4242.153N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.046mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 立柱1：R1=1.089kN，立柱4：R4=1.089kN 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,135、R4max1.089,1.0891.089kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R311.185kNN30kN 满足要求！ 九、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)750立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1136、5 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(750+2200)=1593.9mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.2340.61.52/100.04kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)2.1)+1.40.920.426.76kN/m 2)小梁验算 F11.20.52137、.10.150.189kN F21.20.52.10.150.189kN q110.035kN/m q20.036kN/m 同上四七计算过程，可得： R11.089kN，R211.126kN，R311.167kN，R41.089kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(750+2200)=1939.776mm 1l01/i1939.776/15.9121.998，查表得，10.446 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+Mw/lbmax1.089，11.126，11.167，1.089+0.04/1.511.194kN fN/(A)+Mw/W11193.56138、5/(0.446424)+0.04106/449068.058N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551500=3203.753mm 2l02/i3203.753/15.9201.494，查表得，20.179 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+1.20.15(10.5-2.1)+Mw/lbmax1.089，11.126，11.167，1.089+1.512+0.04/1.512.706kN fN/(A)+Mw/W12705.565/(0.179424)+0.04106/4490176.272N/mm2f205N/mm2 满足要求139、！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=12.706kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载140、或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft141、=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=230mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11720230/1000=395.996kNF1=12.706kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(142、Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=12.706kN 满足要求！400x2100梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设143、计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称400x2100混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4002100梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)150 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，242.1min29.868，50.42144、9.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，242.1min29.87，50.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.444，44.2450.944.24539.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距2145、50主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)500结构表面的要求结构表面外露支撑距梁底距离依次为200，500，850，1200，1500，1850 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m Mmax0.125q1l20.12539.8146、20.2520.311kNm Mmax/W0.311106/375008.296N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max529.872504/(38410000281250)=0.54mm250/400=0.625mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1l=39.820.259.955kN 正常使用极限状态 Rql=29.870.257.468kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小147、梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)213.333 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=9.955kN/m Mmax/W0.199106/533333.733N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)31.9911000/(28050)0.747N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=7.468kN/m max0.161mm350/400=0.875mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax3.781kN 正148、常使用极限状态 Rmax=2.837kN 六、主梁验算主梁最大悬挑长度(mm)250主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=3.781kN/m Mmax/W0.473106/4490105.262N/mm2f205N/mm2149、 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) maxmax=2Vmax/A=21.9911000/42417.835N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=2.837kN/m 1max0.457mm500/400=1.25mm 2max0.208mm250/400=0.625mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=7.562/1=7.562kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 可知对拉螺栓受力N0.957.5627.184kN150、Ntb17.8kN 满足要求！300x2100梁支模架（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称300x2100新浇混凝土梁计算跨度(m)20混凝土梁截面尺寸(mmmm)3002100新浇混凝土结构层高(m)12 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.7151、5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1.5对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45非自定义:0.234风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1500步距h(mm)1500混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)750梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增152、加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,1000每跨距内梁底支撑小梁根数5梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁 按简支梁计算，简图如下： 截面抵抗距：Wbh2/6=3001515/611250mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=300151515/1284375mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0153、.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.1)+1.40.720.320.085kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)2.10.316.095kN/m 1、抗弯验算 Mmax0.125q1l20.12520.0850.1520.056kNm Mmax/W0.056106/112505.021N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=516.0951504/(3841000084375)0.126mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算154、 设计值(承载能力极限状态) Rmax1 q1l120.0850.153.013kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2l116.0950.152.414kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213.33 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q13.013/0.310.042kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.150155、.036kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.91.350.52.10.15=0.191kN 梁右侧模板传递给小梁荷载F2=0.91.350.52.10.15=0.191kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q12.414/0.38.048kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.150.03kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.52.10.15=0.158kN 梁右侧模板传递给小梁荷载F2=0.52.10.15=0.158kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.174106/53330=3.266N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验156、算 小梁剪力图(kN) Vmax1.705kN max=3Vmax/(2bh0)=31.7051000/(25080)0.639N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.154mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.209kN，R21.925kN，R31.933kN，R40.21kN 正常使用极限状态 R10.168kN，R21.549kN，R31.555kN，R40.168kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm157、2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁验算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR2，R31.933kN，RmaxR2，R31.555kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.466106/4490=103.786N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax3.676kN max=2Vmax/A=23.6761000158、/42417.34N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.376mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 立柱2：R28.731kN，立柱3：R38.768kN 图二 立柱2：R21.925kN，立柱3：R31.933kN 七、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗159、剪强度设计值(N/mm2)125 由小梁验算一节可知RmaxR1，R40.21kN，RmaxR1，R40.168kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.051106/449011.275N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.399kN max2Vmax/A=20.3991000/4241.884N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.041mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 立柱1：R1=0.948kN，立160、柱4：R4=0.953kN 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max0.948,0.9530.953kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R38.768kNN30kN 满足要求！ 九、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)750立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系161、数21.755钢管类型483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(750+2200)=1593.9mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.2340.61.52/100.04kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式162、钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)2.1)+1.40.920.320.07kN/m 2)小梁验算 F11.20.52.10.150.189kN F21.20.52.10.150.189kN q110.035kN/m q20.036kN/m 同上四七计算过程，可得： R10.948kN，R28.718kN，R38.749kN，R40.948kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(750+2200)=1939.776mm 1l01/i1939.776/15.9121.998，查表得，163、10.446 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+Mw/lbmax0.948，8.718，8.749，0.948+0.04/1.58.776kN fN/(A)+Mw/W8776.008/(0.446424)+0.04106/449055.273N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551500=3203.753mm 2l02/i3203.753/15.9201.494，查表得，20.179 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+1.20.15(12-2.1)+Mw/lbmax0.948，8.718，8.749，0.948+1164、.782+0.04/1.510.558kN fN/(A)+Mw/W10558.008/(0.179424)+0.04106/4490147.976N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=10.558kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0165、.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中166、柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=230mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11720230/1000=395.996kNF1=10.558kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用167、的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=10.558kN 满足要求！300x2100梁侧168、模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称300x2100混凝土梁截面尺寸(mmxmm)3002100梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)80 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面169、总高度H(m)2.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，242.1min29.868，50.429.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，242.1min29.87，50.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.74170、0.9max41.444，44.2450.944.24539.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距250主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)500结构表面的要求结构表面外露支撑距梁底距离依次为200，500，850，1200，1500，1850 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/63750171、0mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m Mmax0.125q1l20.12539.820.2520.311kNm Mmax/W0.311106/375008.296N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max529.872504/(38410000281250)=0.54mm250/400=0.625mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1l=39.820.259.955kN 正常使用极限状态 Rql=29.870.257172、.468kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)213.333 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=9.955kN/m Mmax/W0.199106/533333.733N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)31.9911000/(28050)0.747N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验173、算 小梁变形图(mm) q=7.468kN/m max0.162mm350/400=0.875mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax3.751kN 正常使用极限状态 Rmax=2.814kN 六、主梁验算主梁最大悬挑长度(mm)250主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 174、1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=3.751kN/m Mmax/W0.469106/4490104.427N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) maxmax=2Vmax/A=21.9911000/42417.693N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=2.814kN/m 1max0.454mm500/400=1.25mm 2max0.206mm250/400=0.625mm 满足要求！ 4、175、最大支座反力计算 Rmax=7.502/1=7.502kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 可知对拉螺栓受力N0.957.5027.127kNNtb17.8kN 满足要求！600x700梁支模架（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称600x700新浇混凝土梁计算跨度(m)10.25176、混凝土梁截面尺寸(mmmm)600700新浇混凝土结构层高(m)9.6 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间177、距lb(mm)1100步距h(mm)1500混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)367,733每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁 按简支梁计算，简图如下： 截面抵抗距：Wbh2/6=6001515/622500mm3，截面惯性矩：Ibh3/178、12=600151515/12168750mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.720.614.144kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.70.610.77kN/m 1、抗弯验算 Mmax0.125q1l20.12514.1440.220.071kNm Mmax/W0.071106/225003.143N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠179、度验算 max5q2L4/(384EI)=510.772004/(38410000168750)0.133mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1 q1l114.1440.22.829kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2l110.770.22.154kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213.33 计算简图如下： 180、承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q12.829/0.64.715kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.20.049kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.91.350.50.70.2=0.085kN 梁右侧模板传递给小梁荷载F2=0.91.350.50.70.2=0.085kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q12.154/0.63.59kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.20.04kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.50.70.2=0.07kN 梁右侧模板传递给小梁荷载F2=0.50.70.2=0.07kN 1181、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.044106/53330=0.819N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax0.872kN max=3Vmax/(2bh0)=30.8721000/(25080)0.327N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.015mml/250367/2501.468mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.004kN，R21.517kN，R31.522kN，R40.005kN 正常使用极限状态 R10.005kN，R21.16kN，R182、31.164kN，R40.006kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁验算方式简支梁可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR2，R31.522kN，RmaxR2，R31.164kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.304106/4490=67.706N/mm2f=205N183、/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax1.522kN max=2Vmax/A=21.5221000/4247.179N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.402mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 立柱2：R23.034kN，立柱3：R33.044kN 图二 立柱2：R21.517kN，立柱3：R31.522kN 七、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性184、模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 由小梁验算一节可知RmaxR1，R40.005kN，RmaxR1，R40.006kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.001106/44900.223N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.005kN max2Vmax/A=20.0051000/4240.024N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形185、图(mm) max0.002mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 立柱1：R1=0.008kN，立柱4：R4=0.01kN 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max0.008,0.010.01kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R33.044kNN30kN 满足要求！ 九、立柱验算剪刀撑设置186、普通型立杆顶部步距hd(mm)750立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(750+2200)=1593.9mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足187、要求！ 2、风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.1560.61.52/100.027kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.920.614.436kN/m 2)小梁验算 F11.20.50.70.20.084kN F21.20.50.70.20.084kN q14.812kN/m q20.048kN/m 同上四七计算过程，可得： R10.006kN，R23.092kN，R33.1kN，R40.008kN 顶部立杆段：l01=k1(hd188、+2a)=1.1851.386(750+2200)=1888.771mm 1l01/i1888.771/15.9118.791，查表得，10.464 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+Mw/lbmax0.006，3.092，3.1，0.008+0.027/1.13.124kN fN/(A)+Mw/W3124.123/(0.464424)+0.027106/449021.79N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/15.9196.196，查表得，20.188 立柱最大受189、力NwmaxR1，R2，R3，R4+1.20.15(9.6-0.7)+Mw/lbmax0.006，3.092，3.1，0.008+1.602+0.027/1.14.726kN fN/(A)+Mw/W4726.123/(0.188424)+0.027106/449065.2N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=4.726kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m190、)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作191、用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=230mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11720230/1000=395.996kNF1=4.726kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算192、 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clf193、cAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=4.726kN 满足要求！600x700梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称600x700混凝土梁截面尺寸(mmxmm)600700梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)150 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4194、外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.7min29.868，16.816.8kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.7min29.87，16.816.8kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k195、，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.216.8+1.44，1.3516.8+1.40.740.9max25.76，26.60.926.623.94kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k16.8 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距250主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500梁左侧支撑距梁底距离依次为200，450梁右侧支撑距梁底距离依次为200，450 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(196、N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承123.9423.94kN/m Mmax0.125q1l20.12523.940.2520.187kNm Mmax/W0.187106/375004.987N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正116.816.8kN/m max516.82504/(38410000281250)=0.304mm250/400=0.625mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极197、限状态 Rq1l=23.940.255.985kN 正常使用极限状态 Rql=16.80.254.2kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)213.333 显然，左侧较右侧不利，计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=5.985kN/m Mmax/W0.187106/533333.507N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vm198、ax/(2bh)31.4961000/(28050)0.561N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=4.2kN/m max0.234mm250/400=0.625mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax2.514kN 正常使用极限状态 Rmax=1.764kN 六、主梁验算主梁最大悬挑长度(mm)250主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(199、cm3)4.49主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=2.514kN/m Mmax/W0.314106/449069.989N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) maxmax=2Vmax/A=21.4961000/42411.858N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=1.764kN/m 1max0.2200、84mm500/400=1.25mm 2max0.129mm250/400=0.625mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=5.028/1=5.028kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 可知对拉螺栓受力N0.955.0284.777kNNtb12.9kN 满足要求！600x400梁支模架（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规201、范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称600x400新浇混凝土梁计算跨度(m)10.25混凝土梁截面尺寸(mmmm)600400新浇混凝土结构层高(m)9.6 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数202、s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1100步距h(mm)1500混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)367,733每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁 按203、简支梁计算，简图如下： 截面抵抗距：Wbh2/6=6001515/622500mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=600151515/12168750mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.4)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.4)+1.40.720.68.567kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.40.66.18kN/m 1、抗弯验算 Mmax0.125q1l20.1258.5670.220.043k204、Nm Mmax/W0.043106/225001.904N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=56.182004/(38410000168750)0.076mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1 q1l18.5670.21.713kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2l16.180.21.236kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.205、33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213.33 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q11.713/0.62.856kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.20.049kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.91.350.50.40.2=0.049kN 梁右侧模板传递给小梁荷载F2=0.91.350.50.40.2=0.049kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q11.236/0.62.06kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.20.04kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.206、50.40.2=0.04kN 梁右侧模板传递给小梁荷载F2=0.50.40.2=0.04kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.027106/53330=0.499N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax0.532kN max=3Vmax/(2bh0)=30.5321000/(25080)0.199N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.008mml/250367/2501.468mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.005kN，R20.925kN，R207、30.928kN，R40.005kN 正常使用极限状态 R10.005kN，R20.673kN，R30.675kN，R40.006kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁验算方式简支梁可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR2，R30.928kN，RmaxR2，R30.675kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁208、弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.186106/4490=41.425N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax0.928kN max=2Vmax/A=20.9281000/4244.377N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.233mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 立柱2：R21.85kN，立柱3：R31.856kN 图二 立柱2：R20.925kN，立柱3：R30.928kN 七、纵向水209、平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 由小梁验算一节可知RmaxR1，R40.005kN，RmaxR1，R40.006kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.001106/44900.223N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.005kN max2Vmax/A=20.005210、1000/4240.024N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.002mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 立柱1：R1=0.01kN，立柱4：R4=0.01kN 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max0.01,0.010.01kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可211、调托座最大受力NmaxR2，R31.856kNN30kN 满足要求！ 九、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)750立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(750+2200)=1593.9mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.755150212、0=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.1560.61.52/100.027kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.4)+1.40.920.68.928kN/m 2)小梁验算 F11.20.50.40.20.048kN F21.20.50.40.20.048kN q12.976kN/m q20.048kN/m 同上四七计算过程，可得： R10.008k213、N，R21.92kN，R31.926kN，R40.008kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(750+2200)=1888.771mm 1l01/i1888.771/15.9118.791，查表得，10.464 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+Mw/lbmax0.008，1.92，1.926，0.008+0.027/1.11.95kN fN/(A)+Mw/W1950.124/(0.464424)+0.027106/449015.822N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.51214、2mm 2l02/i3119.512/15.9196.196，查表得，20.188 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+1.20.15(9.6-0.4)+Mw/lbmax0.008，1.92，1.926，0.008+1.656+0.027/1.13.606kN fN/(A)+Mw/W3606.124/(0.188424)+0.027106/449051.149N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=3.606kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土215、结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷216、载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=230mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)1217、1720230/1000=395.996kNF1=3.606kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=218、(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=3.606kN 满足要求！600x400梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称600x400混凝土梁截面尺寸(mmxmm)600480梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)80 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板219、安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.48新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.48min29.868，11.5211.52kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.48m220、in29.87，11.5211.52kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.216.8+1.44，1.3516.8+1.40.740.9max25.76，26.60.926.623.94kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k16.8 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距250主梁合并根数1主梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)500结构表面的要求结构表面外露支撑距梁底距离依次为150，300 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度221、(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承123.9423.94kN/m Mmax0.125q1l20.12523.940.2520.187kNm Mmax/W0.187106/375004.987N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正116.816.8kN/m max516.82504/(38410000281250)=0.304mm250222、/400=0.625mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1l=23.940.255.985kN 正常使用极限状态 Rql=16.80.254.2kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)213.333 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=5.985kN/m Mmax/W0.067106/533331.262N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、223、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)30.0451000/(28050)0.017N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=4.2kN/m max0.03mm150/400=0.375mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax0.798kN 正常使用极限状态 Rmax=0.56kN 六、主梁验算主梁最大悬挑长度(mm)250主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩224、I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=0.798kN/m Mmax/W0.1106/449022.216N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) maxmax=2Vmax/A=20.0451000/4243.764N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=0.56kN/m 1max0.09mm500/400=1.25mm 2max0.041mm250/400=0.625mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax1.596kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 可知对拉螺栓受力N0.951.5961.516kNNtb12.9kN 满足要求！