1、超高层大型公共建筑工程部分高大梁模板支模架专项施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编写依据81、工程建筑、结构、安装等施工图纸。83、建筑施工安全检查标准JGJ59-201188、品茗支模架安全计算软件（浙江）V7.6。8二、工程概况81、基本情况82、地理位置及现场环境83、工程概述8三、支模架工程概述91）、本方案为部分高大梁模板支模架专项施工方案93）梁、板分布情况：94）、本工程的难点10四、支模架的设计10（一）、梁板支模架系统的分类10（二）、梁、板支模架系统构造112.12、支模架系统一：112.2、支模架系统二：112.3、支模架系统三：112.4、支模架系统四：122.5、支模架系统五：12（三）、支模架的材料选择及材料性能121、支顶系统主要材料如下：122、支撑体系材料力学性能、参数12五、施工部署145.1项目组织机构14项目部管理人员岗位职责145.2施工准备155.2.1、技术准备155.2.2、材料要求155.2.3、劳动力准备15六、质量保证措施1561质量控制管理流程15b、班组自检合格后报项目部，项目部进行检查、验收156.2质量管理制度161、质量方针和目标162、质量管理控制措施166.3保证工程质量的技术措施171、质量保证措施、细部3、处理方法172、技术交底制度173、质量、技术管理制度174、施工过程巡检监督制度185、坚持工序中间检收制196.4砼浇注方式和顺序19七、施工安全管理197.1施工安全管理机构19a、安全管理组织机构图197.2施工安全管理措施215、 严格执行安全操作规程：22八、支模架安装及拆除程序221、支模架安装22(1)安装顺序22(2)支撑系统安装222模板安装23(1) 模板安装须符合下如规定：23(5) 楼面模板的安装24(6) 模板组拼：242、支模架验收24(5) 形成以下主要质量记录：25扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准27高支撑架系统的拆除申请程序273、支模架的拆除27砼拆摸强4、度要求一览表28(8) 严格控制模板及其支架拆除的顺序。282模板的清理维修、存放29(1)模板清理维修29(2)模板的堆放29(3)模板拆除成品保护要求：29九、监测措施291、监测内容和监测要求29（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。294、处理方法30扣件式钢管脚手架高大支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值30十、应急预案311、目的312、组织机构及职责313、高空坠落、物体打击应急救援预案314、模板支架坍塌事故应急措施325、应急物资326、小组成员联系电话、医院及急救电话33十一、计算式33 高大支模方案一、编写依据 1、工程建筑、结构、安装等施工图纸。2、混凝土结构工程施5、工质量验收规范GB50204-20113、建筑施工安全检查标准JGJ59-20114、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）6、建设部危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）7、建筑施工计算手册（ISBN978-7-112-09144-7江正荣编著）；8、品茗支模架安全计算软件（浙江）V7.6。二、工程概况1、基本情况工程名称：XX市XX国际大酒店、XX国际大厦建设单位：XX市XX投资有限公司设计单位：监理单位：施工单位：2、地理位置及现场环境地理位置：本工程位于XX市商城大道188号。6、3、工程概述本工程属一类超高层民用建筑，系集酒店、写字楼于一体的超高层大型公共建筑，由一栋五星级酒店和一栋五A级商务写字楼组成；酒店部分地上36层为客房、裙房4层、地下室4层，建筑高度145.2m；写字楼地上39层为办公用房、裙房4层、地下室4层，建筑高度149.5m；建筑物(包括地下室)的耐火等级为一级，抗震设防烈度6度，不考虑抗震设防。防水等级为一级。其中酒店地下4层设有一个六级人防单元，设六级二等人员掩蔽所。写字楼地下4层设有一个五级人防单元，设甲类5级防空专业队队员掩蔽部；酒店避难层在6、21层，层高4.6m、4.55m，标准层层高为3.7m,裙楼一至四层层高分别一层为5.7m、二层以7、上为4.5m。天桥三、四层层高5.2m。XX国际大厦避难层在11、26层，层高3.7m、标准层层高为3.7m,裙楼一至四层层高分别一层为5.7m、二层以上为5.2m。酒店在四层为宴会厅1/2-8轴交1/FJ轴，高10.4m，属于高支模，大厦一层为办公大堂层56轴交CD轴，层高10.2，属于高支模。本工程大酒店设计标高0.000，相当于黄海高程标高69.30m，XX国际大厦相当于黄海高程标高68.35m，无结构转换层。采用型钢混凝土柱核心筒结构；总建筑面积：180114平方米，其中大酒店为: 89574平方米（地下23135+地上66439）；写字楼为：90540平方米（地下：14698+地上78、5842）。本工程梁截面尺寸有多种：FDL7001450，TPL4003660，CL1 500750，KL1 800850，KL3 700850，LL1 4502350，KZL1 11001260，KL9 600600，KL35 8001150，KL30 600850，KL8 400800，KL5 500900等三、支模架工程概述1）、本方案为部分高大梁模板支模架专项施工方案2）、本工程采用钢管满堂支模架，钢管使用483.5钢管，采用可铸锻性铁制作的扣件。3）梁、板分布情况：、大厦地下负四层结构，4轴/DC轴-B轴、6轴/DA-DB轴、C轴/4-6轴、B轴/4-8轴、5轴/DB轴-C轴、6轴/9、B轴-C轴、DC轴/4-7轴，高度4.5米，KL梁：800X850、750X850、700X1450，人防板厚300mm；大厦负三层结构，DC轴/7-8轴、B轴/7-8轴、E轴南核心筒梁，高度4.5米，KL2 600X1200，KZL1（型钢）1100X1260，LL1 450X2070，板厚180mm。大厦负二层结构，B轴/7-8轴、DC轴/7-8轴，KL15 500X1250，KL33 400X3650高度3.55，板厚200mm大厦负一层结构，F轴处3-4轴之间，DC轴/2-8轴、B-DC轴之间圆弧梁，1轴/B-F、1轴/E-F、3轴/E-F，高度3.5米，KL梁：400X2500、3010、0X2100、400X2750、600X1200、800X1300、700X1850、圆弧梁400X3660，板厚160mm大厦办公大堂（-0.050至10.15），5-6轴交C-D轴，高度10.2米，KL梁300X600、400X700、400X750，板厚120mm、酒店负四层结构，人防板厚200mm，J轴/6-7轴、DD轴/4-5轴，封堵梁：500X1500,800X1500，高4.6米 酒店负一层结构，L-K/1/1-1/2轴、1/1轴交J-K轴，KL 400X2500、400X2600，板厚180mm。 酒店四层为宴会厅（16.05m21.25m），高10.4m，1/2轴-8轴交1/11、F-J轴，钢骨梁：B01、B02、B03、B04、B05，350X1500、300X1000，板厚120mm。4）、本工程的难点、本工程的部分梁为：型钢梁、梁截面大、层高高、工程技术、质量要求高。、施工现场使用场地小，而工期紧、进度快、多工种施工。 、工程施工组，要按质、按时完成施工任务，确保安全和文明施工。四、支模架的设计（一）、梁板支模架系统的分类1）、根据本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时充分考虑以下几点：A、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。B、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。C、选用材料时，力求做到常见12、通用、可周转利用，便于保养维修。D、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。E、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）检查标准要求，并要符合XX市文明标化工地的有关标准。F、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工的经验，决定依照梁截面大、高度高作为验算和设计支模系统，由于酒店、大厦的高支模高度分别为10.4米和10.2米，且板厚都为120mm，梁按最大截面进行验算。支模架系统可分为5个支模架系统，、楼层板厚分别为120、130、160、180、20013、300，按照300截面进行安全验算，设为支模系统一、酒店、大厦负四层结构有多种大梁规格，800X850、750X850、700X1450，500X1500,800X1500，且层高分别为4.6米、4.5米，现选取具有代表性的梁截面进行安全验算，800X1500设为支模系统二，其余截面面积超过0.6，均按此方案进行架体搭设施工。、酒店、大厦负三层结构至负一层结构层高最大为4.6米、所有梁计算高度取4.6米，现选取1100X1260、400X3660梁截面进行安全验算，设为支模系统三、酒店宴会厅与大厦办公大堂的板厚为120mm，高10.4m，设为支模系统四、酒店宴会厅的钢骨梁，350X1500、14、300X1000,高10.4m，大厦办公大堂KL：300X600、400X700、400X750，取钢梁B01 350X1500进行安全验算，设为支模系统五（二）、梁、板支模架系统构造2.1、支模架系统一：楼层板厚按照300截面进行安全计算，层高4.6米，搭设方法为：立杆纵横间距800，步距1500，扫地杆离地200。根据上述条件，详见24页计算式。2.2、支模架系统二：按照梁的截面最大尺寸800X1500，层高4.6，搭设方法为：高支架部位沿梁跨方向立杆间距400mm，梁下设置2根承重立杆，梁两侧支撑立杆间距1400mm，步距1500，扫地杆离地200mm，梁底承重立杆采用双扣件，梁底支撑小15、楞5根。根据上述条件，详见31页计算式。2.3、支模架系统三：按照梁的截面尺寸1100X1260，层高4.6米，搭设方法为：高支架沿梁部位立杆间距400mm，梁下设置3根承重立杆，梁两侧支撑立杆间距1700mm，步距1500，扫地杆离地200mm，梁底立杆采用双扣件，梁底支撑小楞7根。根据上述条件，详见38页计算式。按照梁截面尺寸400X3660，层高4.6米，搭设方法为：高支架沿梁部位立杆间距200mm，梁底3根承重立杆，梁两侧支撑立杆距梁1000mm，步距1500，扫地杆离地200mm，梁底立杆采用双扣件根据上述条件，详见45页计算式。2.4、支模架系统四：楼层板厚120mm，层高10.416、米，搭设方法为：立杆纵横向间距900mm，步距1500，扫地杆离地200mm。根据上述条件，详见52页计算式。2.5、支模架系统五：按照梁截面尺寸350X1500，层高10.4米，搭设方法为：高支架沿梁部位立杆间距400mm，梁下设置3根承重立杆，梁两侧支撑立杆间距1050mm，步距1500mm，扫地杆离地200mm，梁底立杆采用双扣件。根据上述条件，详见58页计算式。（三）、支模架的材料选择及材料性能1、支顶系统主要材料如下：（1）模板：均采用915mm1830mm15mm胶合板。（2）木方：采用60mm80mm；（3）支撑系统：选用483.5mm钢管及其配件；（计算时采用483.0mm）（17、4）纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用483.5mm钢管及其配件；（5）扣件：对接扣件、直角扣件及旋转扣件；2、支撑体系材料力学性能、参数 钢管抗压、抗弯强度设计值：f205N/mm2；钢管弹性模量E=206000； 方木：抗弯强度设计值 fm=13N/mm2；抗剪强度设计值 fv=1.30N/mm2；方木弹性模量E=9000； 胶合板抗弯强度设计值fm=15N/mm2；抗剪强度设计值fv =1.40N/mm2；胶合板弹性模量E=6000； 扣件：直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8.0KN，双扣件抗滑承载力设计值取12.0KN；钢管抗弯强度设计值：f205N/mm2；（4）支模支撑各构件18、的设计、支架纵横水平拉杆水平杆：沿支撑立柱高度设置纵横水平拉杆（连续拉通设置），第一道水平拉杆在离地面上皮不大于200mm处的立杆上（纵上横下扫地杆）；第一步1500mm，以上按每步不大于1500mm进行连续设置，梁底另行设置短钢管承重水平杆。水平杆搭接不应在同一平面上，应交错布置；两根相邻接头不应设置在同跨内；水平杆搭接长度不应小于1m、应等距离设置3个旋转扣件固定；、剪刀撑设置：依据行业标准建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008：剪刀撑斜杆需与每道立杆扣接；每道斜撑夹角控制在4560之间，斜撑斜杆的接长采用搭接，搭接长不得少于0.5m，用2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距19、离不小于100mm处进行固定。水平剪刀撑：模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。竖向剪刀撑：模板支架四边与中间每隔4排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑。、支撑立杆接头要求：依据行业标准（JGJ162-2008）第(3)条：立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。严禁采用搭接和中途倒挂短钢管，钢管对接接头在同一平面上按50%错开。、支撑体系与结构的拉结设置：结合本工程高大支模的特点，因高度不大，能保证支撑体系的整体稳定性和抗倾覆能力，故支撑20、体系的水平杆不需与结构柱进行可靠拉结或连接：、顶部支撑点的构造： 顶部支撑横杆与立杆的连接扣件均采用双扣件； 纵横梁交接处的承重水平杆与立杆连接均采用双扣件。、后浇带部位的支撑架要求：后浇带部分跨内模板支撑架独立搭设，与其它部分模板脱开安装，用水平杆与周边跨连接成整体以保证整个支撑体系的稳定。当其它模板支架拆除时，留住后浇带部分模板支架不拆，并采取侧面设置竖向剪刀撑加强，待后浇带砼浇筑完成，并达到设计强度后方可拆除。五、施工部署5.1项目组织机构项目经理：张智项目技术负责人：江云平内业组施工组后勤组采购 翟龙财 务 孙颖预算员 林作平电工 刘胜超保安 王敏仓管 叶文标施工员 熊文锋质量员 侯一21、兴安全员 刘开林资料员 舒璐油漆涂料王志刚架子班 向守军钢筋班 龚志平木模班 耿建伟水电安装周志凯泥水班 刘继民砼 班 刘继民 门窗安装黄伟雄项目部管理人员岗位职责1）项目经理工作职责：对公司负责及工程成本和行政管理工作，并负责对工程的领导、指挥、协调决策等更大事宜。2）工地负责人工作职责：主持工地日常工作，主要对外联系，协调工程内、外关系，对工程安全生产以及现场管理作出决策。3）项目技术负责人工作职责：负责组织编制施工组织设计和施工方案，对施工现场的技术问题作出决策。4）施工员工作职责：主要负责施工班组、工程质量和安全技术交底，实施各项施工质量、安全管理措施以及施工现场管理工作，并且详细填写22、施工记录。5）质量员工作职责：主要负责现场施工质量督促检查工作。6）安全员工作职责：主要负责现场安全措施管理及安全检查工作。7）预算员工作职责：主要负责工程预结算工作。8）资料员工作职责：主要负责施工资料的填写和收集装册归档工作。9）仓管员工作职责：主要负责材料分发和施工工具的保管工作。10）财务工作职责：主要负责工程成本管理及现场财务工作。11）保安工作职责：主要负责施工现场的防火、防盗及治安秩序等工作。5.2施工准备5.2.1、技术准备 进行技术交底，清除搭设场地杂物，按施工方案的要求放线定位，搭设立杆前，要根据平面图放出每根立杆的位置。5.2.2、材料要求 a、立杆、横杆（水平杆）、剪刀23、撑等均用483.5的钢管。 b、回转扣、直角扣件、对接扣件必须配套齐全。 c、扣件活动部位必须灵活转动，与钢管的贴合面必须严格整齐，保证与钢管扣紧时接触良好。 d、钢管、扣件在使用前，应先送法定检测单位对其进行检测，符合标准及要求后方可进行搭设。e、钢管和扣件必须分类堆放，露天堆放及堆垛上有塑料布等防水材料覆盖。F、扣件材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，在螺栓拧紧力矩65Nm时，不得发生破坏。5.2.3、劳动力准备 搭、拆工作人员是经过考核的专业架子工，不少于20人。六、质量保证措施61质量控制管理流程a、每一个分项完成需进行下一个分项时，由班组自检。b、班组自检合24、格后报项目部，项目部进行检查、验收c、项目部检查合格后，报公司质安组，由质安组会同项目部共同检查、验收。d、公司检查合格后，报监理，由我司会同甲方、监理共同检查、验收。合格后方可进行下一道工序。6.2质量管理制度1、质量方针和目标1）质量方针：质量为本，永远让顾客满意；精心施工，创建名牌产品；科学科理，赢得最佳信誉。2）质量目标：A、本工程质量竣工验收符合有关规范和标准要求，一次交验合格率100%。B、确保浙江省钱江杯，力争鲁班奖。搞好规范服务，做到三坚持，坚持管理制度化，坚持现场标准化，坚持服务规范优。2、质量管理控制措施1）成立质量管理体系：由项目经理、工地负责人、项目技术负责人、质量员、25、施工员、材料员、施工班组的专职质检员组成，质量管理体系对工程分部，分项工序有否决权。2）加强人的控制，发挥“人的因素第一”的主导作用，把人的控制作为全过程控制的垂点，对项目管理人员，根据职责分工，必须尽职尽责。做好本职工程，同时搞好团做了本职工作，同时搞好团结协作，对不称职的管理人员及时调整；在编制施工计划时全面考虑各种因素对工程质量的影响和人与任务的平衡，防止造成人为事故。3）加强施工生产和进度安排的控制，会同技术人员合理安排施工进度，在进度和质量发生矛盾时，进度服从于质量，合理安排劳动力，科学地进行施工调度，加强施工机具，设备管理，保证施工生产的需要。4）加强施工物资的质量控制：原材料、成26、品、半成品的采购必须认真执行采购工作程序，凡采购到现场的物质，材料人员必须依据采购文件资料中规定的质量和申请计划验证，严把质量、数量、品种、规格验收关，必要进请有关技术质检人员参加。5）严格检查制度，所有施工过程都要按规定认真进行检验，未达到标准要求必须返工，验收合格后才能转入下道工序施工。A、自检；操作工人在施工中按检验批质量验收进行自我检查，并由施工队专职质检员进行复核，合格后填写自检单报质检员，保证本班组完成的检验批达到质量目标的要求，为下道工序创造良好的条件。B、专检；在自检满足要求的基础上，项目专业质检员会同有关专业技术人员进行复查，合格后报项目监理部验收。检查中要严格标准，一切用数27、据说话，确保分项，检验批工程质量。C、交接检：各分项、检验批或上道工序经专检合格满足要求后，组织上下工序专业技术负责人进行交接验收，并办理交接验收手续。6）坚持样板制度。各道工序或各个分项，检验批在施工前必须做样板，有关人员进行监控指导，样板完成后要由项目专业质检员和有关专业技术人员共同进行验收，满足要求后才能全面施工。7）加强成品保护，指定专人负责。采取“护、包、盖、封”的保护措施，并合理安排施工顺序，防止后道工序损坏或污染前道工序。6.3保证工程质量的技术措施1、质量保证措施、细部处理方法1)、所有模板侧向平整以保证拼缝紧密，模板薄厚一致，若相差大的加垫片，施工中发现板缝过大贴胶带纸。2）28、保护模板的拆模方法-安装时最后在边角处安装小块三角形或长方形模板。如一个开间铺2块大模板，中间可有意铺1条小模，拆模用铁撬先拆出这个小模，然后用木楔楔入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。拆墙模板时先用木楔先楔入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。2、技术交底制度1）、技术交底的目的是使施工管理人员和作业人员了解掌握施工方案、工艺要求、工程内容、技术标准、施工程序、工期要求、安全措施等，做到心中有数，施工有据。2）、工程开工前，项目部技术部门根据设计文件、图纸编制“施工手册”向施工管理人员进行工程内容交底，“施工手册”内容包括工程分布、工程名称、工程数量、施工范围、技术标准、工期要求等内容。29、3）、现场施工管理人员向专业班长、组员进行工程结构、工艺标准、技术标准、安全生产全员交底。4）、交底制度以书面交底为主，交底资料必须详细准确、直观、符合施工规范和工艺细则要求，并经第二人复核确认无误后，方可交付使用，交底资料妥善保存备查。3、质量、技术管理制度1）、由项目技术部门根据设计文件、图纸编制施工组织设计方案，突出本工程的难点、特殊部位，制定专项技术措施。2）、对于特殊工种人员一定要持有特殊工种操作证书，并经定期审核合格，方可上岗作业。3）、在施工过程中，继续进行施工方案优化工作，以求得施工方案的先进、科学和成熟。施工过程中，工序细节的优化随时可能有，通过不断优化施工方案，提高施工管理30、人员的技术管理水平和作业组员的操作水平，从而保证工程质量的提高。4）、工程现场技术文件和资料，由技术部门负责收集、整理、组卷和归档。5）、指定专人填写工程日志，要求内容详细。施工过程中，按程序要求收集文件，记录和整理各项施工资料，特别做好技术、质量安全工作情况的记录，以便于日后的查阅、追朔。6）、实施全面质量管理，在工程质量管理中，制定责任到人的质量把关制度，实行奖罚制度，严格把好质量关。7）、质安员实行现场施工全过程的质量监督，施工过程中发现问题及时予以处理，对施工现场有不按设计要求、施工验收规范、操作规程及施工方案的行为，质安员有权停止现场施工，并勒令其限期整改。8）、认真做好计量工作，用31、数据说话，保证施工用料的定额用量。严格把好材料验收、施工操作、质量检查监督三道关，从而控制工程质量。9）、按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。预埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。10）、模板体系安装好后，必须满足设计要求的几何尺寸，且具有足够的强度，刚度和稳定性。11）、拆模时，侧模在混凝土强度能保证构件不变形、棱角完整时，方可拆除。拆模板后，在楼面堆荷较多的部位，在适当位置板底加回头顶。4、施工过程巡检监督制度班组质安员要对自己的工作质量进行自检。管理人员要坚持监督和每周专门巡检的制度，监督检查施工方案的执行情况，检查施工质量是否符合规范的要求，检查确保模板工程的几何尺寸无误，32、支模系统达到强度和稳定的要求，模板平整垂直，不发生因支模质量而导致的爆板漏浆通病，公司组织月控，巡检过程发现不合格项及时监督施工班组返工整改，直至消除不合格项。5、坚持工序中间检收制分项工程完成之后，必须按标准对完成的分项或工序进行质量的检测验收工作，不符合要求不得进入下一工序。6.4砼浇注方式和顺序柱与梁板混凝土分开浇筑，柱砼先浇筑，柱子砼浇至梁底5-10cm，然后再进行梁板钢筋的绑扎，梁板钢筋施工完成，验收合格后再浇筑梁板砼。砼浇注采用汽车泵和固定泵相配合进行浇捣。水平结构混凝土应尽可能均匀对称分层浇筑，不得在同一处连续布料，应在23m范围内水平移动布料。本工程框架梁截面高度、跨度比较大，33、确保模板支架施工过程中均衡受载，我们采用由中部向两边扩展的浇筑方式，混凝土浇筑过程中，下部派专人看模，发现问题立即停止浇筑，并对模板支撑进行加固。浇捣混凝土时，操作人员不可集中在一块，同时要求混凝土的自由下落高度不超过1.5m，减少对模板支撑的冲击力；混凝土布料应均匀，控制混凝土布料厚度为300400mm，施工过程中严格控制商品混凝土的坍落度。七、施工安全管理7.1施工安全管理机构a、安全管理组织机构图项目负责人消防负责人劳务负责人质量负责人技术负责人安全负责人生产负责人1、保证进场施工人员的技术素质；2、控制加班加点，保证劳逸结合；3、提供必需劳保用品，保质保量完成施工任务。1、保证防火设备34、设施齐全、有效；2、检查及消除消防火灾隐患；3、组织现场义务消防队的日常消防工作。1、在安全环境前提下合理安排生产计划；2、组织施工安全技术措施的实施、检查，发现隐患及时排除。1、制订质量计划和检查计划；2、监督和指导施工班组的自检、互检活动；3、做好分项、分部工程的质量评定。1、制定项目安全技术措施和分项安全方案；2、负责安全技术交底；3、解决施工中的不安全技术问题。1、监督施工全过程的安全生产，纠正违章；2、配合有关部门排除安全障碍；3、全员安全活动和安全教育及安全交底。施工队长、班组长、安全员、及具体操作者等消防措施检查电气绝缘检查班前安全教育防护设施检查机具设备检查劳保用品检查b、安全35、保证体系框图项目负责人安全监督管理安全技术措施安全作业管理日常检查定期、不定期检查安全指标计划竞赛评比结果事故报告记分台帐数量事故预测分析安全技术交底整改工人班组劳务队隐患处理违章违纪检查问题整改安全措施实施合 格合格奖罚奖 罚作业中作业前作业后1、班前会；2、周六安全会；3、三点活动；4、各工种安全技术操作规程；5、岗位责任制；6、作业环境；7、机具设备；8、个人防护用品穿戴；9、主要安全措施；10、其他特殊问题。1、材料、物资整理；2、机具设备整理；3、清扫工作；4、其他问题1、违纪现象；2、违章现象；3、违章指挥；4、不懂不会操作；5、违反操作规程；6、其他问题。7.2施工安全管理措施136、 执行国家安全生产，劳动保护方面的方针、政策和法规。坚持“安全第一、预防为主”的方针。2、 通过多种形式对员工进行安全教育，对新方法、新工艺、新设备、新材料及技术难度复杂的作业和危险性较大的行为，要进行专门的安全教育，争取可靠的保证措施。3、 明确安全职责，开展三级安全检查制度（即作业班组每天自检、现场管理人员每周周检，本公司管理人员每月月检），实行目标安全管理，把安全事故压缩到最小可能。4、 施工过程中，如发现不安全隐患，要马上指定专人限期整改，落实整改措施，在检查制度监督下清除隐患，以保证安全生产的顺利进行。5、 严格执行安全操作规程：6、 所有施工人员在进入施工现场操作必须按规范要求带37、好安全帽；7、 作业人员必须经过三级交底教育才能上岗操作；8、 模板安装必须按模板的施工设计方案进行，严禁任意变动；9、 模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆；10、 安装模板按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业，禁止利用拉杆、支撑攀登上落；11、 安装顶板模板遇到有预留洞口的地方，作临时封闭，以防误踏和坠物伤人；12、 大模板安装时，先内后外，单面模板就位后，用支架固定并支撑牢固；13、 拆模板，经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，且必须经施工负责人同意，方可拆除。操作时按顺序分段进行，不允许让模板枋料自由落下，严禁猛撬落和拉倒；38、14、 拆除模板前，将下方一切预留洞口及建筑物周围用木板或安全网作防护围蔽，防止模板枋料坠落伤人；15、 完工后，不得留下松动和悬挂的模板枋料等，拆下的模板枋料及时运送到指定地点集中堆放稳妥。八、支模架安装及拆除程序1、支模架安装(1)安装顺序测量放线 放纵横水平扫地杆 自角部起依次向四边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后 安第二层水平加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，按4060Nm力矩用扳手拧紧扣件螺栓 按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安装随后按搭设竖向39、剪刀撑、中间梁底竖向剪刀撑 至梁、板底水平杆时，严格控制标高，梁、板底水平杆与立杆交接处设置双扣件 检查并扣紧扣件 验收 铺设梁、楼层模板。(2)支撑系统安装1) 模板支架搭设前，项目技术负责人及方案编制人员根据论证调整后的专项方案和有关规范、标准的要求，向现场管理人员、架体搭设班组、木工班组、作业人员以书面形式进行安全技术交底，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字认可。 2) 对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。3) 对工作面进行清理干净，不得有杂物。4) 施工前混凝土地面强度大于设计值的50%，竖向结构钢筋混凝土柱强度达70%，立杆严格按照专项方案中设计尺寸搭设，施40、工前项目施工员根据方案中的立杆平面布置图要求在混凝土垫层上弹出钢管立杆位置网格线，每个交点即为立杆的位置，弹线完成后，架子工必须严格按立杆位置搭设，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。项目部安全员负责监督检查。5) 水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。6) 在支撑架的梁、板底与中间按支撑系统搭设剪刀撑。7) 满堂架立杆的垂直度控制，立杆的全高绝对偏差50mm，在满堂架高度段H内，立杆偏差的相对值小于H/600。8) 水平杆的接长采用对接扣件，水平杆的对接扣件应交错布置，四根相邻水平杆的接头不宜设在同步同跨内，不同步或不同跨四个相邻接头在水41、平方向的错开距离大于500mm，各接头中心至近主节点的距离不宜大于跨段的1/3。9) 立杆接长采用对接扣件，接头应错开在不同的框格层中设置；10) 立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。2模板安装(1) 模板安装须符合下如规定：1) 模板安装前应对操作人员进行技术交底。2) 现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计要求起拱。3) 采取分层分段支模的方法，安装上层模板及其支架应满足下列要求：下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板；固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确；注意控制模板安装的偏差。4) 模板工程完成42、后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系、几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件是否牢固，按有关要求实施，合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。5) 模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定。模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置正确。(2) 梁、板模采用15mm胶合板，木楞采用60mm80mm方木。(3) 模板的安装顺序如下：(4) 梁模板的安装1)先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整满堂架梁板底水平杆的标高，将其调至预定的高度，然后安放胶合板梁底模板，并拉线居43、中。对跨度不小梁、板模板，设计要求起拱；主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。2)为了防止梁板不平直、梁板底不平及下挠、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。(5) 楼面模板的安装首先通线，然后调整满堂架板底水平杆的标高，将其调到预定的高度，按方案要求架设木枋60mm80m44、m200mm250mm作为龙骨木楞，方木按立杆短跨方向设置，然后在木楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。(6) 模板组拼：模板组装要控制好相邻板面之间拼缝，以防漏浆。拼装的精度要求如下：1、两块模板之间拼缝 1 ；2、相邻模板之间高低差 1 ；3、模板平整度 2 ； 4、模板平面尺寸偏差 3 ；2、支模架验收(1) 支模安装完毕后，先由班组、项目部自检合格后，再通知公司相关部门（质安科、工程部）进行验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能邦扎钢筋、浇筑混凝土。(2) 支模架验收，严格按建设厅颁发的承重支模架验收表要求进行验收，做好验收记录。(3) 对验收组提出的45、加固、加强意见，项目部应限期整改，整改后重新验收。(4) 验收检查下列各项内容，并必须符合本方案设计要求及规范要求： 钢管脚手架设置情况是否按本方案搭设； 纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况； 垫木情况。(5) 形成以下主要质量记录： 模板检验批质量验收记录。 模板分项工程质量验收记录。 拆模申请报告。表F 模板支架验收记录表项目名称搭设部位高 度跨 度最大荷载：搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底46、+30mm步 距+50mm立杆垂直度0.75%且60mm扣件拧紧4065Nm立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平（高度4m）施工单位检查结论结论： 检查日期： 年 月 日检查人员： 公司质安科： 项目技术负责人： 项目经理：监理单位检查结论结论： 检查日期： 年 月 日检查人员： 监理工程师： 总监理工程师： 扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准项 次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51-9091-150151-280281-500501-1200120147、-3200518132032500112332连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51-9091-150151-280281-500501-12001201-32005181320325012357103螺栓拧紧扭力矩不少于40 Nm，且不应大于65 Nm对下层楼板采取加固措施的模板支架，应检查加固措施与方案的符合性及加固的可靠性。高支撑架系统的拆除申请程序高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。3、支模架的拆除(1) 拆除顺序：梁板底木枋板底模板纵横水平拉杆剪刀撑接下来从上到下拆掉每步水平杆和立杆然后拆掉柱拉接拆扫地杆。模板及支撑体系拆除应严格遵守从上48、而下，后支的先拆，先支的后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分的原则。拆模时不要用力过猛过急，拆下来的模板和支撑材料要及时运走，整理。拆除平台模板时，不得一次性将顶撑全部拆除，应分工序分批拆除，以免模板在自重荷载作用下发生一次性大面积脱落。(2) 支撑架的模板支撑体系拆除必须待本层结构混凝土强度达到设计强度的100，同时上层支模架梁板混凝土强度达到设计强度的50以上，方可进行本层支撑架拆除。(3) 拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度达到下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认后，方可拆除。砼拆摸强度要求一览表结构类型结构跨度设计强度标准值49、百分率（）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100悬臂结构100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。(4) 侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤，局部加设四头顶。(5) 拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。(6) 拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。(7) 严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。(8) 严格控制模板及其支架拆除的顺序50、。(9) 拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。(10) 拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。(11) 拆除模板和支顶时，先将支撑架顶部水平杆扣件松下，拆除用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木枋，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。(12) 脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：1) 脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2) 同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。3) 通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。51、4) 工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。5) 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。6) 拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。2模板的清理维修、存放(1)模板清理维修拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。(2)模板的堆放现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。(3)模板拆除成品保护要求：1)52、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。2)坚持每次使用后清理板面。3)按楼板部位层层复安，减少损耗。4)材料应按编号分类堆放。5)对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。九、监测措施1、监测内容和监测要求（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。（2）测点布设：沿建筑物纵向每10-15米布设一个监测剖面，每个监测剖面布设2个支架水平位移监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求。（3）监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率20-30分钟一次。2、监测报警指标监测项目监测报警值支架沉降5mm支架水平位移10mm3、监测方法支撑的变53、形监测采用水准仪进行。做法是：在首层柱的侧面标示出观测基准点，分别在支撑杆上标示观测点（沉降观测点位置在该层结构面上约1.5m处，垂直度观测点应在模板支撑下方30cm-50cm处）。在整个浇筑混凝土的过程中，安装专人在首层外围进行监测。4、处理方法当监测数据接近或达到报警值时，应立即停止施工作业，组织有关方采取应急或抢险措施，直至整改或加固完成后方可进行施工作业，并向上级有关部门报告。扣件式钢管脚手架高大支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220/吊线和卷尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30/吊线和54、卷尺3立杆垂直度全高50/经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内50/吊线和卷尺5立杆顶水平位移/1510经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/1510经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/-10mm-5mm经纬仪及钢板尺十、应急预案1、目的根据国家及上级有关指示精神，结合当前建筑工程安全生产严峻形势，为了有效防止事故扩大，降低员工生命危险，最大限度减少经济损失，特制定本预案。2、组织机构及职责（项目经理）组长，负责协调指挥工作；（技术负责）组员，负责现场施工指挥，技术交底；等三人（安全员） 组员，负责现场安全检查工作；（架子工班长）组员，负责现场具体施工；具体分工如下：、张智负责立即组织人员抢救伤员。、江云55、平、王开忠负责组织人员进行现场救援处理。、刘开林负责立即同附近的医院进行联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应。、向守军（架子工班长）负责现场物资、车辆的调度。3、高空坠落、物体打击应急救援预案(1)现场职工发现发生高空坠落、物体打击事故，应就地进行抢救及呼救，并立即通知项目经理及工地负责人。项目负责人知晓发生事故后，应立即通知应急救援组织进行抢救，并指示各班组立即停止作业。(2)立即拨打120救护中心与医院取得联系，并详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。(3)施工人员从高处坠落，现场解救不可盲目，不然会导致伤情恶化，甚至危及生命。应首先观察其神志是否清56、醒，并察看伤员着地及伤势，做到心中有数。(4)伤员如昏迷，但心跳和呼吸存在，应立即将伤员的头偏向一侧，防止舌根后倒，影响呼吸。(5)将伤员口中可能脱落的牙齿和积血清除，以免误入气管，引起窒息。(6)对于无心跳和呼吸的伤员应立即进行人工呼吸和胸外心脏按摩，待伤员心跳、呼吸好转后，将伤员平卧在平板上，及时送往医院抢救。(7)如发现伤员耳朵、鼻子出血，可能有脑颅损伤，千万不可用手帕、棉布或纱布去堵塞，以免造成颅内压力增设和细菌感染。(8)如外伤出血，应立即用清洁布块压迫伤口止血，压迫无效时，可用布鞋带或橡皮带等在出血的肢体近躯处捆扎，上肢出血结扎在臂上1/2处，下肢出血结扎在大腿上2/3处，到不出血57、即可。注意每隔25-40分钟放松一次，每次放松0.5-1分钟。(9)伤员如腰背部或下肢先着地，下肢有可能骨折，应将两上肢固定在一起，并应超过骨折的上下关节；上肢如骨折，应将上肢挪到胸前，并固定在躯干上，如果怀疑脊柱骨折，搬运时千万注意要保持躯体平伸位，不能让躯体扭曲，然后由3人同时将伤员平托起来，即由一人托及脊背，一人托臀部，一人托下肢，平稳运送，以防骨折部位不稳定，加重伤情。(10)腹部如有开放性伤口，应用清洁布或毛巾等覆盖伤口，不可将脱出物还原，以免感染。(11)抢救伤员时，无论哪种情况，都应减少途中的颠簸，也不得翻动伤员。4、模板支架坍塌事故应急措施事故发生后立即报告应急抢险指挥部，挖掘58、被掩埋伤员及时脱离危险区。清除伤员口、鼻内的凝血块、呕吐物等，将昏迷的伤员舌头拉出，以防窒息。进行简易包扎、止血或简易骨折固定，对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏，人工呼吸等措施。尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点，严重程度，并派人到路口接应。在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全前提下，组织恢复生产、施工秩序。现场安全员应对脚手架、塔吊等施工设备倒塌事故原因进行分析，制定直接应对纠正措施，认真填写伤亡事故进行原因分析，制定相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报集团公司应急抢险领导小组。5、应急物资常备药品：59、消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等物资。救援工具：主要是用于清除坝塌物的起重的切割机具。如千斤顶、起重葫芦、吊索具和金属切割机等。6、小组成员联系电话、医院及急救电话 成 员联系电话十一、计算式支模系统一：板模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土板特性300新浇混凝土楼板厚度(mm)300模板支架高度H(m)4.6模板支架的纵向长度La(m)70模板支架的横向长度Lb(m)70二、模板支撑体系设计立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)800纵横向水平杆步距h(mm)1500次楞布置方式平行于立杆纵向方向次楞间距(mm)400荷载传递60、至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数1立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期50年一遇0.350.115城市金华市风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(田野61、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)5风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.471风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.245四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.62、350.3+(24+1.1)0.31.0+1.4(1+2)1.0=14.771kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.1ql2=0.114.7710.42=0.236kNm max=Mmax/W=0.236106/37500=6.302N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.614.7710.4=3.545kN max=3Qmax/(2bh)=33.545103/(2100015)=0.354N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.67714.7714004/(100600028125063、)=1.517mm max=1.517mm=minl/150，10=min400/150，10=2.667mm 符合要求！五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 计算简图如下： q=GqGk+1.4qQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.3)0.4+0.01+1.4(1+2)0.4=5.922kN/m 1、强度验算 Mmax=0.1ql264、=0.15.9220.82=0.379kNm max=Mmax/W=0.379106/64000=5.922N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.65.9220.8=2.842kN max=3Qmax/(2bh0)=32.8421000/(26080)=0.888N/mm2 max=0.888N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6775.9228004/(10090002560000)=0.713mm max=0.713mm=minl/150，10=min800/150，10=565、.333mm 符合要求！ 4、支座反力计算 Rmax=1.1ql=1.15.9220.8=5.211kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(cm2)4.24主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 计算简图如下： 主楞弯矩图(kNm) 主楞剪力图(kN) 主楞变形图(mm) 支座反力依次为R1=7.049kN,R2=11.243kN,R366、=11.243kN,R4=7.049kN 1、强度验算 max=Mmax/W=0.732106/4490=162.968N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 max=2Qmax/A=23.4091000/424=16.079N/mm2 max=16.079N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=1.395mm=minl/150，10=min800/150，10=5.333mm 符合要求！ 4、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应否 最大支座反力Rmax=maxR1,R2,R3,R4=11.243kN，11.243kN112.0=12kN 在扭矩达到67、4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！七、立杆验算钢管类型483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1500/800=1.875，h/lb=1500/800=1.875，查附录D，得k=1.167，=1.325 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.3251500，1500+250=2319mm =l0/i=2319/15.9=146=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.324 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.8m，h=1.5m68、，查规程表4.2.7得w=0.129 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.8m，b/h=0.8/1.5=0.533 通过插入法求，得=0.96 z0d2=10.350.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.9670)/(1-0.96)=3.648 s=wstw=0.1293.648=0.471 k=0.7zs0=0.710.4710.35=0.115kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.7110.35=0.245kN/m2 3、稳定性验69、算 KH=1/1+0.005(4.6-4)=0.997 不组合风荷载时 NutGNGk+1.4NQk=Rmax+0.15GH=11.243+0.151.354.6=12.175kN =Nut/(AKH)=12.175103/(0.3244240.997)=88.891N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 组合风荷载时 NutGNGk+0.851.4NQk=Rmax+0.15GH=10.766+0.151.354.6=11.698kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.1150.81.52/10=0.025kNm =Nut/(AKH)+Mw/W=11.698103/70、(0.3244240.997)+0.025106/(4.49103)=90.911N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33 F=0.85AFkla/La=0.85330.2450.8/70=0.079kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.0794.6/(34+1)70=0kN =(Nut+N1)/(AKH)=(11.698+0)103/(0.3244240.997)=85.409N/mm2f=205N/mm2 符合要求！支模系统二：一、工程概况新浇混凝土梁板特性8001500新浇混凝土楼板厚度(mm)300混凝土梁截面尺寸(mm)【71、宽高】8001500模板支架高度H(m)4.6模板支架的纵向长度La(m)70模板支架的横向长度Lb(m)70二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)400立杆横向间距lb(mm)1400模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la(mm)800楼板立杆横向间距lb(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)700梁底增加承重立杆根数2梁底增加立杆的布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)567,833梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑小楞根数5立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板72、支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期50年一遇0.350.205城市金华市风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1模73、板支架顶部离建筑物地面的高度(m)5风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.245四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.5)1.51.0+1.4(1+2)1.0=56.24274、kN/m 1、抗弯验算 弯矩图(kNm) Mmax=0.241kNm max=Mmax/W=0.241106/37500=6.428N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) Qmax=6.829kN max=3Qmax/(2bh)=36.829103/(2100015)=0.683N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.344mm=minl/150，10=min200/150，10=1.333mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=4.419kN,R2=12.855kN,R3=10.445kN,R4=12.855kN75、,R5=4.419kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.3)+1.4(1+2)(0.7-0.8/2)/2=2.216kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk76、=1.35(0.3+(24+1.1)0.3)+1.4(1+2)(1.4-0.7-0.8/2)/2=2.216kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1.350.5(1.5-0.3)=0.81kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.5(1.5-0.3)=0.81kN/m q=max4.419/1.0+0.014+2.216+0.81，12.855/1.0+0.014，4.419/1.0+0.014+2.216+0.81=12.869kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.112.8690.42=0.206kNm max=Mmax77、/W=0.206106/64000=3.217N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.612.8690.4=3.089kN max=3Qmax/(2bh0)=33.0891000/(26080)=0.965N/mm2 max=0.965N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.67712.8694004/(10090002560000)=0.097mm max=0.097mm=minl/150，10=min400/150，10=2.667mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最78、大支座反力为： R1=1.1(4.419+0.014+2.216+0.81)0.4=3.282kN R2=1.1(12.855+0.014)0.4=5.662kN R3=1.1(10.445+0.014)0.4=4.602kN R4=1.1(12.855+0.014)0.4=5.662kN R5=1.1(4.419+0.014+2.216+0.81)0.4=3.282kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵79、抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.457kNm max=Mmax/W=0.457106/4490=101.776N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=7.549kN max=2Qmax/A=27.5491000/424=35.607N/mm2 max=35.607N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) ma80、x=0.484mm=minl/150，10=min566.667/150，10=3.778mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=1.421kN,R2=9.856kN,R3=9.856kN,R4=1.421kN七、纵向水平钢管验算 纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应否扣件抗滑承载力设计值折减系数1 最大支座反力Rmax=9.856kN，9.856kN112.0=12kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 H/La=4.6/70=0.0665 符合要求！十、立杆验算钢管类型483截面面积A(mm2)481、24截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1500/400=3.75，h/lb=1500/1400=1.071，查附录D，得k=1.167，=1.668 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.6681500，1500+250=2920mm =l0/i=2920/15.9=184=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.211 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.4m，h=1.5m，查规程表得w=0.172 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.4m，b/h=82、0.4/1.5=0.267 通过插入法求，得=0.96 z0d2=10.350.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1721.2(1-0.9670)/(1-0.96)=4.864 s=wstw=0.1724.864=0.837 k=0.7zs0=0.710.8370.35=0.205kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.7110.35=0.245kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(4.6-4)=0.997 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(N83、utGNGk+1.4NQk)： R1=1.421+1.35(0.3+(24+1.1)0.3)0.4+1.4(1+2)0.4(0.8/2+(0.7-0.8/2)/2)+1.350.154.6=5.602kN R2=9.856+1.350.15(4.6-1.5)=10.484kN R3=9.856+1.350.15(4.6-1.5)=10.484kN R4=1.421+1.35(0.3+(24+1.1)0.3)0.4+1.4(1+2)0.4(0.8/2+(1.4-0.7-0.8/2)/2)+1.350.154.6=5.602kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max5.602, 10.4884、4, 10.484, 5.602=10.484kN Nut/(AKH)=10.484103/(0.2114240.997)=117.533N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=5.438kN, R2=10.356kN, R3=10.356kN, R4=5.438kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max5.438, 10.356, 10.356, 5.438=10.356kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.2050.41.52/10=0.022kNm Nut/(AKH85、)+Mw/W=10.356103/(0.2114240.997)+0.022106/(4.49103)=120.995N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33 F=0.85AFkla/La=0.85330.2450.4/70=0.039kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.0394.6/(34+1)70=0kN =(Nut+N1)/(AKH)=(10.356+0)103/(0.2114240.997)=116.106N/mm2f=205N/mm2 符合要求！支模系统三：一、工程概况新浇混凝土梁板特性1100*1260新浇混凝土楼板厚86、度(mm)300混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】11001260模板支架高度H(m)4.6模板支架的纵向长度La(m)70模板支架的横向长度Lb(m)70二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)400立杆横向间距lb(mm)1700模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la(mm)800楼板立杆横向间距lb(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)850梁底增加承重立杆根数3梁底增加立杆的布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)575,850,1125梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数087、梁底支撑小楞根数7立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期50年一遇0.350.205城市金华市风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(田野88、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)5风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.245四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.89、5)1.261.0+1.4(1+2)1.0=47.98kN/m 1、抗弯验算 弯矩图(kNm) Mmax=0.17kNm max=Mmax/W=0.17106/37500=4.532N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) Qmax=5.319kN max=3Qmax/(2bh)=35.319103/(2100015)=0.532N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.208mm=minl/150，10=min183/150，10=1.22mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=3.461kN,R2=9.962kN,90、R3=8.443kN,R4=8.949kN,R5=8.443kN,R6=9.962kN,R7=3.461kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.3)+1.4(1+2)(0.85-1.191、/2)/2=2.216kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.3)+1.4(1+2)(1.7-0.85-1.1/2)/2=2.216kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1.350.5(1.26-0.3)=0.648kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.5(1.26-0.3)=0.648kN/m q=max3.461/1.0+0.014+2.216+0.648，9.962/1.0+0.014，3.461/1.0+0.014+2.216+0.648=9.976kN/m 计算简图如下： 192、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.19.9760.42=0.16kNm max=Mmax/W=0.16106/64000=2.494N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.69.9760.4=2.394kN max=3Qmax/(2bh0)=32.3941000/(26080)=0.748N/mm2 max=0.748N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6779.9764004/(10090002560000)=0.075mm max=0.075mm=minl/150，10=93、min400/150，10=2.667mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1(3.461+0.014+2.216+0.648)0.4=2.789kN R2=1.1(9.962+0.014)0.4=4.389kN R3=1.1(8.443+0.014)0.4=3.721kN R4=1.1(8.949+0.014)0.4=3.944kN R5=1.1(8.443+0.014)0.4=3.721kN R6=1.1(9.962+0.014)0.4=4.389kN R7=1.1(3.461+0.014+2.216+0.648)0.4=2.789kN六、主楞(横向水94、平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.494kNm max=Mmax/W=0.494106/4490=110.07N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) 95、Qmax=6.019kN max=2Qmax/A=26.0191000/424=28.394N/mm2 max=28.394N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=0.4mm=minl/150，10=min575/150，10=3.833mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=1.184kN,R2=10.651kN,R3=2.148kN,R4=10.651kN,R5=1.184kN七、纵向水平钢管验算 纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应否扣件抗滑承载力设计值折减系数1 最大支座反力Rmax=1096、.651kN，10.651kN112.0=12kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 H/La=4.6/70=0.0665 符合要求！十、立杆验算钢管类型483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1500/400=3.75，h/lb=1500/1700=0.882，查附录D，得k=1.167，=1.749 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.7491500，1500+250=3062mm =l0/i=3062/15.9=197、93=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.193 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.4m，h=1.5m，查规程表得w=0.172 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.4m，b/h=0.4/1.5=0.267 通过插入法求，得=0.96 z0d2=10.350.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1721.2(1-0.9670)/(1-0.96)=4.864 s=wstw=0.1724.864=0.837 k=0.7zs0=0.710.8370.98、35=0.205kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.7110.35=0.245kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(4.6-4)=0.997 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=1.184+1.35(0.3+(24+1.1)0.3)0.4+1.4(1+2)0.4(0.8/2+(0.85-1.1/2)/2)+1.350.154.6=5.365kN R2=10.651+1.350.15(4.6-1.26)=11.327kN R3=2.148+1.350.15(4.6-1.26)=2.824kN R4=10.65199、+1.350.15(4.6-1.26)=11.327kN R5=1.184+1.35(0.3+(24+1.1)0.3)0.4+1.4(1+2)0.4(0.8/2+(1.7-0.85-1.1/2)/2)+1.350.154.6=5.365kN Nut=maxR1,R2,R3,R4,R5=max5.365, 11.327, 2.824, 11.327, 5.365=11.327kN Nut/(AKH)=11.327103/(0.1934240.997)=138.836N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=5100、.203kN, R2=11.16kN, R3=2.818kN, R4=11.161kN, R5=5.203kN Nut=maxR1,R2,R3,R4,R5=max5.203, 11.16, 2.818, 11.161, 5.203=11.161kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.2050.41.52/10=0.022kNm Nut/(AKH)+Mw/W=11.161103/(0.1934240.997)+0.022106/(4.49103)=141.684N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33 F=0.85101、AFkla/La=0.85330.2450.4/70=0.039kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.0394.6/(34+1)70=0kN =(Nut+N1)/(AKH)=(11.161+0)103/(0.1934240.997)=136.796N/mm2f=205N/mm2 符合要求！一、工程概况新浇混凝土梁板特性400*3660新浇混凝土楼板厚度(mm)300混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】4003660模板支架高度H(m)4.6模板支架的纵向长度La(m)70模板支架的横向长度Lb(m)70二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)102、200立杆横向间距lb(mm)1000模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la(mm)800楼板立杆横向间距lb(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加承重立杆根数3梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)250,500,750梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑小楞根数4立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)103、0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期50年一遇0.350.205城市金华市风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)5风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.245四、模板验算模板类型胶104、合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.5)3.661.0+1.4(1+2)1.0=130.6kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.1ql2=0.1130.60.1332=0.231kNm max=Mmax/W=0.231106/37500=6.161N/mm2fm=15N/mm2 符105、合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.6130.60.133=10.422kN max=3Qmax/(2bh)=310.422103/(2100015)=1.042N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.677130.61334/(1006000281250)=0.164mm max=0.164mm=minl/150，10=min133/150，10=0.887mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=R4=0.4ql=6.948kN，R2=R3=1.1ql=19.107kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类106、型方木次楞材料规格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.3)+1.4(1+2)(0.5-0.4/2)/2=2.216kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.3)+1.4(1+2)(1-107、0.5-0.4/2)/2=2.216kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1.350.5(3.66-0.3)=2.268kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.5(3.66-0.3)=2.268kN/m q=max6.948/1.0+0.014+2.216+2.268，19.107/1.0+0.014，6.948/1.0+0.014+2.216+2.268=19.12kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.119.120.22=0.076kNm max=Mmax/W=0.076106/64000=1.195N/mm2fm=1108、3N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.619.120.2=2.294kN max=3Qmax/(2bh0)=32.2941000/(26080)=0.717N/mm2 max=0.717N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.67719.122004/(10090002560000)=0.009mm max=0.009mm=minl/150，10=min200/150，10=1.333mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1(6.948+0.014+2.216+2109、.268)0.2=2.518kN R2=1.1(19.107+0.014)0.2=4.206kN R3=1.1(19.107+0.014)0.2=4.206kN R4=1.1(6.948+0.014+2.216+2.268)0.2=2.518kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=Gq=110、1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.21kNm max=Mmax/W=0.21106/4490=46.75N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=4.198kN max=2Qmax/A=24.1981000/424=19.803N/mm2 max=19.803N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=0.019mm=minl/150，10=min250/150，10=1.667mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=-111、0.228kN,R2=2.776kN,R3=8.397kN,R4=2.776kN,R5=-0.228kN七、纵向水平钢管验算 纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应否扣件抗滑承载力设计值折减系数1 最大支座反力Rmax=8.397kN，8.397kN112.0=12kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 H/La=4.6/70=0.0665 符合要求！十、立杆验算钢管类型483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验112、算 h/la=1500/200=7.5，h/lb=1500/1000=1.5，查附录D，得k=1.167，=1.458 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.4581500，1500+250=2552mm =l0/i=2552/15.9=161=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.271 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.2m，h=1.5m，查规程表得w=0.172 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.2m，b/h=0.2/1.5=0.133 通过插入法求，得=0.96 z0d2=10.350.0482=0.001，h/d=1.5/0.0113、48=31.25 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1721.2(1-0.9670)/(1-0.96)=4.864 s=wstw=0.1724.864=0.837 k=0.7zs0=0.710.8370.35=0.205kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.7110.35=0.245kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(4.6-4)=0.997 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=0.228+1.35(0.3+(24+1.1)0.3)0.2+1.4(1+2)0.2(114、0.8/2+(0.5-0.4/2)/2)+1.350.154.6=2.784kN R2=2.776+1.350.15(4.6-3.66)=2.966kN R3=8.397+1.350.15(4.6-3.66)=8.587kN R4=2.776+1.350.15(4.6-3.66)=2.966kN R5=0.228+1.35(0.3+(24+1.1)0.3)0.2+1.4(1+2)0.2(0.8/2+(1-0.5-0.4/2)/2)+1.350.154.6=2.784kN Nut=maxR1,R2,R3,R4,R5=max2.784, 2.966, 8.587, 2.966, 2.784=8.5115、87kN Nut/(AKH)=8.587103/(0.2714240.997)=74.957N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=2.713kN, R2=2.94kN, R3=8.54kN, R4=2.94kN, R5=2.713kN Nut=maxR1,R2,R3,R4,R5=max2.713, 2.94, 8.54, 2.94, 2.713=8.54kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.2050.21.52/10=0.011kNm Nut/(AKH)+Mw/W=8.5410116、3/(0.2714240.997)+0.011106/(4.49103)=76.994N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33 F=0.85AFkla/La=0.85330.2450.2/70=0.02kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.024.6/(34+1)70=0kN =(Nut+N1)/(AKH)=(8.54+0)103/(0.2714240.997)=74.549N/mm2f=205N/mm2 符合要求！模板支撑系统四：一、工程概况新浇混凝土板特性楼板砼新浇混凝土楼板厚度(mm)120模板支架高度H(m)10.4模板支架117、的纵向长度La(m)70模板支架的横向长度Lb(m)70二、模板支撑体系设计立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900纵横向水平杆步距h(mm)1500次楞布置方式平行于立杆纵向方向次楞间距(mm)450荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0.8立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN118、/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期50年一遇0.350.072城市金华市风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)0.62模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.471风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.152四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(119、N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.20.3+(24+1.1)0.121.0+1.4(1+2)1.0=8.174kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.1ql2=0.18.1740.452=0.166kNm max=Mmax/W=0.166106/37500=4.414N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.68.1740.45=2.207kN ma120、x=3Qmax/(2bh)=32.207103/(2100015)=0.221N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6778.1744504/(1006000281250)=1.345mm max=1.345mm=minl/150，10=min450/150，10=3mm 符合要求！五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)5070次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞截面惯性矩I121、(cm4)142.917次楞弹性模量E(N/mm2)9000 计算简图如下： q=GqGk+1.4qQk=1.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.45+0.01+1.4(1+2)0.45=3.69kN/m 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.13.690.92=0.299kNm max=Mmax/W=0.299106/40833=7.321N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.63.690.9=1.993kN max=3Qmax/(2bh0)=31.9931000/(25070)=0.854N/mm2 max=0.854N/mm2fv=122、1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6773.699004/(10090001429170)=1.274mm max=1.274mm=minl/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力计算 Rmax=1.1ql=1.13.690.9=3.654kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(cm2)4.24主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm123、3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 计算简图如下： 主楞弯矩图(kNm) 主楞剪力图(kN) 主楞变形图(mm) 支座反力依次为R1=4.947kN,R2=7.896kN,R3=7.896kN,R4=4.947kN 1、强度验算 max=Mmax/W=0.578106/4490=128.72N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 max=2Qmax/A=22.3971000/424=11.305N/mm2 max=11.305N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=1.395mm=minl/1124、50，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是 最大支座反力Rmax=maxR1,R2,R3,R4=7.896kN 1.05Rmax=1.057.896=8.291kN，8.291kN0.812.0=9.6kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！七、立杆验算钢管类型483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/900=1.667，查附录D，得k=1.167，=1.4125、27 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.4271500，1500+250=2498mm =l0/i=2498/15.9=158=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.281 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.9m，h=1.5m，查规程表得w=0.129 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.5=0.6 通过插入法求，得=0.96 z0d2=0.620.350.0482=0，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.126、9670)/(1-0.96)=3.648 s=wstw=0.1293.648=0.471 k=0.7zs0=0.70.620.4710.35=0.072kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.70.6210.35=0.152kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(10.4-4)=0.969 不组合风荷载时 NutGNGk+1.4NQk=Rmax+0.15GH=7.896+0.151.210.4=9.768kN =1.05Nut/(AKH)=1.059.768103/(0.2814240.969)=88.837N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 组合风127、荷载时 NutGNGk+0.851.4NQk=Rmax+0.15GH=7.292+0.151.210.4=9.164kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.0720.91.52/10=0.017kNm =1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.059.164103/(0.2814240.969)+0.017106/(4.49103)=87.182N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33 F=0.85AFkla/La=0.85330.1520.9/80=0.048kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.0481128、0.4/(34+1)60=0.001kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.059.164+0.001)103/(0.2814240.969)=83.348N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 模板支模系统五：一、工程概况新浇混凝土梁板特性350*1500新浇混凝土楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】3501500模板支架高度H(m)10.4模板支架的纵向长度La(m)20模板支架的横向长度Lb(m)40二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)400立杆横向间距lb(mm)1050模板支架步距h(mm)15129、00楼板立杆纵向间距la(mm)800楼板立杆横向间距lb(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)525梁底增加承重立杆根数2梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)350,700梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑小楞根数7立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (130、kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期50年一遇0.350.234城市金华市风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1.14模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)15风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.279四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15131、模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.5)1.51.0+1.4(1+2)1.0=56.242kN/m 1、抗弯验算 弯矩图(kNm) Mmax=0.02kNm max=Mmax/W=0.02106/37500=0.534N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) Qmax=1.976kN max=3Qmax/(2bh132、)=31.976103/(2100015)=0.198N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.002mm=minl/150，10=min58/150，10=0.387mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=1.286kN,R2=3.701kN,R3=3.137kN,R4=3.325kN,R5=3.137kN,R6=3.701kN,R7=1.286kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面133、抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.4(1+2)(0.525-0.35/2)/2=1.517kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.4(1+2)(1.05-0.525-0.35/2)/2=1.517kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1.350.5(1.5-0.12)=0.93134、2kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.5(1.5-0.12)=0.932kN/m q=max1.286/1.0+0.014+1.517+0.932，3.701/1.0+0.014，1.286/1.0+0.014+1.517+0.932=3.748kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.13.7480.42=0.06kNm max=Mmax/W=0.06106/64000=0.937N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.63.7480.4=0.9kN max=3Qmax/(2bh0)=30.9135、1000/(26080)=0.281N/mm2 max=0.281N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6773.7484004/(10090002560000)=0.028mm max=0.028mm=minl/150，10=min400/150，10=2.667mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1(1.286+0.014+1.517+0.932)0.4=1.649kN R2=1.1(3.701+0.014)0.4=1.634kN R3=1.1(3.137+0.014)0.4=1.3136、86kN R4=1.1(3.325+0.014)0.4=1.469kN R5=1.1(3.137+0.014)0.4=1.386kN R6=1.1(3.701+0.014)0.4=1.634kN R7=1.1(1.286+0.014+1.517+0.932)0.4=1.649kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206137、000 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.235kNm max=Mmax/W=0.235106/4490=52.289N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=3.762kN max=2Qmax/A=23.7621000/424=17.747N/mm2 max=17.747N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=0.113mm=minl/150，10=min350/150，10=2.333mm 符合要求138、！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=-0.425kN,R2=5.852kN,R3=5.852kN,R4=-0.425kN七、纵向水平钢管验算 纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数1 最大支座反力Rmax=5.852kN 1.05Rmax=1.055.852=6.145kN，6.145kN112.0=12kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 H/La=10.4/20=0.525 符合要求！十、立杆验算钢管类型483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W139、(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1500/400=3.75，h/lb=1500/1050=1.429，查附录D，得k=1.167，=1.423 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.4231500，1500+250=2491mm =l0/i=2491/15.9=157=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.284 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.4m，h=1.5m，查规程表得w=0.172 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.4m，b/h=0.4/1.5=0.267 通过插入法求，得=140、0.96 z0d2=1.140.350.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1721.2(1-0.9670)/(1-0.96)=4.864 s=wstw=0.1724.864=0.837 k=0.7zs0=0.71.140.8370.35=0.234kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.71.1410.35=0.279kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(10.4-4)=0.969 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk141、)： R1=0.425+1.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.4+1.4(1+2)0.4(0.8/2+(0.525-0.35/2)/2)+1.350.1510.4=4.411kN R2=5.852+1.350.15(10.4-1.5)=7.654kN R3=5.852+1.350.15(10.4-1.5)=7.654kN R4=0.425+1.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.4+1.4(1+2)0.4(0.8/2+(1.05-0.525-0.35/2)/2)+1.350.1510.4=4.411kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max4.411, 7.654, 7.142、654, 4.411=7.654kN 1.05Nut/(AKH)=1.057.654103/(0.2844240.969)=68.88N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=4.261kN, R2=7.553kN, R3=7.553kN, R4=4.261kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max4.261, 7.553, 7.553, 4.261=7.553kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.2340.41.52/10=0.025kNm 1.05Nut/(AKH)+M143、w/W=1.057.553103/(0.2844240.969)+0.025106/(4.49103)=73.546N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33 F=0.85AFkla/La=0.85330.2790.4/20=0.157kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.15710.4/(34+1)40=0.003kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.057.553+0.003)103/(0.2844240.969)=67.999N/mm2f=205N/mm2 符合要求！模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书 计算依据： 144、1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 一、工程属性新浇楼板单元名称楼层板当前施工层第3层当前施工层楼板厚度h3(mm)120第2层层高H2(m)4.6第2层混凝土楼板厚度h2(mm)120第1层层高H1(m)4.6第1层混凝土楼板厚度h1(mm)300板单元计算长度Bl(m)9.6板单元计算宽度Bc(m)6楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积(mm2)第2层X向正筋HRB40012150ASX=753.982Y向正筋HRB40012150ASY=753.982X向负筋HRB145、40012150ASX=753.982Y向负筋HRB40012150ASY=753.982第1层X向正筋HRB40012150ASX=753.982Y向正筋HRB40012150ASY=753.982X向负筋HRB40012150ASX=753.982Y向负筋HRB40012150ASY=753.982 二、模板支架搭设参数楼层立杆的横向间距La(m)立杆的纵向间距Lb(m)第2层0.80.8第1层0.80.8 设计简图如下：结构模型立面图结构模型平面图 三、荷载参数当前施工层每根立杆传递荷载(kN)7施工荷载(kN/m2)1振捣荷载(kN/m2)2钢筋混凝土自重(kN/m3)25.1模板自重146、(kN/m2)0.3 四、各楼层荷载计算 1、第2层荷载计算模板类型胶合板本层砼的龄期(天)21砼的实测抗压强度fc(N/mm2)17.19砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.539砼的弹性模量实测值E(MPa)31850 立杆传递荷载组合值：P27kN 楼盖自重荷载标准值：g2=h2/100025.13.012kN/m2 2、第1层荷载计算模板类型胶合板本层砼的龄期(天)28砼的实测抗压强度fc(N/mm2)19.1砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.71砼的弹性模量实测值E(MPa)32500 立杆传递荷载标准值：q10.743kN/m2 楼盖自重荷载标准值：g1=h1/10002147、5.17.53kN/m2 3、各楼层荷载分配： 假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即： P1/(E1h13)P2/(E2h23)P3/(E3h33).则有：Pi(Eihi3Fi)/(Eihi3) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Ei(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi(kN/m2)2318501203.01210.9370.7470.9651325003007.530.74311.90415.388148、Gi1.2Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi1.4Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(qi+qi-1+qi-2) 五、板单元内力计算 1、第2层内力计算第2层配筋图 第2层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl6000/96000.625m10.036m20.009m1-0.078m2-0.057四边简支Bc/Bl6000/96000.625mq10.078mq20.026 第2层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+149、QiQi=Qi/20.7470.9651.2291.7120.483内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.0360.0090.0780.0260.263.104M20.0360.0090.0780.0260.261.412M1-0.0780.26-4.803M2-0.0570.26-3.519M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第2层板正截面承载力验算 依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为： 公式类型参数剖析使用条件Mu=1sfcbh150、02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0s截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As受压区钢筋总面积s纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-s)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当2s时As受拉钢筋总面积=Asfy/(fc1bh0)-受压区相对高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)151、/(1fcb)混凝土受压区高度 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较753.982360100117.191000360753.9820202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)753.982360100010017.190.158753.982360100010017.190.158备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1152、10.14717.19100010025.2693.104Mu210.14717.19100010025.2691.412比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1360753.98210020-21.715-4.803Mu2360753.98210020-21.715-3.519比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 2、第1层内力计算第1层配筋图 第1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl6000/96000.625m10.036m20.009m1-0.078m2-0153、.057四边简支Bc/Bl6000/96000.625mq10.078mq20.026 第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/211.90415.38819.59827.2917.694内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.0360.0090.0780.0260.2649.486M20.0360.0090.0780.0260.2622.508M1-0.0780.26-76.585M2-0.0570.26-56.1M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2154、+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第1层板正截面承载力验算 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较753.982360280119.11000360753.9820202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)753.982360100028019.10.051753.982360100028019.10.051备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(155、mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.04819.1100028071.87749.486Mu210.04819.1100028071.87722.508比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1360753.98228020-70.573-76.585Mu2360753.98228020-70.573-56.1比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 六、楼板裂缝验算 1、本结构按压弯构件进行计算 公式参数剖析使用条件max=crsk1.9c+0.08156、d/(te )/ Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（）：当c20时，取c=20，当c65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准cr构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7；Es钢筋的弹性模量te=As/Atete按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当te0.01，时取 te=0.01tk/(tesk)裂缝间纵向受拉钢筋应157、变不均匀系数，在计算中，0.2时，取=0.2；当1.0时，取=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取=1.0Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate=0.5bh矩形截面sk=Mk/(Ash0)， h0 =h-(c+d/2)sk裂缝处钢筋应力 2、最大裂缝宽度计算楼层crc(mm)d(mm)skteEs(N/mm2)max(mm)第2层2.10.2201250.33610.0132000000.012第1层2.10.6962012275.32910.012000000.27比较第2层 max/0.31符合158、要求第1层 max/0.31符合要求 七、楼板抗冲切验算 根据混凝土结构设计规范（GB50010）规定，受冲切承载力应满足下式 公式参数剖析F=(0.7hft+0.15pc,m)umh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1, 2)1159、=0.4+1.2/s , 2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s 2时取s =2 ，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as =40 ，对边柱，取as =30 ：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备， 承载力计算楼层F0.7hftumh0F1hftumh0F第2层11.53910.810086.1841.095第1层11.7110.160、8280268.12817.466比较第2层 F/F11符合要求第1层 F/F11符合要求结论：在第三层施工时，第一层的模板可以拆除酒店宴会厅对下层的楼板验算模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 一、工程属性新浇楼板单元名称酒店宴会厅楼板当前施工层第3层当前施工层楼板厚度h3(mm)120第2层层高H2(m)5.2第2层混凝土楼板厚度h2(mm)120第1层层高H1(m)5.7第1层混凝土楼板厚度h1(mm)120板单元计算长度Bl(m)161、9.6板单元计算宽度Bc(m)3.5楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积(mm2)第2层X向正筋HRB40010150ASX=523.599Y向正筋HRB40010150ASY=523.599X向负筋HRB40010150ASX=523.599Y向负筋HRB40010150ASY=523.599第1层X向正筋HRB40010150ASX=523.599Y向正筋HRB40010150ASY=523.599X向负筋HRB40010150ASX=523.599Y向负筋HRB40010150ASY=523.599 二、模板支架搭设参数楼层立杆的横向间距La(m)立杆的纵向间距Lb(m)第2162、层0.80.8第1层0.80.8 设计简图如下：结构模型立面图结构模型平面图 三、荷载参数当前施工层每根立杆传递荷载(kN)9.17施工荷载(kN/m2)1振捣荷载(kN/m2)2钢筋混凝土自重(kN/m3)25.1模板自重(kN/m2)0.3 四、各楼层荷载计算 1、第2层荷载计算模板类型胶合板本层砼的龄期(天)19砼的实测抗压强度fc(N/mm2)35砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)3砼的弹性模量实测值E(MPa)31200 立杆传递荷载组合值：P29.17kN 楼盖自重荷载标准值：g2=h2/100025.13.012kN/m2 2、第1层荷载计算模板类型胶合板本层砼的龄期(天)28163、砼的实测抗压强度fc(N/mm2)19.1砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.71砼的弹性模量实测值E(MPa)32500 立杆传递荷载标准值：q10.901kN/m2 楼盖自重荷载标准值：g1=h1/100025.13.012kN/m2 3、各楼层荷载分配： 假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即： P1/(E1h13)P2/(E2h23)P3/(E3h33).则有：Pi(Eihi3Fi)/(Eihi3) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Ei(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi164、(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi(kN/m2)2312001203.01214.3283.54110.4421325001203.0120.9013.68810.878Gi1.2Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi1.4Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(qi+qi-1+qi-2) 五、板单元内力计算 1、第2层内力计算第2层配筋图 第2层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl3500/96000.365m10.165、04m20.004m1-0.083m2-0.057四边简支Bc/Bl3500/96000.365mq10.096mq20.017 第2层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/23.54110.4428.76213.9835.221内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.040.0040.0960.0170.23.510.77M20.040.0040.0960.0170.23.53.614M1-0.0830.23.5-14.2M2-0.0570.23.5-9.764M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq166、2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第2层板正截面承载力验算 依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为： 公式类型参数剖析使用条件Mu=1sfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0s截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As受压区钢筋总面积s纵167、向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-s)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当2s时As受拉钢筋总面积=Asfy/(fc1bh0)-受压区相对高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受压区高度 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较523.5993601001351000360523.5990202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)523.599168、3601000100350.054523.5993601000100350.054备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.04835100010016.810.77Mu210.04835100010016.83.614比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1360523.59910020-15.08-14.2Mu2360523.59910020-15.08-9.764比较Mu1m1符169、合要求Mu2m2符合要求 2、第1层内力计算第1层配筋图 第1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl3500/96000.365m10.04m20.004m1-0.083m2-0.057四边简支Bc/Bl3500/96000.365mq10.096mq20.017 第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/23.68810.8789.12714.5665.439内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.040.0040.0960.0170.23.511.218M20.040.0040.0960.017170、0.23.53.764M1-0.0830.23.5-14.792M2-0.0570.23.5-10.171M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第1层板正截面承载力验算 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较523.599360100119.11000360523.5990202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)171、fcm(N/mm2)523.599360100010019.10.099523.599360100010019.10.099备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.09519.1100010018.14511.218Mu210.09519.1100010018.1453.764比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1360523.59910020-15.08-14.792Mu2360172、523.59910020-15.08-10.171比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 六、楼板裂缝验算 1、本结构按压弯构件进行计算 公式参数剖析使用条件max=crsk1.9c+0.08d/(te )/ Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（）：当c20时，取c=20，当c65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准cr构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取173、0.7；Es钢筋的弹性模量te=As/Atete按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当te0.01，时取 te=0.01tk/(tesk)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，0.2时，取=0.2；当1.0时，取=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取=1.0Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate=0.5bh矩形截面sk=Mk/(Ash0)， h0 =h-(c+d/2)sk裂缝处钢筋应力 2、最大裂缝宽度计算楼层crc(mm)d(mm)skteEs(N/mm2174、)max(mm)第2层2.10.3162010248.86310.012000000.098第1层2.10.6712010259.23210.012000000.216比较第2层 max/0.31符合要求第1层 max/0.31符合要求 七、楼板抗冲切验算 根据混凝土结构设计规范（GB50010）规定，受冲切承载力应满足下式 公式参数剖析F=(0.7hft+0.15pc,m)umh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按175、长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1, 2)1=0.4+1.2/s , 2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s 2时取s =2 ，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as =40 ，对边柱，取as =30 ：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备， 承载力计算楼层F0.7hftumh0F1hftumh0F第2层1310.81001688.949第1层11.7110.810095.769.322比较第2层 F/F11符合要求第1层 F/F11符合要求板面支撑图