1、正本卫生院、社区服务综合体项目脚手架工程专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 编制依据9第二章 工程概况10第一节 工程基本概况10第二节 工程概述10一、卫生院部分10二、综合体部分11第三节 脚手架方案选择11第四节 施工平面布置图（详脚手架搭设平面布置图）12第三章 施工计划12第一节 进度计划12第二节 材料计划12第四章 组织机构及人员安排13第一节 组织机构13第二节 人员安排13第五章 材料及要求13第一节 钢管（因现市场上无48.3壁厚3.6钢管,脚手架计算时按483.02、计算）131、钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑和连墙杆等；13第二节 扣件14第三节 脚手板14第四节 安全网15第六章 脚手架构造要求15第一节 落地脚手架基础15第二节 悬挑脚手架钢梁锚固构造16第三节 脚手架平面布置17第四节 脚手架立面布置18第五节 横向水平杆的构造18第六节 剪刀撑的构造183、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定：19第七节 连墙件的构造202、宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm204、优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。206、连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。20第八节 架体内封闭21第九节 防护栏杆222、选用18铅丝张3、挂安全网，要求严密、平整。22第十节 安全网221、立网：随外脚手架的搭设，外架外侧挂好绿色安全立网，立网挂在外排立杆脚手架内侧，使用安全绳绑扎，每步一扣，不得漏绑，保证外脚手架全封闭；脚手架阳角处挂安全网时在阳角内采用48.33.6钢管垂直固定，保证安全网外观。232、平网：首层平网距地面3.9m设置，在立网内部；以上每隔一步设一道水平安全网把脚手架水平部分全部封严。23第十一节 门洞231、脚手架应在安全通道出入口处设置门洞。234、安全通道、卸料平台、施工门架通道不得与脚手架杆件连接。23第十五节 上人斜道24第十三节 分色带24第十四节 安全防护25第七章 脚手架的搭设26第一节 搭设4、准备26第二节 搭设要求26第三节 搭设工艺26二、拆除要求29三、拆除工艺30第九章 脚手架防电、避雷及安全防护装置31第一节 防电31第二节 避雷31第三节 安全防护装置31第十章 脚手架的验收与维护32第二节 脚手架的验收与维护32第十二章 应急预案（应急救援路线图附后）34一、 组织机构及职责34二、伤亡伤害应急响应措施353）严密保护事故现场。35三、应急物资35五、注意事项361、迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物。36第十三章 脚手架的设计计算36第一节 落地脚手架36二、荷载设计36三、纵向水平杆验算38四、横向水平杆验算40五、扣件抗滑承载力验算41六、荷载计算425、构配件自重标准值NG2k总计42七、立杆稳定性验算43八、脚手架架体高度验算44九、连墙件承载力验算44十、立杆地基承载力验算45第二节 搁置主梁45三、主梁验算47四、主梁整体稳定性验算49五、锚固段与楼板连接的计算49锚固点压环钢筋受力：N/2 =16.845kN50第三节 普通悬挑脚手架50三、纵向水平杆验算52四、横向水平杆验算54五、扣件抗滑承载力验算55六、荷载计算55构配件自重标准值NG2k总计56七、立杆稳定性验算56八、连墙件承载力验算57三、主梁验算60R1=-13.863kN,R2=36.112kN62四、悬挑主梁整体稳定性验算62五、锚固段与楼板连接的计算62锚固点压环6、钢筋受力：N/2 =6.932kN63第四节 空调板处悬挑脚手架63三、纵向水平杆验算66四、横向水平杆验算67Rmax=2.115kN69五、扣件抗滑承载力验算69六、荷载计算69构配件自重标准值NG2k总计70七、钢丝绳卸荷计算70八、立杆稳定性验算73九、连墙件承载力验算74三、主梁验算77四、上拉杆件验算79五、悬挑主梁整体稳定性验算81六、锚固段与楼板连接的计算81锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.017kN82第五节 阳角处悬挑脚手架82三、纵向水平杆验算85四、横向水平杆验算86Rmax=1.975kN88五、扣件抗滑承载力验算88六、荷载计算88构配件自重标准值NG2k总计897、七、钢丝绳卸荷计算89八、立杆稳定性验算92九、连墙件承载力验算93三、联梁验算96第1排：R1max=4.929kN98四、主梁验算98五、上拉杆件验算100六、悬挑主梁整体稳定性验算102七、锚固段与楼板连接的计算102锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.008kN103第六节 大跨度悬挑脚手架103三、纵向水平杆验算106四、横向水平杆验算107Rmax=1.765kN109五、扣件抗滑承载力验算109六、荷载计算109构配件自重标准值NG2k总计110七、钢丝绳卸荷计算110八、立杆稳定性验算113九、连墙件承载力验算114三、联梁验算116第1排：R1max=10.639kN118四、8、主梁验算119五、上拉杆件验算121六、悬挑主梁整体稳定性验算122七、锚固段与楼板连接的计算123第一章 编制依据1、经审查合格的本工程施工图纸2、经审批合格的本工程施工组织设计3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）4、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2016）5、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）6、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质（2009）87号7、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）8、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）9、钢结构设计规范（GB50017-2003）10、施工现场临时用电安全技术规9、范（JGJ46-2005）11、建设工程施工现场供用电安全规范（GB50194-2014）12、钢管脚手架扣件(GB15831-2006)13、租赁模板脚手架维修保养技术规范(GB50829-2013)14、建筑工程质量统一验收标准(GB50200-2013)第二章 工程概况第一节 工程基本概况工程名称xx国际机场安置房及公建配套建设项目xx建安安置点（F地块卫生院、综合体）工程地址工程类别三类总占地面积卫生院6.13亩；综合体8226.92m2建设单位勘察单位设计单位监理单位质监部门总包单位质量要求符合国家、行业、地方相关的合格标准分包单位无建设规模层数：地下1层，地上1-4层；高度：3.210、-15.60m；总建筑面积：13077.84 m2合同工期360天功能用途卫生院及社区服务第二节 工程概述一、卫生院部分xx卫生院项目位于项目用地北侧，面积约6.13亩。用地北侧为一条米宽市政道路，规划为4栋楼，其中栋为多层卫生院（地上四层，地下一层），设置床位规模为63床，其余3栋均为单层附属用房（门房、垃圾用房及氧气瓶贮藏间）。总建筑面积6153.51m2，其中地下建筑面积1380.82 m2。地下室耐火等级一级。工程等级为三级。多层卫生院：建筑面积6114.51 m2，建筑高度为15.60m，地上部分耐火等级为二级，地下室耐火等级一级。结构设计合理使用年限50年，抗震按6度设防。单层附属11、用房门房：建筑面积9.60 m2，建筑高度为3.20m，米，耐火等级均为二级。结构设计合理使用年限50年，抗震按6度设防。垃圾用房：建筑面积15 m2，建筑高度为3.2m，耐火等级均为二级。结构设计合理使用年限50年，抗震按6度设防。氧气瓶贮藏间：建筑面积14.4 m2，建筑高度为3.7m，耐火等级均为二级。结构设计合理使用年限50年，抗震按6度设防。本工程基础为机械成孔灌注桩桩；机械成孔灌注桩桩端持力层为中风化砂质泥岩,泥岩天然单轴抗压强度标准值强度为3.3MPa。地下室防水板厚 400mm。二、综合体部分工程概述：本工程规划建设净用地面积8266.92 m2，总建筑面积6924.33 m212、，其中地上建筑面积5893.28 m2，地下建筑面积1031.05 m2。地上13层，地下一层。建筑高度为11.85m。地下室耐火等级一级，地上耐火等级均为二级。工程等级为二级。本工程采用机械成孔旋挖灌注桩，桩端持力层选择中风化砂质泥岩，中风化砂质泥岩天然湿度单轴抗压强度标准值 frk=3.5MPa。地下室防水板厚 400mm。第三节 脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用13、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JGJ59-2011检查标准要求，要符合成都市级安全质量标准化示范工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定本工程有地下室的卫生院（4F,建筑高度15.6m）和社区活动中心（3F，建筑高度11.85m）外墙从正负零起采用全封闭型双排悬挑架（过程中不得周转），悬挑脚架悬挑梁采用16#工字钢，搭设最高高度为17.3m（包含屋脊或者女儿墙）；地下室外墙及其余无地下室的楼栋外脚手架采用双排落地脚手14、架搭设最高高度：13.4m（包含屋脊或者女儿墙）。（具体搭设参数详第六章脚手架构造要求）第四节 施工平面布置图（详脚手架搭设平面布置图）第三章 施工计划第一节 进度计划根据工程主体施工进度搭设，在主体和装饰阶段使用，以保证各施工阶段需求，各单体脚手架的搭设随主体施工进度进行。计划于2017年4月21开始搭设，使用和维护至2017年9月15日拆除完成。第二节 材料计划名称及规格用途总需用量备注6m长钢管（48.33.6）立杆、纵向水平杆、剪刀撑7250根租赁3m长钢管（48.33.6）调整节头位置950根租赁1.21.5m短钢管（48.33.6）横向水平杆3500根租赁2.5m短钢管（48.3315、.6）连墙杆780根租赁直角扣件连接、固定52000个租赁旋转扣件连接2200个租赁对接扣件连接7500个租赁2000mm250mm50mm垫木基础垫木500根采购800mm750mm竹串脚手板防护3500块采购6m1.8m安全网封闭1800张采购61920钢丝绳拉结300根采购25绳卡锚固30000个采购镀锌铁丝绑扎3000米采购16号工字钢(3m)挑梁20根采购16号工字钢(4.5m)挑梁150根采购16号工字钢(6m)挑梁2根采购第三节 设备计划名称数量型号备注普通扳手10架子工搭设和拆除架子用力矩扳手5检查架子扣件拧紧力矩是否达到要求第四章 组织机构及人员安排第一节 组织机构生产经理：16、技术负责人：孙廷云安全管理小组项目经理：责任工长：栋号工长：各班组长第二节 人员安排1、安全负责人1人：负责方案的完善，整个脚手架搭设、拆除的技术指导；2、施工员1人：主要负责脚手架搭设、拆除的技术指导；3、安全员1人：主要负责脚手架的安全工作；3、脚手架技术工人20人：根据进度需要，主要负责脚手架的搭设、拆除工作；4、其他配合人员5人，主要负责协助吊车及操作人员对钢管、扣件等的运输工作。第五章 材料及要求第一节 钢管（因现市场上无48.3壁厚3.6钢管,脚手架计算时按483.0计算）1、钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑和连墙杆等；2、钢管采用外径48.3mm，壁厚3.6mm，钢材强度等级17、Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，其材质应采用国家现行标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送焊接钢管GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量应符合GB700-2006普通碳素结构钢技术要求。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。4、承力架（梁）采用Q235型16#工字钢，悬挑长度支撑点外1.3m。边梁和楼板上预埋一级钢20冷弯成U 型钢筋拉环，锚固螺栓与型钢间隙用硬木楔楔紧固定，钢丝绳61920斜拉筋（空调板等部位悬挑长度大于118、.3m的采用2根钢丝绳斜拉，按规范要求1根不作受力验算，一根作卸荷验算），钢丝绳吊环采用一级钢20钢筋。5、连墙件用48.33.6 的钢管、扣件，按2步3跨设置（即：垂直间距为3.6m，水平间距为4.5m），连墙件在混凝土在混凝土框柱处，采用抱柱形式，在混凝土梁处采用预埋钢管，与脚手架的连接采用直角扣件。第二节 扣件1、扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等；2、扣件及其附加应符合GB978-2010可锻铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-2006中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-2003普19、通螺纹的规定，垫圈应符合GB95-2002垫圈的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能够灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。3、脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达到65N.m时，不得发生破坏。第三节 脚手板1、最下层脚手板采用宽厚300mm50mm 厚木板，材质不低于国家的等杉木和松木板满铺，两端使用10-14号镀锌钢丝捆紧。材质应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)中3.3的要求。2、其它层脚手板采用竹笆，同时作业不超过两层。并设置防护栏杆。第四节 安全网外排架内侧设全封闭密目安全网。安全网20、使用建设主管部门认证的合格密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及建筑安全监督管理部门发放的准用证。第六章 脚手架构造要求第一节 落地脚手架基础本工程脚手架基础采用C20混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于100mm。以满足外脚手架地基承载能力的搭设要求。第二节 悬挑脚手架钢梁锚固构造第三节 脚手架平面布置立杆纵向间距1.5m，横向间距0.8m，连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即两步三跨) 与建筑物可靠连接；内排立杆与建筑物外边21、线的距离为0.4m（此距离可根据现场实际情况作相应调整），立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏。落地脚手架每根立杆底部应设置50200方木垫。立杆除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：立杆上的对接口件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆两个相隔接头在高度方向错开距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步矩的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm，立杆的垂直偏差不得大于1/400架高。第四节 脚手架立面布置大横杆步距1.8m，22、上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，外排架扶手杆水平设置于每步架0.9m高处，内排架扶手杆水平设置于每步架1.2m高处。剪刀撑要求满设，并沿高连续布设，斜杆与立杆接角部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆夹角在4560之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接接头长度不小于1.0m，且不少于2个扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外，中间还增加23个节点，立杆和大横杆交点处一定设小横杆。第五节 横向水平杆的构造1、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣扣接且严禁拆除。2、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的23、1/2。3、横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。4、横向水平杆靠墙一端外伸长度不小于300mm，以满足铺一块脚手板的要求。靠墙一端离外墙装饰面距离不大于100mm（符合JGJ130-2011中6.2.3和7.3.6要求）。第六节 剪刀撑的构造1、剪刀撑在整个外架范围内设置，斜杆与地面的倾角按4560控制。每道剪刀撑宽度按6跨一设。2、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。3、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定： 第七节 连墙件的构造为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架于建筑物之间设置连墙件，设置说明如下：1、本工程连墙件采24、用2步3跨，竖向间距3.60m，水平间距4.50m。2、宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm3、应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时应采用其它可靠措施固定。4、优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。5、连墙件中的连墙杆宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。6、连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。第八节 架体内封闭1、木脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端80mm处用直径1.2的镀锌铁丝箍绕2-3圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于150mm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大25、于150mm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。2、满铺层竹笆脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。3、竹笆脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。第九节 防护栏杆1、脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。2、选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。3、脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和0.3m高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。4、脚手架内侧形成临边26、的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和0.3m高踢脚杆。第十节 安全网1、立网：随外脚手架的搭设，外架外侧挂好绿色安全立网，立网挂在外排立杆脚手架内侧，使用安全绳绑扎，每步一扣，不得漏绑，保证外脚手架全封闭；脚手架阳角处挂安全网时在阳角内采用48.33.6钢管垂直固定，保证安全网外观。2、平网：首层平网距地面3.9m设置，在立网内部；以上每隔一步设一道水平安全网把脚手架水平部分全部封严。第十一节 门洞1、脚手架应在安全通道出入口处设置门洞。2、门洞处挑空2根立杆。门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内设置斜腹杆。斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸27、出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。3、安全通道处的门洞两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口1至2步（外排架2步，内排架1步）。4、安全通道、卸料平台、施工门架通道不得与脚手架杆件连接。第十五节 上人斜道因室内楼梯受主体施工影响不能正常使用，主体施工阶段在架体内搭设钢管临时简易上人斜道。采用之字形斜道，宽度为0.9m,斜道总长为8.7m，水平方向共4跨长6 m,高3.9 m，每层楼面设一个休息平台，休息平台宽为1.0 m。斜道两侧设栏杆扶手及挡脚板，上栏杆上皮高1.2m，挡脚板用竹脚手板，高250mm，中栏杆居中设置。斜道底面用竹脚手板封闭。主体封顶后上人斜道即拆除28、。第十三节 分色带 为加强外架整体美观效果，外架每隔四层在两层挑架交接部位设交圈的红白相间的塑料分色带，用铁丝与纵向水平杆固定。第十四节 安全防护 在建筑物首层的安全通道、上人马道入口，采用钢管扣件搭设安全防护棚，顶部用双层竹脚手板按纵横两向分别懑铺，并用12的镀锌钢丝绑固定在横杆上。第七章 脚手架的搭设第一节 搭设准备技术人员应熟悉图纸中各个部位及高度的结构变化，项目部应组织必要的物料进场，其中包括钢管、对接卡扣、直角扣件、旋转扣件和安全网等，以备脚手架的搭设使用；有关作业班组应组织足够的作业人员，准备外脚手架的搭设；同时在施工前，应组织有关技术人员和质安人员对作业班组进行作业前技术、安全交29、底。架子工必须具备国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则的条件，经过培训、考核取得安全操作证并以检验合格后方可从事脚手架安装、拆除作业。第二节 搭设要求横平竖直、整齐清晰、图形一致、平竖通顺、连接牢固、受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃。第三节 搭设工艺整理预埋件外挑型钢铺脚手板排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装纵向水平杆安装连墙件扎安全网作业层铺脚手板和挡脚板。脚手架的搭设除了按顺序搭设外，还得注意下列事项：1、按照规定的构造方案和尺寸进行搭设。2、及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全。3、拧紧扣件（拧紧程度要适当）。4、有变形的杆件和不合格的扣件（有长度、扣接30、不紧等）不能使用。5、搭设工人必须佩挂安全带。6、随时校正杆件的垂直和偏差，避免偏差过大。7、没搭设完的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子的稳定，以免发生意外。8、建筑物出入口处脚手架的搭设：建筑物出入口处的脚手架，应根据出入口的高度和宽度采用平行弦桁梁结构形式在开口入处的两边要采用双立杆，悬空立杆下要设安全扣件，此处的连接要加密，每步设置，同时要在没口边及其上设置剪刀撑，出入口脚手架的上方要有安全可靠的隔离防护设施，一般为在出入口处的外侧设置双层防护棚，防止物体堕落伤人，保护出入人员。第四节 安全网脚手架的外侧要满挂安全网，立网的下口与立杆或建筑物要牢固的扎结，固定点（安全网的距离与立杆或31、建筑物的扎结）不应大于500mm，下边沿设挡脚板，上下两网之间的拼接要严密。立网、平网与施工作业边沿的最大间缝不得大于100mm。第五节 一般规定1、架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体情况，了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的钢管、扣件等材料运至现场，分堆堆好，搭设前清除障碍物。2、作业时必须佩带好安全帽、系好安全带及穿上防滑鞋，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在脚手架上打闹、嬉笑。3、遭遇6级以上大风或下雨天气时，不得进行作业。雨后作业应待脚手架上雨水吹干后方可32、进行作业，防止滑落。4、在靠近电源处拆除脚手架时，必须将电源先切断或严密防护，必要时变更位置后方可进行作业，不允许将电源线拉在脚手架上，以防止漏电伤人。5、不在脚手架上附装机械设备，悬挑平台拉缆风绳及搭（接）卸料槽（斗）等。6、搭设双排脚手架，先立里排立杆，后立外排立杆，立杆的垂直偏差不行大于1/200600架高，相邻两根立杆接头错开500mm，并不在同一步距内。7、大横杆架设在立杆内侧，同一水平面的内外大横杆接头错开一跨距，大横杆水平偏差控制在50mm内。8、小横杆垂直置于大横杆之外，用扣件与立杆固紧连接，小横向联合杆伸出大横杆之外，不应小于100mm，靠近一面，距离100150 mm，小横33、杆应水平，不得内高外低。9、剪刀撑的位置从脚手架两端开始连续设置，竖向全高。剪刀撑的斜杆设在产杆外侧，与大横杆成夹角。10、为保证架子的稳定性，搭设剪刀撑时，将斜杆间隔的紧扣在立杆上和小横杆的伸出部分上。11、用对接扣件连接大横杆时扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，以防雨水进入，用十字扣件时，开口不得朝下以确保安全，在安装扣件时必须将扣件放端正后再拧紧螺栓，拧紧螺栓时用力要适当。12、脚手架脚手板在操作层上应满铺稳，两边用12号铁丝绑扎在大横杆上，防止滑动，严禁在护栏杆外侧设站人脚手板。13、操作层脚手架设置栏杆与挡脚板，栏杆高度不低于1.2m，挡脚板用七夹板制成，高度不低于200mm。134、4、搭设脚手架必须严格按照规范要求选用材料，对于压扁弯曲、锈蚀和有裂缝的钢管及不保格的构件，严禁使用。扣件螺栓应满足正常状态下扭力矩要求。15、反拉钢丝绳要求保证通顺，不行应补其它钢管等部件阻挡，而形成折线形状，调节花篮螺栓，使其松紧适度，受力明确。16、检查验收，悬挑架安装完毕后，在进行全面综合的检查验收、签证，对所有的节点还在进行复拧收紧，扣件螺栓扭力矩不宜小于40N.M，并不大于65N.M，及时用彩色粉笔做出标记，确保一个不漏。17、为了防火安全，在每层上人跑道及建筑物对角处，各设一个灭火器。18、脚手架搭设应满足相关技术要求及允许偏差。19、外架必须配合施工进度搭设，在主体结构施工时应35、高出施工层1.5m以上。20、用于支托挑脚手架的悬挑架必须与支承结构可靠连接，在悬臂端应有适当的架设起拱量，同一层各挑梁、架上表面之间的水平误差应不大于20mm。且应视需要在其间设置整体拉结构件，以保持整体稳定。21、装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形。第八章 脚手架的拆除一、拆除准备1、脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗2、拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。3、清理：将待拆除的架体进行彻底清理（包括垃圾、扣件、短钢筋、顶撑、短木枋等）清理的杂物分类堆放就近的楼层上，然36、后利用物料提升机运至地面，少量长钢管、长木枋、脚手板不在清理之列，留在脚手架上。清理过程中，严禁将任何垃圾杂物往下方架体或地面抛掷。4、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。二、拆除要求1、拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。2、拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。3、拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。4、每天拆架下班时37、，不应留下隐患部位。5、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。6、在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。7、所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。8、所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。9、拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。三、拆除工艺1、施工顺序：本着后搭先拆的原则，同步进行：在拆脚手架的下方做好水平封闭清理脚手架待拆除架体的连墙杆38、连墙杆部位螺杆洞处理（清理分三次堵塞外墙砖）拆安全网踢脚笆防护栏杆竹芭片填心杆剪刀撑大横杆小横杆立杆拆除安全网等等。2、连墙杆拆除：由于连墙杆螺杆均穿插在外墙螺杆洞内，而根据技术上的有关方案，螺杆洞必须分三次堵塞，为了不影响施工进度，必须先拆除两道连墙杆，才能保证连墙杆部位螺杆洞的处理和油漆施工。为不违反脚手架自由高度不超过一步架的规定，同时保证架体的稳定，在拆自上而下第二道连墙杆前，先在窗洞口、阳台口用钢管顶撑顶在天棚和楼面上，然后用1000mm左右的短钢管和直角扣件与外墙脚手架锚固，形成有效的拉接体系后，方可拆除第二道连墙杆，这些钢管顶撑及短钢管以后往下方层次循环使用。3、螺杆洞处理与外墙39、脚手架拆除必须在水平位置上交叉进行，严禁上下在同一垂直位置及物体坠落半径范围内同时作业。4、拆下的安全网必须随时叠好，并码放在楼层上，以后由物料机运至地面。5、竹芭片及踢脚笆就近堆放整齐，堆放高度不得超过1000mm，以防倾倒。6、架体拆除必须严格按照一步一清的原则进行，各作业要相互协调，齐头并进，严禁将脚手架拆成踏步式。7、拆架时要注意立杆接头，以免遗漏增加拆架的难度，拆除立杆和防护栏杆时要两人配合，严禁一人单独作业。8、剪刀撑拆除：从剪刀撑搭接处分两次与架体拆除，同步进行，并且必须两人以上配合，以防止钢管意外坠落。9、所有附墙及配件均必须在其上面的脚手架全部拆除后方可拆除脚窗、阳台部位。140、0、物料提升机部位的脚手因施工原因暂时不能拆除，保留段两端每部架设1000mm高防护栏杆及200mm高的踢脚笆，并挂密目式安全网，其防护与脚手架拆除同步进行。11、六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。第九章 脚手架防电、避雷及安全防护装置第一节 防电1、钢管脚手架不应搭设在距离外电架空线路的安全距离以内，安全距离如下：外电线路电压等级（kv）111035110220330500最小安全操作距离（m）4.06.08.010152、对于达不到上述规定最小距离时，必须采取防护措施，增设屏障、遮栏、围杆或保护网，并悬挂醒目的警告牌。3、脚手架搭设和使用期间，要严防与带电体接触，当需要穿过靠边近341、80V以内的电力线路，距离线路在2m以内时，搭设和使用期间应断开或拆除电源，如不能断开或拆除时，应采取下列措施：1）对电线和脚手架分别采取有效的绝缘隔离措施。2）对脚手架要采取可靠的安全接地外理。3）夜间施工时，应使用不超过12V的低压电源。第二节 避雷1、本工程搭设脚手架时，采用避雷线防雷措施。2、脚手架防雷接地：在各栋的外架的四个大脚部位，分别采用镀锌扁铁或12的钢筋将外架与水电工程在柱子中预埋的竖向避雷钢筋焊接，接地电阻不大于10欧姆。第三节 安全防护装置1、施工楼面四周的脚手架跑道上必须满铺脚手板，脚手板用铁丝同大横杆绑扎牢固，脚手架内排立杆与墙面之间铺设通长安全隔壁七夹板或安全网。242、脚手架外侧满铺密目式防火安全网，并在外立面杆里侧设置防护栏杆。3、脚手架在搭设平架时，平架应外高内低，与水平面成角，伸出外立杆，斜杆与横杆均用钢管搭设，上铺密目式安全网，用铁丝与横杆绑扎上错开协调。第十章 脚手架的验收与维护第一节 外脚手架搭设的技术要求及允许偏差（见下表）求外脚手架搭设的技术要及允许偏差序号项 目允许偏差(mm)1立杆垂直度：H=1020m50mm2间距步距偏差20mm柱距偏差50mm排距偏差20mm3大横杆高差杆 两 端20mm同跨同一横截面内的高差10mm4扣件安装中心节点处各扣件距离中心节点高差150mm两根相邻立柱对接扣件高差-50mm扣件螺栓拧紧扭力矩4065N.43、m-5剪刀撑斜杆与地面的偏差-6脚手板外伸偏差、搭接050mm第二节 脚手架的验收与维护1、脚手架搭设后由公司组织分段验收（一般不超过3步架），办理验收手续。验收表中应写明验收的部位，内容量化，验收人员履行验收签字手续，验收不合格的，应在整改完毕后重新填写验收表。2、检查验收内容，应按验收标准的有关规定进行，外脚手架的验收主要有以下项目：1）脚手架的基础。2）脚手架的步距。3）杆的纵横间距。4）立杆的纵横杆标高、水平度、小横杆的交叉位置。5）脚手板的固定。6）安全栏杆的高度与道数。7）剪刀撑的位置、距离、角度和搭接。8）隔离设施、外挑安全网和外包安全网。9）扣件的紧固程度。10）连墙杆的位置、44、数量和牢固程度。11）脚手架出入处加固。12）脚手架开口处加固。13）脚手架所用的钢管、扣件、型钢及其它材料的材质证明和抽检记录。14）脚手架的接地防雷。15）焊缝的质量。3、外架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后，方可投入使用。4、在检查验收过程中，要特别注意扣件的紧固程度，扣件并不是拧得紧越好。对于拧紧力矩大于65Nm的扣件，要认真检查有无裂缝、变形，如果发现有上述弊病应立即调换，调上的扣件的螺栓应紧固在65Nm。5、脚手架在验收合格通过投入使用后，必须对其进行日常的保养和定期的全面检查和整修，才能保证其安全使用。脚手架日常的保养和维修必须每天进行一45、次，定期的维护保养一般每月进行一次，尤其是每次强风、暴雨过后都要认真检查整修后方可使用。6、脚手架保养整修的主要内容有：1）检查脚手架基础有无不均匀下沉，脚手架底部有无堆放杂物；2）检查明确脚手架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度。如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。3）各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺检逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围内。4）检查脚手板是否有松动、悬挑，还要检查四角是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。5）与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动。6）要对外包安全46、网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏者要及时调换，如有松动者应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通。7）如脚手架有开口、断口和出入口，应对该部位进行重点检查，使这些部位始终符合安全规定。8）检查脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷至设计荷载。还要检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现有处于不安全位置和不稳定状态应及时纠正。此外还要逐日清理脚手板上的垃圾。9）脚手架的日常保养和定期检查，都要有记录。10）脚手架使用中必须经常检查，清除架子上的杂物，严禁在架子上堆积过多的施工材料，47、或多人挤在一起，以免架子发生超载，造成事故。11）脚手架上施工材料应随用随运，施工荷载不得大于3000N/m2，使用机具、材料等尽量放在脚手架里侧，以减小倾覆力矩。第十一章 安全措施及要求1、所有操作人员应持证上岗，操作人员进入现场后，应做好进场三级教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。2、每一楼层外架搭设完毕后，必须验收合格方可使用。3、防雷接地措施，采用镀锌扁铁与本建筑结构的四角避雷接地网焊接，其电阻不得大于设计要求值。4、高空作业要正确使用“三宝”，遇六级大风时，应立即停止作业。5、及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。6、焊接作业时，要注意防火，遇48、风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。7、外脚架上不得堆放钢筋，模板等材料。8、拆除时严禁乱丢及高空坠物。第十二章 应急预案（应急救援路线图附后）根据脚手架施工的特点，容易产生的伤亡、伤害为：高空坠落、物体打击及坍塌，本预案为此三大伤害而制定。一、 组织机构及职责本项目部成立应急响应小组，负责指挥及协调工作。组长：曾彦敏 成员：吴强、叶尚伦、熊永刚、冯永才具体分工如下：1、曾彦敏、叶尚伦：负责现场，其任务是了解掌握事故情况，组织现场抢救指挥。2、熊永刚：负责联络，任务是根据应急小组命令，及时布置应急小组成员组织抢救伤员，保持与当地建设行政主管部门、劳动部门等单位的沟通，并及时通知公司应急领导小组和49、当事人的亲人。3、冯永才：负责维持现场秩序、保护事故现场、做好当事人周围人员的问讯记录，并保持与当地劳动部门的沟通。4、吴 强：负责妥善处理好善后工作，负责保持和当地相关部门的沟通联系。二、伤亡伤害应急响应措施 1、伤亡伤害事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人（项目经理或管理人员）。2、项目部管理人员获得求救信息并确认伤亡伤害事故发生以后，应：1）立即组织项目部职工自我救护队伍进行施救；并立即向雅安市雨城区当地急救中心（120）电话报告。2）立即向所属公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持；3）严密保护事故现场。3、项目部应急小组接到电话报告后，应立即指令全体小组成员在50、第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。4、当事人被送入医院接受抢救以后，指挥部即指令善后人员到达事故现场。1）做好与当事人家属的接洽善后处理工作2）按职能归口做好与当地有关部门的沟通、汇报工作。三、应急物资常备药品：简易担架、消毒用品、急救医药箱（绷带、无菌敷料）等物资。四、通讯联系医院急救中心：120公司应急领导指挥小组办公室总值班电话有关负责人电话： 技术负责人：叶尚伦五、注意事项1、迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物。2、高空坠落不仅产生外伤，还产生内伤，不可急速移动或摇动伤员身体。3、应多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上。4、51、发现伤员呼吸障碍，应进行口对口人工呼吸。5、发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血。第十三章 脚手架的设计计算第一节 落地脚手架一、脚手架参数（本工程最高搭设13.4m，考虑自然地坪标高不一致，按18m高计算）脚手架设计类型结构脚手架，装修脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3，2同时施工作业层数1，1卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架架体高度H(m)18脚手架沿纵向搭设长度L(m)64立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.452、双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区四川成都市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.2风荷载体型系数s1.254风压高度变化系数z(53、连墙件、单立杆稳定性)1.06，0.796风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.266，0.2 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.8/(2+1)+1.430.8/(2+1)=1.272kN/m 正常使用极限状54、态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.8/(2+1)+30.8/(2+1)=0.927kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.2721.52=0.286kNm =Mmax/W=0.286106/4490=63.74N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.92715004/(100206000107800)=1.43mm max1.43mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算55、 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.2721.5=2.099kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.9271.5=1.529kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.099kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.529kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.562106/4490=125.25N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.258mmminlb/1556、0，10min800/150，105.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.115kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.099/2=1.049kNRc=0.858=6.8kN 横向水平杆：Rmax=2.115kNRc=0.858=6.8kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H18脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(57、0.129+1.52/20.033/1.8)18=2.822kN 单内立杆：NG1k=2.822kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(18/1.8+1)1.50.80.351/2/2=1.155kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：NG2k1=1.155kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(18/1.8+1)1.50.141/2=1.155kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.5158、8=0.27kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.155+1.155+0.27=2.58kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.155kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.50.8(13+12)/2=3kN 内立杆：NQ1k=3kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.822+2.58)+ 0.91.43=10.262kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.59、822+1.155)+ 0.91.43=8.552kN 七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H18立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.118m 长细比=l0/i=3.118103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 满足要60、求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.822+2.58)+1.43=10.682kN =N/(A)=10681.8/(0.188424)=134.005N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.822+2.58)+0.91.43=10.262kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.21.51.82/10=0.122kNm =N/(A)+ Mw/W=10261.861、/(0.188424)+122472/4490=156.013N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、脚手架架体高度验算 不组合风荷载作用 Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ1k)H/(1.2NG1k)=(0.18842420510-3-(1.22.58+1.43)18/(1.22.822)=48.086m 组合风荷载作用 Hs2=(Af-(1.2NG2k+0.91.4(NQ1k+Mwk A/W)H/(1.2NG1k)=(Af-(1.2NG2k+0.91.4NQ1k+Mw A/W)H/(1.2NG1k)=(0.18842420510-3-(1.22.58+0.91.43+0.62、12210000.188424/4490)18/(1.22.822)=38.76m Hs=38.76mH=18m 满足要求！ 九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号483连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85 Nlw=1.4k2h3la=1.40.26621.831.5=6.033kN 长细比=l0/i=600/15.9=37.736，查规63、范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.033+3)103/(0.896424)=23.777N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.033+3=9.033kN0.8512=10.2kN 满足要求！ 十、立杆地基承载力验算 地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa)140地基承载力调整系数mf0.4垫板底面积A(m2)0.25 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.822+2.58+3=8.402kN 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.402/(64、0.40.25)84.015kPafg140kPa 满足要求！第二节 搁置主梁一、基本参数主梁离地高度(m)1主梁布置方式普通主梁主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁长度Lx(mm)3700梁/楼板混凝土强度等级C30主梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距离a1(mm)100主梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距离a2(mm)100主梁左侧建筑物内锚固长度Lm1(mm)250主梁右侧建筑物内锚固长度Lm2(mm)250二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点65、水平距离(mm)主梁间距la(mm)1810.950015002810.913001500附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=9/1=9kN 第2排：F2=F266、/nz=9/1=9kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.9/1=10.9kN 第2排：F2=F2/nz=10.9/1=10.9kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=8.43106/141000=59.787N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=33.7511000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=39.887N/mm2 max=39.887N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠67、度验算 变形图(mm) max=0.951mm=l/250=3200/250=12.8mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-33.689kN,R2=51.1kN,R3=22.588kN,R4=-17.288kN 四、主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =0/nz=0/1=0kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=8.43106/(1.05141103)+0103/2610=56.94N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.6 由68、于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.89。 = Mmax/(bWx)=8.43106/(0.894141103)=66.895N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物内锚固长度Lm1(mm)250主梁建筑物内锚固长度Lm2(mm)250梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋 锚固点压环钢筋受力：N/2 =16.845kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=33.689103/(3.14202)=26.809N/mm20.69、85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！第三节 普通悬挑脚手架架体验算 一、脚手架参数（本工程最高搭设17.3m，按18m高计算脚手架设计类型结构脚手架，装修脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3，2同时施工作业层数1，1卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架架体高度H(m)18脚手架沿纵向搭设长度L(m)67.4立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.70、5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.4双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区成都市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)71、0.2风荷载体型系数s1.132风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.212，0.147 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.8/(2+1)+1.472、30.8/(2+1)=1.272kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.8/(2+1)+30.8/(2+1)=0.927kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.2721.52=0.286kNm =Mmax/W=0.286106/4490=63.74N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.92715004/(100206000107800)=1.43mm max1.43mmminla/150，10min1573、00/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.2721.5=2.099kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.9271.5=1.529kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.099kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.529kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.562106/4490=125.25N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下74、： 变形图(mm) max1.258mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.115kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.099/2=1.049kNRc=0.98=7.2kN 横向水平杆：Rmax=2.115kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H18脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：N75、G1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.12+1.52/20.033/1.8)18=2.66kN 单内立杆：NG1k=2.66kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(18/1.8+1)1.50.80.351/2/2=1.155kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：NG2k1=1.155kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(18/1.8+1)1.50.171/2=1.402kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：N76、G2k3=GkmwlaH=0.011.518=0.27kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.155+1.402+0.27=2.828kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.155kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.50.8(13+12)/2=3kN 内立杆：NQ1k=3kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.66+2.828)+ 0.91.43=10.364kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ N77、G2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.66+1.155)+ 0.91.43=8.357kN 七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H18立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.118m 长细比=l0/i=3.118103/15.9=196.78、132 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.66+2.828+3=8.487kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.66+2.828)+1.43=10.784kN =N/(A)=10784.4/(0.188424)=135.292N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.66+2.828+3=8.487kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.79、91.4NQ1k=1.2(2.66+2.828)+0.91.43=10.364kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.1471.51.82/10=0.09kNm =N/(A)+ Mw/W=10364.4/(0.188424)+90016.92/4490=150.071N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号483连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙80、件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.21221.831.5=4.808kN 长细比=l0/i=600/15.9=37.736，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(4.808+3)103/(0.896424)=20.553N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=4.808+3=7.808kN0.912=10.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)1悬挑方式普通主梁悬挑主81、梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1400主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1400梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉130042001300否 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)18.4910.7882、500150028.4910.7813001500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.49/1=8.49kN 第2排：F2=F2/nz=8.49/1=8.83、49kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.78/1=10.78kN 第2排：F2=F2/nz=10.78/1=10.78kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=19.649106/141000=139.357N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=21.9041000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=25.886N/mm2 max=25.886N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠84、度验算 变形图(mm) max=7.909mm=2lx/250=21400/250=11.2mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-13.863kN,R2=36.112kN 四、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =0/nz=0/1=0kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=19.649106/(1.05141103)+0103/2610=132.721N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规85、范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=19.649106/(0.929141103)=150.008N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1400梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋 锚固点压环钢筋受力：N/2 =6.932kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=13.863103/(3.14202)=11.032N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度86、，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！第四节 空调板处悬挑脚手架架体验算一、脚手架参数（本工程最高搭设17.3m，按18m高计算）一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架，装修脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3，2同时施工作业层数1，1卸荷设置有脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架架体高度H(m)18脚手架沿纵向搭设长度L(m)67.4立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m87、)0.75双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区四川成都市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.2风荷载体型系数s1.132风压高度变化88、系数z(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.212，0.147 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.8/(2+1)+1.430.8/(2+1)=1.272kN/m 正89、常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.8/(2+1)+30.8/(2+1)=0.927kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.2721.52=0.286kNm =Mmax/W=0.286106/4490=63.74N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.92715004/(100206000107800)=1.43mm max1.43mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、90、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.2721.5=2.099kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.9271.5=1.529kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.099kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.529kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.562106/4490=125.25N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.258mmmi91、nlb/150，10min800/150，105.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.115kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.099/2=1.049kNRc=0.98=7.2kN 横向水平杆：Rmax=2.115kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H18脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H92、=(0.12+1.52/20.033/1.8)18=2.66kN 单内立杆：NG1k=2.66kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(18/1.8+1)1.50.80.351/2/2=1.155kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：NG2k1=1.155kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(18/1.8+1)1.50.171/2=1.402kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.51893、=0.27kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.155+1.402+0.27=2.828kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.155kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.50.8(13+12)/2=3kN 内立杆：NQ1k=3kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.66+2.828)+ 0.91.43=10.364kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.94、66+1.155)+ 0.91.43=8.357kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n5吊环设置分开设置花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)10花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数N1 第N次卸荷卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)卸荷点水平间距HL(m)14.213.84.285016501.95、5钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法（分开设置） 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(4200/850)=78.559 2=arctan(ls/Hs)=arctan(4200/1650)=68.552 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.58.35713.8/181.5/1.5=7.689kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.510.36413.8/181.5/1.5=9.535kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=7.689/sin78.559=7.845kN T2=P96、2/sin2=9.535/sin68.552=10.245kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=10.245kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.66710.245/(215.19)=1个n=5个 满足要求！ 花篮螺栓验算：=Fg103/(de2/4)=10.245103/(102/4)=130.439N/mm2ft=170N/mm2 满足要求！ Pg=kFg/=910.245/0.85=108.473kN 钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(108.473/0.5)1/2=14.729mm 吊环最小直径dmin=(2A/)1/2=(2Fg/(f)1/97、2=(210.245103/(65)1/2=11mm 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳最小直径14.729mm，必须拉紧至10.245kN，吊环最小直径为11mm。 八、立杆稳定性验算脚手架架体高度H18立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=198、69.811210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.118m 长细比=l0/i=3.118103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k+NQ1k)(hx1+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(2.66+2.828+3)(4.2+max6，(1-0.8)13.8)/18=4.809kN 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(2.66+2.8299、8)+1.43)(4.2+max6，(1-0.8)13.8)/18=6.111kN =N/(A)=6111.16/(0.188424)=76.665N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k+NQ1k)(hx1+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(2.66+2.828+3)(4.2+max6，(1-0.8)13.8)/18=4.809kN 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(2.66+2.828)+0.91.43)(4.2+max100、6，(1-0.8)13.8)/18=5.873kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.1471.51.82/10=0.09kNm =N/(A)+ Mw/W=5873.16/(0.188424)+90016.92/4490=93.728N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)900连墙件截面类型钢管连墙件型号483连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)2101、05连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.21221.831.5=4.808kN 长细比=l0/i=900/15.9=56.604，查规范表A.0.6得，=0.832 (Nlw+N0)/(Ac)=(4.808+3)103/(0.832424)=22.134N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=4.808+3=7.808kN0.912=10.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)1悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物102、连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1750主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2550梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉8504000850否2上拉165042001650是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)14.816.118501103、50024.816.1116501500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=4.81/1=4.81kN 第2排：F2=F2/nz=4.81/1=4.81kN 104、荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=6.11/1=6.11kN 第2排：F2=F2/nz=6.11/1=6.11kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=2.17106/141000=15.391N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.7041000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=4.377N/mm2 max=4.377N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max105、=0.15mm=2lx/250=21750/250=14mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-0.035kN,R2=4.366kN,R3=8.946kN 四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳直径(mm)20钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n5花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)15花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(4200/1650)=68.552106、 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=18.946=8.946kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=8.946/tan68.552=3.515kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=8.946/sin68.552=9.612kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=9.612kN 钢丝绳： 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=221.5kN Fg= Fg/k=0.85221.5/9=20.919kNNS=9.612kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66720.919/(215.19)=2个n=5个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg107、/(de2/4)=20.919103/(152/4)=118.38N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！吊点详图 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1)/nz=(3.515)/1=3.515kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=2.17106/(1.05141103)+3.515103/2610=16.005N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-200108、3)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=2.17106/(0.929141103)=16.567N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2550梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋 锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.017kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=0.035103/(3.14202)=0.028N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每109、个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！第五节 阳角处悬挑脚手架架体验算 一、脚手架参数（本工程最高搭设17.3m，按18m高计算）脚手架设计类型结构脚手架，装修脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3，2同时施工作业层数1，1卸荷设置有脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架架体高度H(m)18脚手架沿纵向搭设长度L(m)4.5立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.4立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.7双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手110、板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区四川成都市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.2风荷载体型系数s1.132风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65风荷111、载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.212，0.147 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.8/(2+1)+1.430.8/(2+1)=1.272kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+112、1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.8/(2+1)+30.8/(2+1)=0.927kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.2721.42=0.249kNm =Mmax/W=0.249106/4490=55.524N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.92714004/(100206000107800)=1.085mm max1.085mmminla/150，10min1400/150，109.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=113、1.1qla=1.11.2721.4=1.959kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.9271.4=1.427kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.959kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.427kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.525106/4490=116.944N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.175mmminlb/150，10min800/150114、，105.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.975kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=1.959/2=0.979kNRc=0.98=7.2kN 横向水平杆：Rmax=1.975kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H18脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.12+1.42/20.033/1115、.8)18=2.626kN 单内立杆：NG1k=2.626kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(18/1.8+1)1.40.80.351/2/2=1.078kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：NG2k1=1.078kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(18/1.8+1)1.40.171/2=1.309kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.418=0.252kN 构配件自重标准值N116、G2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.078+1.309+0.252=2.639kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.078kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.40.8(13+12)/2=2.8kN 内立杆：NQ1k=2.8kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.626+2.639)+ 0.91.42.8=9.846kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.626+1.078)117、+ 0.91.42.8=7.973kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n5吊环设置分开设置花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)10花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数N1 第N次卸荷卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)卸荷点水平间距HL(m)14.213.84.285016501.4钢丝绳卸荷钢118、丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法（分开设置） 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(4200/850)=78.559 2=arctan(ls/Hs)=arctan(4200/1650)=68.552 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.57.97313.8/181.4/1.4=7.335kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.59.84613.8/181.4/1.4=9.059kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=7.335/sin78.559=7.484kN T2=P2/sin2=9119、.059/sin68.552=9.733kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=9.733kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.6679.733/(215.19)=1个n=5个 满足要求！ 花篮螺栓验算：=Fg103/(de2/4)=9.733103/(102/4)=123.918N/mm2ft=170N/mm2 满足要求！ Pg=kFg/=99.733/0.85=103.05kN 钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(103.05/0.5)1/2=14.356mm 吊环最小直径dmin=(2A/)1/2=(2Fg/(f)1/2=(29.733103/(6120、5)1/2=10mm 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳最小直径14.356mm，必须拉紧至9.733kN，吊环最小直径为10mm。 八、立杆稳定性验算脚手架架体高度H18立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 轴心受压构件的121、稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.118m 长细比=l0/i=3.118103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k+NQ1k)(hx1+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(2.626+2.639+2.8)(4.2+max6，(1-0.8)13.8)/18=4.57kN 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(2.626+2.639)+1.42.8)(4.2122、+max6，(1-0.8)13.8)/18=5.802kN =N/(A)=5801.669/(0.188424)=72.783N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k+NQ1k)(hx1+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(2.626+2.639+2.8)(4.2+max6，(1-0.8)13.8)/18=4.57kN 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(2.626+2.639)+0.91.42.8)(4.2+max6，(1-0123、.8)13.8)/18=5.58kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.1471.41.82/10=0.084kNm =N/(A)+ Mw/W=5579.536/(0.188424)+84015.792/4490=88.708N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)900连墙件截面类型钢管连墙件型号483连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙124、件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.21221.831.4=4.488kN 长细比=l0/i=900/15.9=56.604，查规范表A.0.6得，=0.832 (Nlw+N0)/(Ac)=(4.488+3)103/(0.832424)=21.226N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=4.488+3=7.488kN0.912=10.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)1悬挑方式联梁悬挑主梁间距(mm)1400主梁间距相当于几倍立杆间125、距(倍数)nb1主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1700主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2600梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉8004000800否2上拉160042001600是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm126、)14.575.8800140024.575.816001400 附图如下：平面图立面图 三、联梁验算 联梁材料类型工字钢联梁合并根数nl1联梁材料规格16号工字钢联梁截面积A(cm2)26.1联梁截面惯性矩Ix(cm4)1130联梁截面抵抗矩Wx(cm3)141联梁自重标准值gk(kN/m)0.205联梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215联梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁计算模型二等跨连续梁 附图如下：联梁立面图 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nl=4.57/1=4.57kN 第2排：F2127、=F2/nl=4.57/1=4.57kN F=maxF1,F2=4.57kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nl=5.8/1=5.8kN 第2排：F2=F2/nl=5.8/1=5.8kN F=maxF1,F2=5.8kN 计算简图如下： 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=0.06106/141000=0.428N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=5.9291000881602-(88-6)140.22/(8113000006128、)=7.007N/mm2 max=7.007N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.002mm=la/250=1400/250=5.6mm 符合要求！ 4、支座反力计算 正常使用受力状态下: 第1排：R1max=4.929kN 第2排：R2max=4.929kN 极限受力状态下: 第1排：R1max=6.231kN 第2排：R2max=6.231kN 四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)129、0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=nlR1max/nz=14.929/1=4.929kN 第2排：F2=nlR2max/nz=14.929/1=4.929kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=nlR1max/nz=16.231/1=6.231kN 第2排：F2=nlR2max/nz=16.231/1=6.231kN 1、强度验算 弯矩图(kNm130、) max=Mmax/W=2.135106/141000=15.143N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.8561000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=4.556N/mm2 max=4.556N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.141mm=2lx/250=21700/250=13.6mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-0.015kN,R2=4.51kN,R3=9.025kN 五、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝131、绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳直径(mm)20钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n5花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)15花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(4200/1600)=69.146 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=19.025=9.025kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=9.025/tan69.146=3.438kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin132、1=9.025/sin69.146=9.657kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=9.657kN 钢丝绳： 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=221.5kN Fg= Fg/k=0.85221.5/9=20.919kNNS=9.657kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66720.919/(215.19)=2个n=5个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=20.919103/(152/4)=118.38N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！吊点详图 六、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1)/nz=(3.438133、)/1=3.438kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=2.135106/(1.05141103)+3.438103/2610=15.739N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=2.135106/(0.929141103)=16.301N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 七、锚固段与楼板连接的计算主梁与134、建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2600梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋 锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.008kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=0.015103/(3.14202)=0.012N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！第六节 大跨度悬挑脚手架架体验算 一、脚手架135、参数（本工程最高搭设17.3m，按18m高计算）脚手架设计类型结构脚手架，装修脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3，2同时施工作业层数1，1卸荷设置有脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架架体高度H(m)18脚手架沿纵向搭设长度L(m)2.5立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.25立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.7双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb136、(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区成都市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.2风荷载体型系数s1.132风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.212，0.147 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计137、值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.8/(2+1)+1.430.8/(2+1)=1.272kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.8/(2+1)+30.8/(2+1)=0.927kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.2721.252=138、0.199kNm =Mmax/W=0.199106/4490=44.264N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.92712504/(100206000107800)=0.69mm max0.69mmminla/150，10min1250/150，108.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.2721.25=1.749kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.9271.25=1.274kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rm139、ax=1.749kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.274kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.469106/4490=104.484N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.05mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.765kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 纵向水140、平杆：Rmax=1.749/2=0.874kNRc=0.98=7.2kN 横向水平杆：Rmax=1.765kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H18脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.12+1.252/20.033/1.8)18=2.576kN 单内立杆：NG1k=2.576kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(18/1.8+1)1.250.141、80.351/2/2=0.962kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：NG2k1=0.962kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(18/1.8+1)1.250.171/2=1.169kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.2518=0.225kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.962+1.169+0.225=2.356kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.962kN 立杆施工活荷载计算 142、外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.250.8(13+12)/2=2.5kN 内立杆：NQ1k=2.5kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.576+2.356)+ 0.91.42.5=9.069kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.576+0.962)+ 0.91.42.5=7.396kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n5吊143、环设置分开设置花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)10花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数N1 第N次卸荷卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)卸荷点水平间距HL(m)14.213.84.285016501.25钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法（分开设置） 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(4200/850)=78.559 2=arctan(ls/Hs)=arctan144、(4200/1650)=68.552 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.57.39613.8/181.25/1.25=6.805kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.59.06913.8/181.25/1.25=8.343kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=6.805/sin78.559=6.943kN T2=P2/sin2=8.343/sin68.552=8.964kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=8.964kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.6678.964/(2145、15.19)=1个n=5个 满足要求！ 花篮螺栓验算：=Fg103/(de2/4)=8.964103/(102/4)=114.136N/mm2ft=170N/mm2 满足要求！ Pg=kFg/=98.964/0.85=94.915kN 钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(94.915/0.5)1/2=13.778mm 吊环最小直径dmin=(2A/)1/2=(2Fg/(f)1/2=(28.964103/(65)1/2=10mm 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳最小直径13.778mm146、，必须拉紧至8.964kN，吊环最小直径为10mm。 八、立杆稳定性验算脚手架架体高度H18立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.118m 长细比=l0/i=3.118103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 满足要求147、！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k+NQ1k)(hx1+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(2.576+2.356+2.5)(4.2+max6，(1-0.8)13.8)/18=4.212kN 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(2.576+2.356)+1.42.5)(4.2+max6，(1-0.8)13.8)/18=5.337kN =N/(A)=5337.433/(0.188424)=66.959N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合148、风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k+NQ1k)(hx1+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(2.576+2.356+2.5)(4.2+max6，(1-0.8)13.8)/18=4.212kN 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(2.576+2.356)+0.91.42.5)(4.2+max6，(1-0.8)13.8)/18=5.139kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.1471.251.82/10=0.075kNm =N/(A)149、+ Mw/W=5139.1/(0.188424)+75014.1/4490=81.178N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)900连墙件截面类型钢管连墙件型号483连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.21221.831.25=4.007kN 长细比=l0/i=900/15.9=56.604150、，查规范表A.0.6得，=0.832 (Nlw+N0)/(Ac)=(4.007+3)103/(0.832424)=19.863N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=4.007+3=7.007kN0.912=10.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)1悬挑方式联梁悬挑主梁间距(mm)2500主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)nb2主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1700主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm151、)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2600梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉8004000800否2上拉160042001600是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)14.215.34800250024.215.3416002500 附图如下：平面图立面图 三、联梁验算 联梁材料类型工字钢联梁合并根数nl1联梁材料规格16号工字钢联梁截152、面积A(cm2)26.1联梁截面惯性矩Ix(cm4)1130联梁截面抵抗矩Wx(cm3)141联梁自重标准值gk(kN/m)0.205联梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215联梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁计算模型二等跨连续梁 附图如下：联梁立面图 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nl=4.21/1=4.21kN 第2排：F2=F2/nl=4.21/1=4.21kN F=maxF1,F2=4.21kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nl153、=5.34/1=5.34kN 第2排：F2=F2/nl=5.34/1=5.34kN F=maxF1,F2=5.34kN 计算简图如下： 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=2.695106/141000=19.116N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=7.2391000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=8.555N/mm2 max=8.555N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.282mm=la/250=2154、500/250=10mm 符合要求！ 4、支座反力计算 正常使用受力状态下: 第1排：R1max=10.639kN 第2排：R2max=10.639kN 极限受力状态下: 第1排：R1max=13.451kN 第2排：R2max=13.451kN 四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(155、mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=nlR1max/nz=110.639/1=10.639kN 第2排：F2=nlR2max/nz=110.639/1=10.639kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=nlR1max/nz=113.451/1=13.451kN 第2排：F2=nlR2max/nz=113.451/1=13.451kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=4.611106/141000=32.699N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图156、(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=7.9811000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=9.432N/mm2 max=9.432N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.305mm=2lx/250=21700/250=13.6mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-0.332kN,R2=8.953kN,R3=19.339kN 五、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳直径(mm)20钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺157、帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n5花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)15花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(4200/1600)=69.146 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=119.339=19.339kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=19.339/tan69.146=7.367kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=19.339/sin69.146=20.695kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=20.695kN 158、钢丝绳： 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=221.5kN Fg= Fg/k=0.85221.5/9=20.919kNNS=20.695kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66720.919/(215.19)=2个n=5个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=20.919103/(152/4)=118.38N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！吊点详图 六、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1)/nz=(7.367)/1=7.367kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=4.611106/(1.05141103)+159、7.367103/2610=33.965N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=4.611106/(0.929141103)=35.198N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 七、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2600梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋 锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.166kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=0.332103/(3.14202)=0.264N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！附图：急救电话：火警119，医院120，最近救援医院线路图如下: