1、中心综合楼拆建工程承重支模架专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录一、工程概况：31、结构层高：32、支模架结构概况：43、施工要求：44、技术保证条件5二、编制依据：7三、支模架设计范围及特点：81、各墙、柱、梁、板情况8四、施工部署：91、总体部署92、项目班子组织和管理93、施工进度及流程安排104混凝土浇捣施工部署11五、支模架形式选定及设计：121、剪力墙：122、柱：123、梁：124、楼板：135、模板计划：13六、支模架的构造要求及措施：151、架体总体要求152、构造要求及措施15七、支2、模架的搭设及拆除：181、模板安装工艺182、模板安装施工顺序183、模板拆除194、柱、墙等现浇构件的模板施工：205、梁、楼板的施工：216、楼梯模板的施工：227、预留洞口模板的施工：238、承重架（模板支撑体系）的布设：239、拆模施工：2510、模板工程技术复核：27八、支撑体系检查和验收要求：281、支架的材质选取282、模板支模架验收程序、验收标准及记录30九、模板体系监测监控措施：1、监测措施2、监控措施十、安全管理与维护措施：331、安全保证措施332、安全管理措施343、预防模板支架坍塌的安全技术措施354、施工现场防火措施365、安全用电管理措施36十一、质量保证措施：33、81、施工质量控制要求：382、施工质量保证措施：38十二、文明施工措施：40十三、应急预案：411、危险源分析412、应急领导小组413、应急材料准备424、应急知识培训425、通讯联络426、应急措施42十四、季节性施工技术措施：461、雨季施工措施462冬季施工46十五、职业健康安全管理措施：48十六、环境管理措施：51附件1：模板计算书一、工程概况：工程名称：XX省XX中心综合楼拆建工程业主（使用人）：XX省XX中心招标（代建）单位：工程公司设计单位： XX省建筑设计研究院监理单位：建筑工程监理有限公司施工单位：XX省建工集团有限责任公司本工程位于XX市XX区XX路，工程总建筑面积194、454平方米，其中地下建筑面积4099平方米，用地总面积4759平方米，其中代征用地198平方米，该工程为原拆原建工程，项目造价3521.3553万元。本工程概况：建筑面积（平方米）占地面积（平方米）地下建筑面积（平方米）地上建筑面积（平方米）建筑层数建筑高度（米）设计使用年限（年）防火设计建筑分类耐火等级地下室防水等级屋面防水等级地下地上地下地上1945447594099153552933.1550一一级一级二级级建筑结构形式建筑结构安全等级抗震设防烈度人防工程停车泊位数（辆）0.000相当于绝对标高抗力等级战时用途平时用途机动车非机动车钢筋砼框架二66隐蔽汽车库地下汽车库1065794.25、501、结构层高：地下二层：3.600m，地下一层4.80m，一层为3.90m，二层为3.92m，三层均为3.90m，四八层均为3.45m，九层为3.48m，机房层4.05m。2、支模架结构概况：剪力墙厚度地下室外墙厚度350、500、400mm，内墙400、350、250mm。 典型柱截面600600、700700、800800、800900、8001000、7001000、典型梁截面250500、250550、200950、300950、300800、3001100、350600、3501000、400800、4001200、500500、500800、500850、600600、70086、50楼板板厚人防地下室顶板厚度为300mm；地下室顶板200mm；机房层顶板为150mm，其余楼板厚均为120mm、300mmm、220mm局部130mm。柱网间距地下室、裙楼的柱网间距基本为56008700mm57008200mm；主楼的柱网间距为70008700mm67008200mm。3、施工要求：（1）模板及其支撑结构的材料质量，应符合规定和本方案设计要求；（2）模板及其支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，支撑底设置需垫木，模板的内侧面要平整、接缝严密，不得漏浆；（3）模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇筑砼过程中要经常检查，如发生变形、松动等现象，要7、及时调整加固；（4）固定在模板上的预埋件和预留洞口均不得遗漏，安装必须牢固，位置须准确。（5）现浇整体式结构模板安装的允许偏差，应符合下表规定：现浇模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻梁板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向测量，并取其中的较大值4、技术保证条件混凝土结构的模板工程，是混凝土成型施工过程中一个十分重要的组成部分，也是8、本工程结构施工中的重点工序之一，模板工程的质量的好坏，直接影响混凝土的外观质量，严重的影响结构安全，故为保证模板工程的施工质量，模板及其支架在施工过程中必须符合下列规定：（1）对进入施工现场的钢管、扣件和各类型型钢的质量进行全面检查确保拥有本工程的支模架的材料合格；（2）扣件螺栓的拧紧力矩不小于40N.m，且不大于65N.m；（3）支撑梁、板的支架立杆构造与安装应符合下列要求：1）梁、板立杆，其纵横向间距应符合本方案设计搭设参数要求；2）钢管立杆底部应设置垫木或底座，保证立杆不沉降。3）在立杆底距离地面150mm高处，沿纵横向水平方向按纵下横上的程序设扫地杆，扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在9、满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求的条件下，根据现场实际进行平均分配确定步距，在每一步距处设置纵横向水平拉杆。4）所有水平杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢，无处可顶时，在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续的剪刀撑。5）扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度为1200mm，并应采用3个旋转扣件分别在离短杆100mm处进行固定。6）竖向剪刀撑应连续布置，间距不大于10m，布置宽度6米，并在剪刀撑的部位的顶部、中间、扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑的杆件底端应与地面顶紧，夹角为45。（4）扣件式钢管作立柱支撑时，其构造与安装应符合下列规定：1）钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立10、杆底部应设置垫板，垫板厚度50mm；2）钢管支架立杆底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长2跨；3）严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平拉杆上。4）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离600mm。各接头中心距主节点为步距的1/3；（5）保证工程结构和构件各部位形状尺寸和相互位置的正确，具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑砼的重量和侧压力，以及在施工过程中产生的荷载；（6）混凝土按两次施工，先浇筑柱子，待混凝土强度达到设计强度的80%以上，支架立杆通过钢管11、与砼柱抱箍连接。（7）框架边梁模板钢管斜撑必须与其内部支撑立杆“一对一”拉结，形成可靠稳定的构造体系，不得采用旋转扣件连接；（8）模板工程应构造简单、装卸方便，并便于钢筋的绑扎与安装，和混凝土的浇筑及养护工艺要求；（9）模板接缝应严密，支撑牢固，不得出现漏浆、炸模现象。二、编制依据：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）XX省XX中心综合楼拆建工程施工图。XX省建工集团12、有限责任公司质量体系文件、相关的工艺标准和程序文件等。三、支模架设计范围及特点：1、各墙、柱、梁、板情况剪力墙厚度地下室外墙厚度350、500、400mm，内墙400、350、250mm。 典型柱截面600600、700700、800800、800900、8001000、7001000、典型梁截面250500、250550、200950、300950、300800、3001100、350600、3501000、400800、400800、4001200、500500、500800、500850、600600、700850楼板板厚人防地下室顶板厚度为300mm；地下室顶板200mm；机房层顶板为13、150mm，其余楼板厚均为120mm、300mmm、220mm局部130mm。柱网间距地下室、裙楼的柱网间距基本为56008700mm57008200mm；主楼的柱网间距为70008700mm67008200mm。四、施工部署：1、总体部署 根据本工程超限支模架的实际情况，超限支模架与普通支模架同时施工，梁支模架先于平板，柱模板先与梁； 先地下二层、地下一层，然后一层、二层，以此累推至屋面。2、项目班子组织和管理2.1项目班子组织： 项目经理：金晓东项目副经理技术负责人 施工员： 质量员： 安全员： 材料员： 资料员：支模架架子班组 木工班组在施工过程中，项目部自始至终掌握着工程的每个环节和动14、态，定期或不定期召开会议，及时有效的解决施工中的各类问题。在组织上确保工程目标的实现。2.2项目管理、管理目标：在整个工程施工中杜绝重大伤亡事故，按照公司三合一体系文件实施，确保主体工程中模板工程施工顺利完成。、目标管理：项目部将严格按照ISO9001质量体系以及国家和省、市及公司有关规定对各项目标进行管理，健全各项管理制度，做到目标的层层落实，把各项目标计划分解细化，列成图表上墙，明确责任人，并在实施过程中进行调控，接受业主和监理等单位的监督指导，运用动态控制的原理，对基坑土方开挖施工的全过程进行控制，以确保本工程各项目标的实现。、劳动力管理：项目部根据开挖各阶段进展和实际需要，合理计划各分15、部分项工程所需劳动力，列出计划表，并设专人管理设备、落实，以便及时调集劳动力，保证工程进度，减少窝工，降低不必要的成本支出。4.2.2.4、材料管理：根据ISO9001质量体系材料采购程序文件，做好材料进场和管理工作，严格按照施工场布图进行材料堆放，做到材料分类堆放整齐，材料标识明确，杜绝乱堆乱放的现象，以确保整个施工场地整齐、清洁。在工程施工过程中，按每月编制的作业计划，精确计算出计划材料需要量，填好材料采购计划表，经项目部批准后，报业主材料主管部门和公司材料部门安排材料采购，确保材料供应充足、及时。 、协调管理： 项目部要重视协调管理，不但要处理好项目内部关系，明确项目内部人际、组织和需求16、关系，保证项目的正常运转。而且要协调好与建设、设计、监理、专业分包和材料供应商等近外层的关系，以确保工程的顺利进展。另外，还要协调好与政府、司法、金融、新闻等远外层的关系。3、施工进度及流程安排3.1施工进度及流程安排 超限支模架工程施工进度与主体结构普通支模架同时搭设，连接成一个整体。在搭设支模架前，先把梁柱位置线弹好，然后根据梁柱位置搭设超限、普通钢管支模架，架子搭好后铺设模板。4混凝土浇捣施工部署4.1施工流水及混凝土浇筑顺序本工程混凝土浇筑按单体进行划分， 混凝土浇筑顺序梁板水平结构由中间向四周均匀对称浇筑，由标高低的地方向标高高的地方推进；框架柱高度超过4米时，分两次进行浇筑，梁板水17、平结构周边所有框架柱完成3天后，才能进行梁板混凝土施工，框架柱拆模后及时做好养护并与梁板承重架做好相应的连接，增加架体的整体稳定性。4.2垂直运输及人员通道针对本模板工程配备1台塔吊用于垂直运输，人员上下主要通过外架内搭设上下爬梯通道，人员通过搭设在外架上通道上至作业层进行施工。通道处按照相关要求进行临边围护及相关安全防范。4.3混凝土浇捣设备混凝土采用商品混凝土，对于高度超过4米的柱子，先进行柱子浇筑，主要采用塔吊调运混凝土，插入式振动棒进行振捣柱子混凝土。梁板施工采用汽车混凝土泵泵送施工，采用插入式振动棒进行梁板混凝土振捣。4.4混凝土浇筑主要事项1）混凝土浇筑过程中要勤移软管，并及时将混18、凝土均匀散开，不得使某一点的混凝土堆积高度超过100mm。2）混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员一旦发现异常应立即报告现场负责人，施工负责人应立即通知作业面上人员暂停混凝土浇筑，紧急情况下采取项目应急预案及时撤离人员，并进行加固处理。3）浇筑过程中应控制振动棒振动时间，防止过振，造成柱、梁侧板炸模。混凝土浇筑注意振捣密实，特别是梁柱交接点及钢筋分布较密的部位，防止因振动不到位或漏振造成空洞等质量通病。4）施工荷载考虑为6KN/m2，其中包括施工活荷载按2KN/m2，振捣荷载2KN/m2，施工时应确保荷载不超过该值。五、支模架形式选定及设计：1、剪力墙：剪力墙厚度（m19、m）单钢管间距（mm）双钢管间距（mm）螺栓水平间距（mm）螺栓垂直间距（mm）螺栓直径（mm）500及以下225第一道200，以上均450450第一道200，以上均45016最下面三道用2个螺帽2、柱：柱截面（mm）钢管间距（mm）柱箍间距（mm）对拉螺栓螺栓间距（mm）螺栓直径（mm）1000800及以下横向310纵向250450十字45014最下面四道用2个螺帽700700210450十字450123、梁：梁宽*梁高（mm）立杆间距（m）纵距（m）最大扣件抗滑移（kN）梁底第一道扣件梁底增加立杆（根）2009500.70.454.65单扣件02505000.70.92.72单扣件025020、5500.70.92.94单扣件03008000.70.452.60单扣件03009500.70.453.06单扣件030011000.70.453.51单扣件03506000.90.452.14单扣件03508000.90.452.99单扣件035010000.90.97.37单扣件04006000.90.452.43单扣件04008000.90.453.38单扣件040012001.20.456.64双扣件25005001.00.452.56单扣件05008001.00.454.16单扣件05008501.00.456.95单扣件06006001.20.453.55单扣件06007001.21、20.454.04单扣件07008501.20.457.07双扣件24、楼板：板厚（mm）立杆间距（横向m纵向m）步距（m）扣件抗滑移（kN）板底第一道扣件3500.450.91.88.34双扣件3000.450.91.88.10双扣件2200.450.91.86.07单扣件2000.450.91.85.72单扣件1800.450.91.85.38单扣件1500.450.91.84.85单扣件1300.450.91.86.87单扣件1200.90.91.88.19双扣件1100.90.91.87.85双扣件5、模板计划：模板是新浇混凝土成形用的模型，我们要求它能保证结构和构件的形状、尺寸的准确22、；具有足够的强度、刚度和稳定性；装拆方便，能多次周转使用，接缝严密不漏浆。模板系统包括模板、支撑和紧固件。5.1、模板体系材料的选用：根据本工程的实际情况并结合工程的质量目标的相关要求，我项目部综合上述因素，确定本工程模板体系选用的材料如下：本工程地梁、承台、集水井等低于基坑开挖面的构件均采用砖胎模，砖胎模砌筑、粉刷等详见施工组织设计相关内容，本方案不作详细描述。本工程的其余全部现浇钢筋混凝土构件（包括柱、墙、梁、板等）的模板均选用双面光面、尺寸为1830915的优质九夹板材，并辅以相配套的6080方木、40厚松木板等。模板支承承重体系采用3.6mm厚48.3普通钢管扣件脚手架。模板工程施工中23、所涉的材料为：九夹板、12对穿螺杆、6080方木、40厚松木板、加厚伞形销及钢板垫片、3.6mm厚48.3普通钢管、十字、一字、转角扣件、槽钢抱箍等组成材料。每根钢管的最大质量不应大于25.8Kg。5.2、模板投入计划：由于本工程地下室工程地下室平面面积较大，约为4124m2，为二层地下室，且地下室内有较多的混凝土剪力墙板，一次性施工，对模板使用量来讲较多；施工地下室顶板时，地下二层顶板支模架尚未拆除。考虑到地下室结顶后，上部裙房平面面积大大缩小，约为地下室平面面积的1/2，一次性投入的模板量较小。因此，从综合角度出发，确定本工程模板投入计划应以地下室为考虑重点。本工程考虑一次性配备模板为：地24、下二层墙板面积2地下二层顶板面积地下一层顶板面积，即200024124412412248m2，另考虑楼梯、柱等支模，另配备5000m2。总计一次性投入模板17248m2，其它方木、钢管、扣件等配件相应配备。5.3、模板使用计划：地下室完成后，随即进行裙房柱墙、楼面的施工，配制柱、墙等垂直构件的模板，水平构件如梁、板等，按需配置模板，并做好标注，以便翻模使用。在裙房结构施工完成后即进入主楼标准层的施工。此时，把裙房所使用的垂直构件的模板截短为标准层的竖向模板使用；梁、板等构件按需配置，标准层的梁板大部分和裙房楼面梁板大小相同，这样，可先利用，不够时再补配不同的梁板模板。标准层的模板配模完成后，应25、编好梁、板轴线号，以便今后翻模施工，要求做到专模专用。考虑到模板的损耗，在翻模达到四次以上时，现场选取部分已损坏和无法使用的模板适当地进行分批更换。六、支模架的构造要求及措施：1、架体总体要求1）严格按照表二的搭设参数进行现场搭设；2）对剪刀撑、水平杆、及周边拉结等一列采取加强措施；3）支模架高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5；2、构造要求及措施2.1立杆1立杆间距本工程支架立杆间距要求按照表二的立杆搭设参数进行搭设，立杆纵横向间距为900mm（少数800mm）；为保证架体支撑体系的稳定，主次梁及板底立杆间距应按模数进行统一考虑，板下立杆纵横方向间距为沿梁方向立杆排距的整数倍，从而保证水平26、横杆能完全贯通，有效提高架体的整体稳定性。2立杆步距1）本工程模板立架步距设计为1.8m，其余步距不的大于1.8m；2）搭设要求：立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离为600mm，各接头中心至主节点的距离为步距的1/3；立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接；对接、搭接应符合下列规定：a立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不能设置在同步内；b搭接长度为1.2m，采用4个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离150mm。3） 扫地杆设置：模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮150mm处的立杆上，横向扫27、地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。2.2水平立杆1）每步的纵、横向水平杆应双向拉通；2）搭设要求：水平杆接长应采用对接扣件连接，或采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离为600mm；各接头至最近主节点的距离为纵距的1/3；b搭接长度为1.2m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离为150mm3)主节点处水平杆设置：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距为150mm；2.3剪刀撑剪刀撑包28、括两个垂直方向和水平方向三个部分组成，设置数量在搭设过程中根据工程结构实际情况进行确定。1）设置数量： a模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。c超限梁两侧必须设置垂直剪刀撑。2.4剪刀撑的构造应符合下列规定：a每道剪刀撑宽度为4跨，且大于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角为45，剪刀撑跨越立杆的根数为7根； b剪刀撑斜杆的的接长应采用搭接；c剪刀撑用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离为150mm；d设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的29、框格数大于框格数的1/3;2.4周边拉接1）架柱、墙板与梁板混凝土分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接；2）超高大跨大荷载重支模架必须与砼已浇筑完毕的垂直结构有效拉结。七、支模架的搭设及拆除：1、模板安装工艺1.1模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除柱内杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。1.2模板组拼模板组组装要严格按照模板结构图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间的拼缝，两板接头处要架设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢30、丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1）两块模板之间拼缝 1mm；2）相邻模板之间高低差 2mm；3）模板平整度 3mm；4）模板平面尺寸偏差 3mm；1.3模板定位当板混凝土浇筑完毕具有一定强度（1.2Mpa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱梁截面尺寸线、模板500mm控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm，标高控制线，并根据500mm线将板底的控制线直接引测到上。根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板31、的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。1.4模板的支设模板支设前应将楼面清理干净，不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲干净。所有内侧模板必须涂刷脱模剂。1.5模板的起拱 本工程中4m的梁按跨度的规范0.2%进行起拱。即按1cm进行起拱。2、模板安装施工顺序2.1柱模板施工顺序基层清理放模板支设要求的50线柱模板吊装就位安装模板上、中、下柱箍以及柱模斜撑核正模板位置、垂直度、平整度安装其他柱箍细校正柱模的位置、垂直度、平整度柱模板班组自检报项目部质量科验收报公司质安部门验收报监理公司验收浇筑砼养护模板拆除、清理、退场堆放2.2梁、板模板施工顺序弹出梁32、中心轴线及水平线并符合搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱安装梁侧模板梁钢筋安装绑扎梁另一侧封模安装上下锁口楞、斜撑楞及腰枋和对拉螺栓复核梁截面尺寸、位置梁模板班组自检报项目部质量科验收报公司质安部门验收报监理公司验收浇筑砼养护模板拆除、清理、退场堆放。3、模板拆除3.1模板拆除要点1）模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由项目技术负责签发拆模通知书后，方可进行模板拆除。2）模板侧模拆除时混凝土强度要达到如下要求：在拆除侧模时，在不影响楼板模板的情况下（如果有影响，不得提前拆除）当混凝土强度要达到1.2Mpa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模33、板而受损后方可拆除。3）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应规范规定，即下表三要求进行：底模拆除时混凝土的强度要求 构件类型构件跨度（M）达到设计的砼强度标准值的百分率（%）板2502 ，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1004）模板支架拆除前应对拆除人员进行安全技术交底，并做好书面交底交底签字确认手续；5）拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，遵循原则“先支后拆、后支先拆；先拆不承重模板、后拆 承重部分；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。6）拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步，设有附墙连34、接件的模板支架，连接必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。7）卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至底板；运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修及保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂，模板有损坏的地方及时进行清理，以保证使用质量。8）模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。3.2模板拆除工艺流程拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑拆除侧模板下调楼板支柱使模板下降分段分片拆除楼板模板方木及支柱拆除梁底模板及支撑系统4、柱、墙等现浇构件的模板施工：柱子的特点是断面尺寸不大而比较高，柱模板主要是35、控制垂直度、施工时的侧向稳定及抵抗混凝土的侧压力等；墙体的特点是高度大而厚度小，墙模主要是承受混凝土的侧压力；因此，针对柱、墙的特点，柱墙模板主要是要有足够的刚度、设置足够的支撑，以确保模板不变形、不发生位移，并需控制好柱、墙的截面尺寸和垂直度。当柱钢筋绑扎完毕、钢筋隐蔽工程验收通过后，便可进行柱模板的安装施工。当墙板钢筋绑扎完毕、钢筋隐蔽工程验收通过后，即可进行墙板的模板施工。柱模板施工前，首先应在楼面上弹出柱子的纵、横双向轴线和柱子四周的边线，柱子底部用短钢筋控制定位。对于楼地面混凝土不太平整时，可用砂浆把柱模底边进行找平，然后立模板，并用临时斜撑固定并调整柱子与梁、板的接头位置截面尺寸和36、标高。梁柱节点部位的柱模需在梁模支设完成后再另行制作和镶嵌固定，以确保梁柱节点的截面尺寸的正确和通顺。柱模钉好，粗部安装好后应先在柱模外侧设置钢管抱箍，然后再在柱顶部用线锤校正柱子的垂直度，检查柱的标高、位置无误后，即用钢管扣件把柱模固定并与梁、板等结构承重用的钢管承重架连成整体。现浇钢筋混凝土剪力墙模板施工前，首先应在楼面上弹出墙板的中线和墙板二侧的边线，为了保证墙体厚度，在墙板的底部、中部和上部分别设置一些短钢筋做为墙板内撑，用来控制墙板厚度和墙板定位。对于墙板与楼板交接处不平整时，可在立墙板模板前，先用水泥砂浆把模板下口预找平，然后再立墙板模板；墙板支模时，应先立好内侧模板（对于内墙，可37、先立好一侧模板），设置临时支撑并用线锤吊直，拉线找平后支撑固定。一侧模板立模完成后应检查墙板上是否有预埋件和预留洞口等，对于预留洞口，应把预留洞口的模板钉好，并复核预留洞口的标高和截面尺寸是否正确无误。待墙板钢筋以及预埋件、预留洞口等隐蔽工程验收完成，墙基础清理干净后，才可以进行另一侧的墙板立模施工。柱模的模板就位后，即可进行柱子的加固施工。柱模的背楞采用60mm80mm的木方，背楞的间距为200mm300mm。木方必须竖放，木方在同一截面的搭接要求错开至少500mm。柱子模板外侧采用钢管抱箍，柱箍的间距同剪力墙，确定为第一道300mm，以上均为600mm。对穿螺杆水平间距祥上图，垂直间距同柱38、箍。对于剪力墙的支模，在钢筋工程经监理现场隐蔽工程验收通过后，应先把墙板模板在现场进行预拼，模板预拼完成后，在模板的背外侧位置按225mm的间距把60mm80mm方料直接钉在模板上作为背楞，背楞的木方为竖向放置。等墙板内外则模板预拼和木方固定完成后，即可在模板的中部设置对穿螺杆，如墙板为地下室外墙，则可采用止水螺杆，在模板预拼前先放置在模板的一侧。对穿螺杆的水平间距为450mm，垂直间距确定为第一道300mm、以上均为600mm。5、梁、楼板的施工：梁的特点是跨度较大而宽度一般不大，梁的下面为架空，因此混凝土对梁模板有横向侧压力和垂直压力。故要求在梁模的支设过程中，梁模板及其支撑系统的稳定性要39、好、要有足够的强度和刚度，不致超过规范允许的变形。楼板的特点是面积大而厚度一般不大，因此横向侧压力很小，板模板及其支撑系统主要用于抵抗混凝土的垂直荷载和施工荷载等，保证板不变形下垂。在梁模支设前，首先应在下一层的楼板面上弹出梁的边线，然后根据梁的位置定好梁两侧的支撑立杆，本工程梁底立杆间距确定为900mm或450mm，沿梁的方向依标高搭设好水平钢管后，复核梁底标高、校正轴线位置，然后安放梁底模的木方，木方竖放，间距为300mm。在梁底模紧靠钢管沿梁通长在木方上钉好压条，将木方固定。然后依据弹好的梁边线固定梁底模，待梁钢筋绑扎完毕，垫好梁底梁侧保护层垫块通过验收后，开始封梁侧模（梁高小于700m40、m的可先封好侧模）。梁侧模直接落到梁底的木方上，用夹条将梁侧模与梁底模夹紧。对于梁高大于700mm的梁，梁中要加对拉螺杆。螺杆间距同剪力墙，水平间距为450，垂直间距第一道为200mm、以上均为450mm。在板模板安装前，首先应把梁的侧模板安装完成并进行校核，然后复核板底的标高，搭设模板承重支架，然后从四周与墙、梁模板连接处向板中间区域进行铺设。a、本工程的楼板、梁跨度基本是在4m以上，故模板按要求起拱，起拱高度为跨度的2。b、楼板的模板全部采用木制九夹板和6080方木横楞，楼板模板底采用方木，间距250mm，为确保支摸体系的刚度，横楞可根据施工的实际情况适当加密。c、对于高度大于700mm的41、梁，侧模采用12对穿螺杆拉结，以防胀模。d、梁支模可先支一边，待钢筋绑扎完毕验收合格后，再封另一侧模板。e、为防止梁柱节点质量通病，梁底模铺排时，从梁两端退向中间，使嵌木被安排在梁中间位置。F、钢管支架立杆间距、扫地杆、水平拉杆、剪力撑的设置应符合方案规定，当立杆底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向地处延长不少于2跨，高低差不得大于1米，立杆距边坡上方边缘不得小于0.5米。6、楼梯模板的施工： 楼梯支模主要采用木制九夹板模板。楼梯底模采用木模平铺在斜杆上，侧模使用木模板块，踏步也用木模板块，另加一道反扶梯基加三角撑定位，板底支撑使用钢管排架形式。 施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁42、模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模，安装外帮侧模和踏步模板。安装时要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑砼时模板移动。7、预留洞口模板的施工：本工程电梯井剪力墙上有较多的预留洞口，这为支模工作带来了难度。同时，由于本工程主楼各标准层的预留洞口在尺寸上基本保持一致性，这为定制模板提供了条件。本工程多次出现的洞口，模板及其可调支撑将在加工厂按实际尺寸制做。对于少数异型洞口，其模板由现场锯板拼装而成。预留洞口的模板需配置3套。8、承重架（模板支撑体系）的布设：本工程模板支撑体系即承重架的搭设，经综合考虑后，确定采用扣件式钢管脚手架。承重脚手架采用的材料为48.3钢管（钢管壁厚为3.6mm43、）以及十字、一字、转角扣件。由于施工现场进场的钢管壁厚部分达不到3.6mm，壁厚在3.0 mm以上，根据实际情况，方案计算按照3.0 mm计算。本工程的模板承重系统布置如下：上层支模架立杆与下层支模架立杆对齐，支模架体系钢管不得与外脚手架、卸料平台等连接。立杆间距严格按照方案执行，在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆，剪刀撑纵横向每间各不得少于一道，其间距不得大于3米，并在剪力撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪力撑。剪力撑杆件的低端应与地面顶紧，夹角为45.严格按照方案搭设。8.1承重架立杆间距：模板承重架的钢管立杆按以下原则布置：a.梁的立杆：在梁的两侧，承重44、架的立杆布置在距离梁侧边200mm处，立杆沿梁跨度方向的间距为900mm、450mm的原则设置；b.板的立杆：在梁的立杆布置完成的情况下，楼板的立杆按梁的立杆对齐和纵、横贯通，立杆的间距按小于等于900mm的原则布置。C、钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立杆底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50 mm.8.2步距：承重架的步距确定时考虑到施工人员及检查人员在承重架内走动方便，因此确定在楼面以上第一排承重架的水平杆离地1800mm，其余步高均为1800mm；由于标准层的层高为3.450m；因此，承重架的水平钢管支设刚好为二道，即：离地200mm设置一道纵横扫地杆，离地1800mm处设45、置一道水平杆，离地3000mm处设置第二道水平杆，根据梁底、板底标高设置顶部水平杆（此道水平杆需把模板、混凝土自重以及施工荷载传递到承重架的立杆上去，因此，在立杆的上端的此道水平杆需综合考虑各种梁、板等现浇构件所要求的标高和尺寸需要设置水平杆，设置水平杆时应注意按构件要求的标高施工）。8.3纵、横水平杆：承重架的水平杆布置按沿梁的跨度方向设置纵、横双向水平杆拉通，在板承重架处水平杆设置按短边横向设置。每间纵横剪刀撑不得少于一道。整个承重架体系要求横平竖直，不得发生倾斜，同时，在梁、板的承重架立杆下部均设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm高；在框架梁的立杆处设置垂直剪刀撑，高度超过4m的46、承重架需按规范布置水平剪刀撑，垂直剪刀撑和水平剪刀撑等构造措施均按JGJ130-2001/J84-2001标准执行。5.4、模板安装安全技术措施 、模板的安装必须按模板的施工设计进行，严禁任意变动。 、配件必须装插牢固，支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，并有足够的受力面积，支撑件应着力于外钢楞，预埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。基础模板必须支拉牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木。墙和柱子模板的底面应找平，下端应与事先做好的定位基准靠紧垫平，在墙、柱上继续安装模板时，模板应有可靠的支撑点，其平直度应进行校正。 、下层楼板结构的强度，当达到能承受上层模板，支撑和新浇砼的重量时，方可进行，47、否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下支柱应在同一垂直线上。 、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆，支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠，当支柱高度小于米时，水平撑应设上下两道，两道水平撑之间,在纵、横向加设剪刀撑，然后支柱每增高米再增加一道水平撑，水平撑之间还需增加剪刀撑一道，支撑杆接长使用时，接头不能超过两个，且应采用辅助支柱来保证接头的承力和稳定。 5、模板安装必须按模板的施工设计进度，严禁任意变动。 6、下层楼板结构的强度，当达到能承受上层模板、支撑和新浇砼的重量时方可进行，否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同48、时上下支柱必须在同一垂直线上。 7、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。8、支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠，水平撑设上、下两道，两道水平撑之间，在纵横向加设剪刀撑。9、支架立杆竖直设置，下部严禁垫砖及其它易碎物，2M高度的垂直允许偏差为15mm。10、当梁模板支架立杆采用单根立杆时立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不大于25MM。11、满堂模板四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连接续设置。12、支模应按施工工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。 13、支设立柱模板和梁模板时，必须搭设施工层。脚手49、板铺严，外侧设防护栏杆，不准站在柱模板上操作和在梁模板上行走，更不允许利用拉杆支撑攀登上下。 14、墙模板在未装对接螺栓前，板面要向后倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。安装过程要随时拆换支撑或增加支撑，以保持墙模处于稳定状态。 15、安装墙模板时，以内、外墙角开始，向相互垂直的二个方向拼装，连接模板的U形齿要正反交替安装，同一道墙的两侧模板要同时组合，以确保模板安装时的稳定。 16、楼板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。17、五级以上大风，必须停止模板的安装工作。18、拼装高度为2米以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定设施。19、支50、模架钢管严禁与外脚手架或其它设备连接。20、支模架搭设人员必须有特殊工种操作证。21、模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。22、安装模板时，安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁放在模板或脚手板上；安装所用工具应系挂在作业人员身上或置于所配带的工具中，不得掉落。23、所有螺栓孔应安装螺栓，螺栓应扭矩力矩应为4065N.m。24、砼浇筑时，应严格控制施工人员集中在一起，砼高度不得超过300mm。25、砼浇筑时，木工必须派人在楼面上与下看模，模板出现松动或变形必须停止施工，并进行加固好后再施工。 26、模板安装完毕，必须进行检查验收后，方可浇筑砼，验收单内容要量化。 51、9、拆模施工：9.1、拆模施工需严格执行以下要求：（1） 梁板宽度小于8m的承重结构需达到75%强度后拆模，跨度大于8m和悬挑结构构件需达到100%强度后拆模。（2）模板拆模后，通过专门搭设的卸料平台，利用塔吊作垂直运输，清理后刷脱模剂备用。（3）模板拆除时，应将支承件和连接件逐件拆卸，模板应逐块拆卸传递，拆除时不得损伤模板和砼的表面。9.2、模板拆除安全技术措施 、模板拆除前必须确认砼强度达到规定，并经拆模申请批准后方可进行，要有砼强度报告砼强度未达到规定，严禁提前拆模。 、模板拆除前应向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线并悬挂警示牌，拆除时派专人（监护人）看守。、模板拆除的顺52、序和方法：按先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的原则进行。 4、在拆模板时，要有专人指挥和切实的安全措施，并在相应的部位设置工作区，严禁非操作人员进入作业区。 5、工作前要事先检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。 6、遇六级以上大风时，要暂停室外的高处作业，有雨、雪、霜时要先清扫施工现场，不滑时再进行作业。 7、拆除模板要用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。 8、在楼层临边、楼梯楼板有预留洞时，要在模板拆除后，随时在相应的部位做好安全防护栏杆，或将板的洞盖严。 9、拆模间隙时，要将已活动的模板、53、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤。 10、拆除基础及地下室模板时，要先检查基模，土壁的情况发现有松软、龟裂等不安全因素时，必须在采取措施后，方可下人作业，拆下的模板和支撑件不得在离槽上口m以内堆放，并随拆随运。 11、拆除板、梁、柱、墙模板时要注意： （1）在拆除2m以上模板时，要搭脚手架或操作平台，脚手板铺严，并设防护栏杆。 （2）严禁在同一垂直面上操作。 （3）拆除时要逐块拆卸，不得成片松动和撬落、拉倒。 （4）拆除梁阳台楼层板的底模时，要设临时支撑，防止大片模板坠落。 （5）严禁站在悬臂结构，阳台上面敲拆底模。12、每人要有足够工作面，数人同时操作时要明确分工，统一信号和进行。54、13、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层。10、模板工程技术复核： 模板支设完毕后，必须进行技术复核，技术复核在班组自检自查的基础上，由木工翻样进行技术复核检查，在由项目部施工员、质量员进行验收检查，符合要求，填写技术复核单，并办理签证手续后，才能进入下道工序施工。八、支撑体系检查和验收要求：1、支架的材质选取1.1钢管外观质量要求1）模板支架钢管应采用现行国家标注直缝电焊钢管（GB/T 13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q255、35-A级钢的规定。2）模板支架的钢管壁厚不得小于3mm。3）钢管外观质量要求：钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲与变形应符合XX省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006(J10905-2006)附录E的规定钢管允许偏差序号项 目允许偏差（mm）示意图检查工具1焊接钢管尺寸(mm)外径 48.3壁厚 3.6-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.17游标卡尺4钢管弯曲：a各种杆钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺b56、立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c 水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m30钢管应进行防锈处理。钢管上严禁打孔每根钢管的最大质量不宜大于25Kg。1.2扣件外观质量要求：1）扣件式钢管模板支架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定。采用其它材料制作的扣件时，应经试验证明其质量符合相关标准的规定后方可使用。2）有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；3）扣件应进行防锈处理。模板支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩为40-65N.m时，不得发生破坏。有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用。1.3抽样复查要求用于本工程所有钢管、扣件必须具有57、出厂合格证及检测报告，对于运至现场的钢管、扣件进行随机抽样送检，钢管、扣件取样方法及取样数量如下：钢管1）钢管应按批抽检。新钢管每批数量由同一牌号、同一规格的钢管组成。低压流体输送用焊接钢管每批数量不超过750根，直缝电焊钢管每批数量不超过400根。2）旧钢管每批数量不超过40吨，40一l00吨为二批，100吨以上，每100吨增加一批。3）新旧钢管混杂按旧钢管处理。4）每批钢管抽取一组试件(每组四根，每根钢管去掉端部lOcm后再截取40cm长一段，共四段为一组试件)，新钢管不检测锈蚀深度。钢管检验数量拉伸试验截面尺寸锈蚀深度1根/组3根/组扣件1）新扣件抽样数量：新扣件抽样表项目类别批量范围抽58、样数量(只)主要项目281500850l120013120l一1000020一般项目281500850l120013120l一1000020备 注1.批量小于281只，按281只抽样2.批量大于10000只按下一批抽样3.直角、旋转、对接扣件分别抽样2）旧扣件抽样数量：以1200只为一批，直角、旋转、对接扣件各抽26只。3）新扣件按批随机抽样。旧扣件可将不同类型(如生产厂家，使用时间等)扣件分成不同批，当无法区分时，也可作为同一批，采用随机抽样。4）新旧扣件混杂按旧扣件处理。1.4方木、底侧模及其他辅助材料1）木材应符合木结构施工质量验收规范（GB50206-2002）中的承重结构构造选材标准59、，材质不宜低于等材；2）模板采用18厚91.5183九夹胶合板，方木使用规格为6080；3）其他辅助材料的质量应满足相关规定；2、模板支模架验收程序、验收标准及记录2.1验收程序模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支撑架的验收。本工程为超限、超高梁支模架，本集团公司质安办部门相关人员必须到场参加验收。2.2验收内容a材料技术资料b参数本方案表二参数要求c构造本专项方案和规程要求 模板支架验收主要检查现场实际搭设情况与方案的符合性，各主要受力构件、构造杆件是否与本方案和规程一致。2.3扣件力矩检验安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力60、扳手检查，抽样方法应按随机分布原则全数进行检查。板底及其它梁承重支架的抽样检查数量与质量判定标准，应按规程确定。 扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准 项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112332连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）519091150151280281500501120012013200581320325012357102.4验收记录模板承重架验收应形成书面记录，按规程附录F61、记录形式记录模板支架验收记录表 项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底+30mm步 距+50mm立杆垂直度0.75%且60mm扣件拧紧4065Nm立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平(高度4)其 他施工单位检查结论结论： 检查日期： 年 月 日检查人员： 项目技术负责人： 项目经理： 监理单位验收结论结论： 验收日期： 年62、 月 日专业监理工程师： 总监理工程师： 2.5拆除检查验收 1）检查现场同条件养护试块抗压强度是否达到本方案第七章第3条的相关要求；2）检查项目拆模审批手续是否完整，资料是否齐全；3）检查项目模板拆除工程安全技术交底记录；4）检查拆模现场临时支护设施等是否牢固可靠；九、安全管理与维护措施：1、安全保证措施1.1安全生产保证体系本工程的全体施工人员，必须树立“安全第一，预防为主，综合治理”和“安全为生产，生产必须安全”的思想，都必须严格执行国家有关安全法规及公司和建设单位的安全生产规章制度。不违章作业，消除一切事故。1）以项目经理部为核心组成以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系；2）项目63、经理是安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥、全面负责安全管理；3）施工负责人是安全管理的第一直接责任人，代表项目经理部行使安全管理的权力，负责本工程安全标准的制定，执行情况的监督与检查；4）技术负责人是安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准；5）施工员、专职安全员在项目部统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行，领导劳务作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层；1.2安全教育制度1）严格执行三级安全教育制度，新进场的每个职工，必须先接受公司、项目部、班组“三级”教育，并在“三级安全教育卡”上签名，并登记其本人的身份证号码；2）三级安全教育是指公司对新进场的施工人员着重进行安全基本知64、识、法规、法制教育；项目部对新进场工人着重进行现场规章制度和尊章守纪教育；班组对新进场工人着重进行本工种岗位安全操作及班组安全纪律教育3）职工在变换工种时，必须接受新工种岗位安全操作知识教育；特种作业人员若变动新工种须经市一级有关部门重新培训考核发证；4）搭设支架前对职工进行安全技术教育，教育内容为：操作规程、技能、班前教育等。在每处超高、超限梁板支架搭设前，项目组织班组召开安全技术交底会，对支架的搭设的参数，及应注意的要点及现场的危险源对搭设人员进行详细的交底，并形成交底记录。5）时至节假日前后，必须加强对全体施工人员的安全教育，提高施工人员的安全意识；6）项目部对工人的安全教育活动应进行登65、记汇总，并建立“施工人员安全教育汇总表”。1.3安全检查制度1）工人在作业前要对自己使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业区段的安全设施进行检查，发现问题应及时向工地有关人员汇报，待消除隐患后方可开始作业，并逐步完善记录工作；2）工地专职安全管理人员要每日对作业区段进行检查，如发现事故隐患没应及时提出改进措施，督促实施并对改进后的设施进行检查验收，对不改进的，提出处理意见，报项目负责人处理。指导、督促工人认真执行安全制度、安全纪律，执行操作规程和正确使用劳动保护用品。3）要认真执行定期检查制度，应有组织、有计划进行检查，对不合格项要制定整改计划，并做到“定人、定时间、定措施的三定措施，在隐患没66、有消除前，必须采取可靠的防护措施，有危及人身安全的应暂停作业；4）电工应对施工现场各种电气设施定期进行巡视检查，正常情况下，对低压配电装置、低压电器和变压器、配电盘等应每班巡视一次，并填写好“用电设备运行日记”。2、安全管理措施1）搭拆支架必须有架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上支架操作。2）施工前由项目技术负责人对施工人员进行安全技术交底；3）搭拆支架时工人必须佩戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收，验收合格后，方可进行高处作业；4）作业67、层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件；5）施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。6）当支架基础下有设备基础、地下管线时，在支架施工过程中不应开挖，否则必须采取加固措施；7）在支架基础或邻近严禁进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；8）支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照本方案的措施进行。9）模板支架应自成体系，严禁与脚手架进行连接，施工人员上下施工面时，必须走安全通道，严禁攀援模板支架上下；10）临街搭设的支架外侧应有防护措施，68、以防坠物伤人，施工作业场所有坠落可能的物件一律先行撤除或加以固定，高处作业中所用的物料应堆放平稳。不得任意乱置或向下丢弃物件，传递物件禁止抛掷；11）支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点，支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架，模板上有预留洞时，应在安装后将洞盖没；12）设专人负责对支架进行经常检查和保修工作，对超高支架定期做立杆基础沉降检查，发现问题立即采取措施。13）施工中对支架发现有缺陷和隐患时必须及时解决，危及人身安全时必须停止作业；14）六级及六级以上大风和雨、雾天应停止支架的搭设与拆除及支架上的施工作业。下雨后进行作业时必须采取可靠点的防滑措施，对进行高处作业的高耸建筑物事先设69、置避雷设施；15）进行高处模板拆除作业，应配置登高用具或搭设支架，工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业；16）拆除支架前，应清楚支架上的材料、工具和杂物；17）拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立杆时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人；18）模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇筑期间，应设置警戒区和警戒标志，由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域；19）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。临时对方处离楼层边沿距离不得小于1m，堆放高度不得超过1m。；楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁70、堆放任何拆下物件；20）拆下的支架及配件应清除杆件及螺纹上的沾污物，并分类检验和维修，按品种、规格分类整理存放，妥善保管；3、预防模板支架坍塌的安全技术措施1）设计模板及支撑体系时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。验算模板及其支架的刚度时，其最大变形不得超过混凝土结构工程施工及验收规范的允许值；2）所有钢管、连接件、木枋等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格材料；3）施工前由项目部安全技术负责人对施工人员进行安全技术书面交底，施工时严格按本方案的要求进行；4）模板支架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够承载力；5）71、现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。6）现场搭设模板支架时，必须按要求在立杆底部设置底座或钢垫板。每搭完一步架体后，应立即检查并调整支架立杆的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因支架立杆倾斜过大造成支架系统的不稳。7）支架系统安装时，必须严格按照本方案要求设置纵横向水平拉杆、扫地杆、剪刀撑，防止由于整体刚度不足和失稳造成坍塌事故；8）超限梁模板支架立杆的纵向水平拉杆应顶贴到已浇筑好的混凝土柱上，主梁模板下两侧支架立杆的纵向水平杆在与砼柱交接处成井字型箍牢“抱柱”（具体做法详见第五章第4条附图）9）安装完毕经验收确72、认符合要求后才能进行混凝土浇筑；10）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件；11）施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。4、施工现场防火措施1）现场要组建义务消防队，开展防火工作，对全员进行防火知识教育，经常开展防火安全宣传教育活动；2）针对办公区、施工区、生活区、材料区等区域的特点配备消防器材，对木工加工棚、料场等重点区域设置重点防火区标牌，重点监控；3）对明火作业，电气焊作业必须当日开具动火证，必须具有防火措施和专人看守，易燃、易爆材料要专人管理，限期存放在现场；4）工地应设置吸烟区，不准在非吸烟区吸烟，不准在宿舍内烧饭；5、73、安全用电管理措施1）施工现场采用“三相五线制”供电，供电主干线及分干线必须敷设至各级电箱，严格执行一机一闸一漏电开关的规定，漏电保护器的额定漏电动作电流应不大于30mA，额定漏电动作时间应小于0.1s。2）电工必须身体健康、并持证上岗；3）电线要架空铺设，不得拖地，电线严禁架设在支架上；4）配电箱内的开关电器、控制成品、保护电器必须完好无损；5）电气设备的金属外壳必须通过专用接地干线与接地装置可靠连接，接地干线的首、末端及线路中间必须与接地装置可靠连接，每一接地装置的接地电阻不得大于4；6）各种电气设备必须定期有专业电工检修，确保设备完好，检修时，必须将相应的闸刀开关断开，并悬挂“严禁合闸”标74、志。维修时必须按规定穿、戴绝缘鞋、手套，必须使用电工绝缘工具；7）支架与架空输电线路的安全距离、工地历史用电线路架设及支架接地避雷措施等应按现行行业标注施工现场临时用电安全技术规程（JGJ46-2005）的有关规定执行。十、质量保证措施：1、施工质量控制要求：（1）、固定在模板上的预埋件、预留孔和预埋洞应符合下表：项 目允许偏差（mm）预埋钢制中心线位置3预留管、预留孔中心位置3插 筋中心线位置5外露长度+10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10,0预留洞中心线位置10尺寸+10,0（2）现浇结构模板安装的偏差见下表：项目允许偏差（mm）轴线位置5底模上表面高差5截面内部尺寸基础10柱、墙、75、梁+10,0层高垂直度不大于5m2大于5m+10,0相邻两板表面高低差10表面平整度+10,02、施工质量保证措施：（1）承重架所用钢管、扣件必须有租赁方或生产厂家的质量证明合格证，同时按XX省建工集团有限责任公司发的关于加强对钢管、扣件进行检查的紧急通知和关于转发关于对建设工地钢管、扣件使用管理进行专项检查的通知的要求，对每批进场材料进行随机抽样送检，检验合格后方可使用。（2）模板和承重支撑体系必须有足够的强度、刚度和稳定性。楼板、梁承重立杆必须与墙柱的支撑连接成整体。承重立杆设水平拉杆、扫地杆（距离楼、地面20cm），按JGJ59-99标准要求设置斜撑和剪刀撑以确保支撑体系的整体稳定性。（76、3）垂直度控制：每一根柱相邻面要挂统高线锤，以便垂直度校正和固定。剪力墙每隔2m左右挂统高线锤作垂直校正和固定。（4）轴线、平面位置控制：柱、梁每一区段必须拉、弹统长线进行轴线、平面位置校正。墙必须拉统长线进行平面位置校正。（5）标高控制：每一根柱都必须进行标高测定，同标高柱必须拉统长线进行复核检查。每根梁底两端和中间分多点进行标高测定，并拉统长线检查板底的平整度和2m长直尺检查板底平整度。（6）梁柱节点模板必须准确计算，精工细作。避免梁柱节点处模板长度拼接。如要接长，不应在节点处拼接长度。模板必须平逢拼接，不得留有缝隙。（7）墙板、柱用对拉螺杆两头必须用粗螺纹，用加厚伞形销销或加厚钢板作为垫77、付板与钢管抱箍连接，以防垫板拉裂、断而引起混凝土炸模。（8）混凝土浇筑过程中，平方板上不可堆积过高混凝土，以防承重架局部变形起挠；墙板与柱混凝土必须分皮浇捣，振捣密实，不可一次性浇至设计标高。混凝土浇捣过程当中，必须有木工看模，以便处理炸模等突发事件的发生。（9）模板承重体系拆除必须经项目审批同意后方可进行。十一、文明施工措施：1搭拆除人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗，严禁无证上岗。2搭设前必须认真、严格向班组每一个操作人员作安全技术交底(请公司参加)，说明搭设好本承重架的重要性，及疏忽的严78、重安全隐患及严重后果，要求操作工拧紧每个扣件（4560N.m），并由安全员使用扭力扳手对每个扣件的扭力距进行检测，必须达到要求，并请监理检测、验收。搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3钢管、扣件质量与搭设质量，应按第7章的规定进行检查验收，合格后方准使用。做好模板支架的安全检查与维护。4作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。在梁下部位满铺脚手片，确保模板、钢筋工操作安全。5模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。6当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。7当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停79、止模板支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。8砼浇捣前必须通知公司质安处和监理进行验收把关，符合方案要求后方可浇捣。浇捣前应做好安全交底，并做好安全应急预案，报公司批准。混凝土浇筑过程中派专人观测模板支撑系统的工作状态，除安全看模人员可在周围柱下观察承重架情况外，梁板下不得有操作人员，看模人员和楼层指挥人员配备对讲机，看模人员一发现异常情况立即通知楼层指挥人员，停止作业并作好人员疏散工作。搭设好逃生的安全通道，安全通道不得与承重架相连。9混凝土浇筑过程中，均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。10工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规80、范（JGJ46-2005）的有关规定执行。11在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。12模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。十二、应急预案：1、危险源分析根据本工程的特点，超高、超限梁板模板工程和主体结构工程的施工时本工程危险较大的项目，施工中极有可能发生的安全事故有：坍塌、火灾、物体打击、高空坠落、触电等。应急措施的人力、物资、技术准备主要针对这几类事故，应急救援预案措施立足于安全的救援，立足于工程项目自救，立足于工程所在地政府和当地社会资源的救助。2、应急领导小组2.1组织机构职能组别责任人或责任部门 职责任务项目部组长项目经理81、指挥、协调事件全过程联络组项目副经理其任务是了解掌握事故情况，负责事故发生后在第一时间通知工程部，根据情况酌情及时通知当地建设行政主管部门、劳动部门、当事人的亲人。抢险组施工科其任务是根据指挥组指令，及时负责扑救、抢险，并布置现场人员到医院陪护。当事态无法控制时，立刻通知联络组拨打政府主管部门电话。疏散组施工科其任务为在发生事故时，负责人员的疏散、逃生。救护组材料科、各班组其任务是负责负伤人员的救治和送治。保卫组施工科后勤负责损失控制，物资抢救，阻止与工程无关人员进入现场。调查组质安科分析事故发生的原因、经过、结果及财务损失等调查报告上报公司。如有上级、政府部门介入则配合调查。2.2应急领导小82、组组长及小组成员项目部：技术负责人：施工员：安全员：质量员：资料员：峰材料员：泥工班： 电工班：架子班：应急领导小组职责：工地发生安全事故时负责指挥工地抢救工作，向各抢救小组下达抢救指令任务，直接协调各组之间的抢救工作掌握新动态并做出决策，第一时间向110、119、120、企业指挥部、当地政府、公安部门求助或报告灾情。平时应急领导小组成员轮流值班，值班者必须住在工地现场。3、应急材料准备应急领导小组应配备下列材料设备：1）医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱、酒精消毒液、医用棉花、绷带、止血带、小夹板2）抢救工具：千斤顶、起重葫芦、吊索具、金属切割机等常备工具3）照明器材：手电筒、应急灯、383、6V以下安全线路、灯具4）通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器5）交通工具：项目常备一辆值班用车，在值班时不应跑长途6）灭火器材：灭火器日常按要求到位，紧急情况下集中使用注：以上医疗器材、照明器材存放于项目部质安办公室，抢救工具、灭火器材存放于项目安装仓库，值班用车停放于项目办公室停车场内。抢险时可到这几处领用。4、应急知识培训应急小组成员在项目安全教育时必须接受紧急救援培训。培训内容主要有：伤员急救常识、灭火器材使用常识、各类重大事故危险常识。务必使应急小组成员在发生重大事故时能较熟练地履行抢救职责。5、通讯联络通讯联系方式如下：急救电话:120 火警电话:119 ，并与之将与项目应急领导小84、组成员的电话号码、企业应急领导组织成员电话号码、当地安全监督部门电话号码明示于工地的重要位置，工地抢险指挥及保安人员应熟知这些号码。6、应急措施6.1火灾1）火灾事故处理（1）任何人发现火灾，应立即拨打119电话报警。报警应尽量详细说明火灾的具体位置、建筑物的规模、楼层数、燃烧可能原因、火势蔓延情况，并在路口引导消防队扑救；（2）发生火灾时，必须立即组织扑救，在场的人员有引导其他人疏散的义务；（3）火灾扑救时，根据火情，不就指挥者可以决定以下事项： 1使用各种水源；2截断电源，可燃气体和液体源输出；3划定警戒区，实行局部交通管制；4备用临近建筑物的有关小贩措施；5请示供水、供电、医疗、交通运输85、部门等有关单位协助。2）火灾现场人员就措施自救措施（1）发生火灾应迅速报警，了解其情况的人员及时将现场被困人员及易燃、易爆物品情况告诉消防人员；（2）救活人员应注意自我保护，使用灭火器器材时应站在上风位置，以防烈火、浓烟熏烤而受伤。火灾袭来时要迅速逃生，不要贪恋财物。（3）必须穿越浓烟时，应尽量用浸湿的衣物抱住自己，用湿毛巾或湿布扣住鼻子，贴近地面爬行；（4）身上着火就地打滚，或用厚重的衣物覆盖，压住火苗；（5）当火封门无法逃生时，可用浸湿的被褥、衣物等堵塞门缝、淋水降温，呼救待援。6.2触电1）触电急救基本方法首先查明触电者是否脱离电源，并应防止触电人二次触电或抢救者触电。2）隔离电源方法断86、开电源开关，使用绝缘物隔离或挑开电源或带电体，用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断电，3）对触电者进行急救（1）触电者停止呼吸、心跳不跳动，如果没有其他致命的外伤，应视为触电假死，必须立即进行人工呼吸，即使请医生和送医院途中也不能停止；（2）抢救可用口对口，口对鼻人工呼吸和胸外心脏挤压方法；6.3机械伤害当发生机械伤害时，应尽快将伤员搬到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢。及时送至医院治疗。1）止血出血的种类有三种，具体如下：动脉出血：血色鲜红，出血像小喷泉一样喷出，时间稍久，就会有生命危险；静脉出血：血色暗红，出血时血液从整个伤面渗出，时间久了也有生命危险；毛细血管出血87、：血色鲜红，出时血液从整个伤面渗出，常自动凝固；2）止血的方法止血方法一般有四种，即加压包扎止血法、指压止血法、填塞止血和止血带止血法。（1）加压包扎止血法：用止血纱布干净毛巾、布料折成比伤口稍大的垫子盖住伤口，然后用三角巾或绷带加压包扎，就可以达到止血的目的；（2）指压止血：用指掌、把出血的血管上部（近心脏）用力压向其下面的骨头，阻断血液来源，达到临时止血的目的；（3）填塞止血：止血带止血使用于大出血，尤其是动脉出血，当采用加压包扎不能有效地止住出血时，可用此法，常用橡皮条作止血带，也可用绷带、三角巾、布带等代替。使用止血时记住六个字：快：动作快，抢时间准：准确包扎止血带垫：垫子不要直接扎在88、皮肤上上：扎在伤口上方，接近伤口出口，但禁止扎于上臂中段适：松紧适宜，以流血停止，措不到远端脉搏为合适放：每隔30分钟放松2-3分钟，松止血带用指压压迫止血带缓缓放松（4）包扎包扎目的：保护伤口，防止感染、压迫止血、固定骨折、扶托伤肢、减轻疼痛。包扎主要事项：动作要轻而熟练，不可碰撞伤口包扎部位要准确接触、覆盖伤口的敷料要干净，最好经过消毒包扎要牢固，紧松合适，打结应避开伤口，扎用器材有条件时用三角巾、四头带和专用绷带等包扎救护材料。6.4高空坠落人从高处跌下后，由于跌下的高度、社体落地的部位及姿态的不同，症状表现各异，高处跌落下时的急救要点如下：（1）首先要仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏89、迷、休克等现象；（2）如果伤员时头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很有可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如果发现伤员的耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕或纱布去堵塞，因为这样可能造成颅内压力增加或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（3）如果伤员时腰肾背部先着地，可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬运要三个人同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱。运送时要平稳，否则加重伤情。6.5坍塌事故为确保正常施工，预防突发事件以及某些意想不到、不可抗拒的事件发生，事前有充足技术措施准备、抢险物资的准备，最大程度地减少人员伤亡、国家财产和经济损失，必须进行风险分析和采用有效地预防措施90、。1）如有架体倾覆事故发生，按小组分工，各负其责。架子班组长应组织架子工，立即拆除相关架体，其他人员应协助清理有关材料，保证现场畅通，方便救护车辆出入，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降低到最低，。同时应立即报告公司质安部门，请求启动公司级应急救援预案。2）如有发生坍塌事故，由项目经理负责现场指挥。发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话120，向上级有关部门或医院打电话抢救，班组长组织有关人员进行清理砼或杂物，如有人员被埋，还应安排专人随时监护状况，及时清理堆放的材料，防止事故的发生。在向有关部门通知抢救电话的同时，对轻伤人员在现场可采取可行的应急救援，如现场包扎91、止血等措施，防止受伤人员流血过多造成死亡事故的发生。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，重伤人员由救护组协助送外抢救，值勤门卫在大门口迎接来救护的车辆。十三、季节性施工技术措施：1、雨季施工措施1.1雨季施工安全技术措施1）遇有雨季天气，作业前应将雨水及时清理干净，同时采取防滑措施。2）遇有六级以上（含六级）大风时，禁止吊装作业。3）遇到大雨时候，停止浇筑混凝，模板上留置孔洞，避免模板密封，不利于雨水下落。4）雨天作业，在现场焊接要设有防雨防风设施。1.2雨季施工作业安全用电防护措施1）认证做好临时用电施工组织设计，做好施工用电线路的架设，用电设备的安装，导线敷设采用三相五线制，严格区分工作92、接零和保护零线，不同零线应分色。2）施工用电严格执行“一机一闸一保护”制度，投入使用前必须做好保护电流的测试，严格控制在允许范围内。3）加强用电安全巡视，检查每台机械的接地接零是否正常，检查线路是否完好，若不符合要求，及时整改。4）施工现场的移动配电箱及施工机具全部使用绝缘防水线。5）做好各种机具的安装验收，认真做好接地电阻测试，施工现场的低压配电室应将进出线绝缘子铁脚与配电室的接地装置相连接，做防雷接地，以防雷电波侵入。6）雨天作业，机械操作人员应戴绝缘手套、穿雨靴操作。1.3高空作业防雨、防滑、防雷措施1）雨天应尽量避免搭设脚手架，高空支模等作业，若因工作需要，操作人员应穿防滑鞋，戴布手套93、。2）雨天作业应做好班前安全交底，注意防滑、防跌、防坠落。3）雷雨天气安排工作的，应避免作业人员直接暴露在建筑物最高处，防止雷电直接伤人。4）外防护的脚手架高于建筑应做好防雷措施。2冬季施工1）冬季施工期间，合理安排作业计划，适当调整施工顺序，有关分项工作尽可能避免早晚施工，密切关注气象预报，随时掌握天气变化和寒潮信息，以便及时采取防护措施2）雨雪天气应避免施工。3）有冰冻天气时施工作业人员需穿防滑鞋作业。4）施工脚手架，特别是高层多排架子，应在冰雪前认真做好检查加固。脚手架原则上每隔三排应满铺一排，安全防护栏杆必须保留，不能因翻排而拆除。5）严禁从脚手架、井架上攀登上下和向下抛丢任何东西。694、）严格执行使用安全网、安全带、安全帽的规定，工作时间要集中思想，严肃认真，服从指挥。7）任何人不准在现场明火取暖。如因工作需要使用焦炭炉或煤炉等进行升温时，必须事先办理申报审批手续，并加强防火措施，落实专人负责，严防火警和中毒事故的发生。只有在上述工作完全落实后，才允许实施。8）对架空的临时电线线路，要认真地检查和加固，严防因风雪的超载而发生线路倒塌等不测事故。9）亚硝酸钠极似食盐，有剧毒，要妥善保管，切勿误作食盐，引起食物中毒。如用氯化钙、漂白粉作为抗冻附加剂，要防止腐蚀皮肤。不宜使用氯化物作防冻剂的构件和部位，未经审批严禁使用。十四、职业健康安全管理措施：1、参加施工的全体人员，必须树立“95、安全第一，预防为主”和“安全为生产，生产必须安全”的思想，从工程开工到竣工，都必须严格执行国家安全生产法等有关安全法规及公司和建设单位的安全生产规章制度，必须认真执行企业的有关安全规定和要求，施工作业人员要按照公司制定的安装工人安全技术操作规程进行施工作业。不违章作业，消除一切事故。2、安全生产保证体系在本工程的施工进程中，成立以项目经理为主管，安全员为具体负责，架子班、木工班和分项施工员实施的组织保障体系具体落实的安全保证体系，确保在本工程施工进程中不出安全事故。3、安全防护和制度重大危险源的识别：通过对该分项工程施工阶段综合评价和识别，确定出针对该工程特点评价的危险源，按危险源辩识和风险评96、价控制程序，确定重大危险源分别如下：1施工机械操作人员未按规定进行培训持证上岗2高空、临边作业无安全防护措施3高空、临边施工无安全措施4在配料或提取易燃品时吸烟，浸插过清油、清漆、棉纱、槎手布随便乱丢5平刨传动部位无防护罩6承重架架搭设不规范7悬空作业未系安全带8模板承重架无扫地杆导致立杆不稳9杆件直径、型钢规格及材质不符合要求导致强度不足10木工圆盘锯无锯盘护罩、防护档板安全装置和传动部位无防护11木工平刨传动部位无防护罩12新工人未进行三级安全教育针对以上重大危险源，项目部采取以下措施进行管理：a、健全各项安全生产管理制度，落实安全生产责任制，安全生产以项目经理为第一安全生产负责人，专职安97、全员从项目和场地面积大管理有一定的困难的情况下考虑配备两名专职安全员，全面负责项目的职业健康安全管理工作。目前两名安全人员已就位。b、JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规程中规定高空作业人员必须佩带劳动保护用品。高处作业主要是架子工从事通道的搭设和木工从事承重架、内墙板的支模工作、塔吊司机的高空操作、以及其他工作从事相关的高处施工作业。因此要求从事高处。因此要求从事高空作业的所有人员必须持有劳动部门颁发的上岗证和卫生部门的健康证，并按期进行安全知识培训和教育。该项工作主要由项目部安全人员进行检查和落实。然后根据个班组从事高空作业具体工作和实际情况，配发相应的劳动保护用品，劳动用品的采购和98、发放由项目部安全部门和材料部门配合进行。d、模板工程将根据JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程、JGJ59-99建筑施工安全检查标准和地方建设主管部门出台的有关模板支撑体系的文件和法规要求，在主体结构正式施工前编制模板工程专项方案，该方案主要由项目技术部门负责编制和监督实施。e、项目安全管理部门每周六组织依次安全检查，发现问题及时纠正，以“安全整改通知单”的形式通知有关方，监督落实整改情况。f、特种作业人员必须经过专门培训并去得特种作业资格后方可上岗，现场在必要的位置悬挂各种安全标识；在招收女工时，要保护她们在工作和劳动时的健康安全，严格执行中华人民共和国妇女权益保障法的99、规定；加强季节性施工的安全防护工作，雨季做好防雨、防雷工作，五级以上大风严禁明火和高空作业，夏季做好防食物中毒、中暑事故的发生。冬季做好防滑、防寒、防火等事故的发生，节假日前后做好节前节后的安全检查工作。其他管理措施：（1）严格执行班前安全制度，认真执行书面安全交底的规定，针对作业条件、天气条件、施工进度等进行准确地、有针对地安全技术交底，并履行交底和被交底人的签字手续。（2）参加施工的作业人员，必须先进行三级安全教育和考试，合格后方准进场作业。（3）进入施工现场，必须严格执行“六大纪律”和“十项措施”，正确使用安全帽和个人防护用品。（4）高处作业，严禁向上或往下抛掷工具、材料和其他物品。（6100、）在2m以上（含2m）高处作业，必须搭设防护严密的操作平台，否则，必须使用安全带。（7）特种作业人员，必须持证上岗，严禁无证上岗作业。（8）进行吊装作业时，应设专职起重指挥，起重扒杆和吊装物件下，严禁站人，无关人员不得进入区域。吊装区域必须设置警戒和警示牌。（9）施工现场必须悬挂醒目的安全标志牌和警示牌。（10）对施工现场和设备、容器等安装现场的“四口”，做好防护工作，防止人员坠落伤亡。（11）进入施工现场必须戴安全帽、高空作业必须安全带。十五、环境管理措施：1、现场召开“施工现场环境保护”工作例会，总结前一阶段的施工现场环境保护管理情况，布置下一阶段的施工现场环境保护管理工作。2、建立并执行101、施工现场环境保护管理检查制度。每半月组织一次检查，根据检查情况按施工现场环境保护管理检查记录表评比打分，对检查中所发现的问题，应根据具体情况，定时间、定人、定措施予以解决。3、除特殊情况外，在每天晚22时至次日早6时，严格控制强噪声作业，对混凝土输送泵、电锯等强噪音设备，以隔音棚或隔音罩封闭、遮挡，实现降噪。4、模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。5、模板、钢管修理时，禁止使用大锤。使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。使用电锤开洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。6、 加强环保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管102、理，最大限度地减少噪音扰民。附件1： 500墙模板计算书 一、墙模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度4800mm，两侧楼板厚度300mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距225mm，内龙骨采用单钢管48mm3.0mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置10道，在断面内水平间距200+450+450+450+450+450+450+450+500+600mm，断面跨度方向间距450mm，直径16mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性103、模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.8104、50。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.23m。 荷载计算值 q = 1.245.0000.225+1.405.4000.225=13.851kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分105、别为: W = 22.501.801.80/6 = 12.15cm3； I = 22.501.801.801.80/12 = 10.94cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.247kN N2=3.428kN N3=3.428kN N4=1.247kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.268mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07010001000/12150=5.761N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f106、，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31869.0/(2225.00018.000)=0.692N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.268mm 面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2345.00+1.40.235.40=13.851kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2345.0107、0=10.125kN/m 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.397mm 最大支座力 Qmax=8.946kN 抗弯计算强度 f=0.484106/4491.0=107.77N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 五、108、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.200mm 最大支座力 Qmax=19.905kN 抗弯计算强度 f=0.905106/8982.0=100.76N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠109、度小于450.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 19.905 对拉螺栓强度验算满足要求!附件2： 1000800 柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1000mm，B方向对拉螺栓1道， 柱110、模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 7820mm， 柱箍间距计算跨度 d = 450mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度60mm，高度80mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 1000310320310 800250240250 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷111、载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混112、凝土侧压力标准值 F1=0.940.000=36.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 310 320 31021.14kN/mAB 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.45m。 荷载计算值 q = 1.236.0000.450+1.402.7000.450=21.141kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24113、.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2016.200+1.401.215)0.313 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.20810001000/24300=8.541N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可114、以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2016.200+1.41.215)0.313=3.975kN 截面抗剪强度计算值 T=33975.0/(2450.00018.000)=0.736N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67716.2003134/(1006000218700)=0.806mm 面板的最大挠度小于313.3/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，115、应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.313m。 荷载计算值 q = 1.236.0000.313+1.402.7000.313=14.720kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.624/0.450=14.720kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.114.7200.45 最大剪力 Q=0.60.45014.720=3.975kN 最大支座力 N=1.10.45014.720=7.287kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I116、和截面抵抗矩W分别为: W = 5.907.907.90/6 = 61.37cm3； I = 5.907.907.907.90/12 = 242.41cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.298106/61369.8=4.86N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33975/(25979)=1.279N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0117、.67711.280450.04/(1009000.002424108.5)=0.144mm 最大挠度小于450.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.313 0.450 = 6.62kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.19118、8mm 最大支座力 Qmax=14.290kN 抗弯计算强度 f=0.891106/8982.0=99.20N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于610.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉119、螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.290 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.247 0.450 = 5.22kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.093mm 最大支座力 Qmax=11.682kN 抗弯计算强120、度 f=0.597106/8982.0=66.47N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于510.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.682 对拉螺121、栓强度验算满足要求!附件3： 700*700柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=700mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 7820mm， 柱箍间距计算跨度 d = 450mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度60mm，高度80mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 700210122、220210 700210220210 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正123、系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 210 220 21015.70kN/mAB 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.45m。 荷载计算值 q = 1.225.9200.450+1.402.7000.450=15.698kN/m124、 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2011.664+1.401.215)0.2130.2 经计算得到面板125、抗弯强度计算值 f = 0.07110001000/24300=2.940N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2011.664+1.41.215)0.213=2.009kN 截面抗剪强度计算值 T=32009.0/(2450.00018.000)=0.372N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67711.6642134/(10126、06000218700)=0.125mm 面板的最大挠度小于213.3/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.213m。 荷载计算值 q = 1.225.9200.213+1.402.7000.213=7.442kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.349/0.450=7.442kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.4420.45 最大剪力 Q=0.60127、.4507.442=2.009kN 最大支座力 N=1.10.4507.442=3.684kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.907.907.90/6 = 61.37cm3； I = 5.907.907.907.90/12 = 242.41cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.151106/61369.8=2.46N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32009/(25128、979)=0.647N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6775.530450.04/(1009000.002424108.5)=0.070mm 最大挠度小于450.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.225.92+1.402.70)0.213 0.450 = 3.35kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计129、算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.042mm 最大支座力 Qmax=7.681kN 抗弯计算强度 f=0.348106/8982.0=38.74N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于460.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(130、mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.681 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.225.92+1.402.70)0.213 0.450 = 3.35kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经131、过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.042mm 最大支座力 Qmax=7.681kN 抗弯计算强度 f=0.348106/8982.0=38.74N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于460.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.00132、0 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.681 对拉螺栓强度验算满足要求!附件-4 700850梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.5m， 梁截面 BD=700mm850mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度1133、3.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 45001800850700480240480图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.85+0.50)+1.405.00=33.610kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.85+0.71.405.00=32.440kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S134、最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8500.150=3.251kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.150(20.850+0.700)/0.700=0.257kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+5.00135、0)0.7000.150=0.525kN 均布荷载 q = 1.203.251+1.200.257=4.210kN/m 集中荷载 P = 1.400.525=0.735kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 15.001.801.80/6 = 8.10cm3； I = 15.001.801.801.80/12 = 7.29cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.338kN N2136、=1.503kN N3=1.503kN N4=0.338kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.161mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03510001000/8100=4.321N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3858.0/(2150.00018.000)=0.477N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.161mm 面板的最大挠度小于233137、.3/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.503/0.150=10.021kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.020.15 最大剪力 Q=0.60.15010.021=0.902kN 最大支座力 N=1.10.15010.021=1.654kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00138、cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.023106/64000.0=0.35N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3902/(26080)=0.282N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.003kN/m 最大变形 v =0.6776.003150.04/(1009000.00139、2560000.0)=0.001mm 木方的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 480 240 480 0.34kN 1.50kN 1.50kN 0.34kN 0.69kN 0.69kNAB 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 480 240 480 0.33kN 0.90kN 0.90kN 0.33kN 0.57kN 0.57kNAB 支撑钢管变形计算受力图 支140、撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.064mm 最大支座力 Qmax=2.060kN 抗弯计算强度 f=0.092106/4491.0=20.38N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于483.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图141、 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.109mm 最大支座力 Qmax=6.730kN 抗弯计算强度 f=0.247106/4491.0=55.05N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 1.05R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.73kN6.73*1.05142、=7.078 kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.73kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1104.500=0.592kN N = 6.730+0.592=7.322kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压143、强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 l0 = ku1(h+2a) (1) l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；u1 = 1.532, u2 = 2.089 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 计算结果：取整体稳定最不利值 l0=4.343m =4343/16.0=272.290 =0.099 =7322/(0.099424)=174.949N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽144、量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。附件-5： 400*1200梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.5m， 梁截面 BD=400mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 145、梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 450018001200400530140530图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.50)+1.405.00=44.320kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001.20+0.71.405.00=43.780kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为48146、3.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.150=4.590kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.150(21.200+0.400)/0.400=0.525kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+5.000)0.4000.150=0.300kN 均布荷载 q = 1.204.590+147、1.200.525=6.138kN/m 集中荷载 P = 1.400.300=0.420kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 15.001.801.80/6 = 8.10cm3； I = 15.001.801.801.80/12 = 7.29cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.460kN N2=1.955kN N3=0.460kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.099m148、m (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03010001000/8100=3.704N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3767.0/(2150.00018.000)=0.426N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.099mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑149、为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.955/0.150=13.030kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.030.15 最大剪力 Q=0.60.15013.030=1.173kN 最大支座力 N=1.10.15013.030=2.150kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.029106/64000.0=0.46N/mm150、2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31173/(26080)=0.366N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到8.525kN/m 最大变形 v =0.6778.525150.04/(1009000.002560000.0)=0.001mm 木方的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 三、梁底支撑151、钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 530 140 530 0.46kN 1.95kN 0.46kN 0.69kN 0.69kNAB 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 530 140 530 0.38kN 1.28kN 0.38kN 0.57kN 0.57kNAB 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.052mm 最大支座力 Qmax=1.9152、34kN 抗弯计算强度 f=0.088106/4491.0=19.69N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于533.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.113mm 最大支座力 Qmax=6153、.317kN 抗弯计算强度 f=0.232106/4491.0=51.67N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 1.05R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.32kN 1.05*6.32=6.64kN8kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压154、力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.32kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1104.500=0.592kN N = 6.317+0.592=6.908kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 l0 = ku1155、(h+2a) (1) l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；u1 = 1.532, u2 = 2.089 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 计算结果：取整体稳定最不利值 l0=4.343m =4343/16.0=272.290 =0.099 =6908/(0.099424)=165.066N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。附件6: 350*1000梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工156、扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.5m， 梁截面 BD=350mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2157、。 扣件计算折减系数取1.00。 4500180010003501200图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.50)+1.405.00=38.200kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001.00+0.71.405.00=37.300kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工158、活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.150=3.825kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.150(21.000+0.350)/0.350=0.504kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+5.000)0.3500.150=0.263kN 均布荷载 q = 1.203.825+1.200.504=5.194kN/m 集中荷载 P = 1.400.263=0.368kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 159、本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 15.001.801.80/6 = 8.10cm3； I = 15.001.801.801.80/12 = 7.29cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.341kN N2=1.504kN N3=0.341kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.049mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.01910001000/8100=2.346N/mm2 面板的抗弯强度160、设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3568.0/(2150.00018.000)=0.316N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.049mm 面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.504/0.150=10.025kN/m 最大弯矩 M161、 = 0.1ql2=0.110.030.15 最大剪力 Q=0.60.15010.025=0.902kN 最大支座力 N=1.10.15010.025=1.654kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.023106/64000.0=0.35N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 162、截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3902/(26080)=0.282N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.312kN/m 最大变形 v =0.6776.312150.04/(1009000.002560000.0)=0.001mm 木方的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑163、钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=3.823mm 最大支座力 Qmax=1.781kN 抗弯计算强度 f=0.851106/4491.0=189.43N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简164、图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.105mm 最大支座力 Qmax=5.819kN 抗弯计算强度 f=0.214106/4491.0=47.60N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 1.05R Rc 其中 Rc 扣件抗165、滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.82kN 1.05*5.82=6.11kN8kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.82kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1104.500=0.592kN N = 5.819+0.592=6.410kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面166、面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 l0 = ku1(h+2a) (1) l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；u1 = 1.532, u2 = 2.089 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 计算结果：取整体稳定最不利值 l0=4.343m =4343/1167、6.0=272.290 =0.099 =6410/(0.099424)=153.171N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。附件7: 500*850梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.5m， 梁截面 BD=500mm850mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2168、。 木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 450018008505001200图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.85+0.50)+1.405.00=33.610kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.85+0.71.405.00=32169、.440kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8500.150=3.251kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.150(20.850+0.500)/0.500=0.330kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到170、，活荷载标准值 P1 = (0.000+5.000)0.5000.150=0.375kN 均布荷载 q = 1.203.251+1.200.330=4.298kN/m 集中荷载 P = 1.400.375=0.525kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 15.001.801.80/6 = 8.10cm3； I = 15.001.801.801.80/12 = 7.29cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从171、左到右各支座力分别为 N1=0.247kN N2=1.090kN N3=1.090kN N4=0.247kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.043mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.01810001000/8100=2.222N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3620.0/(2150.00018.000)=0.344N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 172、v = 0.043mm 面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.090/0.150=7.265kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.270.15 最大剪力 Q=0.60.1507.265=0.654kN 最大支座力 N=1.10.1507.265=1.199kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.00173、8.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.016106/64000.0=0.26N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3654/(26080)=0.204N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.377kN/m 最大变形 v =0.6774.3174、77150.04/(1009000.002560000.0)=0.001mm 木方的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=3.908mm 最大支座力 Qmax=2.025kN 抗弯计算强度 f=0.853106/4491.175、0=189.86N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.115mm 最大支座力 Qmax=6.616kN 抗弯计算强度 f=0.243106/4176、491.0=54.12N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 1.05R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.62kN 1.05*6.62=6.95kN8kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.6177、2kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1104.500=0.592kN N = 6.616+0.592=7.208kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 l0 = ku1(h+2a) (1) l0 = ku2h (2) k178、 计算长度附加系数，按照表取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；u1 = 1.532, u2 = 2.089 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 计算结果：取整体稳定最不利值 l0=4.343m =4343/16.0=272.290 =0.099 =7208/(0.099424)=172.225N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。附件 8: 200*950梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011179、）。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.5m， 梁截面 BD=200mm950mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 4500180095180、02001200图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.95+0.50)+1.405.00=36.670kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.95+0.71.405.00=35.680kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(k181、N/m)： q1 = 25.5000.9500.150=3.634kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.150(20.950+0.200)/0.200=0.788kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+5.000)0.2000.150=0.150kN 均布荷载 q = 1.203.634+1.200.788=5.306kN/m 集中荷载 P = 1.400.150=0.210kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1182、5.001.801.80/6 = 8.10cm3； I = 15.001.801.801.80/12 = 7.29cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.636kN N2=0.636kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.207mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03710001000/8100=4.568N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 183、(2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3635.0/(2150.00018.000)=0.353N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.207mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 0.636/0.150=4.237kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.240.15 最大剪力 Q=0.60.1504.2184、37=0.381kN 最大支座力 N=1.10.1504.237=0.699kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.010106/64000.0=0.15N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3381/(185、26080)=0.119N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.948kN/m 最大变形 v =0.6772.948150.04/(1009000.002560000.0)=0.000mm 木方的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值186、，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=3.046mm 最大支座力 Qmax=1.324kN 抗弯计算强度 f=0.624106/4491.0=138.98N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷187、载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.080mm 最大支座力 Qmax=4.325kN 抗弯计算强度 f=0.159106/4491.0=35.38N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取188、最大支座反力，R=4.33kN 4.33*1.05=4.558kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.33kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1104.500=0.592kN N = 4.325+0.592=4.917kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗189、压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 l0 = ku1(h+2a) (1) l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；u1 = 1.532, u2 = 2.089 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 计算结果：取整体稳定最不利值 l0=4.343m =4343/16.0=272.290 =0.099 =4917/(0.099424)=117.484N/mm2，190、立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。附件 9: 450扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.5m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.45m，立杆的步距 h=1.80m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m191、2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.05,采用双扣件形式。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.45+0.30)+1.405.00=20.914kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.45+0.71.405.00=19.480kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结192、构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.4500.900+0.3000.900=10.435kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+5.000)0.900=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W193、 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2010.435+1.404.500)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.16910001000/48600=3.486N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.435+1.44.500)0.300=3.388kN 截面抗剪强度计算值 T=33388.0/(2900.00018.000)=0.314194、N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67710.4353004/(1006000437400)=0.218mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.4500.300=3.388kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷195、载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (5.000+0.000)0.300=1.500kN/m 静荷载 q1 = 1.203.388+1.200.090=4.174kN/m 活荷载 q2 = 1.401.500=2.100kN/m 计算单元内的木方集中力为(2.100+4.174)0.450=2.823kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.823/0.450=6.274kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.270.45 最大剪力196、 Q=0.60.4506.274=1.694kN 最大支座力 N=1.10.4506.274=3.106kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.127106/64000.0=1.99N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪197、强度计算值 T=31694/(26080)=0.529N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.478kN/m 最大变形 v =0.6773.478450.04/(1009000.002560000.0)=0.042mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要198、求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.081mm 最大支座力 Qmax=5.360kN 抗弯计算强度 f=0.260106/4491.0=57.89N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 纵向支撑钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静199、荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.129mm 最大支座力 Qmax=11.525kN 抗弯计算强度 f=0.844106/4491.0=187.99N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算200、中R取最大支座反力，R=11.53kN 11.53*1.05=12.11kN16kN 采用双扣件设计计算, 满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.0994.500=0.447kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.450=0.122kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.4500.9000.450=4.575kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.142kN。 2201、.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (5.000+0.000)0.9000.450=2.025kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.01kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/202、mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范，由公式计算 l0 = ku1(h+2a) (1) l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照规范表取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；u1 = 1.302, u2 = 1.697 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 计算结果：取整体稳定最不利值 l0=3.610m； =3610/16.0=226.337 =0.143 =9006/(0.143424)=148.916N/mm2，立杆的稳定性计算 Mm203、ax=105.93 所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。 附件10: 300厚扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据XX省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(J10905-2006)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.5m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.45m，立杆的步距 h=1.80m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方5080mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/204、mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 板底第一道扣件采用双扣件。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.3000.900+0.3500.900=7.065kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)0.900=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00205、1.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.357.065+1.44.500)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14310001000/48600=2.933N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足206、要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.357.065+1.44.500)0.300=2.851kN 截面抗剪强度计算值 T=32851.0/(2900.00018.000)=0.264N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6777.0653004/(1006000437400)=0.148mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按207、照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.3000.300=2.250kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+4.000)0.300=1.500kN/m 静荷载 q1 = 1.352.250+1.350.105=3.179kN/m 活荷载 q2 = 1.401.500=2.100kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载208、的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.376/0.450=5.279kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.280.45 最大剪力 Q=0.60.4505.279=1.425kN 最大支座力 N=1.10.4505.279=2.613kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.107106/53333.3=2.00N/mm2 木方的抗弯计算强度小209、于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31425/(25080)=0.535N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.355kN/m 最大变形 v =0.6772.355450.04/(1009000.002133333.5)=0.034mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计210、算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.055mm 最大支座力 Qmax=4.510kN 抗弯计算强度 f=0.219106/4491.0=48.71N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 纵向支撑钢管计算 纵向支撑211、钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.764mm 最大支座力 Qmax=9.697kN 抗弯计算强度 f=0.710106/4491.0=158.18N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向212、水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 1.05R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.70kN 采用双扣件，采用双扣件！ R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1504.500=0.675kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.450=0.142k213、N (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.3000.9000.450=3.038kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 3.854kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+4.000)0.9000.450=2.025kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 选取六排立杆投影面内作为计算的各排立杆，其竖向力为 V1=8.038kN V2=8.038kN V3=8.038kN V4=8.038k214、N V5=8.038kN V6=8.038kN 风荷载标准值 Wk=0.70.4501.2000.600=0.227kN/m2 风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2270.9001.800 风荷载计算示意图如下 按照规范取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为： 其中 AF 结构模板纵向挡风面积； Wk 风荷载标准值，取0.227kN/m2； La 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取0.300m； la 立杆纵距，取0.900m； 经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.850.2270.3000.900=0.052kN 按215、照规范风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为 其中 F 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.052kN； H 模板支架高度，取4.500m； m 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取2； Lb 模板支架的横向长度，取2.250m； 经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=30.0524.500/(2+1)2.250=0.104kN 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 Nut 立杆的轴心压力最大值，取8.038kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i216、 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径，取1.595cm； A 立杆净截面面积，取4.239cm2； W 立杆净截面抵抗矩，取4.491cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.15m； l0 计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.644m； l0 = h + 2a=1.800+20.150=2.100m； l0 = kuh =1.1551.2721.800=2.645m； k 计算长度附加系数，按规范附录D采用，k=1.155； u 考虑支架整217、体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.272； 不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果： =1.058038/(0.2604240.998)=76.903N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载的计算立杆稳定性结果： =1.058038/(0.2604240.998)+93000/4491=97.519N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果： =1.05(8038+104)/(0.2604240.998)=77.851N/mm2，立杆的稳定性计算 Mmax=96.15 所以第6天以后的各层楼板218、强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。附件11: 120扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为3.2m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.45m，立杆的步距 h=1.80m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10219、kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.405.00=10.974kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.12+0.71.405.00=8.788kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三220、跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1200.900+0.3000.900=2.981kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+5.000)0.900=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值221、，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.981+1.404.500)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08910001000/48600=1.829N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.202.981+1.44.500)0.300=1.778kN 截面抗剪强度计算值 T=31778.0/(2900.00018.000)=0.165N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm222、2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.9813004/(1006000437400)=0.062mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)223、： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (5.000+0.000)0.300=1.500kN/m 静荷载 q1 = 1.200.904+1.200.090=1.192kN/m 活荷载 q2 = 1.401.500=2.100kN/m 计算单元内的木方集中力为(2.100+1.192)0.450=1.481kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.482/0.450=3.292kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.290.45 最大剪力 Q=0.60.4503.292=0.889kN 最大224、支座力 N=1.10.4503.292=1.630kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.067106/64000.0=1.04N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3889/(26080)=0.278N225、/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m 最大变形 v =0.6770.994450.04/(1009000.002560000.0)=0.012mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形226、计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.023mm 最大支座力 Qmax=2.813kN 抗弯计算强度 f=0.136106/4491.0=30.37N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 纵向支撑钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.322mm