1、宽6m公园人行景观天桥工程支模专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录第一部分 技术方案71.编制依据71.3法律71.4规范标准71.5部门规章71.6书籍72.工程概况72.1建筑概况72.2支模结构层概况83、施工准备83.1审图83.2编制专项施工方案83.3交底83.4材料准备93.5模板的基准定位工作93.6模板工程机械设备计划94.支撑系统104.1.2满堂架施工数据见表三104.1.3梁施工数据见表四104.1.2柱施工数据见表五104.1.4工艺流程114.1.5操作要求114.1.7梁板2、交接处下方必须用木枋支撑，以板模压梁侧模。114.2.1工艺流程：125、板模板支设的质量保证措施125.2楼板模板支设过程中板与板之间的立缝处采用双面胶粘贴。126、框架柱模板设计12147、模板工程的安全保证措施147.5混凝土浇筑对模板影响的措施158、模板拆除158.3楼板、梁模板拆除：169 模板施工安全防范措施169.1 预防坍塌事故安全技术措施169.2 预防高空坠落事故安全技术措施179.3 监测措施189.4 模板系统验收小组19副组长：（技术负责人）1910、应急响应2010.1应急预案的方针与原则2010.2应急策划2010.3应急准备2110.4应急响应2310.5 突3、发事件应急预案2510.6 现场恢复2710.7 附近医院路线27第二部分 模板系统验算书271、模板支撑架计算书27 第一部分 技术方案1.编制依据1.1 XX公园里XX项目工程施工组织设计1.2甲方提供的XX公司设计201505版“XX公园里XX项目人行景观桥工程”施工图 1.3法律中华人民共和国建筑法中华人民共和国安全生产法1.4规范标准1.4.1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011 版1.4.2建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）1.4.3建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8002011）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）1.4.5砼结构工4、程施工验收规范GB50204-20151.5部门规章1.5.1建设部建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则 1.6书籍1.6.1建筑施工手册（第五版）2.工程概况2.1建筑概况XX公园里XX项目人行景观桥工程位于XX市，由XX责任公司开发，XX有限公司设计。本工程全桥长149.851m，宽6m（局部10.3m），共18孔，标准跨径8.4m，局部7.3m，其中主桥长84.2m两联，支桥长65.651m，为一联。上部构造为0.5m0.85m横梁，0.5m0.85m纵梁、牛腿梁,0.5（1.0）1.35m，0.3cm桥面板、10cm桥面铺装。1m1m框架柱，高度为8.1m。纵横梁跨度分别为：85、.4m、10.55m。桥面板高度为：8.1m。2.2支模结构层概况表一部 位层高m板厚 mm梁的截面尺寸跨度模板支撑系统说明景观天桥8.130050085010550模板支撑高度7.8m；所有梁均为井字梁。50085084003、施工准备3.1审图3.1.1施工前认真查阅图纸（包括与建筑图对应情况）、做好图纸审查记录、设计变更洽商记录、设计交底记录及相关安全质量规范、安全质量施工注意点等，做到施工中重点突出。3.1.2随时注意图纸变更情况，以便对变更部分进行方案调整。3.2编制专项施工方案编制专项施工方案，经公司总工审查，符合要求后，方可实施。3.2.1 专项方案分析 根据施工要求，支模部分混6、凝土强度达到设计强度的75%前不能拆除下层模板及支架。局部天桥支架位于粘性土土层上，因此采用C15砼硬化150mm,作为支架基础。3.3交底项目工程技术部按规定对工长及相关人员进行方案措施研讨、交底；由施工工长向模板操作人员进行方案、措施交底，并由项目工程技术部和质量部人员参加。3.4材料准备3.4.1本工程所有部位模板面板均采用木模板， 木模板规格为183091515， 4080香杉木枋（二等锯材），14高强丝杆，48.33.6无弯曲无裂缝钢管。3.4.2模板进场后要码放整齐，防止变形；所有进场木枋均经过压刨后再使用。3.4.3搭设前必须对进场的支架体系构配件（钢管、扣件、顶丝撑等）按规范要7、求进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的构配件，进场材料(钢管、扣件、顶支撑)必须具备出厂合格证，钢管必须具备材质书检测报告。3.4.4工具准备：榔头、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒等。3.4.5脱模剂：水质脱模剂。3.4.6双面胶：2mm厚。3.5模板的基准定位工作3.5.1对放线区域的积水及堆放材料进行清理。3.5.2首先引测建筑的轴线控制线，并以该控制线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的边线以及外侧控制线以便于模板的安装和校正。3.5.3引测水平标高到预留插筋、外墙侧或其他过渡引测点，做好水平标高控制。3.6模板工程机械设备计划表二序号材料设备名称8、规格型号单位数量来源1吊车 12T台1自备2圆盘锯NT500台1自备4压刨MB104A台2自备5台钻Z516-2台2自备6砂轮机台2自备7卷线盘个3自备8手提锯台5自备支模施工(根据品茗安全设施计算软件验算)4.支撑系统4.1.1采用扣件式钢管脚手架支撑系统，立杆顶端安插顶丝撑，扫地杆距地200。4.1.2满堂架施工数据见表三表三部 位(编号)层 高(m)板 厚(mm)步 距(mm)立 杆 纵 距(mm)立 杆 横 距(mm)纵横向水平杆步距（mm）天桥8.130015008008001500 4.1.3梁施工数据见表四表四梁截面(mm)层高（m）板厚（mm）梁底立杆纵 横 距（mm）梁底立杆9、根 数梁底木枋间距（mm）梁侧木枋间距（mm）拉杆道数（A14）纵横向水平杆步距（mm）5008508.1300800115020021500 注：螺杆沿梁纵向间距400mm ，纵横方向水平杆沿立杆拉结，步距1500mm。4.1.2柱施工数据见表五表五部 位(编号)层 高(m)柱边长(mm)柱箍间距(mm)对拉螺栓根数框架柱8.11000 4504 4.1.4工艺流程测量放线复核梁底标高校正轴线位置垫木板立杆水平杆连接立杆安装顶丝撑梁底水平杆按设计要求起拱水平及竖向剪刀撑安装梁模底板绑扎梁钢筋安装两侧梁侧模穿对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻梁模连接固定。4.1.5操作要求 1、扫地杆距地20010、，纵横方向沿立杆设置水平杆，水平杆步距1500mm。 2、梁底小楞40*80木枋平行于梁截面纵向布置，大楞采用单钢管并用双扣件与立杆连接。 梁侧小楞40*80木枋纵向布置，大楞采用双钢管及对拉螺杆固定。4.1.6梁高600，必须使用对拉螺栓，其余用自制夹具加固。4.1.7梁板交接处下方必须用木枋支撑，以板模压梁侧模。4.1.8对跨度不小于4m (及悬挑长度不小于2m )的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应起拱。除注明外，非悬挑板起拱高度为跨度(短跨)的 1/600，悬挑板起拱高度为悬挑长度的1/300，非悬挑梁起拱高度为跨度的1/600，悬挑梁起拱高度为悬挑长度的1/300。 4.1.9大梁加固完11、成后，两侧应采用短钢管顶紧与满堂架连接。4.1.10梁模板支设的质量保证措施4.1.10.1梁口与柱头模板的连接特别重要,要求拼装准确，加固牢靠。4.1.10.2起拱应在铺设梁底之前按设计要求进行。4.1.10.3梁底立杆随满堂架一起搭设，不能后加。支撑至主梁的立柱下由底面到顶部整体设置剪刀撑。4.1.10.4作为扣件式钢管脚手架支撑，扣件要拧紧，梁底两侧支撑用双扣件，横杆的步距要按设计要求设置。4.2板的铺设4.2.1工艺流程：垫木板立杆水平杆连接立杆安装顶丝撑梁底水平杆水平及竖向剪刀撑安装顶丝撑安装板底管安装板底木枋调整楼板下皮标高及起拱铺设模板检查模板上皮标高及平整度4.2.2楼板模板工12、程板底脚手架、木枋设置见表四4.2.3楼板模板接缝处下方必须有木枋。4.2.4楼板木枋搭接处，应错开或加间距400mm的木枋来加强。4.2.5楼板满堂脚手架纵横需设置剪刀撑，纵横间距按附图尺寸设置，4.5设置一道水平剪刀撑，剪刀撑接头采用搭接，其搭接长度不小于1m，旋转扣件不得少于2个，扣件距端部100mm。4.2.6 扫地杆距地200，纵横方向沿立杆设置水平杆，步距1500mm。5、板模板支设的质量保证措施5.1检查模板的尺寸、对角线、平整度以及预埋件和预留孔洞的位置。安装就位后，立即与梁、墙模板连接。5.2楼板模板支设过程中板与板之间的立缝处采用双面胶粘贴。 6、框架柱模板设计框架柱：柱模13、板采用钢管与丝杆混合使用做夹具,钢管夹具间距450,在柱下端夹具加密。柱模安装施工要点定位基准：为保证柱模就位后的内框几何尺寸和轴线位置准确，应事先设置立模定位基准。柱模安装前，先用水准仪实测柱底标高，采用1:3水泥砂浆将柱模安装底标高找平，其底标高允许偏差2mm。按图纸尺寸制作柱模板后，按放线位置钉好压脚板再安装柱模板，两垂直向加斜拉顶撑，校正垂直度及柱顶对角线。柱箍安装及柱模加固：柱箍的安装按柱模设计要求自下而上进行，柱箍间距根据柱高及断面大小经计算确定。柱箍安装完后采用钢管及配套扣件对柱模进行加固，其柱模支撑应对称进行加固。柱模加固完毕其位置经校正准确无误后拆除斜拉顶撑。检查、校正：柱模14、安装、加固完后，应全面复核模板的垂直度、对角线长度差、截面尺寸等项，支撑必须牢固，预埋件、预留洞位置准确，埋设稳定。柱模板支撑方法见下图：7、模板工程的安全保证措施如何保证支撑系统的整体稳定是本高支模施工重点考虑的问题。为此，我们将采取以下措施：7.1支模区域所在下部模板体系不予拆除，保证底部的承载能力满足上部荷载的要求。 7.1.1 搭设满堂架时，将满堂架连接成一个整体，以增加满堂脚手架的稳定性。7.2设48钢管纵横扫地杆一道（高出地面200内），保证整体稳定；7.3满堂脚手架纵横需设置剪刀撑，具体设置方法见附图，剪刀撑接头采用搭接，其搭接长度不小于1m，旋转扣件不得少于2个，扣件距端部不小15、于100mm，同时主梁两侧支撑立杆也必须设置剪刀撑；7.4在模板支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量、安全事故。7.5混凝土浇筑对模板影响的措施7.5.1混凝土输送管的布置要单独设架体固定，不得布设在模板支撑体系上，特别是泵管穿越楼板时，泵管不得与模板直接接触；布料机布置处要单独加固，在布料机布置部位加设斜撑，确保模板有足够的抗侧移力。7.5.2板上混凝土不能堆积过高，避免荷载集中。7.5.3 混凝土浇筑时，防止局部过分振动，混凝土振捣棒尽量不直接振动模板。8、模板拆除8.1各构件拆模时间根据同条件强度试块确定,以同条件养护试件强度试验报告为依据，拆模强度见下表：表五结构16、类型拆 模 要 求竖向结构混凝土强度达1.2Mpa以上楼 梯混凝土强度达100%以上悬臂构件混凝土强度达100%以上梁 板跨度8m时混凝土强度达75%以上；跨度8m时混凝土强度达100%以上；须确认砼强度已达到拆模要求，并填写拆模申请表，方可进行模板拆除，已拆除模板及支架的结构，在砼达到设计强度等级后方可允许承受全部使用荷载。当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。模板拆除应附模板拆除验算书。8.2墙柱模板拆除：用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝上脱离，按编号进行堆放。8.3楼板、梁模板拆除：8.3.1应先拆梁侧模，再拆除楼板模板，拆楼板模板先拆掉水平拉杆，然后17、拆除支柱。8.3.2操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱，使其龙骨自由坠落。8.3.3用撬棍将模板撬下，等该段的模板全部脱模后，集中运出，集中堆放。 8.3.4有穿墙丝杆者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。8.3.5侧模板拆除时，混凝土强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除，严禁砼未达到强度过早拆除模板。8.3.6拆下的模板及时清理粘连物，涂刷脱模剂，拆下的钢管扣件及时集中收集管理。8.3.7及时对墙柱阳角进行保护。9 模板施工安全防范措施9.1 预防坍塌事故安全技术措施9.1.1模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批18、签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。9.1.2 模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。9.1.3 模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。9.1.4 堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对模板进行加固。9.1.5 装钉露面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板或散板要拿起稳妥堆放，以坍19、塌事故发生。9.1.6 安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂号安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。9.1.7 拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。9.2 预防高空坠落事故安全技术措施9.2.1 高支模安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知质安部、技术部倒现场检查、验收，合格后方能进行安全知识及安全操作等下道工序的施工作业。9.2.2 所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。9.2.3 项目部应按类别，有针对性地20、将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。9.2.4 高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗，对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业，施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。9.2.5 安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。9.2.6 支、拆模板时应保证作业人员有可靠的立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀对置，并不得超过设计荷载。9.2.7 已支好模板的楼层四周必须用临时21、护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后再护栏上再铺一层密目安全网。9.2.8 高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化、。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后方可实施。9.2.9 浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。9.2.10 混凝土泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。9.3 监测措施9.3.1 梁板支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、混22、凝土浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：9.3.2 日常检查、巡查重点部位：1） 杆件设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2） 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3） 连接扣件是否松动。4） 架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求。5） 施工过程中是否有超载的现象。6) 安全防护措施是否符合规范要求。7） 脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。9.3.3 脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。9.3.4 在浇捣支模板混凝土前，由项目对脚手架全面检查，合格后方可开始浇筑混凝土，浇筑混凝土的过程中，有安全员、施工员对架体进行检查，23、随时观测架体变形。发现隐患，立即停工整改，隐患消除后在施工。构件允许偏差见下表：9.3.5 支模板施工过程中，施工单位进行监测，每次监测结果必须由监测人、项目经理、签字。9.3.6 监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结果评述。9.3.7 本工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。9.4 模板系统验收小组通过对本方案的具体分析和对本工程情况的了解特成立模板验收小组： 组长：（项目执行经理） 副组长：（技术负责人） 组员：9.4.1 验收小组必须按照规范要求严格执行，出现状况必须安排整改，整改完成后必须复查，全部满足要求后才能进行下道工序施工10、应急响应 10.24、1应急预案的方针与原则坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。更好地适应法律和经济活动的要求；给企业员工的工作和施工场区周围居民提供更好更安全的环境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。10.2应急策划10.2.1应急预案工作流程图根据本工程的特点及施工工艺的实际情况，特制定本项目满堂架发生紧急情况或事故的应急25、措施，应急准备和响应工作程序见图：危险源及环境因素辩识、评价编制应急预案成立抢险领导小组组建抢险队、救护车配备应急物资、设备应急知识教育培训定期评审实施应急预案进行评审、修订未发生发生应急准备和响应工作程序图10.2.2.1突发事件、紧急情况及风险分析根据本工程施工特点制定模板坍塌的应急方案。10.2.2.2突发事件及风险预防措施编制模板专项施工方案，并进行技术部门论证，报监理审批。浇注梁板砼前，应把所有与砼浇注无关的人、材料、工具清理出场；砼泵送至操作现场时必须做到砼均匀分布到较大的工作面上，不能集中一处过多。浇注梁板砼前，应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固体程度。浇注梁板砼时，专人26、看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。10.2.2.3应急资源分析10.2.2.3.1应急力量的组成：项目部成员、甲方负责人等。 应急设备、物资准备：现场灭火器、医疗设备、救护车辆充足，药品齐全，各施工小分队配对讲机。10.2.3上级救援机构：公司应急救援领导小组，地方可用的主要应急资源是救护车。10.2.4法律法规要求安全生产法、建筑工程安全管理条例。10.3应急准备10.3.1机构与职责机构：成立以项目经理罗阳三为组长的项目部应急预案领导小组，一旦发生模27、板坍塌施工安全事故，项目负责人立即赶赴现场，组织指挥抢险。职责：研究、审批抢险方案；组织、协调各方抢险救援的人员、物资、交通工具等；保持与上级领导机关的通讯联系，及时发布现场信息。 项目部应急预案领导小组成员序号职 务姓 名电 话1组 长4组 员5组 员6组 员7组 员8组 员9组 员10.3.2应急资源应急救援所需的救援机械设备、交通工具、通讯工具见下表。主要应急机械设备储备表 序号材料、设备名称单位数量规格型号主要工作性能指标现在何处备注1气割设备套1现场2手动葫芦台2现场3人货车辆11.5吨现场4电焊机台2现场5千斤顶台4现场6对讲机台4现场10.3.3教育、训练为全面提高应急能力，项目28、部对抢险人员进行必要的抢险知识教育，制定出相应的规定，包括应急内容、计划、组织与准备、效果评估等。项目部进行应急预案演练。10.3.4相关单位相关单位联系电话表 序号单 位联系人电 话1XX市XX区急救电话110、1202XX市XX区消防报警电话110、1193XX区人民医院10.3.5XX区人民医院据工地距离：3公里。10.4应急响应模板坍塌应急响应10.4.1预案的起动时机：发生模板坍塌时，第一发现人大声呼喊，使现场人员能及时逃生和协助扑救，并及时报告项目部领导或项目部值班人员，项目部负责人接到报告后立即通知应急救援小组，立即启动应急预案。现场管理人员根据出现的险情或有可能出现的险情，迅速29、逐级上报，次序为现场、办公室、抢险领导小组、上级主管部门。综合收集、记录、整理紧急情况信息并向小组及时传递，由小组组长罗阳三主持紧急情况处理会议，协调、派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资等实施紧急抢救和向上级汇报。事故处理根据事故大小情况来确定，如果事故特别小，根据上级指示可由施工单位自行直接进行处理。如果事故较大或施工单位处理不了则由施工单位向政府主管部门进行请示，请求启动政府主管部门的救援预案。应急事故发生处理流程图10.4.2值班电话：10.4.3紧急情况发生后，现场要做好警戒和疏散工作，保护现场，及时抢救伤员和财产，并由在现场的项目部最高级别负责人指挥，在3分钟内电话通报到值班室30、，主要说明紧急情况性质、地点、发生时间、有无伤亡、是否需要派救护车、消防车或警力支援到现场实施抢救，如需可直接拨打110、119、120等求救电话。10.4.4值班人员在接到紧急情况报告后必须在2分钟内将情况报告到紧急情况领导小组组长和副组长。小组组长组织讨论后在最短的时间内发出如何进行现场处置的指令。分派人员车辆等到现场进行抢救、警戒、疏散和保护现场等。由罗阳三在30分钟内以小组名义打电话向上一级有关部门报告。10.4.5 遇到紧急情况，全体职工应特事特办、急事急办，主动积极地投身到紧急情况的处理中去。各种设备、车辆、器材、物资等应统一调遣，各类人员必须坚决无条件服从组长或副组长的命令和安排31、，不得拖延、推诿、阻碍紧急情况的处理。10.4.6 在整个施工阶段要从人员、设备、材料和制度做好充分的准备工作，一旦遇到险情能迅速投入抢险工作。10.4.7 对于雨季施工，要及时了解天气信息遇到暴雨天气要委派专人值班，掌握施工现场情况并及时汇报。10.5 突发事件应急预案10.5.1 接警与通知：模板坍塌发生安全事故以后，项目部必须立即报告到公司安全部，安全部在了解事故准确位置、事故性质、死伤人数及其它有关情况后，立即报告公司分管领导、主管领导。10.5.2 指挥与控制：10.5.2.1 坍塌事故的指挥控制发生坍塌事故后，由罗阳三负责现场总指挥，发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由32、安全员打事故抢救电话“120”，向上级有关部门或医院打电话抢救，同时通知项目副经理组织紧急应变小组进行现场抢救。土建工长组织有关人员进行清理土方或杂物，如有人员被埋，应首先按部位进行抢救人员，其他组员采取有效措施，防止事故发展扩大，让现场安全负责人随时监护支护状况，及时清理支护边上堆放的材料，防止造成再次事故的发生。在向有关部门通知抢救电话的同时，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，重伤人员由水、电工协助送外抢救工作门卫在大门口迎接救护的车辆，有程序的处理事故、事件，最大限度的减少，人员和财产损失33、。紧急救援的一般原则： 以确保人员的安全为第一，其次是控制材料的损失。紧急救援关键是速度，因为大多数坍塌死亡是窒息死亡，因此，救援时间就是生命。此外要培养施工人员正确的处险意识，凡发现险情要立刻使用事故报警系统进行通报，紧急救援响应者必须是紧急工作组成员，其他人员应该撤离至安全区域，并服从紧急工作组成员的指挥。急救知识与技术鉴于模板坍塌事故所造成的伤害主要是机械性窒息引起呼吸功能衰竭和颅脑损伤所致中枢神经系统功能衰竭，因此紧急工作组成员必须熟练掌握止血包扎、骨折固定、伤员搬运及心肺复苏等急救知识与技术等。10.5.2.3 通讯工地抢险指挥及安全员应熟知这些号码：110、119、120、项目部应34、急领导小组成员的手机号码、公司应急领导组织成员手机号码、XX市XX区安全监督部门电话号码，明示于工地显要位置。10.5.2.4 警戒与治安安全保卫小组应在事故现场周围建立警戒区域实施交通管制，维护现场治安秩序。人群疏散与安置疏散人员工作要有秩序的服从指挥人员的疏导要求进行疏散，做到不惊慌失措，勿混乱、拥挤，减少人员伤亡。10.5.2.5 公共关系项目部安全办公室为项目部各信息收集和发布的组织机构，人员包括，办公室届时将起到项目部的媒体的作用，对事故的处理、控制、进展、升级等情况进行信息收集，并对事故轻重情况进行删减，有针对性定期和不定期的向外界和内部如实的报道。10.6 现场恢复充分辩识恢复过35、程中存在的危险，当安全隐患彻底清除，方可恢复正常工作状态。10.7 附近医院路线主要线路描述：第二部分 模板系统验算书1、模板支撑架计算书 模板支架计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、砼结构工程施工验收规范GB50204-2015版）等规范编制。由于市场原因，计算时钢管取483，木方取4080。梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 336、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称横梁新浇混凝土梁计算跨度(m)10.55混凝土梁截面尺寸(mmmm)500850新浇混凝土结构层高(m)8.1梁侧楼板厚度(mm)300 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q137、k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.104风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数4每纵距38、内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8539、)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.85)+1.40.72128.221kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.85126.457kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.85121.775kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.126.4570.1672+0.1171.7640.16720.079kNm Mmax/W0.079106/375002.113N/mm2f15N/mm240、 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67721.775166.6674/(10010000281250)0.04mml/250166.667/2500.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.426.4570.167+0.451.7640.1671.896kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.126.4570.167+1.21.7640.1675.203kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.421.7750.1671.4541、2kN R2=R3=1.1 q2l=1.121.7750.1673.992kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.896+0.91.35(0.3-0.1)0.5/3+0.50.85+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.72(42、1-0.5)-0.5/2)/21，5.203+0.91.35(0.3-0.1)0.5/3=5.244kN/m q2max1.452+(0.3-0.1)0.5/3+0.50.85+(0.5+(24+1.1)0.3)(1-0.5)-0.5/2)/21，3.992+(0.3-0.1)0.5/34.025kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.2440.82，0.55.2440.220.336kNm Mmax/W0.336106/426707.865N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.6543、.2440.8，5.2440.22.517kN max3Vmax/(2bh0)=32.5171000/(24080)1.18N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6774.0258004/(10096001706700)0.681mml1/250800/2503.2mm 2q2l24/(8EI)4.0252004/(896001706700)0.049mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2ma44、x1.15.2440.8，0.45.2440.8+5.2440.24.614kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R12.159kN，R43.265kN，R2R34.614kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.0250.8，0.44.0250.8+4.0250.23.542kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R11.768kN，R42.874kN，R2R33.542kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)45、205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.548106/4490122.134N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.573kN max2Vmax/A=26.5731000/42431.003N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.226mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.46、753kN，R2=12.592kN，R3=1.306kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.753,1.3061.306kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR212.592kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.47、386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1040.81.52/100.024kNm 3、稳定性计算 根据建48、筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.85)+1.40.92128.65kN/m 2)小梁验算 q1max1.931+1.2(0.3-0.1)0.5/3+0.50.85+1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.91(1-0.5)-0.5/2)/21，5.294+1.2(0.3-0.1)0.5/3=5.334kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.766kN，R212.788kN，R31.319kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(600+2200)=49、1642.41mm 1l01/i1642.41/15.9103.296，查表得，10.566 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+N边+Mw/lbmax0.766，12.788，1.319+1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.91(0.8+1-0.5-0.5/2)/20.8+0.024/112.812kN fN/(A)+Mw/W12811.654/(0.566424)+0.024106/449058.639N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/15.919650、.196，查表得，20.188 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+N边+1.20.15(8.1-0.85)+Mw/lbmax0.766，12.788，1.319+1.2(0.75+(24+1.1)0.3)+1.40.91(0.8+1-0.5-0.5/2)/20.8+1.305+0.024/114.117kN fN/(A)+Mw/W14116.654/(0.188424)+0.024106/4490182.349N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=51、14.117kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50100-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 52、1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+053、.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11320130/1000=171.772kNF1=14.117kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50100-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：f54、c=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=14.117kN 满足要求！板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一55、工程属性新浇混凝土楼板名称景观桥桥面新浇混凝土楼板板厚(mm)300新浇混凝土楼板边长L(m)10.55新浇混凝土楼板边宽B(m)8.4 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m356、)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.20.065风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)7.95立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)75立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁两端各悬挑长度(mm)200，200主梁两端各悬挑长度(mm)75，75结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 57、四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.58、3)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.3)+1.40.72.5 1=11.475kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.205kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max11.4750.22/8，0.1220.22/8+2.2050.2/4= 0.111kNm Mmax/W0.111106/375002.956N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.3)1=7.63kN/m 559、ql4/(384EI)57.632004/(38410000281250)0.057mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 因B/lb取整8400/800取整10，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，60、1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.3)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.3)+1.40.72.50.22.344kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.3)0.21.903kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.20.441kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.9030.82+0.1210.4410.820.164kNm q20.91.35G1kb=0.91.61、350.30.20.073kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.205kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0730.82+0.212.2050.8，0.1070.0730.82+0.1812.2050.80.374kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.3440.22/2，0.0730.22/2+2.2050.20.442kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.164，0.374，0.4420.442kNm Mmax/W0.442106/4267010.369N/62、mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.9030.8+0.620.4410.81.143kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0730.8+0.6812.2051.537kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.3440.2，0.0730.2+2.2052.22kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.143，1.537，2.222.22kN max3Vmax/(2bh0)=32.221000/(24080)1.04N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G263、k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.3)0.21.566kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.5668004/(10093501706700)0.254mml/400800/4002mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.5662004/(893501706700)0.02mml12/400400/4001mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗64、矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.3)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.3)+1.40.71.50.22.216kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.3)0.21.951kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.378kN/m q2(G1k+ (G3k+G265、k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.3)0.2=1.606kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.9510.8+1.2230.3780.82.154kN 按悬臂梁，R1q1l=2.2160.20.443kN RmaxRmax，R12.154kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.6060.81.469kN 按悬臂梁，R1q2l=1.6060.20.321kN RmaxRmax，R11.469kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.747kNm Mmax/W66、0.747106/4490166.341N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.253kN max2Vmax/A=25.2531000/42424.777N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.901mm 跨中max=0.901mm=800/400=2mm 悬挑段max0.314mm=752/400=0.375mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.7567、5钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =maxl01,l02/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=68、0.91.4klah2/10=0.91.40.0650.81.52/100.015kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+0.91.410.80.8+0.015/0.86.992kN f Nw/(A)+ Mw/W6991.868/(0.197424)+0.015106/449086.99N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.69、40.0650.81.52/100.015kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.75+(24+1.1)0.3)+0.91.410.80.8+0.015/0.87.184kN f Nw/(A)+ Mw/W7183.868/(0.197424)+0.015106/449089.289N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.992kNN30kN 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C15立杆底座长a(mm)270、00立杆底座宽b(mm)200 F1=N=7.184kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50100-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的71、截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.91N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)72、=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.91+0.250)1112080/1000=57.075kNF1=7.184kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50100-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本73、规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.2N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.240000/1000=1166.4kNF1=7.184kN 满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称KZ新74、浇混凝土柱长边边长(mm)1000新浇混凝土柱的计算高度(mm)8100新浇混凝土柱短边边长(mm)1000 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)8.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，248.1min29.868，194.429.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标75、准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，248.1min29.87，194.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.776、4面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数6柱短边小梁根数6柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4529.8716.331kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.794kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10716.3310.22-0.1210.7940.22-0.074kNm Mmax/W0.074106/(1/6450152)4.37N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用77、线荷载qbS正0.4529.8713.442kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63213.4422004/(1008925(1/12450153)0.12mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)4080小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.238.0567.611 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.238kNm Mm78、ax/W0.238106/42.6671035.574N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.229.875.974 kN/m 面板变形图(mm) 0.358mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.179、57kNm，N14.053kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.157kNm，N24.053kN M/Wn0.157106/(4.49103)34.884N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.039mml/4000.993mm 20.039mml/4000.993mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N4.0532=8.107kNNtb17.8kN 满足要求！ N4.0532=8.107kN26kN 满足要求！