1、云南嵩明(小铺）至昆明(乌龙）高速公路改扩建工程沿线 建筑工程设施二标段双排扣件式落地脚手架搭拆专项方案编制： 审核: 审批： 年 月 日目录一、 编制依据二、工程概况三、施工质量四、施工计划五、施工准备 5。1组织机构 5.2设计总体思路 5。3劳动力计划 5.4材料准备 5.5机具准备 5.6技术准备六、脚手架构造要求 6.1总体设计尺寸 6.2纵向水平杆 6.3横向水平杆 6。4脚手板 6.5立杆 6。6连墙件 6.7门洞 6。8剪刀撑 6.9扣件 6.10基础 6.11上人钢管楼梯 6.12安全网七、脚手架搭设和拆除施工工艺 7.1落地脚手架搭设施工工艺 7.2落地脚手架拆除施工工艺八2、脚手架搭设验收规定九、脚手架拆除规定十、安全交底十一、管理标准及注意事项十二、文件控制资料和所需的质量记录十三、附计算书1落地脚手架计算 1。1参数信息 1。2小横杆计算 1。3大横杆计算 1.4扣件抗滑力计算 1。5脚手架立杆荷载计算 1。6立杆稳定性计算 1。7最大搭设高度计算 1.8连墙件稳定性计算 1.9砼强度验算十四、附图 附图一:入口脚手架构造示意图 附图二：双排扣件式脚手架立面示意图 附图三：双排扣件是脚手架剖面示意图 附图四：连墙件大样示意图一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；2、建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)；3、建3、筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）;4、建筑结构荷载规范（GB 50009-2012);5、钢结构设计规范(GB 500172003）;6、本工程施工图纸和投标文件；7、本工程施工组织设计。二、工程概况序号项 目内 容1工程名称云南嵩明(小铺)至昆明（乌龙）高速公路改扩建工程沿线建筑工程设施改扩建工程沿线 建筑工程设施2建设单位指挥部3设计单位4施工单位5监理单位6建设地点云南省昆明市盘龙区、滇中产业聚集区（新区）及嵩明县境内7结构类型及层数黑营盘服务区南北幅上部结构一样，南幅基础人工挖孔桩，北幅独立承台基础,层高最高为3层(15。1米),最低为一层(包括修理车库、综合服务用房、加油4、站油罐基础、附属用房)马鞍山隧道管理站综合楼2层，高度最高处由9.1米，水泵房为单层建筑，高度为3.6米.房屋结构类型均为框架结构8总建筑面积约8500平方米9要求质量标准合 格10工 期360日历天，2016年 1月 1日开工 （以批准的开工报告日期为准）三、项目质量目标 本工程的质量目标是合格。外架工程质量按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）规定施工。质量由项目经理负责。四、施工计划根据本工程现场实际情况,全部采用落地双排扣件式脚手架,搭设高度根据各个栋号建筑标高而定。五、施工准备5。1、组织机构外架搭设由外架工长负责组织实施，其他人员配合。外架所需材料、劳动力计5、划均由外架工长负责编制,材料员负责组织进场。技术交底工作由外架工长负责。5。2、设计总体思路本工程脚手架均为一架多用，主体阶段主要用于安全防护,装修阶段既用于装修施工,也兼作安全防护。装修施工按一层作业考虑,外架验算应满足此项要求。5。3、劳动力准备所有架体操作人员必须持证上岗，证照相符。按脚手架施工方案的要求，采用流水作业法进行作业。脚手架专业小组由指挥2人，操作人员2030人组成，负责完成脚手架施工作业，定人定岗。5。4、材料准备1、钢管：采用直径48.3、壁厚3。6镀锌焊管,要求端部切口平整，钢管顺长无明显变形、裂纹和严重锈蚀.技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规6、定并有产品出厂合格证。2、钢管扣件：采用与钢管管径相配的，符合国家现行标准的可锻铸铁扣件。使用铸钢扣件时，其性能应该符合相应可锻铸铁扣件的规守指标要求。严禁使用加工不合格的、锈蚀和有裂纹的扣件。3、脚手板：使用竹脚手板，要求竹片宽度不少于60，拼接螺栓直径为510，间距600，并且孔径应紧密配合，螺栓必须可靠紧固.4、焊条：应有产品质量证明书,质量指标应符合设计图纸及国家标准的有关规定。5、周转材料：先进行维修保养,经检查符合使用要求才能安排使用.密目式安全网：规格和质量均应符合使用要求.5.5、机具准备搭、拆架子所需机具主要有架子扳手、吊线、卷尺,由架子工自备。项目部应配备如下检查工具（可借7、用，但应符合要求）：名称数量用途扭力扳手1把检查扣件拧紧力度游标卡尺1把检查焊接钢管外径和壁厚、外表面锈蚀深度塞尺1把检查钢管两端面切斜偏差钢卷尺1把检查钢管弯曲程度和搭设中的距离或长度水平尺1把检查水平杆高差角尺1把检查剪刀撑与地面的倾角注：建筑施工扣件式钢管脚手架（JGJ130-2011）中提及的钢板尺用钢卷尺代替.5.6、技术准备施工前应按要求向架子工作好技术交底。人员变动后应重新交底。六、脚手架的构造要求6.1.、总的设计尺寸立杆纵距1。5m（局部有所调整，但均不大于1。6m），横距0.75m（可平铺四块竹串脚手板，每块竹串脚手板宽180mm），内排架步距1.83m，外排架步距0.918、5m（安全网规格为6m1.8m,拉紧后比1。8m略宽，如取两倍步距1。8m，安全网不易拉紧，显得松垮，不美观，故按现场经验取1.83m）,。外排架外立杆内侧设全封闭密目安全网（每10cm10cm2300孔）。除剪刀撑钢管为黑色与黄色相间外，其余脚手架用管均为黄色。6.2、纵向水平杆纵向水平杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于三跨。接长宜使用对接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。接长如采用搭接，搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定。本9、工程使用竹串脚手板，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。6.3、横向水平杆作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。横向水平杆靠墙一端外伸长度不大于250mm，以满足铺一块脚手板的要求。靠墙一端离外墙装饰面距离不大于100mm（符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011中6。2.3和7。3。6要求).6.4、脚手板第一步架和以上每四步架以及操作层必须满铺脚手板，离开外墙装饰面100mm。脚手板应设置在三根横向水平杆上。脚手板的铺设采用对接平铺，接头处10、必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长取130150 mm。作业层端部脚手板探头长度取150mm,板长两端应与支承杆可靠固定。6。5、立杆地下室内立杆统一距砼外墙面400mm，0。00层以上内立杆统一距砼外墙300mm。落地架每根立杆底部应设置钢板底座和6厚垫板.相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。下端第一根立杆交错用6m杆和3m杆相互错开.6.6、连墙件连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，连墙件布置竖直向每层布置,即间距2。9m，水平向间距按三跨布置，即4.5m。为了施工安全,落地架采用刚性连墙件（每层楼面预埋6。5圆钢），刚性连墙件水平方向沿建筑物外边设置，可在每层楼板上间距4.5m（尽11、量选择在梁处）预埋钢管做为刚性连接点（钢管长400mm，埋入砼中200mm）;拉结杆必须与内外立杆相连接。每个刚性拉结点处均用小横杆顶住外墙。6。7、门洞脚手架在安全通道出入口处设置门洞。门洞处挑空一根立杆。门洞处的空间桁架,除下弦平面外，应在其余5个平面内设置斜腹杆.斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm.安全通道处的门洞两侧柱子应为四管立杆，副立杆高度应高于门洞口1至2步（外排架2步，内排架1步）.安全通道、井架通道不得与脚手架杆件连接。6.8、剪刀撑剪刀撑在外侧立面整个长度和高度连续设置，斜杆与地面的倾角按45控制。每道剪刀12、撑宽度不应小于4跨。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定。6。9、扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于,且不应大于。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm.对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。6.10、基础一层立杆基础为硬化地面,外架范围内底板做硬化处理，并设置排水沟，排水沟沿建筑物周围连续设置。6.11、上人钢管楼梯上人楼梯采用之字形楼梯，宽度为1.2m,楼梯坡度采用1：3，每层楼面设一个休息平台,休息平台宽分别为2.2 m。斜道两侧设栏杆扶手及挡脚板，上13、栏杆上皮高1。2m，挡脚板用竹脚手板,高250mm，中栏杆居中设置.斜道底面用竹脚手板封闭.6。12、安全网脚手架外侧设置密目式安全网进行全封闭，安全网设置在外排脚手架立杆里侧,要整齐美观,密目网必须用符合要求的尼龙绳将网周边每隔250 mm系牢在大横杆上,同时间隔900mm用铁丝线绑扎以防尼龙绳被破坏。网间连接也要系牢、严密、方正。七、脚手架的搭设和拆除施工工艺7。1、落地脚手架搭设施工工艺落地脚手架搭设的工艺流程:（部分场地平整、夯实、砼基础浇筑)定位设置通长立杆垫板和钢管底座排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连墙件扎安全网作14、业层铺脚手板和挡脚板.根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置,并用小竹片点出立杆标记。垫板应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑,拐角处双向增设，待该部位与脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立内排立杆,后立外排立杆.每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排.脚手架从第二步起，每两15、步设踢脚板，高度200mm。踢脚板设在外立杆的内侧，用铁线与立杆绑固定，上刷黑黄两种颜色加以分色。7.2、落地脚手架拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下,先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：安全网拦杆脚手板剪刀撑横向水平杆纵向水平杆立杆。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清.拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件,然后托住中间，再解端头扣.所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步,应增设连墙件加固。应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前16、,应加设临时支撑防止变形、失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度(约6m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固后再拆连墙件。八、脚手架搭设检验规定详建筑安装工程外脚手架搭设验收单（桂建安290），另应满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011）的要求。脚手架的验收或日常检查按以下规定进行，合格后方可投入使用或继续使用：1、搭设完毕后;2、在暴风、大雨、地震等强力因素之后；3、在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及存在安全隐患存在的情况时。九、脚手架拆除规定1、架体拆除:根据外墙施工进度，同时注意外墙的保护和清扫。拆除时应标志拆除工作区并派专人看守,禁止行人17、进入,严格遵守拆除顺序，架体拆除工作的具体操作办法基本上同安装过程相反.由上到下，后绑者先拆，先绑者后拆。先拆栏杆、脚手架、剪刀撑、斜撑，而后小横杆、大横杆、立杆等；上下呼应，材料运送采用人工慢慢传递；在拆除过程中应由主管工长安排，最不要中途换人，如必须换人时,应将拆除情况交待清楚,以免发生事故。2、应全面检查脚手架的扣件连接、连接件、支撑体系等是否符合构造要求；应清除脚手架上杂物及地面障碍物；3、连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走。拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。4、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同18、时作业;5、连结件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连结件整层或数层拆除后再拆除脚手架;分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步,应增设连结件加固.6、脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端增设拉结十、安全交底1、脚手架搭设人员必须是经过特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工.架子工应持证上岗，所持证件应在有效期内,上岗人员应定期体检,合格者方可上岗。2、架子工在搭设和拆除时必须戴安全帽、系安全带,穿插平底防滑胶鞋,操作应符合架子工操作规程。3、脚手架的构配件质量和搭设质量经有关部门检查验收，合格后方准使用。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。19、5、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：1）、主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；2)、连墙件.6、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。7、工地临时用电线路的埋设、架设及接地、避雷措施等应按施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）有关规定执行.十一、管理标准及注意事项1、管理技术标准架体搭设的各项有关要求均按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）及局部修订本执行。架体每次搭架后均做好安全检查记录。2、工具使用和保护（1)架体降至地面，拆除架体杆件前，应将密目安全网先拆下收进仓库保管，防止雨水浸泡腐蚀损坏。（2）重要的脚手架部件,20、应安排专人负责操作和保管。3、使用管理和安全注意事项（2）架体在每次搭架作业前均应进行检查，检查架体中是否垃圾过多,是否堆放有建筑材料或有非架体操作人员，如有必须加以清除。（3）严禁在主体施工阶段木工利用架体进行支模或在架上堆放模板和方料。严禁在装修阶段施工时，架内过多（集中）堆放砂浆或面砖；施工荷载严格按照操作层施工荷载值不大于300公斤/平方米,折算为约每米一施工人员可带50公斤施工材料。（4）定期清理架体内的杂物，一般在主体阶段一周清理一次，装修阶段每两层清理一次.（5）架子操作人员上架作业时必须正确配戴合格的安全带及安全帽，安全带的绑扎必须牢固、可靠。（6）架子操作人员所有构件要拿稳放21、稳，同时在作业区方位地面上划出警戒线并标志。(7）连墙杆应有足够的刚度和牢固。本施工方案不详之处，参照桂二建质安200120号施工现场临时用电管理规定和建筑文明施工检查标准（JGJ592011）执行。十二、文件控制和所需的质量记录1、本工程需用到的规范、规程、标准：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）及局部修订建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）建筑施工安全检查标准（JGJ592011）2、本工程需用到的质量记录结构尺寸和位置对设计的偏差及检查记录建筑安装工程外脚手架搭设验收单十三、附计算书落地架设计计算（1）、钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全22、技术规范(JGJ1302011)。（2）、计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为28。7米，立杆采用单立管.(3)、搭设尺寸为:立杆的纵距1.50米，立杆的横距0。90米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48.33。6，连墙件采用2步2跨,竖向间距4.5米，水平间距2。40米。（4）、施工均布荷载为3。0kN/m2,同时施工2层，脚手板共铺设2层.取落地架最高的28.7m进行代表计算，取150厚楼板进行立杆基础承载力计算。1。1、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为28.7m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 0.75m，纵距La为1。5m,大小横杆的步距为1。83 m；内排架23、距离墙长度为0.30m;小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48.33.6； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.66 m，水平间距3。9 m,采用软拉硬撑连接；2。活荷载参数施工均布活荷载标准值：3。000kN/m2；脚手架用途：结构脚手架;同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处贵州省兴义市兴仁县，基本风压0。32kN/m2；风荷载高度变化系数z,计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0。74，风荷载体型系数s 为0.693；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)：0.1180；脚手板自重标准值(kN/24、m2):0。350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0。140;安全设施与安全网（kN/m2）：0.005；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m)：0.038；脚手板铺设总层数：7；5.承重混凝土板参数板类型:双向板；板单元计算宽度Bc(m):4m；板单元计算长度Bl(m)：4m；板厚度h(mm）:180；混凝土成型龄期TB（天)：7;混凝土强度等级：XB=C30;混凝土强度实测值fck（MPa)：8。294;钢筋位置 配筋量及等级 每米宽钢筋面积（mm2）X向正筋 HRB4008130 ASX=386.92Y向正筋 HRB40081325、0 ASY=386.92X向负筋 HRB40010150 ASX=523.33Y向负筋 HRB40010150 ASY=523。331.2、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值： P1= 0.038kN/m ；脚手板的荷载标准值： P2= 0.351.5/3=0.175kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/3=1.5kN/m；荷载的计算值： q=1.20。038+1.20.152+1。51。5=2。506kN/m; 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考26、虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax=ql2/8最大弯矩 Mqmax =2.0480.752/8=0。144kNm；最大应力计算值 =Mqmax/W =28。348N/mm2;小横杆的最大弯曲应力 =28.348N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0。038+0.152+1。5=1.69kN/m ; qmax=5ql4/384EI最大挠度 =5.01.697504/(3842。06105121900)=0。277 mm；小横杆的最大挠度 0。277 mm 小于 小横杆的27、最大容许挠度 750 / 150=5 与10 mm,满足要求！1.3、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面.1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0380.75=0.029kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.350.751.3/3=0.114kN；活荷载标准值： Q= 30。751.3/3=0.975kN；荷载的设计值: P=(1。20.029+1。20.114+1。40。975）/2=0.768kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和. Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯28、矩计算：M1max=0.080。0381。51。3=0.0059kNm; 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax=0。267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2670。7681。5= 0。308kNm；M=M1max + M2max=0。005+0.308=0.313kNm最大应力计算值 =0.272106/5080=61。56N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 =61。56N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: 29、max=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770。03813004 /(1002.06105121900）=0.03 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax=1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0。029+0.114+0。975)/2=0.559kN = 1。8830.55913003/ （ 100 2.06105121900)=0.921 mm；最大挠度和：= max + pmax=0.03+0。921=0.95 mm;大横杆的最大挠度 0.95 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1330、00 / 150=8。7与10 mm，满足要求！1。4、扣件抗滑力的计算按规范表5。1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5。2.5)： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;小横杆的自重标准值： P1=0.0380。752/2=0。029kN；大横杆的自重标准值: P2=0.0381.5=0.057kN；脚手板的自重标准值: P3=0。350.751.5/2=0.131、97kN；活荷载标准值： Q=30.751.5 /2=1。688kN；荷载的设计值： R=1。2（0。029+0。057+0。197）+1。41。688=2.703kN；R 8。00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 1。5、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.118kN/m NG1=0.1180+（0.752/2)0.038/1。8328.70=3。83kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0。35kN/m2 NG2= 0。3571。5(0.75+0。3）/2=1。9232、9kN；（3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板,标准值为0。14kN/m NG3=0.1471。5/2=0.735kN;（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0。005kN/m2 NG4=0.0051.512=0。18kN;经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6。674kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=30.751.51/2=1.688kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1。2 NG+0.851.4NQ=1。26.674+ 0。851。41。688=10。033、2kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1。2NG+1.4NQ=1。26.674+1.41.688=10.372kN；1.6、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压（kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.32kN/m2; z - 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB500092001)的规定采用：z= 0.74; s - 风荷载体型系数：取值为0.693;经计算得到，风荷载标准值为： Wk=0.7 0。320.740。693=0。115kN/m2;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW34、 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.1151.51。832/10=0.069kNm；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式=N/（A） + MW/W f立杆的轴心压力设计值 :N=6.699kN;不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A） f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 7。006kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1。58 cm;计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）表5。3。3得 : k=1。155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001)表5.3.3得 :=1。5 ；35、计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3。17 m；长细比: L0/i=201 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.179立杆净截面面积 ： A=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩） ：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=6699.033/(0。179489)+59512.126/5080=88。248N/mm2;立杆稳定性计算 =88.248N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=7006.158/(0.179489)=80。042N/mm2；立36、杆稳定性计算 =80.042N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!1.7、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)5.3。6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:Hs=Af （1。2NG2k + 0。851。4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN）计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=2。394kN;活荷载标准值 ：NQ=1。462kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0。118kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产37、生的弯矩: Mwk=Mw / （1。40。85)=0。06 /（1.4 0。85)=0。05kNm；Hs =( 0.1794.8910-4205103(1。22。394+0.851。4(1.462+0。1794。891000。05/5。08)）/（1.20。118）=86。905 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）5。3。6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:H=Hs /（1+0。001Hs)H=86.905 /（1+0.00186.905）=79。956 m；H= 79.956 和 50 比较取较小值.经计算得到，脚手架搭设高38、度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为28.7m，小于H，满足要求！1.8、连墙件的稳定性计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）5。3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=Af - （1。2NG2k + 0.851。4(NQk + MwkA/W）)/1。2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN）计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=2。394kN；活荷载标准值 ：NQ=1。462kN;每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0.118kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=39、Mw / (1.40。85）=0.06 /(1.4 0。85）=0.05kNm;Hs =（ 0.1794。8910-4205103（1.22。394+0。851.4(1。462+0。1794.891000.05/5。08)）/（1。20。118）=86。905 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)5.3。6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米：H=Hs /（1+0。001Hs)H=86。905 /（1+0。00186.905）=79。956 m；H= 79。956 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m40、。脚手架单立杆搭设高度为28.7m，小于H，满足要求！ 1.9、混凝土板强度验算单根立杆传递荷载代表值（kN)：NL=NG+NQ=4。132+1.462=5。595kN；混凝土板活荷载设计值(kN/m2）：QB=1。42NL/(LaLb）（LbBc)/(0。49BcBl）+Qk=1.45。595/(1。30.75）（0。754)/（0.4944）+2=5.874kN/m2；混凝土板恒载设计值：(kN/m2）:GB=1。2h0/100025=5.4kN/m2；GB=GB+QB/2=5.4+5。874/2=8。337kN/m2;GQ=GB+QB=5.4+5.874=11.274kN/m2;QB= 41、QB/2=5.874/2=2。937kN/m2；四边铰支:mq1=0.037；mq2=0。037;四边固定：m1=0.018;m2=0.018;m1= -0。051；m2=-0。051；M1=（m1+m2）GBBc2+（mq1+mq2）QBBc2=4.89kN/m2;M2=（m2+m1)GBBc2+（mq2+mq1)QBBc2=4。89kN/m2；M1=m1GQBc2=9。254kN/m2；M2=m2GQBc2=9.254kN/m2；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb（h0/2）+fyAs（h0s)；Mu=fyAs(h0-s)（当2s时，采用此公42、式)；式中Mu -板正截面极限承载弯矩； 1 -截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0; s 纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc -混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改; fy -受压区钢筋抗拉强度标准值； As-受压区钢筋总面积; -混凝土受压区高度，=Asfyh0/（1fcbh0+fyAs) s -截面内力臂系数,s=1-0.5,=Asfy/(1bh0） fy -钢筋抗拉强度标准值; As-受拉钢筋总面积； h0 计算单元截面有效高度，短跨方向取h20mm,长跨方向取h30mm,其中h是板厚；M1=0.80M1U=0.801.043、010.5386.923360.00/（1。0010001508。29）360。000386。92150/1000000=15.779kNm；M2=0。80M2U=0.801。001-0.5386.923360.00/(1.0010001608。29）360。000386.92160/1000000=16.894kNm;M1=0.80M1u=0.80360。00523。333(150-20)/1000000=19.594kNm；M2=0.80M2u=0.80360。00523。333(16020）/1000000=21.101kNm;所以有：M1M1，M2M2,|M1|M1, M2M2，此混凝土板是满足承载能力要求。十四、附图附图1：入口脚手架构造示意图附图2：双排扣件式脚手架立面示意图附图3:双排扣件式脚手架立剖示意图附图4：连墙件大样图