1、目 录1 编制依据31.1北京市轨道交通指挥中心二期工程施工组织设计31.2 北京市轨道交通指挥中心二期工程施工图纸31.3 有关规范、规程31。4 有关法规32 工程概况42.1总体简介42。2危险性较大的模板分项工程概况43 施工部署53。1 施工部署53。2 施工进度计划63.3 施工准备74 脚手架设计方案与施工工艺104。1设计方案104.2 技术参数114。3 构造要求134。4 特殊部位做法204。5 施工工艺234.6 检查与验收255 施工安全保证措施275.1组织保证措施275。3日常安全管理保证措施285.4脚手架季节性施工安全措施296施工应急救援预案296.1预防监控2、措施296。2项目部救援组织机构名单及职责306。3应急措施316。4事故报告程序流程图337 计算书337.1计算参数337.2 横向水平杆的计算347。3 纵向水平杆的计算357。4 扣件抗滑力的计算377。5 悬挑式脚手架验算377.6 连墙件的计算447。7 落地脚手架立杆稳定性计算457.8 型钢悬挑式卸料平台计算471编制依据1.1北京市轨道交通指挥中心二期工程施工组织设计1.2 北京市轨道交通指挥中心二期工程施工图纸类别规范、规程、标准名称编 号国 家直缝电焊钢管GB/T137931992碳素结构钢GB/T7002006钢管脚手架扣件GB158312006木结构设计规范GB5003、052003金属材料室温拉伸试验方法GB/T228-2002混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002钢结构设计规范GB500172003行 业建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工安全检查标准JGJ5999地 方北京市建设工程施工现场安全防护标准京建施20031号钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-20081.3 有关规范、规程1.4 有关法规类别规范、规程、标准名称编号国家中华人民共和国安全生产法中华人民共和国主席令70号第十三条建设工程安全生产管4、理条例国务院第393号令行业建设工程预防高处坠落事故若干规定建设建质(2003)82号危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号地方北京市建委关于印发北京市建设委员会实施建设工程安全生产管理条例办法的通知京建法2004220号北京市建设委员会关于印发北京市建设工程安全生产重大事故及重大隐患处理规定的通知京建施2006663号2工程概况2.1总体简介项 目内 容工程名称北京市轨道交通指挥中心二期工程工程性质高层公共建筑工程地址建设单位勘察单位设计单位监理单位总承包单位工期要求开工日期2010年12月30日整体移交日期2012年12月20日质量要求质量等级建筑长城杯2.2危险性较大的模5、板分项工程概况2.2。1结构概况项目名 称内 容基础及结构形式基础类型梁式筏板基础结构类型劲性混凝土框架剪力墙结构层高地下二层4.50m地下一层4.90m标 准 层4。50m地上结构主要构件尺寸边 框 柱800800mm （局部9001650mm)900mm900mm中 柱900900mm (局部9001650mm）900mm900mm边框架梁500700 mm、650700 mm中间框架梁500700 mm、600700mm、650700 mm楼 板 厚120mm、140mm、220 mm、240 mm混凝土强度等级混凝土柱C50（三层以下）、C40梁、板C40抗震设防烈度8度2.2。2 需6、组织专家进行论证的要求 2。2.2。1 悬挑脚手架本工程主楼地上结构11层，由于施工场地狭小，主楼东侧、西侧和北侧处外脚手架采用悬挑式双排脚手架。东侧、西侧、北侧悬挑脚手架在二层楼面与七层楼面分别设置一道工字钢悬挑梁，分两次搭设悬挑式脚手架，第一段悬挑脚手架高度约22。5m，第二段悬挑脚手架高度约27.2m。根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法,“架体高度20m及以上悬挑式脚手架工程，需要组织专家对专项方案进行论证”。2。2。2.2 双排落地脚手架本工程主楼南侧地下室为车库，其顶板顶标高为2。25m。为节约成本，主楼南侧以及东西主楼中间的连体部分采用双排落地式脚手架,脚手架基础分别落在车库7、顶板和中间部分首层楼板上，架体总高57。2m.根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法，“搭设高度50m及以上落地式钢管脚手架工程，需要组织专家对专项方案进行论证。3施工部署3。1 施工部署3。1。1主楼外墙脚手架3.1。1。1结合本工程结构形式、实际施工特点，脚手架施工大体分为二个阶段:地下室外墙及首层结构施工阶段采用落地式双排脚手架,脚手架从肥槽基底向上搭设。3。1.1.2主楼东、西、北三侧二层以上结构及二次结构施工阶段采用悬挑脚手架，在二层楼板板面开始安装悬挑钢梁，同时拆除下部外架，进行地下防水和土方回填施工。3。1.1.3主楼南侧及中间连体部分结构及二次结构施工阶段采用落地式双排脚手架8、.其中南侧落地脚手架基础设在主楼南侧车库顶板上，板顶标高为2.25m。中间连体部分落地脚手架基础设在首层楼板上，板顶标高为0.1m。主楼与裙房交界处，在主楼外侧搭设落地脚手架，脚手架基础落在裙房顶板上。3.1.2裙房外墙脚手架裙房外墙脚手架采用落地式双排脚手架，脚手架基础落在车库顶板上。3.2施工进度计划3。2。1 悬挑式脚手架根据工程进度计划，2011 年9 月下旬开始搭设二层至六层悬挑脚手架,2011 年11月上旬开始搭设七层及以上悬挑脚手架，各层脚手架搭设具体施工工期如下表：时间部位开始时间结束时间年月日年月日二层楼面工字钢悬挑梁安装20119202011105二层至六层脚手架搭设2019、19232011125七层楼面工字钢悬挑梁安装20111042011125七层及以上脚手架搭设201110720121203.2。2 落地式脚手架主楼南侧和中间连体结构以及东西裙房的落地式脚手架，在相应部位楼板浇筑完毕后进行搭设,预计开始时间为2011年9 月下旬.3。3 施工准备3.3。1技术准备3.3.1.1熟悉图纸，搜集有关标准及相关计算手册.3。3.1。2本专项方案实施前,项目技术负责人应当向现场管理人员和作业人员进行安全技术交底，脚手架搭设前责任工程师应再按本专项方案的要求对搭设和使用人员进行技术交底。3.3。2人员准备岗 位姓 名职 称责任区域主要职责项目经理肖 舰一级建造师全 区10、控制工程施工进行，确保工程质量和工期，实现安全生产。常务副经理王慧斌全 区配合项目经理控制工程施工进行，确保工程质量和工期，实现安全生产。项目总工赫富彬高级工程师全 区审核方案并监督方案落实。项目副总工邵永欣高级工程师全 区配合总工审核方案并监督方案落实.安全副经理吴长青注册安全工程师全 区监督专项方案安全管理落实。生产副经理吕 豪一级建造师东 区王晓兵西 区工 长臧桂伟李志杰南宝国马 会钱志强钱明星工程师工程师工程师工程师工程师工程师全 区东 区西 区1、监督木工作业严格按照技术交底进行模板拼装、安放;2、监督架子工作业严格按照技术交底进行模板支撑架体的搭设;3、监督作业班组的安全教育工作。11、4、监督作业工人按安全交底进行作业；5、协调调度保证进度。劳务负责人江建新钱志强东 区西 区1、配合项目管理人进行劳务管理工作；2、负责对代班工长的教具、培训;3、加强对作业工人的安全教育。架子工长(劳务）江国新王小明东 区西 区1、服从项目工长、技术管理人员的安排;2、严格落实安全、技术交底;3、做好班前技术交底与安全教育工作.3.3。2。1劳动组织及管理人员职责分工3。3.2.2操作工人准备由于悬挑脚手架搭设难度较大，为减少对施工进度的影响，保证施工安全,需选择经验足、责任心强的架子工.脚手架搭拆操作人员必须经项目部安全技术交底及技术交底后方可施工。（1）对操作人员的基本要求：操作人员必须12、具备特种作业操作证、安全资格上岗证，并定期体检，合格后方可持证上岗.（2)架子工进场必须进行三级安全教育和相应考核；参加经理部组织的教育，必须建立班前会。表3.3。2。2工种人数任务架子工25负责架子搭设及拆除测量放线工4负责脚手架垂直度控制3.3。3材料准备3。3.3.1材料要求(1) 钢管483.5mm 的钢管其质量应符合碳素结构钢（GB/T700-2006)、直缝电焊钢管（GB/T137931992)、钢管脚手架扣件（GB15831-2006）中的相应规定，钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，钢管外涂刷防锈漆并定期复涂以保持完好。所有进场的脚手架用钢管安排专人按要求全数检查，符合要求的才能用到本工13、程，否则按退货处理。（2） 扣件钢管连接必须采用合格的扣件,应使用与钢管管径相配和、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831)的规定,严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹扣件。扣件与钢管的贴合面必须整形，保证与钢管扣紧时接触良好.扣件活动部位应能灵活转动。进场扣件必须安排专人逐个检查,并按要求进行复试，复试合格之后才能用到本工程上；不合格扣件按退货处理。（3） 脚手板木脚手板应使用厚度不小于 50mm,长为4m，宽不少于150mm 的落叶松板,其材质应符合现行国家标准木结构设计规范(GB500052003）二级材质的规定。木脚手板使用前为防止破裂损坏，14、在距跳板两端8cm 处用8#铅丝紧箍两道并钉固。禁止使用有扭纹、破裂和横透疖的木板。(4) 安全网采用大眼锦纶网做平网，立网采用阻燃型密目安全网.安全网采购，必须使用经北京市有关认证厂家的产品。不能使用未经检验合格或非指定认证厂家的产品。（5) 10号槽钢进入现场的槽钢应具有相应的材质证明,并经过现场检验。3.3。3。2主要材料进场复试项目进入现场的钢管和扣件必须按北京市建设委员会关于加强施工用钢管、扣件使用管理的通知(京建材200672 号)要求进行现场抽验检测，只有进行抽验检测合格之后，才能应用到工程中.本工程所用的钢管、扣件等均由租赁公司提供.脚手板和其它材料由项目部自行采购；所采用的材15、料和租赁公司均必须在市住建委备案。应用到本工程所有的材料进场时，按要求安排专人逐一仔细的检查,核验相关证件；只有符合相关要求，才能应用到本工程,否则做退货处理。构配件名称检测项目检测标准钢管抗拉强度、屈服点、断后伸长率管低压流体输送用焊接钢、碳素结构钢直缝电焊钢管扣 件直角:抗滑性能、抗破坏性能、扭转刚度。钢管脚手架扣件旋转扣件：抗滑性能、抗破坏性能、抗拉性能、抗压性能.3。3。3。3 主要材料进场数量表3。3.3.3名称单位数量规格工字钢m150018钢丝绳m200015。5钢丝绳卡个1000与钢丝绳配套 钢 筋 m100020钢 筋 m50010普通钢管t150483。5mm脚手板m29016、0木板厚5cm，宽2030cm密目安全网m260001。5m6。0m水平安全网m22000直角扣件个20000旋转扣件个6000对接扣件个50003。3.4机具准备表3.3.4名称单位数量备注架子扳手把25搭设和拆除架子用力矩扳手把4检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链葫芦个4调整架子水平弯曲度4脚手架设计方案与施工工艺4。1设计方案4。1。1 悬挑脚手架由于本工程施工场地狭小，且施工工期要求紧,为了避免肥槽回填耽误施工进度。本工程主楼东侧和北侧两个侧面2层及以上采用全封闭式悬挑脚手架，相应部位的2层及以下地下室采用双排落地式脚手架。悬挑架分二段搭设，2至6层为第一段，架高22。5m.7层以上17、为第二段，架高27.2m。故按27。2m高度计算悬挑架荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。第一段悬挑脚手架的悬挑工字钢梁设在2层楼面，在3层楼面设置钢丝绳斜拉结工字钢梁，作为悬挑梁的安全储备。第二段悬挑脚手架的悬挑工字钢梁设在7层楼面,在8层楼面设斜拉结钢丝绳。悬挑脚手架立杆纵向间距为1.5m,横向间距为0.9m，内立杆距边框梁外侧0。70m，步距1.5m。4。1.2 落地脚手架主楼南侧、中间连体结构及东西裙房，采用落地式双排脚手架。脚手架立杆纵向间距为1.5m,横向间距为0.9m，内立杆距边框梁外侧0。70m（裙房外架内立杆距边框梁外侧0.20m)，步距1。5m.落地脚手架在7层18、楼面和9层楼面分别设置钢丝绳斜拉结,作为架体的安全储备。4.1。3脚手架平面布置图详见附图一脚手架平面布置图4。1.4全楼悬挑架剖面图详见附图二脚手架剖面布置图4.1。5卸料平台为解决二层以上施工周转材料及部分建筑材料的运输问题，在二层顶板及以上各层设置悬挑式卸料平台，卸料平台采用槽钢等焊接成定型构件，在各层间周转使用。为保证卸料平台的安全使用，本工程卸料平台允许的施工荷载不大于2KN/m2,最大总负载为2.4T，最大集中堆放荷载1。0T，堆放高度不大于1m，其中限荷载堆放物料是施工管理过程中的重中之重.平台四周采用48*35mm做防护栏杆，钢管设850mm、650mm两道,并用多层板封闭严密19、，平台底部用50mm厚脚手板封闭严密，脚手板必须包头，并与平台固定牢固。4。2 技术参数4。2.1脚手架主要技术参数名称工字钢钢管钢丝绳连墙件构件截面尺寸18#483。5mm15.5mm483.5mm水平间距（m）1。5/4.54.2工字钢悬挑长度L1（m）1.65/转角处为2。37/2。0工字钢锚固段长度L2（m）2。5/转角处为3.56/3.0内立杆距梁边/L3(m）/0。7转角处为1.15/1。0内立杆距悬挑板边/（m）/0.2/立杆横距/Lb（m）/0.9/立杆纵距（m)/1。5/立杆步距（m)/1.5/连墙件双向间距（m）/4.54。2/允许荷载（KN/m2）/3/同时施工层数/1/20、脚手板铺设层数/2/悬挑简图4。2。2卸料平台主要技术参数名称平台尺寸槽钢钢丝绳钢管构件截面尺寸5.0（长）4.5m(宽）18#（主梁)14（次梁)20.0mm483.5mm卸料平台主梁间距（m）4。5（平台宽)主梁间距悬挑长度5。0（平台长）卸料平台次梁间距（m）0。7允许荷载（KN/m2）24.3 构造要求4.3.1悬挑工字钢梁4。3。1.1悬挑工字钢梁一般部位采用18#工字钢，每段工字钢长度约为4。5m，严格按照1。5m水平间距设置,转角位置保证工字钢的悬挑外端间距1。5m，内侧旋转适当角度,使各根工字钢锚固端不重合。由于转角部位立杆作用力产生的弯矩增大，角部第一根和第二根悬挑工字钢采用21、20工字钢。荷载悬挑梁内侧一端采用2根20圆钢做锚固环，外侧一端采用110圆钢固定，锚固环锚固端拐角处设置一根1。5m长18附加钢筋,各种锚固环的安装在砼浇筑前进行。4。3。1。2在工字钢梁上翼缘板面的内、外立杆位置处各焊接一根200mm长的短钢筋棍，用以固定悬挑脚手架立杆。在需要张拉卸载钢丝绳的工字钢下翼缘板对应外侧立杆处焊接钢筋圆环用于固定斜拉钢丝绳，圆环弯曲半径为50mm.（见悬挑梁剖面详图)4.3.2 立杆4。3。2。1落地脚手架立杆底部设置通长垫板,垫板放置在车库顶板、中间连体结构首层楼板及东西裙房顶板上。在脚手架坐落的顶板下方与脚手架立杆对应位置采用立杆回顶。4.3.2。2 主楼南22、侧和中间连体结构落地脚手架（架体高度超过50m的），底部30m高度范围内采取双立杆，以上范围采用单立杆。4。3。2。3搭设时严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用,立杆根部套住焊接在工字钢梁上的短钢筋棍。立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆接头交错布置,两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内,并且在高度方向至少错开500mm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3(本工程取600mm）。4.3.2。4立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm.4。3。3水平杆搭设4.3。3。23、1纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨.纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接,也可采用搭接，且同一步纵向水平杆四周要交圈.搭接接头的搭接长度不应小于lm ，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm.4。3.3。2杆件接头应交错布置，两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内，接头位置错开距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3(本工程取500mm）。4。3。3.3每一立杆与纵向水平杆相交处(主节点）必须设置横向水平杆，采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上。根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置横向水平杆，最大24、间距不超过750mm。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。4.3。3。4横向水平杆应放置在纵向水平杆上部,靠墙一端至墙装饰面距离为l00mm。靠墙一端的外伸长度a不应大于0。4l（如下图）,且不应大于500mm。内立杆距结构边缘距离大于200mm时,在横向水平杆靠墙一端的外伸段铺脚手板，以保证临空空隙小于200mm。1横向水平杆；2纵向水平杆；3立杆4.3。4纵、横向扫地杆4。3。4。1纵向扫地杆钢管中心距工字钢上皮200mm,采用直角扣件固定在立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。4。3。4。2主节点处应设置横向扫地杆,其位置应在纵向扫地杆下方.4。3.25、5剪刀撑4。3.5。1在脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑,剪刀撑的搭设随立柱、水平杆同步进行。4.3.5。2剪刀撑斜杆与水平面的夹角约45o.斜杆相交点处于同一条直线上，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在横向水平杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定,中间设24个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于150mm.4。3.5。3 为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用,剪刀撑采用搭接连接，搭接长度不小于1000mm,采三个直角扣件进行连接(保证钢管和扣件的质量及必要日常检查）。4.3。6脚手板4.3。6。1悬挑脚手架底层满铺一层脚手板,作业层上铺设一道脚手板，内立杆距外墙26、面大于200mm时，在内立杆里侧的工字钢及横向水平杆上铺设一层脚手板，脚手板下部设一道水平兜网。脚手板采用木脚手板，设置在三根横向水平杆上,并在两端80mm处用直径14 号镀锌钢丝箍绕23 圈固定。4.3.6。2 脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根横向水平杆，各杆距离接缝的距离均不大于150mm。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于200mm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空档现象。4。3.7连墙件4。3。7。1连墙件从悬挑工字钢梁上表面约4.5m标高开始设置，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm.连墙件垂直间距为3h（h为步距），即4。5m，水平间距为4.227、m。4.3.7.2连墙件采用483.5的钢管与结构刚性连接，连墙件与脚手架的连接采用直角扣件扣结。4.3.7。3框架柱位置连墙件通过四根钢管锁紧柱子，其中垂直于挑架方向的两根钢管用直角扣件与脚手架的内侧立杆固定（见附图）。架体所处高度50m时，在每层柱子上设一道连墙件,架体所处高度50m时,在每层柱子上设二道连墙件。4.3.7。4由于框架柱轴线距离为8。4m，在框架柱与框架柱中间楼板上预埋钢筋环，作为与连墙件的拉结点，如下图。4。3。7。5连墙件中的连墙件尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接。4。3.8斜拉钢丝绳4。3.8.1 悬挑式脚手架钢丝绳斜拉28、每段悬挑脚手架在高度范围内采用15。5钢丝绳与建筑物斜拉结1次，钢丝绳水平间距4.5m。架体转角部位，由于工字钢悬挑出梁边长度较大，所以在每根悬挑工字钢端头都设置斜拉结钢丝绳.钢丝绳上端固定在悬挑工字钢梁所在楼层的预埋锚固吊环上，钢丝绳下端拉结在工字钢梁外端头下部钢筋环内。钢丝绳与工字钢间垫废车胎皮以防止钢丝绳磨损。4。3。8.2 超过50m落地式脚手架钢丝绳斜拉超过50m落地式脚手架在高度范围内采用15。5钢丝绳斜拉结2次，钢丝绳水平间距6m.钢丝绳上端拉结到固定在7层、9层顶梁内锚固吊环上,下端拉结在脚手架外立杆主节点处。4。3.8.3 卸料平台钢丝绳斜拉在卸料平台主梁外端及向内1.5m处29、,分别设置一道钢丝绳斜拉结.斜拉钢丝绳采用20，上端拉结在平台所在楼层的顶梁内，下端固定在主梁上。钢丝绳水平间距4.5m，同卸料平台宽度。4.3.9安全防护设置4.3。9.1安全立网脚手架外侧满挂全封闭密目安全网,密目网采用1.5m6.0m规格,用网绳绑扎在纵向水平杆外立杆内侧，作业层安全立网应高于操作平台1.2m。4.3。9。2安全平网在作业层脚手板下部挂一道水平兜网。分段搭设悬挑脚手架架体底部设一道水平兜网，中间隔层设一道水平兜网,水平兜网距外墙面距离控制在200mm以内.4.3.9。3护身栏杆及挡脚板在作业层以上0.6m和1。2m处外侧立杆上设两道防护栏杆，底部侧面设180mm高的挡脚板30、.4.4特殊部位做法4。4.1 悬挑架角部加强做法角部工字钢保证其外端头之间距离为1。50m，里端旋转调整，使各根工字钢相互错开不重叠。在工字钢上内立杆连线位置焊接槽钢作为内立杆支点,槽钢与纵向水平杆方向平行。并在架体角部设加强横向斜撑。具体做法见图。4。4.2楼梯间处做法楼梯间没有楼板处,采取加长悬挑梁锚固段长度的做法，使锚固吊环固定在楼梯梁上。4.4。3受集中拉力部位楼板、梁加固做法 悬挑工字钢梁安放楼层转角处，由于工字钢锚固端集中布置，楼板或梁受集中拉力作用.为保证结构构件的安全性，在受集中拉力作用的楼板处增加2根18上铁。同时在对应位置的工字钢锚固端设置钢管立杆，立杆顶端设置通长方木，31、将立杆与顶部楼板顶紧，使两层楼板共同作用承受锚固端拉力。4。4。4钢斜撑处悬挑架加固法主楼北侧2-3轴，1011轴，1314轴,21-22轴悬挑脚手架，由于钢斜撑较宽且突出楼面致使悬挑工字钢梁间距增大到2100mm。采取在钢斜撑两侧工字钢梁上放置4m长立杆，作为传力杆，通过传力杆将其内侧悬挑立杆荷载传递到悬挑工字钢梁上。传力立杆距悬挑架立杆间距300mm,悬挑架立杆与传力杆通过剪刀撑连接。在悬挑工字钢上层楼板位置设斜拉钢丝绳，将钢斜撑两侧的两根悬挑立杆分别张拉。4。4.5 与塔式起重机连墙件的关系塔身标准节外边距建筑外皮2.0m,脚手架外立杆距建筑外皮1.5m，所以塔吊与脚手架平面位置上并不冲32、突。在塔吊连墙件处将脚手架外侧安全网解开。4。4.6型钢悬挑式卸料平台(1）卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台处口应略高于内口。（2）卸料平台必须装置固定式的防护栏.（3）卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳,经过检验合格后，才能松卸起吊钩。（4)钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在度。（5）卸料平台使用时,应用专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。（6）卸料平台上的物料要堆放平稳、合理、不得随意堆放.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重严禁超过设计容许荷载,配专人监督。（7）塔吊在吊装过程中要和信号工33、及操作工配合密切,不可麻痹大意。（8）防物体打击的主要措施是对于进场施工人员必须佩戴安全帽，塔吊吊装平台时，杜绝工人在卸料平台下施工，且有专职安全员配合吊装.（9）废料统一使用塑料纺织袋装起来，避免其污染环境.（10)为了保证卸料平台上的粉尘不扩散，在平台四周设置密目安全网。4。5施工工艺4。5。1工艺流程4.5。1。1架体搭设施工预埋钢筋锚固环穿悬挑工字钢梁立杆安装安装纵向水平杆安装横向水平杆纵向水平杆（栅格）搭设抛撑（落地脚手架搭设)剪刀撑铺脚手板搭防护栏杆绑扎安全网设连墙件4。5。1。2 架体拆除施工安全网拆除挡脚板及脚手板拆除防护栏杆拆除剪刀撑拆除斜撑杆拆除横向水平杆拆除纵向水平杆拆除34、立杆拆除随层连墙件拆除4。5.1.3 卸料平台施工材料准备 平台制作安装 联合验收 吊装及交付验收 使用4。5。2 施工工艺4.5.2.1脚手架的搭设施工工艺（1)预埋钢筋锚固环在设置工字钢悬挑梁的楼层楼板钢筋绑扎时预埋钢筋锚固环，锚固环设置于悬挑梁末端，两道钢筋锚固环间距200300mm，里侧钢筋锚固环距工字钢梁端头不小于100mm，在楼板外边缘设置一根10钢筋锚固环，固定悬挑梁的位置。钢筋锚固环水平间距1500mm，在建筑转角处随工字钢的调整角度加密钢筋锚固环。钢筋锚固环筋弯钩平直段长度为150mm，在钢筋锚固环筋弯钩拐角处附加一根18的二级钢，附加筋长度为1500mm。（2） 安装悬挑工35、字钢梁楼板混凝土浇筑成型并达到1.2Mpa后，用塔吊吊装加工完的工字钢。安装时，从建筑外侧向里对准钢筋锚固环环穿工字钢,就位后用木楔子楔紧.工字钢翼缘板面焊有短钢筋棍的一端为外侧.（3) 立杆安装立杆下端套住焊接在悬挑梁上的短钢筋棍。（4） 安装纵向水平杆纵向水平杆安放在立杆内侧，与立杆间采用直角扣件扣结。(5) 安装横向水平杆横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上，主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除. (6) 剪刀撑搭设随立柱与水平杆的搭设同步搭设剪刀撑。（7） 按构造要求铺脚手板，搭防护栏杆,绑扎安全网。(8) 按前文叙述的构造要求设置连墙件.4.5。2。236、脚手架的拆除施工工艺（1)拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。(2）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固.4。5。2.3卸料平台施工工艺(1）安装前对操作人员身体、安装用机械设备、安装环境、预埋环、吊钩等进行检查。（2)平台安装：将材料备齐后，将悬挑主梁槽钢与次梁槽钢满焊连接，防护栏杆与主次梁满焊连接，脚手板必须包头,并与槽钢次楞固定牢固，铺装到槽钢底架；安装防护栏杆、多层板栏板。其他照方案中的设计制作安装。（3)联合验收：卸料平台加工制作完毕后，由项目部的安全负责人、技术负责人、工程质检人37、员、劳务队相关人员联合进行检查验收。其步骤如下：a、钢丝绳应提供合格证;钢丝绳卡具的位置数量型号等均应符合设计要求，检查各个焊点的位置、焊缝质量,必须满焊且焊缝均匀密实.特别是钢筋吊点的质量，严格按方案上卸料平台加工制作的要求查看。 b、焊缝质量验收合格后,方可进行吊环承载试验.先用钢丝绳挂在四角的吊环上，用塔吊缓缓吊起，距地面10cm高度处停止，仔细查看角点处吊环焊缝有无变形，如存在变形要返修措施重新施焊。卸料平台每次周转之前，也要按上述方式检查吊环及其焊缝有无变形，防止存在损伤变形和疲劳变形。 C、在吊环承载验收合格后，再进行斜拉钢丝绳承载试验。仿照卸料平台正式吊装后的模式，在卸料平台上加38、1吨的荷载,按照设计角度斜拉钢丝绳，检验是否满足受力要求.（4）平台吊装及交付验收 卸料平台经过上述验收合格后方可吊装.吊装时,先挂好四角的吊钩,传发初次信号，但只能稍稍提升平台，待放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装。吊钩的四牵引绳应等长，保证平台起吊过程中平稳。吊装至预定位置后，先将钢丝绳与预埋环固定，坚固螺母及钢丝绳卡子完毕后方可放松塔吊吊钩（固定钢丝绳长度时注意使卸料平台外口比内口高左右)。4.6检查与验收4。6.1 材质验收进入现场的钢管和扣件等必须按北京市建设委员会关于加强施工用钢管、扣件使用管理的通知（京建材200672 号)要求进行现场抽验检测，只有进行抽验检测合格之后，才能应用到工程39、中.应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。材料配件名称及规格验收内容标准验收时间验收人员48钢管材质GB/T13793-1992GB/T7002006根据进度进场马 贵华中信(东区）赵文来（东区)夏卫红(西区）韩进（西区)尺寸和质量JGJ130-2001 根据进度进场扣件材质GB15831-2006根据进度进场承载力65KN.m的力矩不破坏根据进度进场安全网供应厂商集团认可供应商根据进度进场工字钢合格证、试验报告单、截面尺寸证明材料齐全根据进度进场钢丝绳合格证、试验报告单、截面尺寸证明材料齐全根据进度进场脚手板 材质40、尺寸和质量/根据进度进场4.6。2 架体验收架体搭设完毕由项目负责人组织技术、安全、工程及监理人员进行验收。不合格及时整改,验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。模板支撑架验收时，应具备下列技术文件：施工组织设计及变更文件，悬挑脚手架安全与技术专项方案，周转使用构配件使用前的复验合格记录。搭设的施工记录和质量检查记录。合格后方可投入使用。项次项目技术要求或容许偏差检查方法与工具1工字钢加工尺寸偏差5mm钢卷尺2焊接质量焊缝饱满，无夹渣直观检查3搭设中检查垂直度偏差10mm线坠25mm4间距步距偏差20mm钢卷尺纵距偏差50mm排距偏差20mm5扣41、件螺栓拧紧力距4050Nm扭力扳手6钢丝绳安全弯弯曲环半径未缩小直观检查7吊 环吊环没有被拉伸直观检查4.6。3使用过程中检查4.6.3。1在使用过程中应进行下列检查：（1) 立杆与工字钢梁翼缘板面的接触有无松动或悬空情况。(2) 连墙件是否符合设计要求。（3)扣件螺栓是否松动.（4) 斜拉钢丝绳是否有松动。4。6.3。2 在下类情况下应对脚手架重新进行检查验收:（1) 遇六级以上大风、大雨后，寒冷地区开冻后；（2) 停工超过一个月恢复使用前4。6。4卸料平台检查卸料平台安装完毕经验收合格后方可使用，要求提升一次验收一次。卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。5 施工安全保证措施5。1组42、织保证措施项目经理部成立以项目经理为组长,常务副经理、项目总工、生产副经理、安全副经理为副组长,安全员、工长、劳务队负责人、劳务队劳务队架子工工长为组员的安全安全领导小组。5.2技术保证措施5.2。1项目总工组织项目经理部技术生产人员熟悉熟悉本工程结构建筑图纸，搜集有关标准，学习有关的规范、规程和法规。5。2.2 编写安全及技术专项方案,请专家进行论证。根据专家提出的意见进行修改，然后由公司技术质量部和安全部审核，最后由公司总工程师审批，再报监理审批。5。2.3 施工前根据专项方案写出书面技术交底,对架体的搭设和梁、板模板支立人员进行详细的交底工作。5。2.4脚手架在搭设完成后，由项目负责人组43、织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工.5。2.5架子未经检查验收严禁其他人员攀登，验收合格后任何人不得擅自拆改，需做局部拆改时，须经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字同意，由架子工进行整改。5。3日常安全管理保证措施5。3.1所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程,特种高处作业人员应持证上岗。工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。从事高处作业人员，应定期体检，对身体不适或上岗前喝过酒工人不准上44、岗作业。5。3。2搭设和拆除架体时，操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不符合者严禁使用。5.3.3作业时,钢管、扣件等构配件不得随意堆放，应放平放稳,严禁滑落.脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台的施工总荷载不得超过其设计值。5.3.4吊装前，应设专人指挥.吊装机械位置应事先调整适当，吊装稳起稳落，就位准确，严禁大幅度摆动。操作人员和指挥必须站在安全可靠的地方,防止意外伤人。5.3。5脚手架上架设的电线和使用的电动工具，不得超过36V的低压电源。高压电源的固定应使用绝缘橡胶材料。5。3。45、6 遇6级或6级以上大风时，应暂停高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行施工.5.3.7拆除架体应经技术人员同意。拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业.连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。5。3。8拆除如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动构件必须一次拆除。5.3。9项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。5.4脚手架季节性施工安全措施5.4.1雨季施工安全措施5。4。1。1施工过程中，应随时观察脚手架46、的变化情况，大风雨过后，要观察有无变化,发现问题及时处理.5。4。1。2架子四角应设避雷装置，防止脚手架受雷击损坏。5。4.1.3六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨、雾后上架操作应有防滑措施。5。4.1.4工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等均应按国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-88）的有关规定执行.5.4.2冬季施工安全措施5.4。2。1对高空作业的人员要作好安全教育，正确使用安全防护用品，遇有大雪或五级以上大风时应停止高空作业，以保证安全。5。4.2。2加强对架子工的管理，严禁违章作业，严守操作规程，管理人员要经常检查，以防事故发生。6施工应急47、救援预案针对施工中可能发生的高处坠物、物体打击、机械伤害、触电、火灾、中毒、撞伤、煤气爆炸、架体失稳等事故,制定相应的预防和应急措施。6.1预防监控措施6.1.1项目经理部每个月组织一次安全教育，班组利用班前讲话进行安全教育，根据要求组织考试。6。1。2每季对抢险队进行一次安全知识或法规及抢险、伤员抢救训练，根据情况可以请专职医生进行讲学教育等。6。1.3针对施工现场因工伤亡或中毒事故,制订安全管理制度，制订事故报告及调查处理制度，根据制度规定，由安全员根据管理制度实施监督检查，如发生事故首先由事故发现者向现场值班员或主管领导、经理汇报,并逐级上报公司安全管理部门和公司主管领导，同时根据事故情48、况，保护好现场，并组织有关人员进行抢救，按照“三不放过”的原则进行教育。6.1.4若出现以上情况，首先由当天值班人员向当月安全值班领导汇报，再由当月安全值班领导向经理部主管领导汇报。并且及时到达现场进行指挥，组织施工现场人员及外埠工人根据情况进行自救，并立即跟抢救中心联系。6.2项目部救援组织机构名单及职责姓 名职 务性别岗位证书岗位主要职肖 舰项目经理男一级建造师领导、组织、协调现场王慧斌常务副经理男现场总协调赫富彬项目工程师男高级工程师审核施工技术方案，技术交底吴长青安全副经理男注册安全工程师安全总监李平山行政副经理男政工师后勤负责人吕 豪生产副经理(东区）男一级建造师王小兵生产副经理（西49、区）男吴 伟安全部长男安全员现场安全监督马 贵现场安全员男安全员现场安全监督周平武现场安全员(东区)男安全员现场安全监督白爱国现场安全员(西区)男安全员现场安全监督臧桂伟工程部长男李志杰工 长男高广东工长(东区）男钱志强工长(西区）男6。3应急措施6。3。1 触电事故发生电击后必须首先切断电源，关闭开关或用绝缘物体挑开电线、电器，或用带木柄(干燥）的斧头砍断电线，千万不可用手直接拉病人。呼吸停止者,立即行口对口人工呼吸，继以气管插管，用呼吸机维持呼吸.心跳停止者，立即在心前区叩击数下，如无心跳，则行胸外心脏按摩,有条件者可考虑开胸直接挤压心脏;病人复苏后尚须进行综合治疗。6.3。2 高空坠落当50、有人自高处坠落摔伤时，应注意摔伤及骨折部位的保护，避免因不正确的抬运，使骨折错位造成二次伤害。疑似脊椎骨折必须用木板床水平搬动，绝对禁忌头、躯体、脚不平移动。注意保暖及现场抗休克。有创口则应包扎及止血.患者骨折端早期应妥善地简单固定。固定的松紧要合适，不能太紧或太松。固定时可紧贴皮肤垫上棉花、毛巾等松软物,外以固定材料固定,以细布条捆扎.经上述急救后即送医院进行伤口处理。6.3.3 火灾事故发生火灾后，积极进行报警救援,由外协员和保卫干事二人负责，报警后立即去大门口外迎候并指导消防车进场投入灭火工作。在报警的同时，义务消防队由保卫干事负责指挥灭火组成员使用现场灭火器材积极投入灭火战斗:同时消火51、栓组急速打开附近的消火栓，接好水龙头、水枪，迅速投入灭火。在自救或求援的同时，抢救组迅速进行火场及其周围重要物品和易燃物品的抢救和疏散，尽量减少财产损失。由工长等人对救灾抢险中受伤的人员进行现场包扎或送医院抢救，以减少人员伤亡。急救电话：120，火警电话：119,报警电话：110。6。3.4架子失稳、倒塌6。3。4。1迅速确定事故发生的准确位置，可能波及的范围、支架的损坏程度，人员伤亡情况等,依据不同情况处理.6.3。4。2 划出事故特定区，非救援人员未经许可不得进入事故特定区。迅速核实支架上作业人数。6。3.4。3如有人员被坍塌的支架压在下方，要立即采取措施加固四周，然后，拆除或切割压住伤员52、的杆件，将伤员移出。6.3.4.4如果支架太重可用吊车将架体缓缓抬起，以便救人。6.3.4.5如无人员伤亡,立即实施支架加固处理措施。6.3。5 抢救受伤人员时几种情况处理6。3。5。1 如确认人员已死亡，立即保护现场.6。3.5。2如发生人员昏迷、伤及内脏、骨折及大量失血：（1) 立即联系120、999急救车。(2) 为取得最佳效果，可联系专科医院。（3） 外伤大出血,在急救车未到之前,现场采取止血措施。（4） 骨折：注意搬动时的保护，对昏迷、可能伤及脊椎、内脏或伤情不详等一律用担架或平板，不得一人抬肩，一人抬腿.6.3.5.3一般性外伤（1) 视伤情送往医院，防止破伤风。（2) 轻微内伤,53、送医院检查。6。3。6 附近医院中日友好医院电话：(010）64221122地址：朝阳区樱花园东街2号 6.3。7 紧急救援车辆为保证伤员在最佳医治时间内得到医治，缩短送医就诊时间，故将项目管理人员及劳务公司所有车辆作为临时运送伤员车辆。发生伤亡事故后，现场管理人员应立即联系到停放在现场的临时运送伤员车辆.6。4事故报告程序流程图事故发现人主管工长项目经理公司安全科集团安全监督部建委安全处（区、市）集团主管领导公司主管领导当地派出所公安分局北京安全生产监督管理局检查处保护现场控制事态组织抢救疏导人员了解事故情况及伤亡情况向上级报告事故7 计算书7。1计算参数项目架体高度(悬挑式)架体高度(落地54、式)悬挑梁水平间距工字钢悬挑长度L1工字钢锚固段长度L2立杆纵距参数值单位（m）27.2（22.5）57.21.51。652.51.5项目立杆横距立杆步距内立杆距边梁距离钢管每米重量木脚手板自重标准值施工均布活荷载参数值单位（m）0。91.50.70.038 kN/m0。35 kN/m23kN/m2项目架体每米立杆自重栏杆、木脚手板自重标准值密目安全网自重标准值基本风压脚手架风荷载高度变化z脚手架风荷载体型系数s(60m高）参数值单位0。1394kN/m0。17kN/m0.01kN/m20.451.351.04项目扣件抗滑移力连墙件双向间距18工字钢截面抗弯矩Wx18工字钢截面惯性矩Ix18#55、工字钢yy轴回转半径iy锚固环直径参数值单位8kN/个4。54.2185cm31660cm42cm20项目钢管截面抗弯矩W钢管截面惯性矩I20#工字钢截面抗弯矩Wx20工字钢截面惯性矩Ix20#工字钢yy轴回转半径iy参数值单位5.08103mm31.21105mm4237cm32370cm42。12cm7.2 横向水平杆的计算7.2。1荷载设计值计算7。2.1。1 均布恒荷载标准值（1)横向水平杆的自重标准值： q1= 0。038 kN/m ；(2）脚手板的荷载标准值： q2= 0。35（1.5/2）=0。2625kN/m ;7.2.1.2 均布活荷载标准值q3=31。5/2=2。25 kN56、/m;7.2.1.3荷载组合设计值荷载的计算值： q=1。2(0。038+0.2625）+1.42。25=3.51kN/m=3.51N/mm；横向水平杆计算简图7.2。2 强度验算7。2。2.1 均布荷载作用下的简支梁最大弯矩：= 3.519002/8 =3。55105N.mm7.2.2.2 最大应力计算值= Mqmax/W=3.55105/(5。08103)=69。9N/mm269.9N/mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求。7.2.3 挠度验算=53。519004/(3842。061051。21105)=1。20mm横向水平杆的最大挠度1。20mm小于横向57、水平杆的最大容许挠度900 / 150=6,满足要求。7。3 纵向水平杆的计算7。3。1荷载设计值7.3.1.1 恒荷载标准值（1）横向水平杆作用于纵向水平杆处自重标准值: P1= 0.0380.9=0.034kN(2）脚手板通过横向水平杆传递给纵向水平杆处自重标准值： P2= 0.35（0.91。5)2=0.236kN；（3)纵向水平杆的自重标准值: q1= 0。038 kN/m7.3.1.2 活荷载标准值活荷载标准值： P3= 30.91。5/2=2。025kN；7.3.1。3 活荷载设计值（1）集中荷载的设计值: P=1。2(P1+P2)+1.4P3/2=1.2（0.034+0.236）58、+1.42.363/2=1。816kN；（2）均布荷载设计值为：q1= 0。038 kN/m纵向水平杆计算简图7。3.2 强度验算考虑纵向水平杆自重均布荷载与横向水平杆传递集中荷载作用下的最大弯矩和，按三跨连续梁考虑（1）均布荷载作用下的最大弯矩M1计算M1=0。08qL2=0。080。0381.52=0。007kN.m；（2）集中荷载最大弯矩M2计算公式如下:M2=0.175PL=0。1751。8161.5= 0。477kN。m；（3）应力计算=M/A=（ M1+M2）/A= (0。007+0。477）106/4490=109。29N/mm2纵向水平杆的最大应力计算值 =109。29N/mm59、2小于纵向水平杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求。7。3.3 挠度验算最大挠度考虑为纵向水平杆自重均布荷载与横向水平杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位:mm;均布荷载最大挠度计算公式如下：(1)均布荷载作用下挠度V1：V1= 0.677qL4 /100EI= 0。6770.03815004 /(1002。06105107800） = 0。059mm；(2）集中荷载作用下挠度V2:V2= 1。146PL3/100EI= 1.1461.8161.33715003/ （ 100 2。06105107800) = 3.16 mm；（3） 挠度V= V1 + V2 =0。05960、+3.16=3.22mm;纵向水平杆的最大挠度3。22mm小于纵向水平杆的最大容许挠度 1500 / 150=10 mm，满足要求。7.4 扣件抗滑力的计算7。4。1纵向水平杆与立杆连接，扣件的抗滑承载力验算如下:R Rc，其中 Rc 为扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN。R - 纵向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。7。4。2 扣件传递给立杆荷载值：7.4.2。1恒荷载横向水平杆的自重标准值： P1 = 0.0380.92/2=0.034 kN；脚手板的自重标准值: P2 = 0.350。91.5/2=0。236 kN；纵向水平杆的自重标准值： P3 = 0.0331.5=0.05 kN；61、7。4.2.2活荷载活荷载标准值: P4 = 30.91.5 /2 = 2。025 kN7。4.2.3荷载组合设计值R=1.2(P1+ P2+ P3)+ 1。4P4=3.219kN经验算,R Rc，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!7.5 悬挑式脚手架验算7.5.1悬挑式脚手架荷载的计算对于悬挑脚手架部分,施工中分两段搭设，计算时按高度较大的一段进行核算，取脚手架高度为27.2m。7。5.1。1恒荷载标准值（1)脚手架体自重架体每米立杆自重gk1=0。1394KN/mGK1=H0gk1=27。20.1394=3。79KN（2）脚手板自重（木脚手板共铺二层：底层、作业层）GK2 =1/2（0.62、351。50。9）2=0.473KN（3)栏杆、木挡脚板自重GK3=0。171.5=0。255KN（4）密目安全网自重GK4=0。0127.21。5=0.408KN（5）经计算得到：内立杆静荷载标准值，NG1 = GK1+GK2=4.26kN;外立杆静荷载标准值，NG2 = GK1+GK2+GK2+GK4=4。93kN.7.5.1。2活荷载标准值NQ= 30。91。52 =2.025kN；7。5.1。3荷载组合设计值(1）内立杆F1= 1。2NG1+1。4NQ= 1。24。26+ 1。42.205=8。20kN；(2)外立杆F2= 1.2NG2+1。4NQ= 1.24。93+ 1。42。20563、=8。75kN7.5.1。4工字钢梁自重恒荷载18#工字钢 q1= 0。236kN/m20工字钢 q2= 0.279kN/m7。5。2 悬挑工字钢梁的强度计算悬挑脚手架的水平钢梁按照悬臂梁计算，里侧B点为悬臂梁与楼板的锚固点，A点为边梁支点（梁边向里侧50mm）。悬臂梁受到荷载为脚手架立杆传递的集中荷载P内、P外以及悬臂梁自重均布荷载的共同作用。本方案中，为保证验算结果的可靠性，分别取紧靠转角柱的第一根悬挑工字钢和一般部位悬挑工字钢进行计算.转角第一根悬挑工字钢受脚手架立杆传递的集中荷载为P内1、P外1，脚手架内立杆距点A斜线距离为1150mm，外立杆距点A斜线距离为2370mm。一般部位悬挑64、工字钢受脚手架立杆传递的集中荷载为P内2、P外2 ，脚手架内立杆距点A距离为750mm，外立杆距点A距离为1650mm。7。5.2。1 荷载取值（1）悬挑工字钢梁受脚手架立杆传递荷载一般部位悬挑工字钢梁受脚手架立杆传递荷载。两段悬挑脚手架一般部位悬挑工字钢梁全部采用18#工字钢，取27。2m架高进行验算。P内1 =F1=8.2kN； P外1=F2 =8.75kN转角第一根悬挑工字钢梁受脚手架立杆传递荷载.悬挑脚手架角部第一根与第二根采用20#工字钢,取27。2m架高进行验算。P内2=0。5F1=4.1kN； P外2=1.5F2=13.1kN(2）水平钢梁自重荷载 q1= 0.236kN/m(165、8）;q2= 0。279kN/m(20#）7。5。2.2 工字钢梁强度验算（1）一般部位悬挑工字钢梁承受的弯矩值工字钢梁受脚手架集中荷载P内1、P外1共同作用下的弯矩值M1：M11= P内1L1+P外1L2=8.20.75+8。751。65=20.59kNm工字钢梁受均布荷载q作用下的弯矩值M12：M12=ql2/2=0。2361.21。652/2=0。39kNm（2)转角第一根悬挑工字钢梁（架高27.2m）工字钢梁受脚手架集中荷载P内2、P外2共同作用下的弯矩值M1:M21= P内1L1+P外1L2=4。11.15 +13。12。37=35.76kNm工字钢梁受均布荷载q作用下的弯矩值M2266、：M22=ql2/2=0。2791。22。372/2=0.95kNm（3）水平钢梁计算公式如下（4)(3)式中b双轴对称工字钢等截面悬臂梁受弯整体稳定系数，按照下式计算：b=b（4320/y2）（Ah/Wx）1+(yt1/4.4h）20。5+b235/fyb梁整体稳定的等效临界弯矩系数；y梁在侧向支撑点间对截面弱轴yy的长细比；A 梁的毛截面面积；h、t1梁截面的高度和受压翼缘厚度；b截面不对称影响系数,对双轴对称截面取值b=0；(5）18工字钢：根据钢结构设计规范(GB500172003)附表B，由=L1t1/b1h=1.04，L1悬挑工字钢梁悬挑长度，t1工字钢梁受压翼缘厚度，b1工字钢梁67、截面宽度,h工字钢梁截面高度，求得：b1=0。91（集中荷载作用在上翼缘），b2=1.47（均布荷载作用在上翼缘)（6）y梁在侧向支撑点间对截面弱轴yy的长细比，82。5(7)将式(5）、（6)结果代入（4）式中： 当集中荷载作用在上翼缘时：b1=0.91(432082。52）(3。061031801.85105)1+(82。510.74.4180)20。5+0235205求得,b1=2.95大于0.6，取b1=1.07-0.282/b=0.98代替b1值。 当均布荷载作用在上翼缘时：b2=1.47(432082.52)(3。061031801。85105）1+（82.510.74.4180)68、20.5+0235205求得，b2=4。77大于0。6，取b2=1.07-0。282/b2=1。01,b2=1。0代替b2值.(8）20工字钢：根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，由=L1t1/b1h=1。35，L1悬挑工字钢梁悬挑长度，t1工字钢梁受压翼缘厚度,b1工字钢梁截面宽度,h工字钢梁截面高度，求得：b1=1。07(集中荷载作用在上翼缘），b2=1。67（均布荷载作用在上翼缘)(9）y梁在侧向支撑点间对截面弱轴yy的长细比，111。8(10)将式（8）、(9）结果代入（4）式中： 当集中荷载作用在上翼缘时：b1=1。07（4320111.82）（3.5510320069、2.37105）1+(111。811。44。4200）20.5+0235205求得，b1=2。24大于0。6,取b1=1.07-0.282/b=0。94代替b1值. 当均布荷载作用在上翼缘时：b2=1.47(4320111。82）(3。551032002。37105）1+(111.811。44.4200）20。5+0235205求得，b2=3。08大于0.6，取b2=1。070。282/b2=0.98.（11)=M/（Wxb)一般部位悬挑工字钢梁强度验算1= M11/(Wxb1)+M12/（Wxb2)=2.06107(1。851050。98)+3。9105（1。851051.0）求得1=11570、。7N/mm2，小于工字钢允许应力205 N/mm2,满足要求。转角第一根悬挑工字钢梁强度验算1= M21/(Wxb1）+M22/（Wxb2）=3.58107（2。371050。94)+9。5105(2。371050。98）求得1=164。8N/mm2，小于工字钢允许应力205 N/mm2,满足要求.7。5.3 悬挑工字钢梁的变形验算一般部位工字钢梁挠度验算简图7。5。3。1 荷载取值挠度验算荷载取值同7.5.2.1。7.5.3.2 挠度验算（1）一般部位悬挑工字钢梁强度验算内侧立杆集中力作用下挠度1=（F1b2L/6EI）（3b/L) =820075021650（62.061051.661071、7)(37501650）=0.94m外侧立杆集中力作用下挠度2=F2L3/3EI =875016503(32.061051。66107) =3.83mm均布荷载作用下挠度3=qL4/8EI=0.23616504(82.061051。66107)=0。06=1+2+3=4。83mm=L/250=6.6mm，,扰度满足要求.（2）转角第一根悬挑工字钢梁强度验算转角工字钢梁挠度验算简图内侧立杆集中力作用下挠度1=(F1b2L/6EI）(3-b/L） =4100115022370(62。061052.37107)(3-11502370）=0.56m外侧立杆集中力作用下挠度2=F2L3/3EI =13172、2523703(32。061052。37107) =7。0mm均布荷载作用下挠度3=qL4/8EI=0.27923704(82.061052.37107）=0.22=1+2+3=7。78mm=L/250=9。48mm，扰度满足要求。7.5.4钢筋锚固环的受力计算工字钢梁受脚手架立杆集中荷载同F1、F2同7.5。1.3；计算时忽略水平钢梁自重荷载影响.锚固计算简图7.5。4.1悬挑端产生弯矩值为M=P内21.15+P外22.37=4.11.15+13。1252.37=35.83kNm7.5.4。2 锚固环产生弯矩值为M3= TL，= A7。5。4。3 由M1 M，故= M1/LA=3.5810773、/35602314=16。0N/m2由=50N/m2，满足要求。7.6 连墙件的计算7。6。1 连墙件荷载(1）连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，取N0= 3.0kN；(2）风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=1。4WkAw其中Wo - 基本风压（kN/m2），取0。45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数,1。35 Us 风荷载体型系数：取值为1。04；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0。7 0。451.351.04= 0。44kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw =4.54。2=18。9m2Nlw=1。40.4418.9=11。64kNNL=N74、lw + N0=11。64+3=14。64kN7。6。2 连墙件受力验算（1）连墙杆的验算NL1=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 = L/i=700/15.8=44.3，L为内排架距离墙的长度；查表得到=0。868。NL1= 0。898424205=78054NNL 8kN连墙件采用双扣件与墙体连接NLNL2=16kN。7。7落地脚手架立杆稳定性计算由于悬挑脚手架与主楼南侧落地脚手架顶部高度相同，而悬挑脚手架分两次搭设，故立杆稳定验算是只计算落地脚手架。7。7。1荷载组合设计值（1）脚手架体自重架体每米立杆自重gk1=0。1394KN/mGK1=H0gk1=57.20.139475、=7。97KN（2）脚手板自重（木脚手板共铺二层:底层、作业层）GK2 =1/2（0.351.50.9）2=0.473KN(3）栏杆、木挡脚板自重GK3=0.171.5=0。255KN（4）密目安全网自重GK4=0。0157。21.5=0。8KN（5）经计算得到恒荷载标准值为：外立杆恒荷载标准值，NG1 = GK1+GK2+GK2+GK4=9。50kN.（6）活荷载标准值NQ = 30。91。52 =2。025kN。(7）荷载组合设计值N1= 1.2NG1+1。4NQ= 1.29。5+ 1.42。205=14.49kN；7.7.2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:（1）立杆轴向力立杆的轴76、向压力设计值：N1= 14。49kN;（2）立杆稳定系数计算立杆的截面回转半径:i = 1.58 cm;计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3。3得：k=1.155 ;当验算杆件长细比时,取1。0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得:= 1.7；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定：l0 = 2。55m；长细比 Lo/i = 161；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：= 0.271；（3）立杆应力验算钢管按壁厚3mm计算立杆净截面面积： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) :W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 77、N/mm2；1 = 14490/（0.271424）=126.1N/mm2；立杆稳定性计算1 = 126.1N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,当不考虑风荷载时，立杆稳定性满足要求。7。7.3考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式（1）立杆轴向压力N2= 1.2NG1+1.4NQ= 1。29。5+ 0.851.42.205=14.02kN；（2)风荷载Wk = 0。7 0.451。351。04= 0。44kN/m2；Mw =0.851.4Mwk=0.851.4(Wk.La.h2/10)（3）立杆应力验算2 =N2/（。A）+ Mw/ W=14020/（0。271424)78、+ 1。77105/ 4.49104= 125.96N/mm2考虑风荷载时立杆稳定性计算 = 125。96 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求。7。8型钢悬挑式卸料平台计算平台水平钢梁的悬挑长度4。20m，插入结构锚固长度0.10m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)4.80m。水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算.次梁采用14a号槽钢U口水平，主梁采用18a号槽钢U口水平。次梁间距0.70m，外伸悬臂长度0。00m。容许承载力均布荷载2。00kN/m2,最大堆放材料荷载2.40kN.脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0。35kN/m2。栏杆采用五层胶合板，栏杆79、自重荷载取0.30kN/m.选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度2000MPa，外侧钢丝绳距离主体结构4.70m,两道钢丝绳距离1。50m，外侧钢丝绳吊点距离平台4.50m。7。8。1次梁的计算次梁选择14a号槽钢U口水平，间距0。70m，其截面特性为面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm截面尺寸 b=58。0mm,h=140。0mm,t=9。5mm7。8。1.1荷载计算 （1）面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.350。70=0.25kN/m （2)最大容许均布荷载为2。00kN/m2；80、 Q2 = 2。000.70=1.40kN/m(3）型钢自重荷载 Q3=0.14kN/m经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1。2(0.25+0.14）+1.41.40 = 2。43kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1。42.40=3。36kN7。8.1。2内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算,计算简图如下次梁计算简图次梁支撑梁剪力图(kN）次梁支撑梁弯矩图（kN.m）次梁支撑梁变形图(mm)经过计算得到次梁最大弯矩为8.19kN。m经过计算得到次梁最大支点力7.03kN7。8.1.3 抗弯强度计算其中x 截81、面塑性发展系数，取1。05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度=8.19106/(1.0580500.00）=96.84N/mm2；次梁的抗弯强度计算 f，满足要求!7.8.1.4 整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=5709.558.0235/(4000.0140。0235。0）=0。56经过计算得到强度=8。19106/(0。56180500.00)=181.31N/mm2；次梁的稳定性计算 f，满足要求！7。8.2主梁的计算卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标82、准作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择18a号槽钢U口水平,其截面特性为面积A=25。69cm2，惯性距Ix=1272。70cm4,转动惯量Wx=141.40cm3，回转半径ix=7。04cm截面尺寸 b=68.0mm,h=180。0mm，t=10。5mm7.8。2.1 荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/m Q1 = 0。30kN/m (2)型钢自重荷载Q2=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2） = 1。2（0。30+0.20） = 0.60kN/m7。8.2。2 内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。悬挑卸83、料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到主梁支撑梁剪力图（kN)主梁支撑梁弯矩图(kN.m)主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为18.79kN最大弯矩 Mmax=25。15kN.m7.8.2。3 抗弯强度计算其中x - 截面塑性发展系数，取1。05；f 钢材抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2；经过计算得到强度=25.15106/1.05/141400.0+16.701000/2569.0=175.92N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求！7.8.2。4 整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算7。8。3钢丝拉绳的内力计算：水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的84、轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=25。14kN7.8.4钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=25.137kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg - 钢丝绳的容许拉力（kN）； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN）；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0。85、0。82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10。00025.137/0.850=295.735kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度2000MPa,直径20。0mm.7.8.5钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=25。137kN 钢板处吊环强度计算公式为其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10。9。8f = 50N/mm2;所需要的吊环最小直径 D=251374/(3。1416502）1/2=18mm