1、航天首府15#楼 落地式双排脚手架编 制 人:审 核 人:审 批 人 ： 目 录一、工程概况- 1 -二、材料准备以下- 2 -三、纵向水平杆- 2 -四、横向水平杆- 3 -五、脚手板- 3 -六、立杆- 4 -七、连墙件- 5 -八、门洞处结构- 6 -九、剪刀撑和横向斜撑- 7 -十、斜道- 7 -十二、地基和基础- 9 -十三、脚手架拆除- 9 -计算书：落地式脚手架- 11 -本脚手架安全专题施工方案关键参考以下规范和标准：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ 130）中国建筑工业出版社；钢结构设计规范 （GB50017-） 中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范 （GB502、009-） 中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范（GB50010-） 中国建筑工业出版社；建筑地基基础设计规范 （GB50007-） 中国建筑工业出版社；建筑施工安全检验标准 （JGJ59-） 中国建筑工业出版社；一、工程概况工程名称：航天首府15#楼（1-6层）地址：武汉市武昌区和平大道三层站结构类型：框剪施工面积：6000m2总高度：26.59M.层数：6层层高：1-4层层高4.5m，4-5层之间设备层2.19米，第五层层高3.2米现场结构平面图以下：二、材料准备以下（1）钢管选择国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793），质量符合国家标准碳素结构钢（GB/T700）Q235-A级钢要求3、。钢管上打孔严禁使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹钢管不得采取。（2）扣件采取可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）要求，使用前进行质量检验，有裂缝，变形严禁使用，扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N.M时不得发生破坏。扣件关键有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交杆件；对接扣件，用于连接两根杆件对接接长。（3）脚手板采取由毛竹制作竹制笆板。三、纵向水平杆 （1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨； （2）纵向水平杆接长采取对接扣件连接，对接扣件交错部署，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同时或同跨内；不4、一样时或不一样跨两个相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点距离不能大于 0.50m； （3）纵向水平杆采取直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；四、横向水平杆 （1）主节点处必需设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件中心距不应大于150mm，内排脚手架外伸长度 300mm； （2）作业层上非主节点处横向水平杆，宜依据支承脚手板需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2； （3）使用竹笆脚手板时，双排脚手架横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；五、脚手板 （1）作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120155、0mm； （2）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采取对接平铺，四个角应用直径1.2mm镀锌钢丝固定在纵向水平杆上； （3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应和支承杆可靠地固定；六、立杆 （1）落地脚手架位置全部采取C25混凝土硬化2m，并向外微调坡，并在每根立杆底部设置底座或垫板，立杆距外墙面500mm宽； （2）脚手架必需设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采取直角扣件固定在距底座上皮小于200mm处立杆上。横向扫地杆采取直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必需将高处纵向扫地杆向低处延长两跨和立杆固定，高低差小于1m。靠边坡上方6、立杆轴线到边坡距离大于500mm； （3）脚手架底层步距小于2m； (4) 立杆必需用连墙件和建筑物可靠连接，连墙件部署方法为2步3跨（5）立杆接长除顶层顶步可采取搭接外，其它各层各步接头必需采取对接扣件连接。对接，搭接应符合下列要求： a. 立杆上对接扣件应交错部署：两根相邻立杆接头不应设置在同时内，同时内隔一根立杆两个相隔接头在高度方向错开距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点距离不宜大于步距1/3； b.搭接长度大于1m，应采取不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘距离大于100mm。（6）立杆顶端高出裙楼女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m； (7) 扣件式双管高度 1mm，钢管7、长度1mm；七、连墙件 图1 连墙件部署图 图2 窗洞口刚性连接 （1）宜靠近主节点设置，偏离主节点距离小于300mm； （2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采取其它可靠方法固定； （3）优先采取菱形部署，也可采取方形，矩形部署； （4） 一字型、开口型脚手架两端必需设置连墙件，连墙件垂直间距不应大于建筑物层高，并小于4m。 (5) 必需采取刚性连墙件和建筑物可靠连接。 （6）连墙件结构要求：连墙件中连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，和脚手架连接一端应下斜连接，不应采取斜连接； (7) 连墙件结构要求：连墙件必需采取可承受拉力和压力结构，采取拉筋必需配用顶8、撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁柱等结构部位。拉筋应采取两根以上直径4mm钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采取直径大于6mm钢筋； （8）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采取通长杆和脚手架可靠连接，和地面倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；（9）架高超出40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用连墙方法。八、门洞处结构 （1）门洞采取上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式，斜杆和地面倾角在45度60之间。门洞桁架型式采取B型 ；（2）双排脚手架门洞处空间桁架，除下弦平面外，应在其它5个平面内图示节间设置一根斜腹杆(图中19、-1,2-2,3-3剖面)；斜腹杆宜采取旋转扣件固定在和之相交横向水平杆伸出端上，旋转扣件中心线至主节点距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采取通长杆件，当必需接长使用时，宜采取对接扣件连接，也可采取搭接；（3）门洞桁架下两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步；（4）门洞桁架中伸出上下弦杆杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处扣件。九、剪刀撑和横向斜撑 (1) 每道剪刀撑跨越立杆根数 6，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆和地面倾角宜在45度60度之间； (2)10、 外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；（3）剪刀撑斜杆接长宜采取搭接，搭接长度不应小于1m，应采取不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘距离不应小于100mm；（4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在和之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点距离不宜大于150mm；（5）横向斜撑设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续部署，斜撑采取旋转扣件固定在和之相交横向水平杆伸出端上，旋转扣件中心线至主节点距离不宜大于150mm。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑采取通长杆件，接长使用时采取对接扣件连接或搭接；(6) 脚手架两端11、均必需设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道。十、斜道 (1) 脚手架采取之字型斜道；（2）斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采取1:6；人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采取1：3；（3）拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；（4）斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm；（5）运料斜道两侧，平台外围和端部均设置连墙件；每两步应加设水平斜杆，设置剪刀撑和横向斜撑。（6）斜道脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；接头采取搭接；下面板头应压住上面板头，板头凸棱处宜采取三角12、木填顺；（7）3 人行斜道和运料斜道脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。十一、物料平台本工程每层采取三个物料平台，分别在东西两侧，祥见平面部署图，二层采取落地式脚手架搭设卸料平台，三层及以上结构层全部采取标准制作卸料平台具体尺寸以下：十二、地基和基础依据本工程脚手架搭设高度和施工现场土质情况，对脚手架基础按建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-）相关要求进行处理。架基采取粘土回填，考虑到外架牢靠、稳定、安全、必需对基上土分层扎实，平整，再浇C25砼垫层10cm厚抹平，脚手架底座面标高应高于自然地平50mm，预防架基浸水下沉，影响安全，基础验收合13、格后应正确放样定位。十三、脚手架拆除（1）应全方面检验脚手架扣件连接、连墙件，支撑体系等是否符合结构要求；（2）应依据检验结果确定拆除次序和方法，经主管部门同意后方可实施；（3）应由施工责任人进行安全技术交底；（4）拆除作业应由上而下逐层进行；（5）连墙件必需随脚手架逐层拆除，严禁先拆连墙件整层或数层后再拆除脚手架，分层拆除，高度不应大于2步，如大于2步，应增设连墙件加固；（6）当拆至最终一根立杆高度时，应在合适位置加临时抛撑后再拆除连墙件（7）各构配件严禁抛掷至地面。十四、脚手架施工图横向立面图 脚手架入口图计算书：落地式脚手架落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架计算参考建筑施工扣件式钢管脚14、手架安全技术规范（JGJ130-）。计算参数: 双排脚手架，搭设高度20米，用双管立杆搭设立杆纵距1.50米，立杆横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆步距1.80米。 钢管类型为483.0，连墙件采取2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采取竹笆片，荷载为0.15kN/m2，根据铺设13层计算。栏杆采取竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基础风压0.40kN/m2，高度改变系数1.2500，体型系数1.1340。地基承载力标准值15、170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 一、大横杆计算: 大横杆根据三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。 根据大横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板荷载标准值 P2=0.1500.800/3=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.800/3=0.533kN/m 静荷载计算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载计算值 q2=1.40.533=0.747kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨16、中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下弯矩跨中最大弯矩计算公式以下:跨中最大弯矩为M1=(0.080.094+0.100.747)1.5002=0.185kN.m支座最大弯矩计算公式以下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.094+0.1170.747)1.5002=-0.218kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：=0.218106/4491.0=48.481N/mm2 大横杆计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下挠度 计算公式以下: 静荷载标准值q17、1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷载标准值q2=0.533kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下最大挠度 V=(0.6770.078+0.9900.533)1500.04/(1002.06105107780.0)=1.325mm 大横杆最大挠度小于1500.0/150和10mm,满足要求! 二、小横杆计算:小横杆根据简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载部署下计算小横杆最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板荷载标准值 P2=0.1500.8001.500/3=0.060kN活18、荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/3=0.800kN荷载计算值 P=1.20.058+1.20.060+1.40.800=1.261kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载和荷载计算值最不利分配弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式以下: 集中荷载最大弯矩计算公式以下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.2610.800/3=0.340kN.m =0.340106/4491.0=75.704N/mm2 小横杆计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载和荷载计算值最不利分配挠度和均布荷载最大挠度计算公19、式以下: 集中荷载最大挠度计算公式以下: 小横杆自重均布荷载引发最大挠度V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000) =0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.060+0.800=0.918kN集中荷载标准值最不利分配引发最大挠度 V2=917.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105107780.0)=0.751mm最大挠度和 V=V1+V2=0.760mm 小横杆最大挠度小于800.0/150和10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力计算:纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5)20、: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板荷载标准值 P2=0.1500.8001.500/2=0.090kN活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN荷载计算值 R=1.20.031+1.20.090+1.41.200=1.825kN 单扣件抗滑承载力设计计算满足要求!当直角扣件拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.21、0kN。 四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包含以下内容：(1)每米立杆承受结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070NG1 = 0.10735.67+12.0000.038=5.521kN(2)脚手板自重标准值(kN/m2)；本例采取竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2 = 0.150131.500(0.800+0.300)/2=1.609kN(3)栏杆和挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采取栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.1501.50013/2=1.463kN(4)吊挂安全设施荷载，包含安全网(kN/m2)；0.022、05NG4 = 0.0051.50047.300=0.355kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.947kN。活荷载为施工荷载标准值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.800/2 =2.400kN风荷载标准值应根据以下公式计算 其中 W0 基础风压(kN/m2)，根据建筑结构荷载规范(GB50009-)附录表D.4要求采取：W0 = 0.400Uz 风荷载高度改变系数，根据建筑结构荷载规范(GB50009-)附录表7.2.1要求采取：Uz = 1.250Us 风荷载体23、型系数：Us = 1.134经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4001.2501.134 = 0.397kN/m2。考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.28.947+0.851.42.400=13.592kN单双立杆交接位置最大轴向压力N=1.27.202+0.851.42.400=11.499kN不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.28.947+1.42.400=14.096kN单双立杆交接位置最大轴向压力N=1.24、27.202+1.42.400=12.003kN风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆纵距 (m)；h 立杆步距 (m)。经过计算得到风荷载产生弯矩 Mw=0.851.40.3971.5001.8001.800/10=0.230kN.m 五、立杆稳定性计算:单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。参考施工手册计算方法，双立杆底部钢管截面面积和模量根据两倍单钢管截面0.7折减考虑。1.不考虑风荷载时,立杆稳定性计算其中 N 立杆轴心压力设计值，底部N=14.096kN，单双立杆交接位置N=1225、.003kN；i 计算立杆截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=5.935cm2；W 立杆净截面模量(抵御矩),W=6.287cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =14096/(0.19594)=125.304N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=26、205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，双立杆稳定性计算 f,满足要求!经计算得到单双立杆交接位置=1/(0.19424)=149.373N/mm2； 不考虑风荷载时，单双立杆交接位置立杆稳定性计算f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆稳定性计算 其中 N 立杆轴心压力设计值，底部N=13.592kN，单双立杆交接位置N=11.499kN；i 计算立杆截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面27、积，A=5.935cm2；W 立杆净截面模量(抵御矩),W=6.287cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 结果查表得到0.190；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩，MW=0.230kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =13592/(0.19594)+230000/6287=157.332N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，双立杆稳定性计算 f,满足要求!经计算得到单双立杆交接位置=11499/(0.19424)+230000/4491 =194.212N/mm28、2；考虑风荷载时，单双立杆交接位置立杆稳定性计算 Nl，连墙件设计计算满足要求! 连墙件拉结楼板焊接钢管示意图 八、立杆地基承载力计算:立杆基础底面平均压力应满足下式要求p fg其中 p 立杆基础底面平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 56.38N 上部结构传至基础顶面轴向力设计值 (kN)；N = 14.10A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力计算满足要求!