1、安宁市太平新城脚始甸安置小区脚手架施工方案编 制: 审 核： 批 准： 目 录一、工程概况2二、编制依据3三、脚手架总体方案、基本形式及设计3四、施工方法及技术措施4五、质量要求及保证措施7六、 脚手架的安全防护措施：8七、落地架计算书9八、普通悬挑架计算书18一、工程概况安宁市太平新城脚始甸安置小区由A区、B区、C区（C区图纸未出，具体情况待定）。三个小区组成.地处安宁太平始甸。其中A区由11栋框架结构（五层）的多层住宅构成，分别为A-1、A-2、A11栋，建筑高度16.917。2m,建筑檐口高度均为1215。7m，层高为3m。详下A区主要技术经济指标表：A区主要技术经济指标小区总占地面积(2、m2）182862。944（274亩）建筑占地面积(m2)5712。78A区总用地面积（m2）36744.52公共室外车位数（个）181住宅建筑面积（m2）26103。5总户数(户)232商铺建筑面积(m2)1090。04绿花率（%)59。82辅助用房建筑面积（m2）67。84建筑密度（)15.55总建筑面积(m2)27261。38容积率0.74B区主要技术经济指标项目总占地面积（m2)182860。09B区总用地面积(m2）103229.69总建筑面积（m2)198562.39其中居住建筑面积（m2）146006.98商业建筑面积（m2)22780.4公建建筑面积（m2）3183。58机动车3、库建筑面积（m2）24779。53非机动车库建筑面积（m2）1647。43辅助建筑面积（m2）164。47建筑基底面积（m2)31366。52建筑密度（）30.39容积率1.76绿地面积(m2）49304.90绿地率（)47。80总户数（户）总户数（户)1381多层部分(户）641高层部分（户)740停车位（个）总停车位（个)365地上（个）568地下（个）930自行车停车位（个）1324 B区由30栋框架结构（15层)和8栋（1218层)的多层和高层住宅和幼儿园、附属活动室、商铺（1、4）、（1、2#、3）地下室等构成，分别为B-1、B-2、B38栋，建筑高度4。3556.2m,建筑檐口高度4、均为15.752。5m,多层高为3m,高层层高2。9m。其中B-29、B30、B-31、B-32、B33、B34为18层的高层，B-35为15层的高层，B-36为12层的高层。B-1B7处于1地下室之上,B-11、B-20处于2#地下室之上，B-18、B21处于3#地下室之上.详下B区主要技术经济指标表：本工程设计使用年限为50年；建筑结构安全等级为二级;抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为八度，框架抗震等级为二级场地类别为类。A区多层、B区单多层采用落地式外脚手架；B区高层采用悬挑脚手架，用14工字钢作脚手架悬挑梁。二、编制依据1、施工图纸2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13025、0013、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091三、脚手架总体方案、基本形式及设计1、总体方案外脚手架总高17.2m57.7m,单多层（脚手架高度小于24m）采用落地式双排脚手架;高层采用悬跳式双排脚手架分段搭设,每段高度结合楼层高度控制在18内。从二层楼面开始悬跳，每6层为一段（层高2.9m)实际搭设高度为17。4m，小于18m，计算按18m考虑,脚手架高度随作业层主体施工开始，保证脚手架高度大于作业层1。5m，最终的搭设高度为檐口以上1。5m。分段采用槽钢悬挑底锚斜支拉式双排脚手架，外侧全封闭。2、基本形式选用双排、单立杆、全封闭、封圈型、扣件式钢管脚手架，按结构施工要求和荷载进行设计6、，结构施工结束后作为外装修用脚手架.3、脚手架设计立杆间距1600mm；立杆横距（排距）900 mm;里排立杆距建筑物300 mm；步距（大横杆间距）1500mm，小横杆间距1500mm.在操作层下一步大横杆处设水平兜网，且必须兜至墙面。底层必须设水平兜网,以后每三曾设置一道。四、施工方法及技术措施1、工程准备(1）、材料准备：1）、钢管杆件：钢管杆件采用483.5mm，焊接钢管其材性应符合碳素结构钢（GB70088）的相应规定。横向水平杆最大长度2200，其它杆最大长度6000，且每根杆最大质量不应大于25kg.钢管尺寸和表面质量应符合下列规定:a、新钢管应有质量合格证、质量检查报告；钢管表7、面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、和深的划道；钢管允许偏差见表;b、钢管上禁止打眼.序号项 目允许偏差检查工具1焊接钢管尺寸（) 外径48壁厚3。50。5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1。7塞、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0。50游标卡尺4各种杆件的端部弯曲L1.5M12钢板尺5立杆弯曲 3M14M4M16.5M12206水平杆、斜杆的钢管弯曲L6。5M302）、扣件：扣件应采用GB978-67可锻铸铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于KT338的可锻铸铁制造。其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定；采用其它材料制作的扣件,应经实验证明其质量符合8、该标准的规定后方可使用。3）、脚手板：脚手板采用由木跳板，每块质量不宜大于30kg。4）、安全网采用绿色密目安全网,新网必须有产品质量检验合格证，旧网必须有允许使用的证明书（或试验记录），安全网的选用应符合GB5725-85安全网的规定。5)、连墙件：连墙件的材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A的规定.经检验合格的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳,堆放场地不得有积水；应清除搭设场地杂物,平整搭设场地,并使排水畅通。 （2）、人员配备 各专业施工人员及上岗证应配备齐全。（3）技术准备 脚手架施工前，要进行技术交底，并提出有关的要求事项.2、搭设顺序摆放扫地杆逐9、根竖立杆装扫地小横杆安装第一步大横杆安装第一步小横杆安横向斜杆安装第二步大横杆安装第二步小横杆安水平斜杆连墙附着安装设置挑撑杆、栏杆接立杆加设剪力撑铺脚手板张挂安全网3、脚手架构造及要求：（1）、立杆起步立杆长为6m和3m（将接头错开），以后均用6m杆；采用对接扣件连接立杆接头，两个相邻立杆接头不能设在同步内,同步内隔一根脚手杆的两个相隔接头在高度方向错开500mm；各接头中心距主节点500mm；立杆必须沿其轴线搭设到顶，立杆的垂直偏差75mm。立杆的搭设应该符合下列规定:a、严禁将外径48与51的钢管混合使用;b、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其他各层各步接头必须采用对接扣件连接，相邻立杆10、的对接扣件不得在同一高度内。两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500，各接头中心至主接点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100.c、当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完成该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后,应立即设置连墙件；d、立杆顶端宜高出建筑檐口1.5m。（2)、大横杆大横杆长度为6m，布置在立杆内侧，与立杆交接处用直角扣件连接，不得遗漏；大横杆间连接采用对接扣件，接头与相邻立杆距离500mm;相邻大横杆的接头必须相互错开，不得出现在同一跨内；同一排11、大横杆水平偏差该片脚手架总长度1/250且50mm.纵向水平杆搭设应符合下列规定:a、大横杆宜设置在 立杆内侧，其长度不宜小于3跨;b、大横杆接长宜采用对接扣件，也可采用搭接.对接、搭接应符合下列规定：大横杆的对接扣件应交错布置各接头至最近主接点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。C、在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。（3）、小横杆采用1。2m、1。5m、2m长脚手管，贴近立杆布置，搭于大横杆上并用直角12、扣件扣紧，操作层根据脚手板搭设需要,在相邻立杆之间加设1根或2根小横杆；在任何情况下不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。横向水平杆应符合下列规定：a、主接点必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣紧且严禁拆除。主接点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm；b、作业层上非主接点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；c、双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至装饰面的距离不应大于100mm。（4）、剪刀撑纵向剪刀撑宽度为7根立杆,沿架高、架宽连续设置；剪刀撑斜杆为单杆，与水平面夹角为60；斜杆接头采用搭接，搭接长度1m，用两个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距13、离不小于100mm，同时相邻接头不得位于同一跨内;剪刀撑斜杆与立杆和大横杆交接处全部用旋转扣件扣紧。（5）、与结构拉结点设置全部采用刚性连接，连墙杆构造详见附图;连接点密度框架结构不大于3步3跨。（6）、操作层结构施工期间设两层操作层，脚手板采用对接平铺设置在小横杆上，长度大于 3m的板必须搭在3根小横杆上，对接处必须设双排小横杆，小横杆距脚手板端头200mm；操作面必须满铺脚手板,离墙面200mm，不得有空隙和探头板、飞跳板；脚手板用8铅丝与小横杆（挡脚板为立杆)绑扎牢固，不得在人行走时有滑动。操作层搭设两道护栏,第一道距脚手板 1100mm,第二道距脚手板550mm，内侧搭挡脚板，高20014、mm。（7）、安全网立网满挂在外立杆和大横杆的内侧；外架起设的第二层楼面位置均设置一道大眼平网，以后每三层在外架内侧设置一道大眼平网；操作层下一步大横杆处必须兜设平网；平网均须兜至墙面。架体按建筑层高设置醒目的层间标识。（8）、脚手架拆除脚手架拆除顺序必须遵循和搭设相反的顺序，即先搭后拆，后搭先拆，每步同时拆除，不允许几处同时拆除脚手架。五、质量要求及保证措施1、扣件、脚手管、脚手板等材料的质量符合规范要求,脚手架的必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两部；每搭完一步脚手架后，应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。2、脚手架未经验收不得投入使用，脚手架检查与验收标准见下表：15、序号项 目容许偏差检查方法1立杆垂直度H/200 100吊线2间距步距偏差20钢卷尺柱距偏差50排距偏差203大横杆高差一根杆两端20水平仪 水平尺同跨内、外大横杆高差104扣件螺栓拧紧扭力矩40-65Nm扭力扳手5剪刀撑与地面倾角4560角尺6脚手板外伸长度对接100a150卷尺搭接a100卷尺六、 脚手架的安全防护措施:1、 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB 5036）等考核合格的专业架子工.上岗人员应定期体检,合格方可持证上岗.2、 在脚手架上堆码的材料应整齐稳定，不得影响施工操作和人员通行。3、 严禁在脚手架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息.16、4、 安全员等相关人员必须对脚手架进行定期全面检查，发现问题及时处理.5、 搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。6、 当有六级以上及大风和雾、雨天气时应停止作业。雾雨后上架作业应有相应防滑措施。7、 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。现场临时用电线路的架设及脚手架的接地避雷措施等，应按照现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ45)的有关规定执行.8、 脚手架采用外立面全封闭的防护措施，封闭的材料应采用密目安全网;9、 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规定验收合格后方准使用。10、 作业层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载。不得将模板支架、缆风绳、17、等到固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备.11、 脚手架使用中，应定期检查杆件的设置的连接，连墙件、支撑等的构造是否符合要求；扣件是否松动；脚手架的垂直度偏差；安全防护措施是否符合要求；是否超载。12、 在脚手架的使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆、扫地杆及连墙件。13、 验收：脚手架应有分部、分段按施工进度的书面验收.各种脚手架应在验收合格后挂牌使用.扣件的扭力矩,应按规范要求测试，抽点试验.七、落地架计算书 工程名称：安宁市太平新城始甸安置；结构类型：框架;建筑高度:17.20m；标准层层高：3.00m ； 总建筑面积：225914。00m2；总工期：380天;施工单位：十四冶三建； 钢18、管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)、 建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001）、 钢结构设计规范（GB 50017-2003）等规范。 一、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1。60米，立杆的横距为0。90米，横杆的步距为1。50 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 17。2 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米; 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2； 采用的钢管类型为 483.5; 横杆与立杆连接方式为单扣件;扣件抗滑承载力系数为 0。8019、； 连墙件采用三步三跨，竖向间距 4。50 米，水平间距4。80 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2。活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途：结构脚手架； 同时施工层数:2； 3.风荷载参数 云南省昆明市地区,基本风压为0.30，风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65； 考虑风荷载 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2)：0。1428; 脚手板自重标准值（kN/m2 ）:0。350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2）：0。110； 安全设施与安全网（kN/m2 ）:0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别：木20、脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木板； 5。地基参数 地基土类型：碎石土；地基承载力标准值(kN/m2）:500。00； 基础底面扩展面积(m2）：0.09；基础降低系数:0.40。落地架侧立面图落地架正立面图 二、小横杆的计算： 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1。均布荷载值计算 小横杆的自重标准值： P1= 0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值： P2= 0。3501。600/3=0。187 kN/m ； 活荷载标准值： Q=3。0001.600/3=1。600 kN/m； 荷载的计算值：21、 q=1.20。038+1。20。187+1.41.600 = 2.510 kN/m；小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.5100。9002/8 = 0。254 kN。m； = Mqmax/W =50.029 N/mm2； 小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2，满足要求！ 3.挠度计算： 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.187+1。600 = 1。825 kN/m ； 最大挠度 V = 5。01.825900.04/（3842.060105121900。0)=0.622、21 mm； 小横杆的最大挠度小于 900.0 / 150=6.000 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值： P1= 0.0380。900=0.035 kN； 脚手板的荷载标准值： P2= 0。3500。9001.600/3=0。168 kN； 活荷载标准值： Q= 3.0000.9001.600/3=1.440 kN； 荷载的计算值: P=（1.20.035+1。20。168+1。41。440）/2=1。130 kN;大横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷23、载的计算值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.080.0381。6001.6002=0。013 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算：M2max=0。2671.1301。600= 0。483 kN。m; M = M1max + M2max = 0。013+0.483=0.495 kN。m 抗弯强度:= 0。495106/5080.0=97.465 N/mm2； 大横杆的抗弯强度= 97.465 小于f=205.0N/mm2； 3。挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和，单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如24、下： 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度: Vmax= 0。6770。0381600。04 /(1002。060105121900。0） = 0.068 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0。035+0。168+1。440）/2=0.821kN V= 1.8830.8211600.03/ （ 100 2.060105121900。0) = 2.522 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0。068+2.522=2.590 mm； 大横杆的最大挠度小于 1600.0 / 150=10.7 或者 10 mm，满足要求! 四、扣25、件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5）： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值： P1 = 0。0381.600=0.061 kN; 脚手板的荷载标准值: P2 = 0。3500.9001。600/2=0。252 kN； 活荷载标准值： Q = 3.0000.9001.600 /2 = 2.160 26、kN； 荷载的计算值： R=1。2(0。061+0.252)+1。42。160=3.400 kN； R 6。40 kN ， 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）;本例为0.1428 NG1 = 0.14317.200 = 2.456 kN； （2）脚手板的自重标准值（kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0。35 NG2= 0。35041.600（0。900+0。3）/2 = 1。344 kN； （3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；本例27、采用栏杆冲压钢，标准值为0.11 NG3 = 0。11041.600/2 = 0。352 kN； (4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）;0.005 NG4 = 0。0051.60017.200 = 0。138 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4。290 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0000。9001.6002/2 = 4。320 kN; 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo 基本风压（kN/m2）,按照建筑结构荷载规范(G28、B50009-2001)的规定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0。649 ； 经计算得到,风荷载标准值 Wk = 0。7 0。3000。8400。649 = 0.114 kN/m2; 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG+1。4NQ= 1.24.290+ 1.44.320= 11.196 kN; 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1。24.290+ 0.829、51。44。320= 10。289 kN; 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 =0.850 1。40.1141。600 1。5002/10 = 0。049 kN。m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =11.196 kN； 计算立杆的截面回转半径 :i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1。155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 :U = 1.700 计算长度 ，由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2。945 m； Lo/i = 186。030、00 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0。207 ； 立杆净截面面积 : A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 5。08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205。000 N/mm2; = 11196。000/(0.207489.000)=110.604 N/mm2; 立杆稳定性计算 = 110。604 小于 f = 205。000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =10。289 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K =31、 1。155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1。700 计算长度 ，由公式 lo = kuh 确定：lo = 2.945 m; Lo/i = 186.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.207 立杆净截面面积 ： A = 4。89 cm2; 立杆净截面模量（抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 10288.512/(0.207489.000）+49044。774/5080.000 = 111.297 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 111。297 小于 32、f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 七、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1。834 kN; 活荷载标准值 ：NQ = 4.320 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.143 kN/m； Hs =0.2074。89010-4205.000103（1.21.834 +1。44.320）/(1.20。143）=72.960 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 33、H = 72.960 /(1+0.00172.960）=67。999 m； H= 67.999 和 50 比较取较小值。得到,脚手架搭设高度限值 H =50。000 m. 考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.834 kN； 活荷载标准值 :NQ = 4.320 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.143 kN/m; 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩: Mwk=Mw / (1。40.85) = 0。049 /(1.4 0.8534、） = 0.041 kN.m； Hs =( 0.2074.890104205.000103（1.21.834+0。851。4(4。320+0。2074.8900.041/5。080)）/（1.20.143)=72.551 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 72。551 /（1+0。00172。551)=67。643 m； H= 67。643 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50。000 m。 八、连墙件的计算： 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0。114 35、kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 21。600 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）， No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，应按照下式计算： NLw = 1。4WkAw = 3.462 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 8。462 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度， 由长细比 l/i=300。000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0。9494.89010436、205.000103 = 95.133 kN； Nl=8.462Nf=95。133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接. 经过计算得到 Nl=8.462小于双扣件的抗滑力 16。0 kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值： fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500。000 kN/m2 ; 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =114.317 kN/m2 ； 其中,上部结37、构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10。289 kN； 基础底面面积 (m2）：A = 0。090 m2 。 p=114.317 fg=200。000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！八、普通悬挑架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)、 建筑结构荷载规范（GB 500092001）、钢结构设计规范（GB 500172003)等规范. 一、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.60米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.50 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 18。0 米，立杆采用单立管； 内排架38、距离墙长度为0.30米； 小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为 2； 采用的钢管类型为 483。5; 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0。80； 连墙件采用三步三跨，竖向间距 4.50 米,水平间距4。80 米，采用扣件连接; 连墙件连接方式为双扣件； 2。活荷载参数 施工荷载均布参数（kN/m2）:2。000；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2; 3.风荷载参数 云南省昆明市地区，基本风压为0。300，风荷载高度变化系数z为0。740，风荷载体型系数s为0。649; 考虑风荷载； 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准（kN/m2)：0.1428； 脚手板39、自重标准值（kN/m2）:0。350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:0.150； 安全设施与安全网(kN/m2）：0.005；脚手板铺设层数：4； 脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别：栏杆竹笆片； 4.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用14号工字钢 ,其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 1.50 米. 与楼板连接的螺栓直径(mm）：25.00； 楼板混凝土标号:C30； 5.拉绳与支杆参数 支撑数量为：1；悬挑脚手架侧立面图 悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物拉结。 钢丝绳安全系数为:10。000; 钢丝绳与墙距离为(m):1.200； 支杆与墙距离为（m)40、：1.500； 最里面支点距离建筑物 1。20 m,支杆采用 5.6号角钢5636。0mm。悬挑架正立面图 二、小横杆的计算： 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形. 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501。600/3=0。187 kN/m ； 活荷载标准值： Q=2。0001。600/3=1。067 kN/m; 荷载的计算值: q=1。20。038+1.20.187+1。41。067 = 1.763 kN/m；小横杆计算简41、图 2。强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.7630.9002/8 = 0。179 kN。m； = Mqmax/W =35。147 N/mm2； 小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2，满足要求! 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0。038+0。187+1。067 = 1.292 kN/m ； 最大挠度 V = 5。01.292900.04/(3842。060105121900。0)=0.439 mm； 小横杆的最大挠度小于 900.0 / 150=6。000 与10 mm，满足要求！ 42、三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面. 1。荷载值计算 小横杆的自重标准值： P1= 0.0380。900=0。035 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3500.9001。600/3=0.168 kN； 活荷载标准值： Q= 2。0000.9001。600/3=0。960 kN； 荷载的计算值: P=（1。20。035+1.20。168+1.40。960）/2=0.794 kN；大横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.080.0381。6001。43、6002=0。013 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0。2670。7941。600= 0。339 kN。m; M = M1max + M2max = 0。013+0.339=0.352 kN。m 抗弯强度:= 0.352106/5080.0=69.209 N/mm2; 大横杆的抗弯强度= 69。209 小于f=205.0N/mm2； 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位：mm 均布荷载最大挠度计算公式如下： 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0。6770.0381600。04 /(1044、02.060105121900.0) = 0。068 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.035+0.168+0。960)/2=0。581kN V= 1.8830。5811600。03/ ( 100 2。060105121900.0) = 1。785 mm； 最大挠度和:V= Vmax + Vpmax = 0.068+1。785=1。853 mm； 大横杆的最大挠度小于 1600.0 / 150=10.7 或者 10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算： 按规范表5。1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力45、系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6。40 kN; R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 横杆的自重标准值: P1 = 0。0381。600=0。061 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3500.9001。600/2=0.252 kN; 活荷载标准值： Q = 2。0000。9001.600 /2 = 1.440 kN； 荷载的计算值： R=1.2（0。061+0.252)+1.41.440=2。392 k46、N； R 6.40 kN ， 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容: （1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1428 NG1 = 0.14318。000 = 2.570 kN； (2）脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0。35041.600（0.900+0。3）/2 = 1。344 kN; （3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）;本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.11 NG3 = 0。15041。600/2 = 0。480 kN; 47、(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2)；0。005 NG4 = 0.0051.60018.000 = 0。144 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.538 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2.0000。9001。6002/2 = 2.880 kN; 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001）的规定采用： Wo = 0。300 kN/m2； Uz - 风荷载高度48、变化系数,按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用： Uz= 0。740 ; Us - 风荷载体型系数：Us =0。649 ； 经计算得到,风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3000。7400。649 = 0。101 kN/m2； 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1。24。538+ 1。42.880= 9.478 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2 NG+0。851.4NQ = 1。24.538+ 0。851。42。880= 8。873 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw =49、 0.85 1。4WkLah2/10 =0。850 1。40。1011。600 1.5002/10 = 0。043 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =9.478 kN; 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 :K = 1.155 ; 计算长度系数参照扣件式规范表5.3。3得 ：U = 1。700 计算长度 ，由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2。945 m； Lo/i = 186。000 ； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 := 0。207 ; 立杆净50、截面面积 : A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5。08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 9478。000/(0。207489。000）=93。636 N/mm2; 立杆稳定性计算 = 93.636 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求! 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =8。873 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1。58 cm； 计算长度附加系数 : K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5。3.3得 ：U = 1。700 计算长度 ，由公式 lo51、 = kuh 确定：lo = 2.945 m； Lo/i = 186。000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.207 立杆净截面面积 : A = 4.89 cm2; 立杆净截面模量（抵抗矩） :W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 :f =205。000 N/mm2； = 8873.280/(0。207489。000)+43206.111/5080.000 = 96。166 N/mm2; 立杆稳定性计算 = 96.166 小于 f = 205。000 N/mm2 满足要求！ 七、连墙件的计算： 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl 52、= Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0。101 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 21.600 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）, No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 3。050 kN; 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 8。050 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm2;f=205.00 N/mm253、； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0。9494。89010-4205。000103 = 95。133 kN； Nl=8.050Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=8。050小于双扣件的抗滑力 16。0 kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算： 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 712.00 cm4,截54、面抵抗矩W = 102。00 cm3，截面积A = 21。50 cm2。 受脚手架集中荷载 N=1.24.538 +1.42.880 = 9.478 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1。221。5000。000178.500 = 0.203 kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN)悬挑脚手架支撑梁变形图（kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN。m） 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1 = 11。308 kN; R2 = 8.687 kN； R3 = 0.432 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.501 kN。m；55、 截面应力 =M/1.05W+N/A= 1。501106 /( 1。05 102000.0 ）+ 0。000103 / 2150。0 = 14。017 N/mm2; 水平支撑梁的计算强度 =14。017 小于 215。000 N/mm2，满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算： 水平钢梁采用14号工字钢，计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算: 经过计算得到强度 b = 570 9.180.0 235 /( 1200.0140。0235。0) = 2。47 由于b大于0.6，查钢结构设计规范（GB50017-2003)附表B，得到 b值为0。956。 经过计算得56、到强度 = 1。501106 /( 0。956102000。00 ）= 15。398 N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 = 15。398 小于 f = 215。000 N/mm2 ，满足要求！ 十、拉绳与支杆的受力计算： 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi、支杆的轴力RDi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力； RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 当RAH0时,水平钢梁受压；当RAH0时，水平钢梁受拉;当RAH=0时，水平钢梁不受力. 各支点的支撑力 RCi=RUisini+RDisini 且有 RUicosi=RDicosi 可以得到 按照以57、上公式计算得到由左至右各杆件力分别为 RU1=7。108kN RD1=8.045kN 十一、拉绳与支杆的强度计算: 钢丝拉绳（支杆)的内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU与支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，分别为 RU = 7.108kN RD = 8。045kN 如果上面采用钢丝绳,钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN）； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）; 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm）; - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0。82和0.8; K - 钢丝绳使用安全系数。 58、计算中Fg取7。108kN，=0.820，K=10。000，得到： 钢丝绳最小直径必须大于14.000mm才能满足要求! 下面压杆以 5。6号角钢563计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 8.045kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0。248； i - 计算受压斜杆的截面回转半径,i =1.130cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 1.921m； A - 受压斜杆净截面面积,A =3.340cm2； - 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是97.126 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f 59、= 215N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=7.108kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环受力的单肢抗剪强度,取f = 125N/mm2; 所需要的钢丝拉绳（斜拉杆)的吊环最小直径 D=（710。7504/3。142125。000) 1/2 =9。000mm； 斜撑支杆的焊缝计算: 斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑支杆的轴向力,N=8。045kN； lw为斜撑支杆件的周长，取224。000m60、m； t为斜撑支杆的厚度,t=3.000mm; ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.000N/mm2； 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 8045.145/（224。0003.000) = 11。972N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 十二、锚固段与楼板连接的计算： 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下: 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.687kN; 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为： 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=8687。11261、4/(3.142502）1/2 =10.517mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式: 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.687kN; d 楼板螺栓的直径,d = 25.000mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1。430N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 8687。112/（3。14225。0001。430)=77。348mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8。687kN; d - 楼板螺栓的直径，d = 25.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=125。000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值,计算中取0.950fc=14。300N/mm2; 经过计算得到公式右边等于216.42 kN 大于锚固力 N=8.69 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求！