1、 龙工大道路面改造施工方案1.编制说明11.1编制依据11.2编制标准11.3编制目标、范围12.工程概况22.1地质情况22.2设计参数22.3工程数量33.工期34.施工方案34.1施工总体安排34.2组织机构及劳力45施工工艺、方法55.1工艺步骤55.2预应力连续箱梁施工方法66.施工安全确保方法186.1组织确保方法186.2技术方法196.3应急预案:246.4 应急响应256.5 事故后处理工作256.6监控监测267、安全文明施工及环境保护方法267.1安全方法267.2文明施工及环境保护27附件（一）29支架拆除工程安全技术交底29附件（二）31跨320国道桥325m现浇梁碗2、扣式钢支架受力计算31附件（三）38跨320国道桥24+36+25m现浇梁碗扣式钢支架受力计算381.编制说明1.1编制依据1.1.1高安市环城东路跨新320国道桥工程施工图设计；1.1.2国家和交通部现行公路施工规范、验收标准；1.1.3江西省、高安市相关要求、文件；1.1.4工程建设法律法规、相关政策及要求。1.2编制标准1.2.1严格遵守招标文件对协议条款、施工工期、施工安全及质量和验收标准要求；1.2.2严格遵守“安全第一，质量至上”标准，从施工方案选择到技术方法制订，均以确保施工安全为前提；1.2.3坚持“百年大计，质量至上”标准，每道施工工序全部严格根据招标文件中所要求相关部颁施工3、规范、操作规程及验收标准进行，必需选择合格工程材料，采取优异并切实可行施工工艺和技术方法，使工程质量严格处于全过程控制之中，确保优质，争创精品工程。1.2.4实施项目法管理，在劳力、财力、物力和方法等诸方面投入上满足施工工期要求，优化劳力、设备，材料配置，实现成本、工期、质量三确保目标。1.2.5本着留有余地，上足机械设备和施工人员，满足工程施工要求为标准，认真研究各工序间相互关系，既促进施工进度，同时考虑和后期工序衔接。1.3编制目标、范围1.3.1目标严格各工序施工质量，确保箱梁内在及外观质量满足创优要求。1.3.2范围本方案适适用于跨新320国道桥现浇箱梁施工。2.工程概况 高安市环城东4、路北起高铁大道，终点至老环城南路和942乡道交叉口，道路全长11.257km，宽48米，起讫里程为 K0+000K11+257.093。K0+354K4+120为现实状况龙工大道，此为高安工业园一条关键干线，因为交通量大，路面经年使用，加行驶在路段上重车较多，现实状况路面存在着不一样程度病害，其关键表现形式为裂缝、接缝剥落、角隅断裂，有小部分破碎板且呈连续状，依据调查，现实状况路面路面刻槽基础完好，其总体较为良好。原路面在老路已破损处、320国道跨线桥、高安大道跨线桥及其桥梁引道段现实状况路面结构需挖除，在挖至现实状况路面以下54cm处，整平扎实分层回填三层18cm厚%5水泥稳定碎石。现实状况5、龙工大道路面加宽，在开挖横向加宽路基时，不得挖损老路结构，应保持老路结构为台阶状。新建加宽路面结构时，需在老路结构基层和底基层顶各铺设一层0.65m宽土工格栅，摊铺沥青时，需在加宽新建路面和老路搭接处下面层底铺设一层1.5m宽玻纤格栅，加铺路段，需将现实状况破损路面挖除并根据此次设计结构层修补，修复后上基层顶标高和老路路面标高一致，路面加铺施工时，应先对老路面进行清扫，后撒铺乳化沥青并在新老路面衔接处及老路板块接缝处加铺1.5m宽玻纤格栅，摊铺路基面层。 2.1地质情况老路改造区为现实状况龙工大道，地势平坦开阔，和新320国道相交，无滑坡、坍毁等不良地质现象，因交通量大，路面经年使用，加行驶在6、路段上重车较多，现实状况路面存在着不一样程度病害，依据调查，现实状况路面路面刻槽基础完好，其总体较为良好。2.2设计参数道路标准：城市主干路设计时速：主路60Km/h、辅路30km/h设计基准期：设计荷载：城-A级，人群荷载：3.5KN/m2路面结构形式：沥青砼路面路面设计标准轴载：BZZ-100KN道路最小净距：5.0m2.3工程数量挖除老路混凝土面层46265m2，。3.工期跨新320国道桥预应力连续梁计划开工时间10月15日，计划完工时间1月10日。4.施工方案4.1施工总体安排连续箱梁施工采取满堂支架方案，桥址在原龙工大道，地质很好，符合支架搭设地基承载力要求，承台基坑回填范围处理方法7、为20cm水稳+20cm厚c20砼。搭设满堂支架。横跨320国道桥为一联（24+36+25）m预应力连续箱梁，该联箱梁施工时采取全封闭方法，对施工区域进行围挡，在两侧设置临时匝道确保车辆通行。3*25m支架横断面示意图现浇连续箱梁为253+（24+36+25）+253单箱三室预应力混凝土，（24+36+25）m箱梁为变截面连续箱，根据设计要求纵向分9段浇筑，节段工作面为相邻两个墩身中间，每段分两次进行浇筑，第一次浇筑底板及腹板，第二次浇筑顶板及翼缘板，方便于箱梁内模及内模支架拆除。满堂支架采取碗扣式支架，支架钢管外径48mm，壁厚3.5mm，翼板两侧搭设施工操作平台，本支架每横断面立杆部署为18、x90+3x60+3x90+3x60+2x90+3x60+1x90（其中翼板下间距为90cm；腹板、底板下间距为60cm，90cm），支架纵向间距按60cm部署，立杆采取对接，接头错开50。支架设置横向、纵向、水平剪刀撑，剪刀撑层间距不得大于3m，剪刀撑斜角为4560，支架底部设置扫地杆，扫地杆在第一层横杆下且距离地面高度小于30cm。支架上部结构采取横向150*150方木，纵向布按30cm间距铺设100100方木，总小抓钉从侧面将纵向、横向方木连接，最终钉置=15mm竹胶板。内模亦采取支架加固，支架纵横竖向间距均不得大于90cm，腹板对拉筋设置2层，间距不得大于70cm。满堂支架底部采取109、cm木垫板，可调底座和顶托钢管旋出高度小于30cm。4.2组织机构及劳力4.2.1 组织机构项目部成立桥梁质量安全控制小组，关键人员包含：施工责任人连善锋；技术责任人杨磊；安质检责任人陈永宏；主管工程师张海涛；现场技术员陈润。4.2.2 劳力组织项目部下设桥梁三工班负责跨320国道桥预应力连续箱梁施工。工种单位数量备注劳务责任人个1领工员个4架子工个10木模工个10塔吊工个2钢筋工个10焊工个3砼工个5预应力张拉个5电工个14.2.3 机械设备配置25T汽车吊一辆、混凝土泵车一台，钢筋切割机2台、钢筋弯曲机2台、电焊机5台、钢筋调直机1台、50振捣棒6个。5施工工艺、方法5.1工艺步骤地面处理10、支架布设支架预压现浇梁施工现浇梁施工：1)安装底模、侧模及底板部分堵头模板； 2)调整模板位置及标高；3)绑扎底板和腹板伸入钢筋； 4)安装底板上竖向预应力管道和预应力筋；5)绑扎腹板、横隔梁钢筋；6)安装腹板纵向、横隔梁横向预应力管道和预应力筋；7)安装箱梁内模板；8)浇筑底板、腹板；9)混凝土养护；10)拆除部分内模后，安装顶模板；11)安装顶板端模；12)绑扎顶板底层钢筋网及管道定位筋；13)安装顶板纵向预应力管道及横向预应力管道和预应力筋；14)安装顶板上层钢筋网；15)监理工程师验收；16)浇筑顶板混凝土；17)混凝土养生；18)拆除顶、底板端模；19)两端混凝土连接面凿毛；20)砼11、达成95%强度后张拉预应力筋；21)预应力管道压浆；22)进行下一段箱梁施工5.2预应力连续箱梁施工方法5.2.1地面处理支架下方工作区域为原龙工大道，地质情况很好，符合支架搭设地基承载力要求，承台基坑回填范围处理方法为20cm水稳+20cm厚c20砼。5.2.2支架布设支架采取满堂支架，支架钢管外径48mm，壁厚3.5mm，支架搭设至翼板下方，本支架每横断面立杆部署为 1x90+3x60+3x90+3x60+3x90+4x60+2x90+3x60+1x90（其中翼板下间距为90cm；腹板、底板下间距为60cm，90cm），支架纵向间距按60cm部署，立杆采取对接，接头错开50。支架设置横向、12、纵向、水平剪刀撑，剪刀撑层间距不得大于3m，剪刀撑斜角为4560，支架底部设置扫地杆，扫地杆在第一层横杆下且距离地面高度小于30cm。支架上部结构采取横向150*150方木，纵向布按30cm间距铺设100100方木，总小抓钉从侧面将纵向、横向方木连接，最终钉置=15mm竹胶板。内模亦采取支架加固，支架纵横竖向间距均不得大于90cm，腹板对拉筋设置2层，间距不得大于70cm。满堂支架底部采取10cm木垫板，可调底座和顶托钢管旋出高度小于30cm。325m支架横断面示意图 325m支架纵断面示意图24+36+25m支架横断面示意图24+36+25m支架纵断面示意图5.2.3支架预压（1）预压目标支13、架搭设完成后，模拟梁部荷载按100%预压，以消除支架非弹性变形，检验支架可靠性和稳定性，并测出支架弹性变形值，确定底模铺设预拱度，底模预拱度=实测弹性变形值+设计预拱度值。支架采取砂袋分级预压，预压总重量为砼结构恒载100，预压卸载后测量、调整支架顶面高程。（2）预压材料用墩袋装砂对支架进行预压，预压时，应对砂袋进行随机抽样称重，以估算每个砂袋平均重量，砂袋堆放位置和次序应尽可能和实际施工时加载次序相同。采取吊车吊装至预压区进行预压。（3）预压方法监测点布设：纵向每6m部署一个监测断面，每个断面布设3个监测点(边线各1个，中线1个)，25m跨径共布设上下两层共24个监测点；支架预压加载采取分级14、加载，预压按总荷载060%80%100%80%60%0进行加载和卸载，检验各杆件有没有变形、扭曲等情况，同时统计加载施力和位移数据加载时注意控制加载速度，各点压重均匀对称进行，纵向从跨中向支点堆码，横向从中线向两侧对称堆码。加载百分比%06080100加载重量t0514.8686.4858持荷时间h11124监测方法每个观察点在立杆下端靠近地面处点焊钢筋头，做为下层观察点，以观察地基沉降量；下层观察点对应立杆顶端做为上层观察点，以观察支架变形量；另外为了观察做为纵梁钢管变形量，在跨中位置及距跨中1/4跨径位置设置三个观察断面，每个断面设置3个测点，观察点设置在两个立杆中间位置钢管纵梁上。在预压15、加载和卸载过程中对支架处观察点要连续进行观察0、50%、80%级观察频率为连续2次以上，100%级观察频率为第一小时每15min观察一次，以后每6h观察一次。做好变形量观察现场具体原始统计观察点编号从小里程至大里程排数依次为1、2、3、4，线路左侧至右侧依次为1-1,1-2,1-3，从上至下依次为1-1上，1-1下测点加载前加载中加载后卸载6h后非弹性变形量标高60%80%100%标高弹性变形量15mi30mi45mi60mi15mi30mi45mi60mi15mi30mi45mi60mi标高沉降量标高沉降量标高沉降量标高沉降量标高沉降量标高沉降量标高沉降量标高沉降量标高沉降量标高沉降量标高沉16、降量标高沉降量5.2.4现浇梁施工（1）模板施工工艺底模：底、侧模采取桥梁专用胶合木模板，规格为1.22m2.44m，厚度15mm，满堂支架搭设并调好高度后，在方木上钉牢大块胶合板，在底模两侧部分用木模板支出侧模及翼缘模板，经过调整支架顶托正确设置梁底纵坡及高度，模板必需标高正确、表面平整、支撑牢靠。模板拼缝使用双面胶带黏结，对局部接缝不严处用原子灰填实抹平，模板相邻板面高低差调至1mm范围以内，侧模上需按图纸要求正确设置横向预应力张拉槽口模板。箱梁内模：使用木模板拼装，模板拼缝严密，确保浇筑混凝土过程中不跑模、不漏浆。经过现场技术人员及质检人员检验钢筋骨架、定位网、波纹管及垫块确定无误后方可17、进行内模吊装。内模安装时，采取定位箍筋和主筋连接，并对模板进行负重，以加强模板本身自重力，混凝土浇筑时先浇筑底板混凝土，然后再浇筑肋板混凝土，而且两边同时浇筑，内模两侧也不可强力过振，预防内模上浮。因为箱梁是变截面梁,在内模施工时要依据箱梁标高严格控制内模高度,以保障底板厚度。模板安装完成后，对其平面位置、顶部标高、节点联络及纵横向稳定性进行检验，经现场监理检验验收合格后方可进行钢筋绑扎。（2）钢筋制作及绑扎钢筋按不一样钢种、等级、牌号、规格及生产厂家分批验收，分别堆存，不混杂，且设置识别标志。钢筋在运输过程中，避免锈蚀和污染。钢筋宜堆置在仓库（棚）内，露天堆置时，垫高并加遮盖。钢筋表面洁净，18、不含油污、锈皮等污垢，不得有裂纹及其它损伤，钢筋进场应含有合格证，进场钢筋要进行抽样检验，检验合格后方可进场使用。钢筋绑扎和焊接严格按设计文件及技术规范进行，均匀部署垫块以确保砼有足够保护层，钢筋骨架支撑稳固，预埋件埋设数量和位置正确，确保在砼浇筑过程中不移位变形。钢筋下料加工查对钢筋半成品：按设计图纸查对加工半成品钢筋，对其规格型号、形状、尺寸、外观质量等进行检验。钢筋在工作台上按设计尺寸放样，机械加工，注意钢筋起弯点位置，先试弯一部分钢筋，符合要求后再成批加工。钢筋接头通常采取闪光对焊或搭接焊，搭接焊时，单面焊缝大于10d，双面焊缝大于5d。钢筋接头采取搭接电弧焊时，两钢筋搭接端部预先折向19、一侧，使两接合钢筋轴线一致。接头双面焊缝长度大于5d，单面焊缝长度大于10d。钢筋绑扎钢筋绑扎许可偏差以下表：序号项 目许可偏差mm1受力钢筋间距102箍筋间距0，-203保护层54钢筋骨架长105宽、高56弯起钢筋位置20受力钢筋焊接或绑扎接头设置在内力较小处，并错开部署。对于焊接接头，在接头同一截面长度内，同一根钢筋不得有两个接头，配置在接头长度区段内受力钢筋，其接头截面面积占总截面面积百分率应满足受拉区小于50%要求。对于绑扎接头，其接头截面面积占总截面面积百分率应满足受拉区小于25%，受压区小于50%要求。钢筋绑扎前，应先在模板上弹线标出钢筋骨架位置，为使预应力筋位置和端部结构满足设计20、要求，非预应力筋应避让波纹管及埋件，部分钢筋间距需调整。波纹管定位钢筋预先按设计图加工，跨中向两端随非预应力钢筋同时绑扎。在绑扎钢筋同时根据图纸所表示管道坐标布设波纹管，采取连续塑料波纹管，波纹管连接采取长为250mm内径大一号同型号波纹管套接，接头应错开并用胶带封裹，以防水泥浆漏入孔内。波纹管应自然弯曲，无局部硬弯，最终用铁丝将波纹管固定在定位钢筋支架筋上，以免浇筑砼时波纹管上浮。（3）穿预应力钢绞线纵、横向钢绞线采取GB/T5224-技术标准，在箱梁混凝土浇筑前预先穿入波纹管，预应力筋下料长度分两部分，孔道内曲线长度可放大样及计算确定，两端工作长度需依据千斤顶及锚固体系尺寸确定。下料应用砂21、轮切割机切割，不得使用电弧或氧-乙炔气割，在切口处用细铁丝绑扎，梳直理顺后，每隔11.5m绑扎几道铁丝，预防钢束松散，相互缠绕，按设计钢束编号编束，挂牌存放。穿束可采取人工或机械穿束方法，短钢束穿入端绑扎紧密后用人工穿入管道，长钢束采取卷扬机拖拉穿束，穿束时从一端穿入，从另端锚垫板孔中穿出，两端预应力筋外露长度大于工作长度，并加以包裹，预防污染。为使曲线孔道灌浆密实，在孔道波峰处设置排气孔，设置时可在波纹管上开一20小孔，上用胶带封贴并用铁丝固定,弧形板嘴上接软塑料管，其管口高出梁面大于100mm，孔道压浆时依次将最高点排气孔打开和关闭，使孔道内排气通畅。布设波纹管及穿束后应检验波纹管及锚垫板22、等位置是否正确，波纹管全长内有没有破损，不然应于纠正和修补。（4）箱梁混凝土施工箱梁混凝土标号为C50，利用拌合站集中拌制，采取输送泵车泵送浇筑混凝土。泵送混凝土施工方法以下:泵送混凝土前,先把储料斗内预加清水从管道泵出,达成湿润和清洁管道目标,然后向料斗内加入和混凝土配比相同水泥砂浆,润滑管道后即可开始泵送混凝土。开始泵送时,泵送速度放慢,观察油压改变是否在许可范围内,待泵送顺利时,采取正常速度进行泵送。混凝土泵送期间,料斗内混凝土量一直保持不低于钢筒口上15mm到料斗口下150mm之间。避免吸入效率低时吸入空气而造成塞管,吸入太多则反抽时会溢出并加大搅拌轴负荷。混凝土泵送采取先远后近，在浇23、筑中逐步拆管方法。箱梁纵向分为9个节段自大里程往小里程逐段施工，首先浇筑9#台8#墩梁之间节段。浇筑分两次浇筑，第一次浇筑底板及肋板，混凝土达成要求强度后，拆除内模，然后安装箱室顶板模板，将剩下部分浇筑完成，浇筑顶板时预留工作孔，以供下人拆除模板及张拉齿板预应力筋。浇筑混凝土强度大于80%后，能够进行下一节段施工。浇筑下一节段混凝土前应将旧混凝土工作面凿毛洁净，以确保新旧混凝土整体性。上一浇筑段钢筋绑扎时预留下一浇筑段焊接钢筋，预留长度满足规范要求钢筋搭接长度要求，接头模板采取木模板，根据纵向钢筋位置在模板上预留穿钢筋孔，接头处模板使用钢管顶撑，模板须接缝严密、支撑牢靠，预防混凝土浇筑时造成露24、浆、跑模。混凝土采取拌合站集中拌制，输送泵泵送入模。浇筑混凝土前，对支架、模板、钢筋和预埋件进行检验，模板内杂物、积水和钢筋上污垢清理洁净。混凝土浇筑方法采取逐步推进法，层厚控制在20cm左右，混凝土从底层开始浇筑，混凝土由腹板入仓，振捣后逐步进入底板，人工进入箱室,至混凝土不再向底板中部流动时，再浇筑底板剩下部分,用插入式振捣棒振实，最终分层浇筑腹板混凝土，为避免腹板底部出现蜂窝现象，应控制腹板水泥浆液流失，进行一定距离（通常为46m）后回来浇筑第二层。浇筑混凝土时，派专员常常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞情况，如发觉异常情况，立即停止浇筑，并采取对应处理方法。混凝土入模时不得直冲波25、纹管，尤其在接头部位。混凝土应分层浇筑，机械振捣密实，在钢筋密集处和端部锚垫板后尤须注意，振动棒不能振击波纹管，预防其移位或振破而造成漏浆。底板混凝土浇筑完成并含有一定强度后拆除箱梁内模板，采取大面积木模板组合拼装箱室顶板模板，混凝土表面清理洁净后绑扎顶板、翼板钢筋，经监理工程师验收合格后浇筑顶板混凝土。为方便拆除箱室顶板模板，每隔1015m预留一处1m1m预留孔，在预留孔处将顶板钢筋断开，拆除箱室模板后将钢筋复位焊接，吊模浇筑预留孔处混凝土。混凝土振捣以插入式振动器为主，桥面顶面砼用振动梁辅助捣固粗平。插入式振动器和侧模保持10cm距离，每一处振动完成后边振动边渐渐提出振动棒，避免振动棒碰撞26、模板、钢筋或其它预埋件，桥面砼浇筑后要立即刮平、拉毛，使其粗糙。浇筑时除正常留置标养试块外，尚需留置同条件养护试块，以确定张拉时间。现浇梁应符合以下规范：项次检验项目要求值或许可偏差检验方法及频率1砼强度（MPa）在合格标准内2轴线偏位（mm）10全站仪：测量3处3梁顶面高程（mm）10水准仪：检验35处4断面尺寸（mm）高度+5，-10尺量：每跨检验13个断面顶宽30箱梁底宽20顶、底、腹板厚+10,05长度（mm）+5，-10尺量：每梁板6横坡（%）0.15水准仪：每跨13处7平整度（mm）82m直尺：每侧10m一处（5）预应力施工张拉机具张拉机具应和锚具配套使用，均由专业人员校验，经校验27、合格方可使用。张拉用油泵性能必需良好，经标定后方可使用，供油足，压力稳定，运行平稳，无渗漏现象。张拉使用工具、锚具要有出厂合格证，使用前进行外观检验，不得有暗伤、暇疵；然后送试验室进行刚度，强度检验，检验结果合格后方可投入使用。锚头平面必需和钢束管道垂直,锚孔中心要对准管道中心。砼强度达成设计强度95时开始张拉钢束，全部预应力钢束采取两边同时对称张拉,横向预应力钢束采取一端张拉,张拉时按先长束后短束次序张拉以策安全,张拉完成后，将管道压浆封锚。纵向预应力束均采取两端对称张拉，使用2台标定合格300t千斤顶整体张拉；横向预应力束采取一端张拉，使用2台标定合格26t千斤顶逐根张拉；竖向预应力钢筋均28、在箱梁顶面张拉。采取双控张拉，以应力控制为主。张拉时应对应设标志，方便测定各钢束伸长量。每根钢束张拉到设计吨位后，实测伸长量，实际伸长量和理论误差值不得大于6 。若发觉伸长量异常，应查明原因，并采取方法后才能再张拉。千斤顶工作程序：安装工作锚穿绞线至工具锚千斤顶对中就位张拉施加预应力锁定千斤顶回油。张拉锚固后检验：张拉锚固后检验钢绞线滑断丝情况，每束钢绞线断丝或滑丝限制数为1丝。张拉锚固后，检验锚板及垫板有没有裂纹，其开裂程度不得超出相关要求。（6）孔道压浆压浆前应清除管道内杂质，水泥砂浆水灰比不宜超出0.30.35，抗压强度R2845MPa。压浆采取砂浆搅拌机和压浆机配合进行压浆，压浆需在张29、拉完成48小时内完成。压浆采取活塞式灰浆泵，泵压力应取0.5-0.7MPa。C50水泥浆应有良好和易性；水灰比宜为0.40，水泥浆稠度控制在1418s之间，可掺入0.01%复合型膨胀剂，拌制到压入孔道内延续时间，视气温情况而定，宜在3045min，压浆时应先压注下层孔道，在压上层孔道。压浆前用压力水冲洗孔道，压力水从一端压入，从另一端排出，同时检验有没有串孔现象。压浆应缓慢均匀地进行,不得中止, 并应将全部最高点排气孔依次一一放开和关闭,使孔道内排气通畅。当构件出浆口排出稠度相同浓浆时，用木塞塞住，为确保孔道内水泥浆饱满，关闭出浆口后，稳压2min后再从压浆孔拔出喷嘴，立即用木塞塞住。压浆过程30、中及压浆后48小时内，结构砼温度不得低于5，不然应采取保温方法。当气温高于35时，压浆宜在夜间进行。（7）封堵端头孔道灌浆后应先将锚具周围冲洗洁净并将砼结合面凿毛，梁端将非预应力钢筋整理复位后浇筑同标号砼，将锚具封裹。（8）底模及支架拆除封锚三天后，即可拆除梁板底模板及支架。拆除标准：后搭设脚手架先拆，先搭设脚手架后拆，采取绳索系紧一端向下放。6.施工安全确保方法6.1组织确保方法建立健全安全管理责任制，并针对本工程特点，组织一批优异、从事过类似工程施工管理人员和技术员组成项目安全领导小组，负责该工程日常安全管理工作。安全管理机构必需保持相对稳定，以利于工程管理专一性、连续性、一致性。安全管理31、人员累计10人，安全管理层层落实，对第一天进场新工人进行安全教育和安全知识考评，合格后才能进入施工现场。天天有专职安全员随时巡查，发觉隐患立即落实整改，每七天开一安全议会，处理落实施工中安全隐患，每半月进行一次安全检验。安全领导小组设置以下：组长：项目经理（马 良）副组长：项目副经理 （连善锋）副组长：技术责任人(杨磊)专职安全员（陈永宏）施工员（张海涛）各职能负责任人施工班组项目部安全领导小组6.2技术方法1、满堂支架在搭设过程中，严格把好基础、材质、间距、支撑、连接、防护、承重、铺板、上下通道、验收等十道关；2、满堂支架严禁和物料提升机等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；严禁和施工32、脚手架、物料周转平台等架体相连接；3、满堂支架应依据所承受荷载选择立杆间距和步距，底层纵、横向水平杆可作为扫地杆，距地面高度应小于300mm，立杆底部应设置可调底座或固定底座；立杆上端设可调顶托，顶托伸出顶层水平杆长度不得大于0.3m；4、该满堂支架横向腹板下满堂支架立杆间距0.6m，横向底板和翼板下满堂支架立杆间距0.9m，满堂支架外侧从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置剪刀撑，其间距3m；剪刀撑斜杆和地面夹角应在4560之间，斜杆应每步和立杆扣接；5、该满堂支架高度小于8m，顶端和底部必需设置水平剪刀撑，从底部至顶部每隔1.2m以内设一道水平剪刀撑，水平剪刀撑宜在竖向剪33、刀撑斜杆相交平面设置。剪刀撑宽度应为3m。6、在立柱底距地面30cm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上程序设扫地杆。可调支托底部立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆和顶部水平拉杆之间间距，在满足模板设计所确定水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。7、满堂支架高宽比应小于或等于2；当高宽比大于2时可采取扩大下部架体尺寸；8、模板下方应放置次楞（梁）和主楞（梁），次楞（梁）和主楞（梁）应按受弯杆件设计计算。支架立杆上端应采取U形托撑，支撑应在主楞（梁）底部。U形支托和楞梁两侧间如有间隙，必需楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于30cm，螺杆外径和立柱34、钢管内径间隙不得大于3mm，安装时应确保上下同心；9、钢管扫地杆、水平拉杆应采取对接，剪刀撑应采取搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采取2个旋转扣件分别在离杆端大于100mm处进行固定；10、满堂支架搭设应按专题施工方案，在专员指挥下，统一进行；并应按施工方案弹线定位，放置底座后应分别按先立杆后横杆再斜拉杆次序搭设；11、满堂支架搭设完后应进行预压；预压时必需根据JGJ/T194-规程进行；预压过程应派专员观察，并做好监测和预压等统计。预压完后派专员检验基础是否下沉、杆件是否变形、连接件紧固程度等；12、满堂支架安装避雷针，针长12m，采取圆钢时直径大于16mm，采取钢管时直径大于25mm35、；防雷引下线使用8圆钢，上部和避雷针可靠连接，下部和防雷接地装置可靠连接；防雷装置接地电阻阻值，小于10；13、作业层及作业平台上施工荷载应符累计算要求，不得超载，不得集中堆放模板、钢筋等物料。作业层及作业平台临边要设置120cm防护栏杆和挡脚板；14、混凝土输送管、布料杆、缆风绳等不得固定在满堂支架上；15、满堂支架在使用期间，严禁私自拆除支架结构杆件。16、满堂支架在使用过程中，要有专员对支架进行观察，发觉基础下沉、杆件变形、防护不全、拉接松动等，必需立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取对应加固方法；17、混凝土浇筑前，施工单位项目技术责任人、项目总监确定含有混凝土浇筑安全生产条件后，签署混36、凝土浇筑令，方可浇筑混凝土；18、满堂支架拆除前，项目技术责任人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度汇报，浇筑混凝土达成拆模强度后方可拆除，并推行拆模审批签字手续；19、满堂支架拆除时，严禁将拆卸杆件向地面抛掷，应有专员传输至地面，并按规格分类均匀堆放；20、满堂支架搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并按GB/T3608-标准设置水平防护；同时派专员看管，严禁非操作人员进入作业范围；21、施工现场使用各类建筑机械必需严格实施建筑机械使用安全技术规程（JGJ33）各项要求，并坚持做好“十字”作业；起重开关必需灵活、正确，严禁使用搬把开关，宜使用控制开关；有传动机械，传动部分必需配齐安全37、防护罩；施工现场起重机械吊勾必需有弹簧式防脱勾装置；施工现场机械设备检验必需严格实施施工现场机械设备检验技术规程（JGJ160-）要求；22、电焊机二次线地线不得采取金属构件或结构钢筋替换；电焊机二次线必需匹配，并不得破损；23、手持式电动工具使用末级开关箱中漏电保护器额定漏电电流不应大于15mA，额定漏电动作时间不应大于0.1s；其负荷线插头应含有专用保护触头，并采取耐气候型橡皮护套铜芯软电缆，不得有接头；使用手持式电动工具时，必需按要求穿、戴绝缘防护用具；24、施工现场临时用电电源线严禁乱拖乱放，也不准直接捆绑在钢管等金属架上，且必需绝缘良好（严禁使用只有一层绝缘裸线），并有防磨损、防断、38、防潮等保护方法；25、施工用电严格遵守施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-）各项要求；26、支架搭设人员属登高特种作业人员，除持证上岗外，还必需接收高处作业安全知识教育和遵章守纪教育，经考评合格及身体检验合格后方可从事登高作业；27、年纪未满18周岁者和女性、患有心脏病、贫血病、高血压病、低血压病、癫痫病及其它不适于高空作业病症者及洒后等不得从事登高作业； 28、夜间严禁登高作业。29、施工中严格遵守建筑施工场界噪声限值（GB12523-90）要求，采取有效方法，杜绝施工噪声扰民；30、施工现场应制订严格消防制度；动火作业必需办理动火许可证和制订监控方法；动火人员必需持证上岗。31、支架39、搭设人员必需是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考评管理规则（GB 5036）等考评合格专业架子工。上岗人员应定时体检，合格方可持证上岗。搭设脚手架人员必需戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。31、当有六级及六级以上大风和雾、雨雪天气时应停止脚手架搭设和拆除作业。设置安全警示牌，警示牌悬挂在防护网醒目位置，警示施工人员安全文明施工。32、拆除脚手架时，严禁无关人员进入危险区域。拆除应按次序由上而下，一步一清，不准上下同时作业。拆除脚手剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人员往下顺杆子。拆下材料，应向下传输用绳吊下，严禁往下投扔。33、拆除脚手架人员进入作业区后，要系好安全带，安全带必需高40、挂低用。34、拆除脚手架要统一指挥，上下应动作协调。35、作业人员上下脚架要安设爬梯，不得攀登脚手架上下。36、安全网在使用前，应按要求进行试验，合格后方准使用。37、高处作业所用材料要堆放平稳，工具应随手放入工具袋（套）内，上下传输物件严禁抛掷。38、组织上岗工作人员培训，强化安全意识教育，并经考试取得合格证后，方可上岗工作。组织安全技术交底工作，让施工人员做到心中有数。6.3应急预案:6.3.1组织机构及职责(1)项目部倾覆事故应急准备和响应领导小组组长：项目经理（马 良）组员：项目副经理（连善锋）、项目总工（杨磊）、安全员（陈永宏）、各施工队长、技术员、试验员 、设备材料人员 、架子工、41、外包队管理人员、后勤人员值班电话：(2)倾覆事故应急处理领导小组负责对项目突发倾覆事故应急处理。6.3.2 培训和演练(1)项目部安全员负责主持、组织全项目部每十二个月进行一次按倾覆事故“应急响应”要求进行模拟演练。 (2)生产技术部负责对相关人员每十二个月进行一次培训。6.3.3 应急物资准备、维护、保养(1)应急物资准备：简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。(2)多种应急物资要配置齐全并加强日常管理。6.3.4预防方法（1）脚手架支搭必需先编好搭设方案，经相关技术人员审批后遵照实施。 （2）全部架子工必需持证上岗，工作时佩带好个人防护用具，支搭脚手架严格按方案施工，做好脚手架拉接点拉牢工作，42、预防架体坍毁。 （3）全部架体平台，架设好后，必需请各方；专业技术人员验收签字后，投入使用。 （4）、假如发生脚手架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工组织全部架子工进行坍毁架子拆除和拉牢工作，预防其它架子再次坍毁，现场清理由施工队管理者组织相关职员帮助清理材料，如有些人员被砸应首先清理被砸人员身上材料，集中人力先抢救受伤人员，最大程度减小事故损失。6.4 应急响应1、假如有倾覆事故发生，首先有旁观者在现场高呼，提醒现场相关人员立即通知现场责任人，由安全员负责拨打应抢救护电话120，通知相关部门和周围医院，到现场救护，现场总指挥由项目经理担当，负责全方面组织协调工作，项目副经理、项目总工亲自率43、领相关队长及外包队责任人，分别对事故现场进行抢救，如有重伤人员由施工队长负责送外救护，电工先切断相关电源，预防发生触电事故，安排人员迎接救护车辆及人员。2、如有脚手架倾覆事故发生，按小组预先分工，各负其责，不过架子工责任人应组织所有架子工，立即拆除相关脚手架，外包队人员应帮助清理相关材料，确保现场道路通畅，方便救护车辆出入，以最快速度抢救伤员，将伤亡事故降到最低。6.5 事故后处理工作（1)查明事故原因事故责任人。（2)写出书面汇报，包含事故发生时间、地点、受伤害人姓名、性别、年纪、工种、受伤部位、受伤程度。（3)制订或修改相关方法，预防这类事故发生。（4）组织全部些人进行事故教育。（5）向全44、体人员宣读事故结果及对责任人处理意见。6.6监控监测支架施工危险源高处坠落、触电、物体打击、机械伤害、起重伤害，对危险源进行监控，严格按操作规范施工，发觉违章作业立即停工整理。对桥梁设置监测站，对每一根桩基、承台、墩柱、支架等高程进行监测。7、安全文明施工及环境保护方法7.1安全方法（1）进入现场必需戴安全帽。严禁穿拖鞋、高跟鞋、光脚从事操作。 特种工作人员必需经考评合格，持证上岗。（2）施工机械要保持清洁，要有保护接地、接零装置计漏电保护。机械转动部位或焊接闪光部位均要有护罩和挡板。（3）起吊设备起吊时，由专员指挥操作，吊装周围严禁站人，预防发生碰撞、坠落、倾覆等意外事故。起重吊装用钢丝绳，45、应常常进行检验，凡发觉有扭结、变形、断丝、磨损、腐蚀等现象应立即更换。（4）夜间施工必需有良好照明，全部用电设备一定要有漏电保护器，做到用电先申请，安装找电工。（5）高处作业人员不得穿拖鞋及硬底鞋。所需材料要事先准备齐全，工具放在工具袋中，预防高空坠物伤人。严禁酒后登高作业。（6）钢绞线张拉时，设置安全警戒范围，现场应有显著标志，并应设置遮挡飞线设施。和该工作无关人员严禁入内。（7）高压油管使用前应作耐压试验，不合格不能使用。 油压泵上安全阀应调至最大工作油压下能自动打开状态。油运转有不正常情况时，应立即停车检验，在有压情况下不得随意拧动油泵或千斤顶各部位螺丝。 （8）油压表安装必需紧密满扣，46、油泵和千斤顶之间采取高压油管连同油路各部接头，均须完整、紧密、油路通畅，在最大工作油压下保持5min以上均不得漏油。若有损坏者应立即修理更换。 （9）在张拉时，千斤顶后面不准站人，也不得踩踏高压油管，量测伸长值应站侧面。张拉时发觉张拉设备运转声音异常，应立即停机检验维修。（10）张拉后钢绞线在压浆前严禁碰击，踩踢，压浆时也要避开钢绞线端部，以防钢绞线忽然断裂伤人。（11）张拉区应有显著标志，并设置防护方法，非工作人员严禁进入，张拉时构件两端严禁站人。操作及量测人员应站在千斤顶两侧，进油及回油应缓慢平稳，油泵开动中不得离开岗位，如需离开，必需将阀门全部松开或切断电源。（12）灌浆人员应穿戴工作服47、防护眼睛及防护手套。7.2文明施工及环境保护（1）道路和场地：施工区内道路通畅、平坦、整齐，不乱堆放，无散落物；结构物周围应浇捣散水坡，四面保持清洁；场地平整不积水，无散落杂物及散物；场地排水成系统，并通畅不堵，施工废料集中堆放，立即处理。（2）班组场地清理：班组必需做好操作后场地清理，随作随清，物尽其用。在施工作业中，应有预防尘土飞扬、泥浆横流、混凝土洒漏、车辆沾带泥土运行等方法。（3）材料堆放：砂石分类堆放成方，砌体料类成垛，堆放整齐。（4）周围设备存放：施工钢模、机具、器材等集中堆放整齐。专用钢模成套放置，零用钢模及零配件、脚手扣件分类分规格，集中存放。（5）水泥库：袋装、散装不混放，48、分清标号，堆放整齐，目能成数。有制度、有要求、专员管理，限额发放，分类插标挂牌，记载齐全而正确，牌物账相符。库容整齐，无“上漏下渗”。（6）构配件及特殊材料：混凝土构件分类、分型、分规格堆放整齐。大梁存放要注意地基承载处理和支垫点正确稳定。钢材分类集中堆放整齐。支座、垫板、预埋件等分门别类妥善保管。附件（一）支架拆除工程安全技术交底1、拆除现场必需设警戒区域，张挂醒目标警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在支架下方继续组织施工。地面监护人员必需推行职责，并配置良好通讯装置。2、仔细检验吊运机械包含索具是否安全可靠。吊运机械不许可搭设在支架上，应另立设置。 3、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不49、应进行支架拆除。夜间实施拆除作业，应含有良好照明设备。4、全部高处作业人员，应严格按高处作业要求实施和遵守安全纪律，拆除工艺要求。 5、拆除人员进入岗位以后，优异行检验，加固松动部位，清除步层内留材料、物件及垃圾块。全部清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。6、按搭设反程序进行拆除。 7、不许可分立面拆除或上、下二步同时拆除（踏步式）。认真做到一步一清，一杆一清。 8、全部杆件，登高方法必需随支架步层拆除同时进行下降。不准先行拆除。 9、全部杆件和扣件，在拆除时应分离，不许可杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面。10、支架内必需使用电焊气割工艺时，应严格根据国家特殊工种要求和消防要求50、实施。增派专职人员，配置料斗（桶），预防火星和切割物溅落。严禁无证动用焊割工具。 11、当日完工后，应仔细检验岗位周围情况，如发觉留有隐患部位，应立即进行修复。输送至地面全部杆件、扣件等物件，应按类堆放整理附件（二）跨320国道桥325m现浇梁碗扣式钢支架受力计算一、荷载计算1、竹胶合板自重（箱梁模板）：Q1=1 KN/m22、钢筋砼重力（钢筋砼单位重取26 KN/m3）： Q2-1=1.20.57226/14=2.54 KN/m2Q2-2=1.210.3426/14=23.04 KN/m23、施工人员及设备荷载：Q3=21.4=2.8 KN/m24、振捣混凝土产生荷载：Q4=21.4=2.851、 KN/m25、竹胶合板自重（底模）：Q5=1 KN/m26、支架重：2 KN/m27、风荷载： Wk = 0.7zsWo=0.710.80.2=0.112 KN/m2 Wk-风荷载标准值（KN/m2 ）； z-风压高度改变系数，依据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-）取值1；s-风荷载体型系数，竖直面取 0.8；Wo -基础风压（KN/m2），江西宜春取值0.2二、底模强度计算箱梁底模采取竹胶合板，板厚t=15 mm，方木背肋间距为300 mm，所以验算模板强度采取宽b=300 mm平面竹胶合板。1、模板力学性能（1）弹性模量E=10000 MPa。（2）截面惯性矩：I=bh352、/12=301.53/12=8.438 cm4（3）截面抵御矩：W= bh2/6=301.52/6=11.25 cm3（4）截面积：A=bh=301.5=45 cm22、模板受力计算（1）箱室部分底模板均布荷载：Q= Q1+Q2-2+ Q3+ Q4=29.64KN/m2q=Fb=29.640.3=8.892 KN/m从底模下方背肋部署可知，竹胶合板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算。在结构力学求解器2.0版中输入以下INP数据：结点,1,0,0；结点,2,0.3,0；结点,3,0.6,0；结点,4,0.9,0；单元,1,2,1,1,1,1,1,1；单元,2,3,1,1,53、1,1,1,1；单元,3,4,1,1,1,1,1,1；结点支承,1,3,0,0,0；结点支承,2,1,0,0；结点支承,3,1,0,0；结点支承,4,1,0,0；单元荷载,1,3, 9.655,0,1,90；单元荷载,2,3, 9.655,0,1,90；单元荷载,3,3, 9.655,0,1,90；单元材料性质,1,3,1,0.8438,0,0,-1运行后得到下图：8.8928.8928.8921234( 1 )( 2 )( 3 )0.300.300.30图2-1 力学模型图 （单位：均布荷载, KN/m；单元长度，m） 图2-2 弯矩图 （单位：KN.m）yx1234( 1 )( 2 )( 54、3 ) 图2-3 挠度图 （最大挠度：0.36mm）（2）最大弯矩：M=0.08KN.M（3）弯拉应力：=M/W=0.08103 /11.25=7.11MPa =14.5 MPa 竹胶合板弯拉应力满足要求（4）最大挠度挠度： 0.36mmL/400=0.75 mm竹胶合板挠度满足要求三、横梁强度计算1、受力模型横梁为1010 cm方木，跨径为0.6 m，中对中间距为0.3 m。截面抵御矩：W=bh2/6=0.10.12/6=1.666710-4 m3截面惯性矩：I= bh3/12=0.10.13/12=0.83310-5 m4作用在横梁上均布荷载为：Q=( Q1+Q2-2+ Q3+ Q4+ Q55、5)0.3=(1+23.04+2.8+2.8+1)0.3=9.192 KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8=9.1920.62/8=0.41KN.m图3-1 力学模型图 单位：均布荷载, KN/m；单元长度，m） 图3-2 弯矩图（单位：KN.m）图3-3 挠度图（最大挠度0.17mm） 方木(松木)许可抗弯应力=14.5 MPa，弹性模量E=11000 MPa2、横梁弯拉应力：=M/W=0.41/（1.666710-4 ）/1000 =2.46MPa=14.5 MPa 横梁弯拉应力满足要求3、横梁挠度：f=5qL4/384EI=59.1920.64/(384110000.83310-5)=056、.17 mmL/400 = 1.5 mm横梁挠度满足要求四、纵梁强度计算1、受力模型纵梁为1515 cm方木，跨径为0.9 m，间距为0.6 m。截面抵御矩：W=bh2/6=0.150.152/6=5.6310-4 m3截面惯性矩：I=bh3/12=0.150.153/12=4.2210-5 m40.9 m长纵梁上负担4根横梁重量为：0.10.10.674=0.168 KN横梁施加在纵梁上均布荷载为：0.1680.6=0.28 KN/m作用在纵梁上均布荷载为：Q=( Q1+Q2-2+ Q3+ Q4+ Q5)0.6 + 0.28=(1+23.04+2.8+2.8+1)0.6 + 0.28 = 157、8.664 KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8=18.6640.92/8=1.89 KN.m落叶松许可抗弯应力=14.5 MPa，弹性模量E=11000 MPa2、纵梁弯拉应力：=M/W=1.89/5.6310-4 /1000 = 3.36 MPa =14.5 MPa纵梁弯拉应力满足要求3、纵梁挠度：f=5qL4/384EI=518.6640.94/(384110004.2210-5)=0.34 mmL/400=2.25 mm纵梁挠度满足要求五、支架受力计算1、立杆承重计算采取横杆步距为120cm，碗扣支架立杆设计承重为：30 KN/根。(1)每根立杆承受钢筋砼和模板重量：N1=10.6(258、.54+23.04+1+1)=16.55 KN(2)横梁施加在每根立杆重量：N2=0.640.10.17=0.168 KN(3)纵梁施加在每根立杆重量：N3=0.90.150.157=0.142 KN(4)支架自重：立杆单位重：0.06 KN/m，横杆单位重：0.04 KN/m每根立杆上支架自重：N4=0.48 KN(按最高6m算，横杆0.6m)每根立杆总承重：N=N1+N2+N3+N4=16.55+0.168+0.142+0.48=17.34 KN30 KN立杆承重满足要求2、考虑风荷载时支架稳定性验算立杆计算长度l0=kh=1.1551.21.2=1.6632m（k-计算长度附加系数；-考59、虑脚手架整体稳定原因单杆计算长度系数；h-横杆步距）；钢管回转半径：I=15.78mm；长细比= l0/I=1663.2/15.78=105.4，查建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-）得立杆稳定系数=0.543；风荷载对立杆产生弯矩：Mw=1.4 Wkal02/10=1.40.1120.61.21.2/10=0.014 KN.M碗扣支架立杆：A=489mm2；W=5080mm3；ix=1.578cm立杆稳定性验算：N/a+M/W=17.341000/（0.543489）+0.014106/5080=68.06 MPa=145 MPa 支架稳定性满足要求。七、地基承载力验算地基承受60、荷载由立杆传输，立杆底垫长宽为1010cm垫木。承台基坑回填范围处理方法为20cm水稳+20cm厚c20砼。单根立杆传输上部荷载为：17.34 KN。底托设在1010cm垫木上，混凝土厚0.2m，按45o角扩散应力近似计算则路基基底承压面积为0.50.7=0.35m2，故基底承载力为=N/A=17.34/0.35=49.54 KPa 0=200 KPa承载力能达成设计要求。附件（三）跨320国道桥24+36+25m现浇梁碗扣式钢支架受力计算一、荷载计算1、竹胶合板自重（箱梁模板）：Q1=1 KN/m22、钢筋砼重力（钢筋砼单位重取26 KN/m3）： Q2-1=1.20.57226/14=2.61、54 KN/m2Q2-2=1.210.3426/14=23.04 KN/m23、施工人员及设备荷载：Q3=21.4=2.8 KN/m24、振捣混凝土产生荷载：Q4=21.4=2.8 KN/m25、竹胶合板自重（底模）：Q5=1 KN/m26、支架重：2 KN/m27、风荷载： Wk = 0.7zsWo=0.710.80.2=0.112 KN/m2 Wk-风荷载标准值（KN/m2 ）； z-风压高度改变系数，依据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-）取值1；s-风荷载体型系数，竖直面取 0.8；Wo -基础风压（KN/m2），江西宜春取值0.2二、底模强度计算箱梁底模采取竹胶合板，板62、厚t=15 mm，方木背肋间距为300 mm，所以验算模板强度采取宽b=300 mm平面竹胶合板。1、模板力学性能（1）弹性模量E=10000 MPa。（2）截面惯性矩：I=bh3/12=301.53/12=8.438 cm4（3）截面抵御矩：W= bh2/6=301.52/6=11.25 cm3（4）截面积：A=bh=301.5=45 cm22、模板受力计算（1）箱室部分底模板均布荷载：Q= Q1+Q2-2+ Q3+ Q4=29.64KN/m2q=Fb=29.640.3=8.892 KN/m从底模下方背肋部署可知，竹胶合板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算。在结构力学63、求解器2.0版中输入以下INP数据：结点,1,0,0；结点,2,0.3,0；结点,3,0.6,0；结点,4,0.9,0；单元,1,2,1,1,1,1,1,1；单元,2,3,1,1,1,1,1,1；单元,3,4,1,1,1,1,1,1；结点支承,1,3,0,0,0；结点支承,2,1,0,0；结点支承,3,1,0,0；结点支承,4,1,0,0；单元荷载,1,3, 9.655,0,1,90；单元荷载,2,3, 9.655,0,1,90；单元荷载,3,3, 9.655,0,1,90；单元材料性质,1,3,1,0.8438,0,0,-1运行后得到下图：8.8928.8928.8921234( 1 )( 64、2 )( 3 )0.300.300.30图2-1 力学模型图 （单位：均布荷载, KN/m；单元长度，m） 图2-2 弯矩图 （单位：KN.m）yx1234( 1 )( 2 )( 3 ) 图2-3 挠度图 （最大挠度：0.36mm）（2）最大弯矩：M=0.08KN.M（3）弯拉应力：=M/W=0.08103 /11.25=7.11MPa =14.5 MPa 竹胶合板弯拉应力满足要求（4）最大挠度挠度： 0.36mmL/400=0.75 mm竹胶合板挠度满足要求三、横梁强度计算1、受力模型横梁为1010 cm方木，跨径为0.6 m，中对中间距为0.3 m。截面抵御矩：W=bh2/6=0.10.165、2/6=1.666710-4 m3截面惯性矩：I= bh3/12=0.10.13/12=0.83310-5 m4作用在横梁上均布荷载为：Q=( Q1+Q2-2+ Q3+ Q4+ Q5)0.3=(1+23.04+2.8+2.8+1)0.3=9.192 KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8=9.1920.62/8=0.41KN.m图3-1 力学模型图 单位：均布荷载, KN/m；单元长度，m） 图3-2 弯矩图（单位：KN.m）图3-3 挠度图（最大挠度0.17mm） 方木(松木)许可抗弯应力=14.5 MPa，弹性模量E=11000 MPa2、横梁弯拉应力：=M/W=0.41/（1.66671066、-4 ）/1000 =2.46MPa=14.5 MPa 横梁弯拉应力满足要求3、横梁挠度：f=5qL4/384EI=59.1920.64/(384110000.83310-5)=0.17 mmL/400 = 1.5 mm横梁挠度满足要求四、纵梁强度计算1、受力模型纵梁为1515 cm方木，跨径为0.9 m，间距为0.6 m。截面抵御矩：W=bh2/6=0.150.152/6=5.6310-4 m3截面惯性矩：I=bh3/12=0.150.153/12=4.2210-5 m40.9 m长纵梁上负担4根横梁重量为：0.10.10.674=0.168 KN横梁施加在纵梁上均布荷载为：0.1680.667、=0.28 KN/m作用在纵梁上均布荷载为：Q=( Q1+Q2-2+ Q3+ Q4+ Q5)0.6 + 0.28=(1+23.04+2.8+2.8+1)0.6 + 0.28 = 18.664 KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8=18.6640.92/8=1.89 KN.m落叶松许可抗弯应力=14.5 MPa，弹性模量E=11000 MPa2、纵梁弯拉应力：=M/W=1.89/5.6310-4 /1000 = 3.36 MPa =14.5 MPa纵梁弯拉应力满足要求3、纵梁挠度：f=5qL4/384EI=518.6640.94/(384110004.2210-5)=0.34 mmL/400=268、.25 mm纵梁挠度满足要求五、支架受力计算1、立杆承重计算采取横杆步距为120cm，碗扣支架立杆设计承重为：30 KN/根。(1)每根立杆承受钢筋砼和模板重量：N1=10.6(2.54+23.04+1+1)=16.55 KN(2)横梁施加在每根立杆重量：N2=0.640.10.17=0.168 KN(3)纵梁施加在每根立杆重量：N3=0.90.150.157=0.142 KN(4)支架自重：立杆单位重：0.06 KN/m，横杆单位重：0.04 KN/m每根立杆上支架自重：N4=0.48 KN(按最高6m算，横杆0.6m)每根立杆总承重：N=N1+N2+N3+N4=16.55+0.168+0.69、142+0.48=17.34 KN30 KN立杆承重满足要求2、考虑风荷载时支架稳定性验算立杆计算长度l0=kh=1.1551.21.2=1.6632m（k-计算长度附加系数；-考虑脚手架整体稳定原因单杆计算长度系数；h-横杆步距）；钢管回转半径：I=15.78mm；长细比= l0/I=1663.2/15.78=105.4，查建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-）得立杆稳定系数=0.543；风荷载对立杆产生弯矩：Mw=1.4 Wkal02/10=1.40.1120.61.21.2/10=0.014 KN.M碗扣支架立杆：A=489mm2；W=5080mm3；ix=1.578cm立杆稳定性验算：N/a+M/W=17.341000/（0.543489）+0.014106/5080=68.06 MPa=145 MPa 支架稳定性满足要求。七、地基承载力验算地基承受荷载由立杆传输，立杆底垫长宽为1010cm垫木。承台基坑回填范围处理方法为20cm水稳+20cm厚c20砼。单根立杆传输上部荷载为：17.34 KN。底托设在1010cm垫木上，混凝土厚0.2m，按45o角扩散应力近似计算则路基基底承压面积为0.50.7=0.35m2，故基底承载力为=N/A=17.34/0.35=49.54 KPa 0=200 KPa承载力能达成设计要求。