1、目 录一、编制依据：1二、工程概况1三、施工准备2四、脚手架搭设方法2五、防护架搭设质量要求和容许误差11六、安全措施12七、施工安全要求14八、计算书16一、编制依据：1、施工图纸2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJI30-20113、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-914、建筑施工安全检查标准 JGJ59-995、建筑地基基础设计规范 GB500076、建筑结构荷载规范 GB500097、钢管脚手架扣件 GB158318、建筑施工木脚手架安全技术规范 JGJ164二、工程概况 本工程为固安县独流温泉小镇的A期工程，工程地点位于河北省固安县的独流村，其交通便利，施工方便2、。本工程集商业和住宅为一体，一层和二层为商业网点，三层以上为住宅。其中14#-16#楼层高为地上7层，地下一层。檐口高度为21.3米，机房总高度为27.96米。0.000相当于绝对高程为12.4米，室内外高差0.6米。本工程结构形式为框架剪力墙结构，屋面为钢筋混凝土屋面（楼层）板，基础为筏板基础。建筑安全等级为二级，抗震等级结构为三级，剪力墙为四级，地基设防类别为类，设防烈度7度。地基承载力110KPa。本工程的外墙脚手架采用双排搭设，因考虑到回填土的时间关系，为了不对施工进度产生影响，故此考虑悬挑搭设，初步方案为每层悬挑加固的方案。三、施工准备1、材料准备： 材料的选用钢管采用48*3.2m3、m焊接钢管，立杆、大横杆、剪刀撑及斜杆采用6m钢管，小横杆采用1.5m以适应架宽的需要。使用前，钢管必须做安全检查。扣件须用可锻铸铁件，扣件分为三种，直角扣件（十字扣）、旋转扣件（回转扣）、对接扣件（简扣、一字扣）。 材料要求 材料要求： 扣件必须有使用安全许可证、进场复试报告。 扣件与钢管的帖合面必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好。 扣件表面进行防锈处理。 扣件的抗滑移承载力取决于扣件质量及拧紧程度，因此要求扣件拧紧力矩不小于40KN.M，不大于60KN.M。 钢管不得有明显变形，裂纹和严重锈蚀。严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹的扣件。 脚手板厚度不小于5cm，宽度不宜小于20cm，重量4、不宜大于30kg。禁止使用有扭纹、破裂的木板。2、人员要求参加脚手架施工的工人必须有特殊工种施工操作证并持证上岗，严禁无证人员上岗工作。所有人员都必须经过培训，熟知交底以及安全技术交底，具有一定的施工经验，熟知安全要求施工方法与注意事项。四、脚手架搭设方法1、脚手架搭设整体布置： 由于在工程主体施工过程中，需进行肥槽回填，为防止肥槽回填影响结构脚手架，所以，不影响肥槽回填位置的脚手架采用落地式双排脚手架，局部影响肥槽回填的脚手架采用悬挑脚手架，待肥槽土方回填完毕后，将悬挑脚手架下落至水平地面。脚手架采用钢管悬挑，悬挑至7层，回填土方完毕后下落至基础地面，没有对回填土产生影响的部位，均为落地式双5、排脚手架。根据以上布置，脚手架计算只需计算落地式双排脚手架（按24米考虑）、钢管悬挑架悬挑6层（按21米计算）、槽钢悬挑架悬挑6层（按21米计算）等三种形式。所有外架钢管外排（立杆、横杆）刷黄色油漆，剪刀撑刷蓝色油漆。 2、具体搭设方法2.1 基础处理 落地式脚手架：基础为肥槽回填土，分层夯实，密实度采用环刀取样进行试验，表面用C15混凝土进行硬化，厚度为100mm，基础上、底座下设置通长脚手板，布设必须平稳，不得悬空，并且在四周距脚手架立杆50mm处设一浅排水沟，便于雨季积水的排除。 坐落于主体顶板上脚手架：基础上、底座下设置通长脚手板，布设必须平稳，不得悬空。 槽钢悬挑脚手架：在槽钢上端钢6、管竖立位置焊接25钢筋，长度不得小于300mm，焊接完毕后，搭设脚手架时将钢管套住钢筋，防止钢管滑移，后按要求再进行脚手架的搭设。2.2 立杆：双排脚手架宽1.20m，立杆间距1.5m，内立杆距结构外沿为350mm。立杆接头必须采用对接扣件对接，对接应符合以下要求： 立柱上对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不得设在同步架内，接头在高度方向错开的距离应不小于50cm，各接头中心距立杆与大横杆交叉主节点的距离应小于1/3步距。 立柱顶端高出建筑物檐口上皮高度1.5m。2.3 纵向水平杆（大横杆）： 纵向水平杆设置于横向水平杆之下，立柱内侧，用直角扣件与立柱扣紧，步距1.8m。 纵向水平杆采用对接扣7、件连接，对接接头交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不小于500mm，避免设在纵向水平杆跨中； 纵向水平杆的长度不小于3跨，不大于6m。同一步大横杆四周要交圈。2.4 横向水平杆（小横杆）： 每一个主节点处必须设置一个横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平立杆上，脚手架两外侧的外伸长度不小于100mm； 操作层上非主节点处的横向水平杆根据支撑脚手板的需要等间距设置，间距不大于柱距的1/2。2.5 纵横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。北侧有高差的位置，则将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆8、固定。2.6 连接件：落地式脚手架与主体结构采用刚性连接。连墙杆与脚手架、连墙杆与建筑物的连接采用扣件。连墙件均匀布置，设置在靠近脚手架主节点处，偏离主节点的距离不得大于300mm。连接杆件同时贯穿连接内外两排立杆，形成一个整体。连墙件必须从底步第一根纵向大横杆处开始设置，与结构框架柱连接。悬挑脚手架连接杆，竖向应从每层楼底部第一根纵向扫地杆设置一道。每层每两排立杆设置一道，与楼层内预留地锚固定，保证连接点直角扣件数量。连接杆靠近立杆主节点设置，与墙面垂直，或下倾斜角度小于10，不得向上倾。 2.7 地锚：地锚埋设和钢丝绳拉接：在每层顶板边梁处和距边1500mm处埋设20钢筋地锚，间距同外架19、500mm，通长横杆与地锚固定，斜撑杆底端与通长横杆（在地锚处）固定，斜撑杆斜撑于立杆与大横杆、小横杆交点处，支点处增设双根小横杆，一根与立杆卡牢，一根与大横杆卡牢，用18#钢丝绳与二层顶板预留洞固定,钢丝绳兜紧与立杆卡牢的小横杆。起步大横杆内置水平剪刀撑（4米长钢管），确保外架整体稳定。在架子搭设至5层后，用钢丝绳斜拉架子每道立杆均拉，使架子荷载全部落在钢丝绳上，钢丝绳与5层顶板预留洞相连。斜拉钢丝绳间距3米，每两根立杆拉一道。为增加扣件抗滑移，在每根钢丝绳拉接点处的立杆上（在与小横杆接点上端）增扣一个防滑扣。2.8 剪刀撑与立杆、水平杆同步搭设，在外侧立面整个长度和高度上连续设置，与地面夹10、角4560，每道剪刀撑跨越5根立杆。底层斜杆下端支撑在垫板上与与立杆或横向水平杆伸出端扣紧，在视线上成一条直线。剪刀撑除在两端设置外，中间每隔10-15m设一道。剪刀撑的杆件接长采用搭接方法，搭接长度不小于1米，使用不少于3个转向扣件。两端至少保留100mm管头。2.9 安全网 密目安全网挂于外侧立杆内侧，挂直、挂平，采用18#白铁丝进行绑扎牢固。作业层下设水平大眼兜网，0.5m宽缝处设计水平兜网，每隔两层设一道水平兜网。首层顶板的位置先用大眼网在小横杆上面兜设，再满铺脚手板，脚手板上面用多层板封严，包括结构临边。首层顶板处的防护设施保留到装修结束。2.10 脚手板脚手板在作业层铺设，钢脚手板11、不允许使用有断裂等质量缺陷的脚手板，木脚手板不允许使用有断裂、活节、腐朽等质量缺陷的脚手板。整个架体上作业层不超过两层，铺板不超过三层。脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm，脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上；在拐角、斜道平台口处的脚手板与横向水平杆用钢丝绑牢，防止滑动。与工作面相邻楼层处的脚手板不得拆除。2.11栏杆、挡脚板 操作层上设1.2m高护栏和大于180mm高挡脚板。搭设在外立杆内侧，中栏杆居中设置。2.12 扣件 规格必须与钢管外径一致。在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对12、接扣件开口应朝上或朝内；脚手架各杆件相交伸出的端头均应大于10cm，以防杆件滑脱。2.13 避雷在脚手架的四个大角做避雷措施，往地体里埋入钢管（L=2500mm）地面以下700mm，每角打三根以上，用404镀锌扁钢与埋入钢管和脚手架立杆焊接连接，焊接长度不小于100 mm。3、搭设中的注意事项：3.1按照本方案及技术交底规定的构造尺寸进行搭设，不得随意改动减少，如需改动必须经过设计人确认。3.2搭设立柱的注意事项：48和51的两种型号钢管严禁混用；相邻立柱的对接扣件不得在同一高度，错开距离见前述构造要求；开始搭设立柱时，应每隔6跨设置临时斜撑杆，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；当搭至有13、连墙件的构造层时，搭设完该处立柱和大小横杆后，立即设置连墙件。3.3搭设纵、横向水平杆的注意事项：搭设纵、横向水平杆见前述构造要求；同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内、外立柱固定。3.4搭设连墙件、剪刀撑、横向支撑、临时斜撑等注意事项：构造要求见前述；防护架操作层高出连墙件二步时，采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完后方可拆除；剪刀撑、横向支撑随立柱、纵横向水平杆同步搭设。3.5扣件安装的注意事项：扣件规格必须与钢管外径相同；扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，并不大于65 Nm（用扭立扳手抽查）；主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等的扣件的中心线距主节点的距离14、不应大于150mm；对接扣件的开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板的边缘的长度为100mm。3.6铺设脚手板的注意事项：脚手板应铺满、铺稳，端头采用对接，用铅丝固定在支撑杆上；在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆（小横杆）可靠连接，防止滑动。3.7搭设栏杆、挡脚板的注意事项，栏杆和挡脚板应搭设在外排立柱的内侧；上栏杆上皮高度为1.2m，中栏杆居中设置；挡脚板高度为200mm。（装修阶段重新调整）】悬挑脚手架搭设示意图五、防护架搭设质量要求和容许误差1、防护架的构配件按有关部门规范质量标准进行检验，质量合格后方准使用，特别是扣件质量，有裂纹、尺寸不合格，扣接不紧的严禁使用。2、防护架15、地基基础应坚实平整，地面无积水，垫板不松动。搭设在楼板上的防护架，立杆下端应垫木板，根据立杆传下的集中荷载对楼板进行加固。3、拉接点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。4、防护架搭设容许误差项 次项 目质量要求允许偏差(mm)检查方法1地 基基 础表 面坚实平整观 察排 水不积水垫 板不晃动底 座不滑动沉 降-102立杆垂直度Hmax=20mHmax=60mH/200H/600100经纬仪或吊线坠3间 距步距偏差柱距偏差排距偏差205020钢卷尺4大横杆高 差同跨内外大横杆高差10水平尺一根杆的两端20水平尺5小横杆外伸长度偏差外伸100mm50钢卷尺6扣 件安 装主节点处各扣件距主节点16、的距离a150mm钢卷尺同步立柱上两个相邻对接扣件的高差500mm立柱上的对接扣件距主节点的距离h/3纵向水平杆上的对接扣件距主节点的距离L/3六、安全措施1、把好材料、质量关，避免使用质量不合格的架设工具和材料。2、确保脚手架的搭设质量，在搭设中应注意架子基础，地基应平整夯实。（承受架子荷载的顶板应以50100方木沿立杆同心支撑到底板上，使顶板不受力（或受力较小），并抄平后加垫50200mm木板，并保证至少有两处立杆在同一块板上，）不得在未经处理的起伏不平和软硬不一的地面上直接搭设脚手架。3、严格按设计尺寸搭设，控制好立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差，并确保节点连接达到牢固安全的要求（绑好、拧17、紧）。4、搭设过程中要及时设置连墙杆，剪刀撑及卸载三脚架和吊索，避免脚手架在搭设过程中发生偏斜。5、每次搭设完毕后，应由安全、技术、工程、材料等有关部门人员进行检查验收，检查合格后方能使用。6、严格控制使用荷载，确保有较大的安全储备，使用均布荷载不得超过3kN/m2。7、要有安全可靠的防护措施，作业层外面设置绿色密目安全网，随升随挂，不能拆除，在无防护措施的情况下，严禁垂直交叉作业。8、严格避免以下违章作业： 利用脚手架吊运重物。 作业人员攀登架子上下。 推车在架子上跑动，堆放重物。 脚手架上安装吊装缆绳。 任意拆除脚手架部件和连墙杆件。 在脚手架底部或近旁开挖沟槽等影响脚手架地基稳定的施工作18、业。 起吊构件和器材时，碰撞或拖动脚手架。 当立杆沉陷或悬空，连接松动；架子倾斜，杆件变形，脚手架上结冰等现象出现时，在问题解决之前应暂时停止使用脚手架，解决后，应检查合格后方可继续使用。9、六级以上大风、大雪、大雨天气，暂停在脚手架上作业，雨雪后，检查架子状态清扫干净后方能上人作业。10、搭设及拆除过程必须有专职架子工去完成，禁止无证上岗，搭设时应系好安全带，把扳手系在腰间，严禁抛掷物料，以防坠物伤人，严格按高空作业要求进行施工。11、加强使用过程中的检查工作，发现问题及时解决。七、施工安全要求1.防护架搭设人员须是经过考核合格的专业架子工，持证上岗，上岗人员应定期体检，身体不适合者严禁上架19、子作业。2.防护架施工人员必须戴安全帽，佩挂安全带，穿防滑鞋等方可作业。认真执行施工规范及技术交底等有关规定，作业中相互照应，材料上下传递严防脱手。不得嘻笑打闹，严禁酒后作业。在挂设外防护网、楼层间水平网时，必须扣好安全带，以防高空坠落。3.防护架的构配件质量按相应标准进行检验合格后方准使用。架子搭设尺寸、构造要求符合方案设计及技术交底要求，不得随意改动减少。防护架搭设过程中，如操作层施加荷载前、每搭完10m高度、搭至设计高度等阶段，要进行质量检查，发现问题及时校正。4.防护架搭设完毕，经生产、技术、安全等部门有关人员检查验收,办理完合格手续后，方可投入使用。5.本方案双排架仅供防护用，架子上20、不得有模板、钢筋、砖头等堆积材料。不得将模板支撑、泵送砼输送管等固定在防护架上。6.五、六级以上大风及大雾、雨天气应停止架上作业，雨后上架子操作应有防滑措施。夜间施工必须有足够照明。7.设专人负责对防护架进行经常检查和保修，特别是大风与大雨后，重点检查各主节点处杆件的搭设，连墙杆、支撑通道口门洞口等的构造是否符合设计要求，扣件螺栓是否松动等。8.在防护架使用期间，严禁随意拆除下列杆件：立杆主节点处的大、小横杆，纵横向扫地杆、连墙杆、剪刀撑、防护栏杆、挡脚板等。要拆除上述任一配件均应采取安全补救措施，并报项目部有关人员批准。9.防护架的避雷接地措施，按国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范（J21、GJ46-2005）的有关规定执行。在防护架上进行电气焊作业时，必须有防火措施及专人负责看守。10、拆除防护架必须经有关部门的批准，有相应的拆除方案，并认真向操作人员进行安全技术交底。拆除时地面应设围栏和警示标志，派专人看守，严禁一切闲杂人员入内。拆除顺序应自上而下进行，连墙杆必须与防护架同步拆除。拆下的杆件、扣件、脚手板等应上下有人传递，严禁高空抛掷。11、井筒操作架子、平台的搭设及安全网的绑扎，应严格按照施工安全规范的规定进行施工。高空作业系好安全带，穿好防滑鞋。电梯井筒架子、平台的拆除应严格按方案及交底要求的方法及顺序进行。12、操作平台在使用过程中应经常检查其稳固性，以及吊环、钢丝绳的22、可靠性，发现异常情况立即停止使用，并采取加固、更换等措施。八、计算书8.1、普通悬挑架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。一、参数信息:1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.2米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 12.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2；采用的钢管类型为 483.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件23、抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；3.风荷载参数 河北省霸县地区，基本风压为0.400，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.649；考虑风荷载；4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板24、类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；4.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用12.6号槽钢 ，其中建筑物外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度 1.50 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):50.00；楼板混凝土标号:C30；5.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1； 支杆与墙距离为(m):1.500；最里面支点距离建筑物 1.20 m,支杆采用 48.04mm钢管。 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载25、标准值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.500 = 2.356 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.3561.0502/8 = 0.325 kN.m； = Mqmax/W =63.917 N/mm2； 小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.1726、5+1.500 = 1.713 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.7131050.04/(3842.060105121900.0)=1.080 mm； 小横杆的最大挠度小于 1050.0 / 150=7.000 与10 mm,满足要求！三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.050=0.040 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.0501.500/3=0.184 kN；活荷载标准值: Q= 3.0001.0501.500/3=1.575 kN；荷载的计算值: P=(1.227、0.040+1.20.184+1.41.575)/2=1.237 kN； 大横杆计算简图2.强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.5001.5002=0.010 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.2371.500= 0.495 kN.m； M = M1max + M2max = 0.010+0.495=0.506 kN.m 抗弯强度:= 0.506106/5080.0=99.560 N/mm2； 大横杆的抗弯强度= 99.560 小于f=2028、5.0N/mm2；3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm，均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105121900.0) = 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.040+0.184+1.575）/2=0.900kN V= 1.8830.9001500.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 2.277 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 029、.052+2.277=2.329 mm； 大横杆的最大挠度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.500=0.058 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 =30、 0.3501.0501.500/2=0.276 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.058+0.276)+1.42.363=3.707 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12512.000 = 1.498 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 31、NG2= 0.35041.500(1.050+0.3)/2 = 1.418 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.11 NG3 = 0.14041.500/2 = 0.420 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50012.000 = 0.090 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.425 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2，取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.5032、02/2 = 4.725 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.400 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4000.7400.649 = 0.134 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.425+ 1.44.725= 10.33、725 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.425+ 0.851.44.725= 9.733 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1341.500 1.8002/10 = 0.078 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =10.725 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.334、.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 10725.000/(0.186489.000)=117.918 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 117.918 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的35、轴心压力设计值 ：N =9.733 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 9732.870/(0.186489.036、00)+77770.999/5080.000 = 122.318 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 122.318 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.134 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 3.050 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL37、= NLw + No= 8.050 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=8.050Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=8.050小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计38、算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 391.47 cm4，截面抵抗矩W = 62.14 cm3，截面积A = 15.69 cm2。 受脚手架集中荷载 N=1.23.425 +1.44.725 = 10.725 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.215.6900.000178.500 = 0.148 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图39、(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1 = 14.642 kN； R2 = 7.681 kN； R3 = -0.281 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.734 kN.m； 截面应力 =M/1.05W+N/A= 1.734106 /( 1.05 62137.0 )+ 0.000103 / 1569.0 = 26.572 N/mm2； 水平支撑梁的计算强度 =26.572 小于 215.000 N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用12.6号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳40、定系数，按照下式计算： 经过计算得到强度 b = 570 9.053.0 235 /( 1200.0126.0235.0) = 1.80 由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.913。经过计算得到强度 = 1.734106 /( 0.91362137.00 )= 30.553N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 = 30.553 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求!十、支杆的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 各支点的支撑力 RCi=RDisini 41、按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为 RD1=18.751kN十一、支杆的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为 RD=18.751kN 下面压杆以 48.04mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 18.751kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.446； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.578cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 1.921m； A - 受压斜杆净截面面积，A =4.893cm2； - 受压斜杆受压强度计算值，经计42、算得到结果是85.922 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算 f,满足要求! 斜撑支杆的焊缝计算： 斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=18.751kN； lw为斜撑支杆件的周长，取150.796mm； t为斜撑支杆的厚度，t=3.500mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.000N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 18750.711/(150.7963.500) = 35.527N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十二、锚固段与楼板连43、接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.681kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=7680.8164/(3.142502)1/2 =9.889mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 744、.681kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 50.000mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.430N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 7680.816/(3.14250.0001.430)=34.194mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.681kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 50.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=250.000mm；fcc - 混凝土的局部挤压45、强度设计值，计算中取0.950fc=14.300N/mm2； 经过计算得到公式右边等于865.67 kN 大于锚固力 N=7.68 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!8.2、落地架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。一、参数信息:1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 24.0 米，立46、杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2；采用的钢管类型为 483.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；3.风荷载参数 河北省霸县地区，基本风压为0.40，风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65；考虑风荷载4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值47、(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:3；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):110.00；基础底面扩展面积(m2):1.00；基础降低系数:0.40。 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.548、00/3=0.175 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m； 荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.500 = 2.356 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.3561.0502/8 = 0.325 kN.m； = Mqmax/W =63.917 N/mm2； 小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500 = 1.749、13 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.7131050.04/(3842.060105121900.0)=1.080 mm； 小横杆的最大挠度小于 1050.0 / 150=7.000 与10 mm,满足要求！三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.050=0.040 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.0501.500/3=0.184 kN； 活荷载标准值: Q= 3.0001.0501.500/3=1.575 kN；荷载的计算值: P=(1.20.040+1.20.50、184+1.41.575)/2=1.237 kN； 大横杆计算简图2.强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.5001.5002=0.010 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.2371.500= 0.495 kN.m； M = M1max + M2max = 0.010+0.495=0.506 kN.m 抗弯强度:= 0.506106/5080.0=99.560 N/mm2； 大横杆的抗弯强度= 99.560 小于f=205.0N/mm2；3.51、挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105121900.0) = 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.040+0.184+1.575）/2=0.900kN V= 1.8830.9001500.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 2.277 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.277=52、2.329 mm； 大横杆的最大挠度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.500=0.058 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3501.050153、.500/2=0.276 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.058+0.276)+1.42.363=3.707 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12524.000 = 2.995 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.3503154、.500(1.050+0.3)/2 = 1.063 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.14 NG3 = 0.14031.500/2 = 0.315 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50024.000 = 0.180 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.553 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.72555、 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.400 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4000.8400.649 = 0.153 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.553+ 1.44.725= 12.079 kN； 考虑风56、荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.553+ 0.851.44.725= 11.087 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1531.500 1.8002/10 = 0.088 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =12.079 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 157、.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 12079.000/(0.186489.000)=132.803 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 132.803 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：58、N =11.087 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11086.740/(0.186489.000)+88259、80.594/5080.000 = 139.272 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 139.272 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！七、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.558 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =0.1864.89010-4205.000103-(1.21.558 +1.44.725)/(60、1.20.125)=67.847 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 67.847 /(1+0.00167.847)=63.537 m；H= 63.537 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值H=50.000 m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.558 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； 计算立杆段61、由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.088 /(1.4 0.85) = 0.074 kN.m；Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.21.558+0.851.4(4.725+0.1864.8900.074/5.080)/(1.20.125)=63.919 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 63.919 /(1+0.00163.919)=60.079 m； H= 60.079 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。八、连墙件的计算: 连墙62、件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.153 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 2.308 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 7.308 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.863、9 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=7.308Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=7.308小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 44.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 110.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =11.087 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.087 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 1.000 m2 。 p=11.087 fg=44.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！