1、xx辣椒槌片区14号地块拆迁安置房（一期）公寓式安置房4至9楼落地式脚手架施工方案施工方案目录一、项目总述4二、工程况 4三、脚手架搭设材料要求5 四、脚手架搭设技术措施 5五、脚手架检查和验收10 六、脚手架的使用维护保养技术措施10七、脚手架搭设注意事项10八、脚手架的拆除11九、脚手架计算式及示意图12十、小横杆的计算14十一、大横杆的计算15十二、扣件抗滑力的计算17十三、脚手架立杆荷载计算18十四、立杆的稳定性计算19十五、连墙件的稳定性计算22十六、立杆的地基承载力计算24一、 项目总述 工程名称：xx14号地块辣椒槌拆迁公寓式安置房项目(一期） 工程1#-9#楼. 建设单位: 勘2、察单位: 设计单位： 监理单位: 施工单位： 工程地点: 建筑面积:59954。68 建筑层数：318层二、工程概况：1、本工程分为（样板楼、1楼9#楼）.2、样板楼为2层框架结构局部4层用途为接待中心。3、1#楼为2层框架结构局部3层为商业用房。4、2#、3#楼为6层砖混结构公寓式安置住宅楼.5、4#楼为11层小高层公寓式安置住宅楼，6、5#、6#楼有地下1层，地上17层框架剪力墙结构公寓式安置住宅楼。7、7#、8#、9楼地上17层框架剪力墙结构公寓式安脚手架搭设方案编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）广西壮族自治区建3、筑施工安全检查标准实施细则及图纸等。三、 脚手架搭设材料要求1）脚手架各种杆件采用外径48mm、壁厚3。5mm的3号钢焊接钢管，使用生产厂家合格的产品并持有合格证，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢GBT700中Q235A钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为3-6米，小横杆1。52。3米，使用的钢管不得弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢管决不允许使用。2)扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合钢管脚手架GB158311995规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格4、整形,保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时,开口处的最小距离不小于5mm,扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm,扣件螺栓的拧紧力距达60NM时扣件不得破坏。3）脚手板采用50mm竹片连接式脚手板，宽度为200mm，凡是腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透疥者不得使用，使用的脚手板两端150mm和中间用4。5圆钢弯90勾固定。四、 脚手架搭设技术措施、施工准备（1)在脚手架搭设之前，由工地技术负责人依脚手架搭拆方案向专业班组长逐段的进行书面技术交底,并履行交底签字手续,各持一份,互相监督，由专业班组长向操作人员进行班前技术交底,并做好交底记录入档.（2)按对脚手架使用的各种材5、料的要求，对使用的材料进行全数检查、验收，方准进行场使用，并进入现场后分类堆放整齐,挂牌标明准备使用.（3）搭拆脚手架的操作人员必须是经过劳动部门培训合格发证，持证上岗。、脚手架的基础(1）脚手架搭设前基础要平整夯实，架基及周围不得积水。为保证架基的承载能力，脚手架搭设之前,先浇筑一层1500mm100mm厚C15素混凝土地骨。上面铺设厚度50mm的0。23m木脚手板,之后在木脚手板上放置立杆，之后按设计的立杆间距进行放线定位，铺设木脚手板要平稳，不得悬空。、脚手架结构技术要求（一）、装饰外架：(1）依脚手架结构要求本工程为框架剪力墙结构，外立杆高于屋顶1。5m，立杆排距1.5m,立杆纵距806、0mm，大横杆步距外排架900mm；里排架1。8m，小横杆间距1。5m,立杆、大横杆均采用一字扣件对接，在搭设过程中立杆要搭设在大横杆的外侧，相邻两根杆件接头要相互错开一步，各接头中心距节点的距离不应大于步距的1/3。立杆搭设要垂直，距离外墙外皮不应大于250，横杆搭设要水平,立杆搭设垂直度为1/400，全高不大于50mm，大横杆搭设要水平,全长水平差不大于20mm,立杆的纵距排距偏差不大于20mm，小横杆外侧伸出架体的长度为140mm,小横杆偏离节点的距离不应大于150cm,靠柱子一侧的外伸长度不应大于500mm。距地面200mm处设扫地杆。(2）架体与建筑物的拉结,架体用钢管与梁上预埋短钢7、管拉结，并且用拉结杆里外脚手架与立杆或大横杆用扣件扣牢.拉结点的设置为垂直高度不大于4米及水平间距不大于68米。（3）剪刀撑采用6米的钢管搭设，立杆7根、大横杆7根为一组剪刀撑,每隔6根设置一组与地面成45度角，脚手架两端转角处两侧设置，每组剪刀撑上下要连续设置,斜杆除两端用回转扣件与立杆、大横杆扣紧外,在中间要增加2个扣件扣牢，斜杆两端扣件与立杆结点的距离不得大于150mm，最下边斜杆与立杆的连结点距离不大于200mm，剪刀撑杆件的搭接长度为1000mm，用三个扣件扣牢,扣件扣在钢管端头处不小于10cm处。剪刀撑下端一定要落地。（4）脚手板的铺设，施工操作层的脚手架必须铺满、铺稳、铺严，距离8、柱子不得大于600mm，对头铺设的脚手板，接头下面必须设两根小横杆，板端距小横杆150mm，拐弯处的脚手板必须交叉搭铺.（5）安全通道口搭设，本工程共设12个安全通道口，安全通道口长4。5米,高4。5米，上铺二层50mm的竹排脚手板铺严并挂标识牌。(6)脚手架体与建筑物之间封闭办法：密目网垂直封闭，密目网的质量要求： 密目网要四证齐全,要有阻燃性能，其续燃，阴燃时间均不得大于4秒。要符合GB16909的规定。 每10CM10CM100CM2的面积上，有2000以上网目。密目网贯穿试验:做耐贯穿试验时，将网与地面成30度夹角拉平,在其中心上方3米处，用5KG重的钢管(管径48-51mm）垂直自由9、落下，不穿透即为合格产品.密目风的绑扎方法：用14铅丝将密目网绑扎至立杆或大横杆上,使网与架体牢固的连接在一起.系蝇的材质应符合GB16909的规定。(7）脚手架的上下通道:脚手架体要设置安全通道楼梯： 马道宽度不小于0.8米，步级高度250mm.满铺步级板.设置护栏杆，上部护身栏杆1。1米,下部护身栏杆距脚手板0。6米。（8）外脚手架搭设顺序本工程脚手架搭设自下而上进行，立杆垫板铺完后由楼的一侧开始排尺，在垫板上用粉笔画出立杆轴心线，然后在垫板上摆放标准底座及扫地杆竖立杆（随即立杆与扫地杆用直角扣件扣紧)装扫地小横杆安第一步大横杆安装第一步小横杆校正立杆设第一排拉结点安第二步大横杆第二步小横10、杆.。.。.以此类推,搭设高度步大横杆时安装剪刀和横向支撑杆。（二）、室内装饰满堂架：（1）依本工程装饰要求本工程装饰阶段要搭设室内装饰满堂架，脚手架距柱子600mm，竖立杆低于屋顶为1000mm,水平杆低于屋顶1600mm，立杆纵、横向间距1.5m，横杆步距1800mm，最顶层操作平台横杆下部再增加一道纵、横向横杆，立杆、横杆均采用一字扣件对接,相邻两根杆件接头要相互错开一步,各接头中心距节点的距离不应大于步距的1/3.立杆搭设要垂直，横杆搭设要水平，立杆搭设垂直度为1/400，全高不大于50mm,横杆搭设要水平，全长水平差不大于20mm,立杆的纵距排距偏差不大于20mm,靠柱子一侧的外伸长11、度不应大于500mm，距地面200mm处设扫地杆.（2）架体与建筑物的拉结，架体用钢管与柱子拉结，并且用拉结杆里外脚手架与立杆或大横杆用扣件扣牢。拉结点的设置为垂直高度不大于4米及水平间距不大于9-15米。（3)剪刀撑采用6米的钢管搭设,立杆7根、大横杆7根为一组剪刀撑,每隔6根设置一组与地面成45度角,脚手架两端转角处两侧设置,每组剪刀撑上下要连续设置，斜杆除两端用回转扣件与立杆、大横杆扣紧外,在中间要增加2个扣件扣牢，斜杆两端扣件与立杆结点的距离不得大于150mm，最下边斜杆与立杆的连结点距离不大于200mm，剪刀撑杆件的搭接长度为1000mm，用三个扣件扣牢，扣件扣在钢管端头处不小于1012、cm处。剪刀撑下端一定要落地.(4)脚手板的铺设,施工操作层的脚手架必须铺满、铺稳、铺严，距离柱子不得大于500mm,对头铺设的脚手板，接头下面必须设两根小横杆，板端距小横杆150mm，拐弯处的脚手板必须交叉搭铺。（5)脚手架体与建筑物之间封闭办法：密目网垂直封闭，密目网的质量要求： 密目网要四证齐全,要有阻燃性能，其续燃，阴燃时间均不得大于4秒。要符合GB16909的规定。 每10CM10CM100CM2的面积上，有2000以上网目。密目网贯穿试验：做耐贯穿试验时,将网与地面成30度夹角拉平，在其中心上方3米处，用5KG重的钢管（管径4851mm）垂直自由落下，不穿透即为合格产品。密目风的绑13、扎方法:用14#铅丝将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。系蝇的材质应符合GB16909的规定。(6）脚手架的上下通道：脚手架体要设置安全马道： 马道宽度不小于2米，坡度以1：0。3（高：长)为宜. 马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，立面设剪刀撑。人行斜道小横杆间距不超过1.5米。 马道上满铺脚手板，板上钉防滑条，防滑条不大于300mm.设置护栏杆,上部护身栏杆1.2米，下部护身栏杆距脚手板0.6米，同时设180mm宽档脚板。（7）操作平台之间要搭设安全通道，宽度不小于2m,满铺脚手板,设置护拦,上部护身栏杆1。2m，下部护身栏杆距脚手板0。6米。(8）外脚手架搭设顺序14、本工程脚手架搭设自下而上进行，立杆垫板铺完后由楼的一侧开始排尺，在垫板上用粉笔画出立杆轴心线，然后在垫板上摆放标准底座及扫地杆竖立杆（随即立杆与扫地杆用直角扣件扣紧)装扫地小横杆安第一步大横杆安装第一步小横杆校正立杆设第一排拉结点安第二步大横杆第二步小横杆。.。以此类推，搭设高度步大横杆时安装剪刀和横向支撑杆。五、脚手架检查和验收搭设时随施工进度进行交底，在检查验收时随进度分段搭设验收,经验收合格后方能交付使用，并履行交验签字手续入档，脚手架参加验收人员:主管工长、技术员、架子工、班组长和专职安全员。六、脚手架使用、维护、保养技术措施、设专人每天对脚手架进行巡回检查,检查立杆、垫板有无下沉、松15、动，架体所有扣件有无滑扣、松动,架体各部构件是否完整齐全。、作好脚手架基础排水，下雨过后要对脚手架架体基础进行全面检查，严禁脚手架基底积水下沉。、操作层施工荷载不得超过270KG平方米，不得将横杆支撑、缆风绳等固定在脚手架上，严禁在脚手架上悬挂重物。、严禁任何人任意拆除脚手架上任何部件。、遇有六级以上大风、大雾、大雨和大雪天气应暂停脚手架作业，在复工前必须检查无问题后方可继续作业。七、脚手架搭设时注意事项1、外径48mm与51mm的钢管及木楞严禁混合使用。2、主节点处，固定横向水平杆或纵向水平杆、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不大于150mm。3、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度16、不小于140mm。4、对接扣件的开口应朝向架子的内侧,螺栓朝上,直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。5、上架作业人员必须持证上岗，戴好安全帽,系好安全带.6、严格按搭设方案施工；连墙件和剪刀撑应及时预埋设置,不得滞后超过两步。7、在搭设过程中，应注意调整脚手架的垂直度，最大允许偏差100mm.八、脚手架的拆除1、脚手架拆除顺序严格遵守拆除顺序，坚持由上而下，先加固后拆的原则，不能上下同时作业， 拆除脚手架应先拆除挡脚板，再拆脚手板-护身栏杆-剪刀撑小横杆 大横杆-立杆，最后拆拉结点,当拆至脚手架下部最后一节立杆时要先设临时支撑加固,再拆拉结点。大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通道等， 要17、在大片架子拆除前先进行加固,以便拆除后能确保其完整,安全和稳定。2、脚手架拆除安全技术措施（）、架子拆除时划出作业区，周围竖立警戒标志并设专人进行监护,专人指挥，禁止非作业人员入内.（）、拆架子的高处作业人员戴好安全帽，系安全带、扎裹腿、穿软底鞋，方允许上架作业。(）、拆立杆要抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除大横杆、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣.（）、拆脚手架要有专人统一指挥,上下呼应,动作协调，当解开与另一个有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。(5）、拆下的材料应用绳萦拴住杆件，利用滑轮徐徐下运,严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运,分类堆放，当天拆当天清，拆下18、的扣件要集中回收在螺栓待转动部位加润滑油.(6)、拆除作业中有需要加固的部位，应先加固再拆除，防止架体倒塌。（7)、拆除时严禁撞碰脚手架附近电源线，以防止事故发生。（8）、在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时应将拆除情况交待清楚后方可离开,禁止单人进行拆除作业.普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001）、钢结构设计规范(GB 500172003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ5999）、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一19、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1。5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m;内排架距离墙长度为0.30 m；小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483。5； 横杆与立杆连接方式为单扣件;连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件；2。活荷载参数施工均布荷载(kN/m2）:3。000;脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江杭州市，基本风压0。45 kN/m2;风荷载高度变化系数z,计算连墙件强度20、时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s为0。214;4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m)：0。1248；脚手板自重标准值（kN/m2）:0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.150;安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；5。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m.锚固压点螺栓直径（mm）：20。00；楼板混凝土标号:C35；6。拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为：6.000；钢丝绳21、与墙距离为（m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0。038 kN/m ；脚手板的荷载标准值： P2= 0。31.5/3=0。15 kN/m ；活荷载标准值: Q=31。5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值： q=1.20。038+1.20.15+1。41。5 = 2。326 kN/m； 小横杆计算简图2。强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用22、下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =2。3261.052/8 = 0.321 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/W =63.103 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =63.103 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0。15+1.5 = 1。688 kN/m ；qmax = 5ql4/384EI最大挠度 = 5.01.68810504/（3842。06105121900)=1.064 mm；小横杆的最大挠度 1。064 mm 小于23、 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1。荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0。0381.05=0。04 kN；脚手板的荷载标准值： P2= 0。31。051.5/3=0。158 kN;活荷载标准值: Q= 31.051。5/3=1.575 kN；荷载的设计值： P=(1.20.04+1.20。158+1。41.575）/2=1.221 kN； 大横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和. Mmax = 0。08q24、l2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0。080.0381。51。5=0.007 kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.2211.5= 0.489 kNm;M = M1max + M2max = 0.007+0。489=0。496 kNm最大应力计算值 = 0.496106/5080=97.638 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 97。638 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求!3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单25、位:mm;均布荷载最大挠度计算公式如下:max = 0。677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:max= 0.6770.03815004 /（1002。06105121900) = 0。052 mm;集中荷载最大挠度计算公式如下：pmax = 1。883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=(0.04+0。158+1.575）/2=0。886kN = 1.8830。88615003/ （ 100 2.06105121900) = 2。243 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.052+2.243=2.296 mm；大横杆26、的最大挠度 2.296 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2。5）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8。00 kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值： P1 = 0。0381.052/2=0.04 kN；大横杆的自重标准值： P2 = 0.0381。5=0.05827、 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31。051。5/2=0。236 kN;活荷载标准值： Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值： R=1.2(0.04+0.058+0。236)+1.42.362=3.709 kN；R 8。00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+（1。052/2）0.038/1。8018.00 = 2.650kN；（2）脚手板的自重标准值；采用竹28、笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0。341.5(1.05+0。3）/2 = 1。215 kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0。15kN/m NG3 = 0。1541。5/2 = 0。45 kN；(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518 = 0。135 kN；经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4。45 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 31.051.52/2 = 4。729、25 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851。4NQ = 1。24。45+ 0.851。44。725= 10.962 kN；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1。24.45+1。44。725=11.955kN；六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）： 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷2次;吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置;以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为6m;第2 次卸荷净高度为5m；经过计算得到a1=arctg3。000/（1。050+0。300)=65.772度a2=30、arctg3.000/0。300=84.289度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1.510。9626/18 =5。481 kN；kx为不均匀系数,取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN）：T1 = P1/sina1 = 5.481/0.912 = 6。011 kNT2 = P2/sina2 = 5。481/0.995 = 5。508 kNG1 = P1/tana1 = 5。481/2.222 = 2.467 kNG2 = P2/tana2 = 5。481/10。000 = 0。548 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =6.01131、 kN.钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN); Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0。82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 6.011kN，=0.82，K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(26。0116。000/0.820)0。5 = 9.4 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg; A 吊环截面积，每个32、吊环按照两个截面计算,A=0。5d2;选择吊环的最小直径要为:d =(2Fg/f/)0。5 =（26。011103/50/3.142）0。5 = 8.7 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 9.4 mm，必须拉紧至 6.011 kN,吊环直径为 10。0 mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为 8。6 mm，必须拉紧至 5。009 kN,吊环直径为 8.0 mm。七、立杆的稳定性计算： 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 -基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范(GB500092001）的规定采用：0 = 0.45 kN/m2；z风荷载高度变化系数，按照33、建筑结构荷载规范(GB500092001)的规定采用：z= 0。74；s- 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0。450。740。214 = 0.05 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为： Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0。85 1。40。051。51.82/10 = 0.029 kNm；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 10。9627/18 =4.263 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/（A) f立杆的轴心压力设计值 ：N 34、= N= 11。955kN；计算立杆的截面回转半径 :i = 1。58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 : k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）表5。3。3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 5。08 cm3；钢管立杆35、抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2;考虑风荷载时 = 4263。105/(0。186489)+28849.566/5080 = 52.55 N/mm2;立杆稳定性计算 = 52.55 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!不考虑风荷载时 = 11954。52/(0。186489）=131。435 N/mm2；立杆稳定性计算 = 131.435 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92,36、s0。214,00.45,Wk = 0。7zs0=0.7 0.920.2140.45 = 0。062 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)5.4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，按照下式计算：Nlw = 1。4WkAw = 0.938 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.938 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i37、 = 300/15。8的结果查表得到 =0。949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2;f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。9494.89104205103 = 95.133 kN；Nl = 5。938 Nf = 95。133，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与墙体连接.由以上计算得到 Nl = 5。938小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排38、脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面积A = 21.95 cm2。受脚手架集中荷载 P=(1.24。45 +1。44。725）7/18= 4.649 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.221。950。000178。5 = 0.207 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN） 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kNm） 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为:R1 = 6.34 kN； R2 = 339、.635 kN； R3 = 0。11 kN. 最大弯矩 Mmax= 0。707 kNm；最大应力 =M/1.05W+N/A= 0。707106 /( 1。05 108300 ）+ 3。458103 / 2195 = 7。79 N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值 7.79 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2，满足要求!十、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢，计算公式如下 = M/bWx f其中b- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算：b = (570tb/lh)（235/fy）经过计算得到最大应力b = (570tb/lh）(235/f40、y）=570 1063 235 /( 3000160235) = 0.75由于b大于0。6,根据钢结构设计规范（GB50017-2003）附表B，得到 b值为0。69.经过计算得到最大应力 = 0。707106 /( 0.69108300 )= 9.415 N/mm2;水平钢梁的稳定性计算 = 9。415 小于 f = 215 N/mm2 ，满足要求!十一、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH = RUicosi其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU141、=6。746 kN;十二、拉绳的强度计算:钢丝拉绳（支杆）的内力计算：钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU均取最大值进行计算,为RU=6。746 kN 选择619钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。 Fg = aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力（kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN）,查表得Fg123KN；- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0。8。0.85; K - 钢丝绳使用安全系数.K6。得到：Fg=17。425KNRu6。746KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求.钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环强度计算钢丝42、拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为N=RU=6.746kN钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10。9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环最小直径 D=(67464/(3.142502) 1/2 =9。3mm；实际拉环选用直径D=10mm 的HPB235的钢筋制作即可。十三、锚固段与楼板连接的计算: 1。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：螺栓未受拉力，无须计算，节点按构造做法即可.2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:N （b2-d2/4)fcc其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 3.635kN； d - 楼板螺栓的直径,d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0。95fc=16.7N/mm2;（b2d2/4)fcc=（1002-3。142202/4）16。7/1000=161。754kNN=3.635kN经过计算得到公式右边等于161.75 kN,大于锚固力 N=3.64 kN ,楼板混凝土局部承压计算满足要求!