1、专项设计方案（模板）工程名称：民 政 局 社 会 福 利 中 心 1 、2# 楼 建设单位： 建 宁 县 民 政 局 监理单位： 福州易雅房屋建筑工程技术服务有限公司 施工单位： 福 建 省 亿 兴 建 筑 工 程 有 限 公 司 本工程为xx县民政局社会福利中心1、2#楼，总建筑面积6337平方米：1#楼建筑层数地上6层现浇钢筋混凝土框架结构、局部4-5层；底层层高3.8M，其余层高3.5M建筑高度为21.66M；建筑面积为4124.1。2#楼建筑层数地上5层现浇钢筋混凝土框架结构；底层层高3.8M，其余层高3.5M建筑高度为18.16M；建筑面积为2212.7。1#楼框架柱距：纵距为7.02、m 、3.05m 、2.4m ；横距为7.2m、3.6m、。框架柱截面：600600 mm、500500 mm、450450 mm、400 400 mm、300 400mm。框架梁：250400mm、250450、200500mm、250550mm、250600mm、300650mm、250700mm。框架连续梁：150300mm、200400mm、200500mm。2#楼框架柱距：纵距为7.0m 、2.4m ；横距为7.2m、3.6m、。框架柱截面：500600 mm、400500 mm、400 400 mm。框架梁：250400mm、200500mm、250500mm、250700mm。框3、架连续梁：150300、200400mm。本工程待建建筑物平面轴线关系较为简单，立面平顺均一，均采用常规梁板体系。模板工程施工水平的优劣对结构工程乃至后续装饰工程的质量控制都十分重要，为此需对模板支撑及安装方法进行专门的设计。本节主要进行框架柱、梁、结构板模板设计说明。模板计算书详见附录。1 柱模板该工程柱规格有多种尺寸。柱模面板选用胶合板915183018mm，竖楞选用50100mm方木，柱箍选用50100100mm方木。柱模板根据施工进度配置二套模板。柱模板采取散支散拆的方法施工（柱模板构造示意图见下页）。为提高柱模板的标高控制精度，保证断面尺寸及轴线定位，在用水准仪将相邻的水准点（比地面4、高程高1m）转移到柱钢筋上后，根据此标高点在柱脚放样边线上做一圈宽100mm的找平砂浆垫层，垫层面标高比水准标高略低。待该垫层形成强度后。柱模底脚可直接立在该垫层上。从而保证标高的精度。柱模板的工艺流程：放样弹线测定标高标记找平柱脚立柱模加固柱模支侧面斜撑浇捣砼拆卸柱模（整修，运至上一层使用）。构造柱模板是工程较易被忽视的部分，且由于先施工砌体后施工构造柱，模板加固带来困难。本工程采取构造柱与主体工程一同施工，预留与砌体连接的插筋方法。具体如下：构造柱模板面板选用胶合板，竖楞选用250100mm方木。对拉螺栓通过卡具直接锁在竖楞上，对拉螺栓竖向间距500mm（具体布置见图）构造柱与结构柱同时浇5、筑，砼浇至梁底100mm后。填入细砂至梁底（起隔离作用），待梁板砼浇捣完毕。拆除柱模，用水冲掉细砂，待砼收缩完全后，用高标号水泥砂浆填实。18厚胶合板50100竖楞50100方木12对拉螺栓400400400400400400图1.1.1柱模板支模立面示意图柱与梁板的接头尺寸准确与否是影响结构外观的重要因素，在施工中也是难点之一，我们采用二次装模法：即第一次将模板装至梁底20mm处，在柱模内侧四周钉2020mm木条，使柱顶砼施工缝形成凹槽；第二次装柱顶尾模至楼板底，利用已浇筑完的柱顶凹槽下原柱顶对拉螺栓固定住尾模的竖向压骨，使柱顶砼施工缝连接严密平整，模板交接处几何尺寸准确。2 梁模板本工程梁6、侧、梁底模板采用胶合板，厚度为18mm，拼模小楞采用5075mm方木间距300mm，梁侧压骨选用50100mm方木，拟在梁侧400mm高度上设置一道对拉螺栓，以控制模板断面。支撑梁底的小楞选用50100mm方木间距350mm，一层外楞选用75150mm方木通长布置在门架顶托上，门架间距1.8m用交叉拉杆满足保证支撑体系的稳定性，二层至六层外楞选用75150mm方木通长布置在80的圆杉木立杆上，立杆间距600，在中间纵模设一道水平拉条。梁模板支撑示意图如下图2.5.3。50100方木751505075300连接棒50100梁模板安装工艺流程弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模支架安装梁底楞安装梁底模7、板梁底起拱安装侧梁模安装另一侧梁模安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连固梁模板安装施工要点在柱子混凝土上弹出梁的轴线及水平线（梁底标高引测用），并复核。图1.1.3梁模板支模断面示意图安装梁模支架之前，首层为土壤地面时应平整夯实，无论首层是土壤地面或楼板地面，在门架（立杆）下脚要铺设通长脚手板，并且楼层间的上下支座应在一条直线上。在门架上调整预留梁底模板的厚度，符合设计要求后，拉线安装梁底模板并找直。安装梁侧模板。安装上下锁口楞及外竖楞，附以斜撑，其间距一般宜为75cm。当梁高超60cm时，需加腰楞，并穿对拉螺栓加固。侧梁模上口要拉线找直，用定型夹子固定。复核检8、查梁模尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。3 板模板本工程上部结构楼板的厚度为100-120mm，采用常规支撑布置，内楞选用50100方木500mm布置，外楞选用751501200mm布置，一层至六层门架间距1800mm，沿外楞方向布置。顶托门架剪刀撑主楞木751501200次楞木250100500胶合板183091518门架18001800图1.1.4 板模板支撑示意图楼板模板安装工艺流程搭设支架安装横纵木楞调整楼板下皮标高及起拱铺设模板块检查模板上皮标高、平整度楼板模板安装工艺施工要点支架搭设前楼地面及支柱托脚的处理同梁模板安装的有关内容。支架的支柱从边跨一侧开始，依次逐排安装，同时安装木楞及横9、拉杆，其间距按模板设计的规定。一般情况下支柱间距为80-120cm，木楞间距为60-120cm，需要装双层木楞时，上层木楞间距一般为40-60cm。支架搭设完毕后，要认真检查板下木楞与支柱连接及支架安装的牢固与稳定，根据给定的水平线，认真调节支模翼托的高度，将木楞找平。调平后即可铺设模板。最后对于不够整模数的模板和窄条缝，采用拼缝模或木方嵌补，但拼缝应严密。平模铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水准仪检查平整度与楼板底标高，并进行校正。4 门架施工的有关规定门架、调节架及可调托座应根据支撑高度设置，支撑架底部可采用固定底座及木楔调整标高。门架间距与门架跨距应由计算和构造要求确定。间距不宜大于1.2m.10、在安装前应在楼面或地面弹出门架的纵横方向位置线并进行抄平。交叉支撑应在每列门架两侧设置，并应采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。可调底座、顶托应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹等措施。不得采用使门架产生偏心荷载的砼浇筑顺序。应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。5 模板拆除模板拆除的一般要点侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。底模及冬季施工模板的拆除，必须执行混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）的有关条款。作业班组必须进行拆模申请，经技术负责人批准后方可拆除。已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方允许承11、受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。模板拆除的一般要点拆装模板的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行。若无设计规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由一个作业班组执行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。楼板、梁模板拆除工艺工艺流程拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑拆除梁连接件及侧模板下调楼板模板支柱顶托23cm，使模下降分段分片拆除楼板模板、12、木楞及支柱拆除梁底模板及支撑系统拆除工艺施工要点a.拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。而后拆除梁与楼板模板的连接角模及梁侧模板，以使两相邻模板断连。b.下调支柱顶托后，先拆主、次龙骨，以使平模与木楞脱开。再用钢钎轻轻撬动模板，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段拆除。切不可用钢根或铁锤猛击乱撬。每块模板拆下时，或用人工托扶放于地上，或将支柱顶翼托螺杆再下调相等高度，在原有木楞上适量搭设脚手板，以托住拆下的模板。严禁使拆下的模板自由坠落于地面。b.拆除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下调支柱顶托，然后向两端逐根下调，再按要求做后续作业。拆除梁底模13、支柱时，亦从跨中向两端作业。柱模板拆除工艺分散拆除工艺流程拆除拉杆或斜撑自上而下拆掉穿柱螺栓或柱箍拆除竖楞，自上而下拆模板模板及配件运输维护分片拆模工艺流程拆掉拉杆或斜撑自上而下拆掉柱箍拆掉柱模角部铁钉分二片或四片拆离吊运片模板柱模拆除要点a.分散拆除柱模时，应自上而下、分层拆除。拆除第一层时，用木锤或带橡皮垫的锤向外侧轻击模板上口，使之松动，脱离柱混凝土。依次拆下一层模板时，要轻击模边肋，切不可用撬根从柱角撬离。拆掉的模板及配件用滑板滑到地面或用绳子绑扎吊下。b.分片拆除柱模板时，要从上口向外侧轻击和轻撬连接角模，使之松动。要适当加设临时支撑或在柱上口留一个松动对拉螺栓，以防整片柱模倾倒伤人14、。6 附录6.1 柱模板验算计算最大截面柱600600mm。层高3.8米。6.1.1 柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm；截面高度 H=600mm；计算高度L=3800 mm；柱箍间距计算跨度 d=400mm；竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距210mm。柱箍采用方木，截面50100mm，每道柱箍2根方木，间距400mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。6.1.2 柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F1 = 0.22ct15、012，F2= cH其中混凝土的重力密度，取24kN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，为0时取，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20；V混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.8m；1外加剂影响修正系数，取1；2混凝土坍落度影响修正系数，取1。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1 = 47.7kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 91.2kN/m2。故实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1 = 47.7kN/m26.1.3 柱模板面板的计算图7.1.1面板计算简图面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计16、算，计算如下：6.1.3.1 面板强度计算支座最大弯矩计算公式210210210M1=-0.1qd2跨中最大弯矩计算公式M2=-0.08qd2其中 q强度设计荷载(kN/m)；q = (1.247.7+1.43)0.4 = 24.58kN/md竖楞的距离，d = 210mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.124.580.210.21=0.108kN.m面板截面抵抗矩 W = 4001818/6=21600mm3经过计算得到= M/W = 0.108106/21600 = 5.018N/mm2=5.018N/mm2面板的计算强度小于15N/mm2，满足要求。6.1.3.2 抗剪计算最大剪力的17、计算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.2124.576=3.097kN截面抗剪强度计算值 T=33097/(240018)=0.645N/mm2T=0.645N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求。6.1.3.3 面板挠度计算最大挠度计算公式v = 0.677 v其中q混凝土侧压力的标准值，q = 47.70.4=19.08kN/m；E面板的弹性模量，E = 6000N/mm2；I面板截面惯性矩 I = 400181818/12=194400mm4；经过计算得到v = 0.677 = 18、0.215mmv = 0.215mm v 面板最大允许挠度，v = 210/250 = 0.84mm；面板的最大挠度满足要求。6.1.4 竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下：图7.1.2 竖楞方木计算简图6.1.4.1 竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式M1=-0.1qd2跨中最大弯矩计算公式M2=-0.08qd2其中q强度设计荷载(kN/m)；q = (1.247.7+1.43)0.21 = 12.9kN/md为柱箍的距离，d = 400mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.1012.90.42 = 0.206kN.m竖楞方木截面抵19、抗矩 W = 50100100/6=83333.3mm3经过计算得到= M/W = 0.206106/83333.3 = 2.477N/mm2=2.477N/mm2竖楞方木的计算强度小于13N/mm2，满足要求。6.1.4.2 竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.412.9=3.097kN截面抗剪强度计算值 T=33097/(250100)=0.929N/mm2T= 0.929N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2竖楞方木抗剪强度计算满足要求。6.1.4.3 竖楞方木挠度计算最大挠度计20、算公式v = 0.677 v其中 q混凝土侧压力的标准值，q = 47.70.21=10.017kN/m；E竖楞方木的弹性模量，E = 9500 N/mm2；I竖楞方木截面惯性矩I = 50100100100/12=4166667mm4；经过计算得到v =0.677= 0.044mmv = 0.044mm v竖楞方木最大允许挠度，v = 400/250 = 1.6mm；竖楞方木的最大挠度满足要求。6.1.5 柱箍的计算本算例中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 51010/6 = 83.33cm3I = 5101010/12 = 416.67cm4图7.1.3 柱箍计算简21、图其中 P竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.247.7+1.43)0.210.4 = 5.16kN经过连续梁的计算得到：最大弯矩M=0.487 kN.m；最大支座力N=9.858kN；最大变形v=0.086mm。6.1.5.1 柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式=M/W f其中 M柱箍杆件的最大弯矩设计值，M = 0.49kN.m；W弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩，W = 166.67cm3；柱箍的强度计算值 f = 2.93N/mm2柱箍的强度设计值(N/mm2)：f = 13柱箍的强度验算满足要求。6.1.5.2 柱箍挠度计算经过计算得到 v =0.086mm v柱箍最大允许22、挠度，v = 300/250 = 1.2mm；柱箍的最大挠度满足要求。6.1.6 对拉螺栓计算计算公式：N N = fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积 (mm2)；f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺拴的强度要大于最大支座力9.86kN。经过计算得到对拉螺拴的直径要大于12mm。6.2梁模板验算6.2.1梁模板基本参数梁截面200700mm；梁模板使用的方木截面50100mm；梁模板截面底部方木距离200mm，梁模板截面侧面方木距离250mm；梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2；梁侧模面板厚度h=18mm，弹性23、模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。6.2.2梁模板荷载标准值计算模板自重=0.34kN/m2；钢筋自重=1.5kN/m3；混凝土自重= 24kN/m3；施工荷载标准值=2.5kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F1 = 0.22ct012，F2= cH其中混凝土的重力密度，取24kN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，为0时取，取5.714h；T混凝土的入模温度，取20；V混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.1m；1外加24、剂影响修正系数，取1；2混凝土坍落度影响修正系数，取1。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=26.4kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=26.4kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4kN/m2。6.2.3梁模板底模计算本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 301.81.8/6 = 16.2cm3；I = 301.81.81.8/12 = 14.58cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下：6.2.3.1 强度计算强度计算公式要求：=M/W f其中梁底模板的强度计算值(N/mm2)；M计算的最大弯矩 (kN.m)；q作用在梁底25、模板的均布荷载(kN/m)；q=1.20.340.3+240.31.1+1.50.31.1+1.42.50.3=11.27kN/m最大弯矩计算公式如下：Mmax=-0.10ql2M=-0.1011. 270.352=-0.138kN.m=0.138106/16200=8.52N/mm2梁底模面板计算强度小于15N/mm2，满足要求。6.2.3.2抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.3511.27=2.367kN截面抗剪强度计算值 T=32367/(230018)=0.657N/mm2截面抗剪强度设计值 T=26、1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求。6.2.3.3挠度计算最大挠度计算公式如下：v = 0.677 v其中 q = 0.340.3+240.31.1+1.50.31.1=8.517N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = = 0.989mm梁底模板的挠度计算值：v = 0.989mm v = 350/250，满足要求。6.2.4梁模板底方木计算梁底方木的高度 H = 100mm；梁底方木的宽度 B = 50mm；本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 51010/6 = 83.33cm3；I = 5101010/12 = 416.67cm4；梁底方木按照按照27、集中荷载作用的简支梁计算，计算简图如下图7.2.2 梁底方木计算简图6.2.4.1强度计算强度计算公式要求： = M/W f其中梁底方木的强度计算值(N/mm2)；M计算的最大弯矩 (kN.m)；P作用在梁底方木的集中荷载(kN/m)；P=1.20.34(0.3+21.1)+240.31.1+1.50.31.1+1.42.50.30.35=4.259kN最大弯矩计算公式如下：M = 其中 L梁底方木的跨度，L = 300+2300=900mmM = = 0.958kN.m = = 11.499N/mm2梁底方木计算强度小于13N/mm2，满足要求。6.2.4.2抗剪计算最大剪力的计算公式如下：28、Q = 0.5P截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.54.259=2.129kN截面抗剪强度计算值 T = 32129/(250100) = 0.639N/mm2截面抗剪强度设计值 T = 1.30N/mm2梁底方木抗剪强度计算满足要求。6.2.4.3挠度计算最大挠度计算公式如下：v = vP = 0.34(0.3+21.1)+240.31.1+1.50.31.10.35= 3.243kN6.2.4.4最大挠度v = = 1.244mm梁底方木的挠度计算值： v = 1.244mmv = 900/250，满足要求。6.2.5梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计29、算，计算简图如下图7.2.3 梁侧模板计算简图6.2.5.1强度计算强度计算公式要求：=M/Wf其中梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；M计算的最大弯矩 (kN.m)；q作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.226.40+1.44)1.10=41.008N/mm最大弯矩计算公式如下：Mmax=-0.10ql2M=-0.1041.0080.32=-0.369kN.m=0.369106/59400=6.213N/mm2梁侧模面板计算强度小于15N/mm2，满足要求。2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.630、0.30041.008=7.381kN截面抗剪强度计算值 T=37381/(2110018)=0.559N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求。3.挠度计算最大挠度计算公式如下：v = 0.677 v其中 q = 26.401.10=29.04N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：v = = 0.496mm梁侧模板的挠度计算值： v = 0.496mm小于 v = 300/250，满足要求。6.2.6支撑架计算（一层采用的钢管门架支撑二至六层80的圆杉木支撑）模板支架搭设高度为3.8m，基本尺寸为：梁截面 BD=250700mm，梁支撑立杆的横距(31、跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m，采用的钢管类型为483.5。图7.2.4 大梁模板支撑架立面简图6.2.6.1梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。方木荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN)：q1 = 250.70.20.35=1. 75kN模板的自重荷载(kN)：q2 = 0.350.35(20.9+0.3)=0.257kN活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+4)0.30.35=0.683kN方木楞传递集中力计算：P = (1.21. 75+1.32、20.257+1.40.683)/2=1.823kN支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算：集中荷载P取纵向钢管传递力，P=2.39kN支撑钢管计算简图如下 图7.2.5计算简图支撑钢管按照简支梁的计算公式：RA = RB = P + P 其中 n=1.20/0.35=3经过简支梁的计算得到支座反力 RA = RB=(3-1)/22.39+2.39=4.79kN通过传递到立杆的最大轴向力为 22.39+2.39=7.18kN最大弯矩Mmax=(33-1)/(83)2.391.2=0.96kN.m截面应力=0.96106/5080=188.5N/mm2支撑钢管的计算强度小于233、05N/mm2，满足要求。6.2.6.2梁底横向钢管计算横向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。6.2.6.3扣件抗滑移的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R Rc其中 Rc扣件抗滑承载力设计值，取8kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.18kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。当直角扣件的拧紧力矩达4065N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；6.2.6.4立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = f其中 N立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=7.134、8kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1496= 1.072kNN = 7.182+1.072+3.24=11.494kN轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 1.58A立杆净截面面积 (cm2)；A = 4.89W立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205N/mm2；l0计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式或计算 l0 = k1uh l0 = (h+2a) k1计算长度附加系数，按照表1取值为135、.167；u计算长度系数，参照扣件式钢管脚手架施工规范；u = 1.75a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3m；公式的计算结果：=80.84N/mm2，立杆稳定性计算f，满足要求。公式的计算结果：=47.33N/mm2，立杆稳定性计算f，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式计算 l0 = k1k2(h+2a) k2计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式的计算结果：=61.59N/mm2，立杆稳定性计算f，满足要求。6.2.5顶撑立柱计算：二至六层梁底设顶撑截面为80的圆杉木，间距为600mm，层高为3.5顶撑支模高度=3.50.7=2.8m，在36、中间纵模设一道水平拉条L0=3.6/2=1.80m。强度验算：N=7.9460.6=4.768KN=N/A=4.768103/（3.14402）=0.949N/mm2fc=10 N/mm2满足要求稳定验算：i=d/4=80/4=20 =L0i=1800/20=9091=1/1+（/65）2=1/1+（90/65）2=0.343=N/A=4.768103/（0.3433.14402）=2.77N/mm2fm=106.3板模板验算本工程结构板厚度90-120mm，采用门式钢管脚手架支撑。其计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000。计算的脚手架搭设高度为3.8m，门架型号采用37、MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22m，门架的高度h0=1.93m，步距1.93m，跨距l =1.83m。门架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。门架立杆采用27.21.9mm钢管，立杆加强杆采用27.21.9mm钢管。每榀门架之间的距离1.80m，每榀门架内的方木数量6根。梁底方木截面宽度100mm，高度100mm。梁底托梁截面宽度75mm，高度150mm。6.3.1楼板底方木的计算方木按照简支梁计算，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 101010/6 = 166.67cm3；I = 10101010/12 = 8338、3.33cm4； 图7.4.1 方木楞计算简图荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1 = 25.50.10.427=1.090kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3400.427=0.145kN/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q3 = 20.427=0.855kN/m则方木荷载计算值Q=1.2(1.09+0.145)+1.40.855=2.679 kN/m强度计算最大弯矩的计算公式如下：M = ql2/8最大弯矩 M = 1.802.682.68/8=1.085kN.m截面应力 =1.085106/166666.739、=6.51N/mm2方木的计算强度小于13N/mm2，满足要求。抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.51.8002.679=2.411kN截面抗剪强度计算值 T=32411/(2100100)=0.362N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求。挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：v = 5ql4/384EI最大变形 v =52.23218004/(38495008333334)=0.385mm方木的最大挠度小于1800/250，满足40、要求。6.3.2楼板底托梁的计算楼板底托梁按照集中荷载下连续梁计算：图7.4.2计算简图经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=1.533kN.m最大变形 vmax=1.018mm最大剪力 Qmax=6.484kN截面应力 =1.533106/281250=5.450N/mm2楼板底托梁的计算强度小于13N/mm2，满足要求。楼板底托梁的最大挠度小于1219/25，满足要求。楼板底托梁抗剪强度计算值 T=36484/(275150)=0.864N/mm2楼板底托梁抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2楼板底托梁的抗剪强度计算满足要求。6.3.3门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上41、面托梁传递荷载。门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容：脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1217) 1榀 0.205kN交叉支撑 2副 20.400=0.080kN水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN连接棒 2个 20.006=0.012kN锁臂 2副 20.009=0.017kN合计 0.446kN经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.930 = 0.231kN/m加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用483.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：t42、g=(41.930)/(41.83)=1.05520.038(41.83)/cos/(41.93)=0.106kN/m水平加固杆采用483.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为：0.038(11.830)/(41.93)=0.009kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；(10.014+40.014)/1.93=0.037kN/m每米高的附件重量为0.02kN/m；每米高的栏杆重量为0.01kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.182kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.4143、3kN/m。托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力9.341kN，11.865kN第2榀门架两端点力9.764kN，9.764kN第3榀门架两端点力11.865kN，9.341kN经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 21.206kN。6.3.4立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N = 1.2NGH + NQ其中 NG每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.413kN/m；NQ托梁传递荷载，NQ = 21.206kN；H脚手架的搭设高度，H = 4.0m。经计算得到，N = 1.20.4134+2144、.206=23.189kN。门式钢管脚手架的稳定性计算公式：NNd其中 N作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 23.19kN；Nd一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算Nd = AfT = I=I0+I1h1/h0其中门架立杆的稳定系数，由长细比 kh0/i 查表得到，=0.490；k调整系数，k=1.13；i门架立杆的换算截面回转半径，i=1.91cm；I门架立杆的换算截面惯性矩，I=11.12cm4；h0门架的高度，h0=1.93m；I0门架立杆的截面惯性矩，I0=6.19cm4；A1门架立杆的截面面积，A1=3.04cm2；h1门架加强杆的高度，h1=1.54m；I1门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.19cm4；A一榀门架立杆的截面面积，A1=6.08cm2；f门架钢材的强度设计值，f=205N/mm2。经计算得到，Nd= 61.101kN。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求。27