1、xx市xx新区民乐大型居住社区B05-05地块社区行政管理中心项目地下车库高大模板专项施工方案编制单位： 编 制 人： 日 期： 目录1 编制依据22 工程概况42.1 工程建设概况一览表42.2 高大模板设计概况42.3工程施工条件73. 施工安排83.1 项目管理组织83.2 项目管理目标113.3各项资源供应方式113.4 施工流水段的划分及施工工艺流程124 施工进度计划125 施工准备与资源配置计划125.1 施工准备计划125.2 资源配置计划145.3 检试验计划146 施工方法及工艺要求156.1 高大模板方案及技术参数156.2高大模板设方案选型156.3施工工艺流程206.2、4质量标准296.5质量保证措施317 施工安全保障措施337.1 高大模板支撑及混凝土浇筑管理组织结构337.2 高大模板支撑验收337.3 高大模板支撑体系监测措施347.4 混凝土浇筑注意事项367.5 模板拆除注意事项367.6 安全、文明施工保证措施377.7洞口封闭措施398 质量保证措施419 环境保护措施4110 绿色施工措施4111 危险源分析及应对措施4211.1 危险源预防措施4211.2 应急预案4412计算书5212.1 6001100梁模板计算书5212.2 4001950梁模板计算书7312.3 4002550梁模板计算书10312.4 250mm板模板计算书133、312.5 坡道板计算书1481 编制依据序号类 别文件名称编 号1国家行政文件建筑工程安全生产管理条例2003年国务院第393号令2危险性较大的分部分项工程安全管理办法 住建部 37 号令 3住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知建办质201831号文2国家行业规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20114混凝土结构工程施工规范GB50666-20115混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020420156建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020137建筑结构荷载规范GB500094、-20158建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018施工现场临时用电安全技术规范(附条文说明)JGJ 46-2005建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-2016地方行政文件xx市建设工程质量安全监督工作规定 沪建交【2012】896 号xx市建设工程危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则20196号文建筑施工现场钢管扣件安全管理规定 沪建质安【2016】256 号 地方规范标准危险性较大的分部分项工程安全管理办法DJ/TJ08-2077-2010钢管扣件式木模板支撑系统施工5、作业规程DG/TJ08-2187-2015钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程DG/TJ08-16-201111设计文件xx新区民乐大型居住社区B05-05地块图纸12xx新区民乐大型居住社区B05-05地块图纸会审记录13企业技术标准混凝土结构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB204-2004-200515品茗建筑安全设计软件16关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质201837号文2 工程概况2.1 工程建设概况一览表工程名称xx市xx新区民乐大型居住社区B05-05地块社区行政管理中心项目工程性质公共建筑建设规模共包含一个单体，行政管理中心4F下设一层地下车库工程地址6、xx新区惠南镇，北至 B05-03 地块，西至通济路，南至B05-05地块。总占地面积2665.6m2总建筑面积总建筑面积4746.34m2建设单位项目承包范围总承包设计单位主要分包工程发包人提供的图纸、招标文件、施工合同及工程量清单中内容勘察单位合同要求质量一次验收合格率100%监理单位工期计划开工日期：2020年3月9日计划竣工日期：2021年5月3日工期总日历天数：420日总包单位安全安全无事故工程主要功能或用途公共建筑2.2 高大模板设计概况2.2.1 高大模板的定义与判断标准根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法2018年建办质31号文、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则7、建质2009年254号文的有关条文规定：混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15KN/及以上；集中线荷载20KN/m及以上的混凝土模板支撑工程，应编制专项施工方案并组织专家论证。2.2.2 模板设计概况项目内容工程名称B05-05地块社区行政管理中心工程建筑地点xx新区惠南镇，北至 B05-03 地块，西至通济路，南至拱秀路。建筑层数地下一层，地上四层墙厚度地下室外墙厚度350mm；W轴交13-15轴外墙厚500mm、15-18轴400mm坡道01A-A,剪力墙厚度300mm，B-B处剪力墙厚度300mm；坡道02A-A剪力墙厚度350mm；B-B剪力墙厚度8、300mm2#4#楼没有剪力墙柱截面尺寸地下室现浇柱：600mm600mm；600mm700mm；500mm700mm；700mm700mm；700mm1000mm；1100mm600mm梁截面尺寸地下室结构（主要）梁截面尺寸：300mm600mm；300mm700mm；300mm900mm；350mm700mm；350mm900mm；300mm1950mm;350mm900mm；350mm1850mm；350mm2550mm400mm7000mm；400mm700mm；400mm800mm；400mm2300mm500mm650mm；500mm900mm；550mm900mm；600mm109、00mm；板厚度地库底板厚度主要为450mm（底板不进行计算）地下室顶板厚250mm，公建房部位为180mm。图纸未注明区域板厚均为120mm或者140mm。结构体系现浇混凝土框架结构2.2.3 危险性分析表2.2-1荷载参数表施工人员及设备荷载标准值Q1k（KN/）3.0振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（KN/），对水平面模板1模板及木方支架自重标准值G1k（KN/）0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k（KN/m3）24钢筋自重标准值G3k（KN/m3）楼板1.1梁1.5分项系数：永久荷载分项系数取1.3，施工均布活荷载分项系数取1.5.1、 楼板厚度施工总荷载超限计算为：荷载组合S1=1.10、3(G1k+ G2ka+ G3ka)+1.51(Q1k+Q2k)通过计算，板厚达到或超过300mm时 ，施工总荷载大于15KN/m2 ,应进行专家论证。 2、梁集中线荷载计算分析： 荷载组合S2=b1.3(G1k+ G2kh+ G3kh)+1.51(Q1k+Q2k)通过计算，梁截面面积达到或超过0.52m2时，集中线荷载大于20KN/m ,应进行专家论证。2.2.3 高大模板位置及范围根据xx市规定，对本工程高支模区域进行了统计，具体如下：1、本工程楼板厚度未超过300mm。2、地下车库梁截面超限统计表：表 2.2-4 地下车库梁截面超限统计表编号梁号截面尺寸（mm）梁跨度（mm）层高(m)板11、厚（mm）部位（轴线）计算截面(mm)1KL1(5)60090080003.82502轴/A-K轴60011002KL4b(2)600100080003.82502轴/E-K轴3KL5b(2)600100080003.82504轴/E-K轴4KL6b(2)600100080003.82505轴/E-K轴5KL8b(3)600100080003.82506轴/E-P轴6KL10b(2)600100080003.82507轴/E-K轴7KL13(2)600100080003.82508轴/E-K轴8KL14(2)600100080003.82509轴/E-K轴10WKL1(8)550100080012、03.825010轴/A-W轴11KL43（2）650100040003.82501-1/2轴/X轴12KL39(1)650100080003.82501-2轴/U轴13KL38(1)600100080003.82501-2轴/R轴14KL36(1)600100080003.82501-2轴/P轴15KL34(1)600100080003.82501-2轴/K轴16WKL9(9)550100080003.82501-10轴/G轴17KL12（2）300195080005.32180/2502/7轴/A-E轴400195018KL26a350185088005.32180/25018轴/Q-W轴13、19KL27a(6)400195080005.32180/2501/2-2/7轴/A轴20KL28(4)400185080005.32180/25015-1/17轴/B轴21300230072505.32180/25017/J-M轴400255022350230072505.32180/2501/14-J-M轴23350255040005.47180/2502-1/2轴/U轴24KL1a(3)350255080005.47180/2502轴/K-U轴25KL5c(5)350255080005.47180/2504轴/K-U轴26KL2(3)350255080005.47180/2501/2轴/14、R-Y轴27KL34a(2)350255080005.47180/2502-4轴/K轴28KL45a（6）350255080005.47180/2502/3-8轴/Y轴29KL31b（3）400255080005.32180/2503/7-10轴/E轴30KL16(2)40023008800/60005.32180/25012轴/Q-W轴31KL37a(6)400230080005.32180/25012-18轴/Q轴32KL35a（5）350230080005.32180/2501/14-17轴/M轴图1三中心整体地下车库超限梁示意图2.3工程施工条件2.3.1场地条件图2.3.1 施工现场15、平面布置图现场材料加工场及材料堆放区及场区道路水电保证等均满足施工需求。施工垂直运输机械配置2台塔吊。施工现场配备3个木工加工及材料堆放场地。2.3.2材料、队伍招采本项目主体结构施工所需模板、木方、钢管、扣件已商定好货源。根据进度计划要求以及结构设计情况进场。2.3.3设计文件提供情况目前，地库设计蓝图已经正式移交，该版图纸可以作为方案制定和材料准备的依据。3. 施工安排3.1 项目管理组织3.1.1项目组织结构图项目执行经理汤义满生产经理汤义满技术负责人李钊商务经理崔锡蕊施工员冯训话质量员李世杰材料员葛树淳预算员崔锡蕊资料员许立军安全员莫松文徐广纪班组安全员xx嘉酉劳务建筑公司各专业分包单16、位各班组作业人员项目经理祝文隆公司各职能部门3.1.2管理人员责任分工项目管理人员及职责权限序号职务姓名职称职责和权限1项目经理祝文隆工程师1）对项目的质量、安全、成本、进度等全面负责。2）明确项目的各项管理目标并分解落实。3）明确项目管理机构组织形式，明确相关人员的职责和权限。建立健全项目管理各种制度，检查项目管理人员的工作落实情况，参与对项目管理人员的考核考评工作。4）组织项目管理和产品实现过程的策划。如：项目管理策划与实施计划、施工组织设计、关键施工方案、总平面组织、总计划等。5）全面负责项目过程管理，保证完成项目各项管理目标。6）协调好与工程有关的各方关系，并有效沟通。2执行经理汤义满17、工程师1)直接领导工程部、机电部、安全环境管理部三个部门。2)对工程的施工生产、进度计划、现场总平面协调及管理全面负责，确保工程施工顺利进行。3)对土建施工与其他各专业分包之间的施工生产进行协调。4)负责各专业管理人员、施工日常工作的落实及时解决施工中出现的各种问题。并负责各个施工段的所有协调工作。3技术负责人李钊助工1)协助项目经理工作，分管技术质量部，负责施工总包项目部的深化设计和技术质量工作。2)审核各专业分包的施工组织设计与施工方案，并协调解决各分包之间的技术问题。3)组织对本项目的关键技术难题进行科技攻关，负责新技术、新材料、新设备、新工艺的推广应用工作，确保工程施工顺利进行。4)及18、时组织技术人员解决工程施工中的技术问题并负责各专业之间的技术质量管理与协调。4安全工程师钱俊助工1)直接由公司总部委派，对本工程施工安全具有“一票否决权”。2)贯彻国家及地方的有关工程安全与文明施工规范，确保本工程总体安全与文明施工目标和阶段安全与文明施工目标的顺利实现。3)督促分包单位建立健全安全生产管理制度，并定期或不定期的进行检查。5质量工程师李世杰助工1)负责项目的质量管理工作，贯彻国家及地区有关工程施工规范、质量标准。2)负责组织编制项目质量计划并监督实施，将项目质量目标的进行分解落实，加强过程控制和日常管理，保证项目质量保证体系有效运行。3)负责监督项目施工过程中工程质量的质检工作19、，对达不到质量要求的部位行使“一票否决权”。4)加强对专业分包单位的质量检查和监督，确保各专业分包单位的质量符合规范要求。5)负责保证工程质量的策划、组织、资料准备和日常管理工作。6)负责工程竣工后的竣工验收备案工作，在自检合格的基础上向业主提交工程质量合格证明书。6施工部土建工程师冯训话1）对现场的计划执行与落实、资格的落实进行管理。2）协助项目经理、生产经理对施工现场管理。3）负责现场安全质量问题的整改落实并及时向生产经理或项目经理反馈。4）参与产品实现策划，现场进行专业技术交底。按分工做好相关文件和记录的控制5）按照分工负责项目危险源与环境因素的管理、分管专业（区域）的施工生产调度与协调20、；分管专业（区域）的安全与环境管理工作。6）现场绿色施工实施7）编制材料计划，审核分包单位材料计划。7物资设备部材料员徐海东助工1）负责编制项目物资领用管理制度和日常管理工作；2）负责物资进出库管理和仓储管理；3）负责对材料的标识作统一策划；4）负责监督检查所有进场物资，协助资料员做好资料的收集整理工作；5）具体负责竣工时库存物资的善后处理；6）负责编制项目大型机械施工管理计划，在主管项目副经理的领导下统一调配塔吊、施工升降机等机械的调配使用；7）负责大型施工机械的维修保养，确保施工机械使用正常；8）参与编制项目质量计划、项目职业健康安全管理计划、环境管理计划。8合约商务部预算员崔锡蕊助工1)21、协助项目经理进行工作，并根据项目部的工作分工，具体负责物资设备采购和合同商务管理工作。2)在项目经理的领导下，对项目预算、合约、物资设备采购及成本管理进行策划指导。3)负责施工现场的各种物资资源管理。4)负责监督物资材料设备的报验、检验管理工作。5)监督各分包商的履约情况，控制工程造价和工程进度款的支付情况，确保投资控制目标的实现。6)对分管的工作负责，及时向项目经理汇报工作进展情况，对存在的问题及时解决，必要时，应先向项目经理汇报。3.2 项目管理目标项目管理目标名称目 标 值工 期450天，2020.3.9-2021.5.3质量目标一次性验收合格安全目标安全无事故3.3各项资源供应方式1）22、劳务资源安排一览表施工项目名称专业施工队名称资质要求开始施工时间建设工期分包方式分包商选择方式责任人模板作业xx嘉酉一级2020年3月9日450天劳务分包公开招标选定张俊2）工程用大宗物资供应安排一览表物资名称采购单位拟选供应商采购地点要求进场时间责任人模板xx嘉酉/xx市2020.9.20徐海东 钢管及扣件xx嘉酉/xx市2020.9.20 徐海东 木方xx嘉酉/xx市2020.9.20 徐海东 对拉螺栓xx嘉酉/xx市2020.9.20 徐海东 3）大型机械设备采购供应安排一览表机械设备名称拟选供应商提供方式要求进场时间计划出场时间责任人QTZ125（48m）江苏南通庞源租赁2020.1023、.52020.04.30徐海东 QTZ125（60m）江苏南通庞源租赁2020.10.52020.04.30徐海东 4）施工周转工具采购供应安排一览表周转工具名称估计数量提供方式要求进场时间计划出场时间责任人平刨3分包自有2020.8.202021.04.10徐海东 压刨3分包自有2020.8.202021.04.10徐海东 圆盘锯4分包自有2020.8.202021.04.10徐海东 电钻2分包自有2020.8.202021.04.10 徐海东 手提电刨3分包自有2020.8.202021.04.10 徐海东 手提电锯6分包自有2020.8.202021.04.10 徐海东 3.4 施工流水24、段的划分及施工工艺流程3.4.1 施工流水段的划分1） 施工流水段的划分项目根据区段划分原则及施工工序交叉影响，分别进行划分。本工程地下车库结构由后浇带分块施工。3.4.2 施工工艺流程4 施工进度计划高大模板工程计划2020年11月30日开工，2021年1月30日模板工程结束，总工期62日历日。5 施工准备与资源配置计划5.1 施工准备计划5.1.1 技术准备（1）技术文件准备计划技术人员仔细审阅图纸，清楚各构件、部位的尺寸关系，了解模板的流水组织程序。对施工人员进行详细的交底，做到人人心中有数。认真熟悉工程特点，通过对施工进度、质量、经济效益等综合考虑，选择模板体系。根据施工进度需要提出材25、料的用量计划及质量要求，并签订有关协议。表5.1-1 技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号配备数量持有人1建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081李钊 2工程测量规范GB50026-20071李钊3建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20131李钊4建筑工程施工质量评价标准GB/T50375-20161李钊5建筑结构荷载规范GB5000920121李钊6混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20151李钊7建筑施工安全检查标准JGJ59-20111李钊8建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-20181李钊9建筑施工手册缩印本第五版1李钊(2) 技术复核和26、隐蔽验收计划表序号验收项目验收方法责任人复测频率1模板、支架、立柱及垫板实测加目测冯训话、陶瑞 每个施工段2次2涂刷隔离剂目测冯训话、陶瑞 每个施工段2次3模板起拱拉线检测冯训话、陶瑞 每个施工段2次4表面平整度拉线检测冯训话、陶瑞 每个施工段2次5竖向垂直度吊锤检测冯训话、陶瑞 每个施工段2次6标高、轴线水准仪检测冯训话、陶瑞 每个施工段2次(2)检验批划分计划每个施工段报验一次模板检验批，检验批地下部分按照图纸中标定的后浇带划分，地上部分一个楼层一个检验批。5.1.2 现场准备施工设施准备计划序号设施名称种类数量（或面积）规模（或可存储量）设施构造类型完成时间责任人1钢筋加工场生产性13027、20=600钢管搭设棚2020.4.10徐广记2安装加工场生产性1100钢结构棚2020.4.10徐广记3现场临时道路生产性2004=800临时结构 2020.6.5李世杰4木工加工场生产性12010=200钢结构棚 2020.6.5 徐广记5土建仓库生产性121.63=64.8彩钢板房 2020.6.5 李世杰 6卫生间生活性221.63=64.8彩钢板房 2020.6.5陶瑞 7标准养护室生产性121.6标准化集装箱 2020.6.5陶瑞 5.2 资源配置计划5.2.1劳动力配置计划序号专业工种劳动量(工日)劳动力配置责任人2020年2021年1211木工503030张俊2架子工1515张28、俊3钢筋工2020张俊5.2.2工程施工主要周转材料配置计划序号施工工具名称需用量进场日期出场日期责任人1模板210002020年11月15日开始分批进场2021年1月20日徐海东2木方150m2020年11月15日开始分批进场2021年1月20日徐海东 3钢管64000m2020年11月15日开始分批进场2021年1月20日徐海东4扣件48000个2020年11月15日开始分批进场2021年1月20日 徐海东5.2.3测量设备配置计划序号测量设备名称分类数量使用特征检定周期保管人1钢卷尺C4尺寸计量12个月专业工程师2经纬仪B2测量定向12个月测量员3全站仪B1测量定位12个月测量员4垂直度29、检测尺（靠尺）C2实体检测12个月工程部5水准仪B3测量标高12个月劳务分包6扭矩扳手C6扣件检测12个月质量员 5.3 检试验计划序号工程部位检验项目单位检验频率检验时间责任人1地下车库钢管根1 组/每 750 根随施工进度冯训话2地下车库扣件米1 组/每 500 个随施工进度冯训话3地下车库顶托个1 组/每500个随施工进度冯训话4地下车库拆模试块组1 组/每层、每段随施工进度冯训话6 施工方法及工艺要求6.1 高大模板方案及技术参数6.1.1模板整体方案本工程内支撑架采用钢管扣件式脚手架（规格：48.03.0mm钢管），模板采用15mm厚木胶合板，主龙骨均采用为双根48.03.0mm钢管30、，龙骨均为40mm90mm木方，对拉螺栓采用M14圆钢。6.2高大模板设方案选型6.2.1 梁模板（截面积大于0.52m2 ）(1)梁高h1100序号梁截面模板体系支撑体系备注1550*1000；600*900；600*1000；650*1000； 模板面板采用15mm厚胶合板；左右内龙骨采用4道40mm90mm木方；外龙骨采用48.03.0双钢管，间距600mm；采用M14对拉螺栓。采用48.03.0钢管，立杆横距900mm，纵距450mm；横杆步距1500mm；梁底设可调支座，梁底增设立杆2道，脚手架底部200mm处纵横方向设置一道扫地杆。设置3道对拉螺栓图 6.2.1-2 梁模板及支撑示31、意图 （2）1100梁高h2000序号梁截面 模板体系支撑体系备注1300*1950；350*1850；400*1950；400*1850模板面板采用15mm厚胶合板；两侧内龙骨各采用40mm90mm木方，250mm板一侧下挂2道，上翻7道，150mm板一侧下挂9道，外龙骨采用48.03.0双钢管，间距400；采用M14对拉螺栓，螺栓布置见梁侧模板示意图。采用48.03.0钢管，立杆横距900mm，纵距450mm；横杆步距1500mm，梁底设可调支座，梁底增设立杆2道，脚手架底部200mm处纵横方向设置一道扫地杆。图 6.2.1-4 梁模板及支撑示意图（3）2000梁高 h2550序号梁截面模32、板体系支撑体系备注3300*2300；350*2300；400*2300；400*2550；模板面板采用15mm厚胶合板；两侧内龙骨各采用40mm90mm木方，250mm板一侧下挂3道，上翻13道，180mm板一侧下挂16道，外龙骨采用48.03.0双钢管，间距400；采用M14对拉螺栓，螺栓布置见梁侧模板示意图。采用48.03.0钢管，立杆横距900mm，纵距450mm；横杆步距1500mm，梁底设可调支座，梁底增设立杆2道，脚手架底部200mm处纵横方向设置一道扫地杆。图 6.1.2-6 梁模板及支撑设计图6.2.2 模板支撑选型一览表本工程高支模架体采用普通钢管、扣件，其中主要材料钢管规33、格为 483.0mm、木方规格为 4090mm，模板规格为 15mm 厚胶合板。 高支模部位梁/板截面尺寸（mm）次龙骨梁底立杆步距（m）相邻楼板厚度梁底立杆扣件梁下单根立杆混凝土承载方量（m3）相邻楼板立杆间距根数间距（mm）纵向沿梁方向间距（mm）地下车库结构梁600*1100423004501.5250可调托座0.150.9*0.9号楼、地库边缘400*1950923004501.5180/250可调托座0.180.9*0.9400*25501623004501.5180/250可调托座0.230.9*0.96.2.3 地库坡道模板选型地下车库坡道板按照板厚255mm进行计算，模板面板采34、用15mm厚胶合板，小梁选用40*90木方间距300，主梁选用A48.03.0钢管；模架支撑体系采用A48.03.0钢管，立杆横距800mm，纵距800mm；横杆步距1500mm，板底与立杆连接方式采用双扣件，坡道梁底增设立杆1道，脚手架底部200mm处纵横方向设置一道扫地杆。坡道板与顶板的模架独立设置，不相互连通。图 6.2.3-1 坡道板支模图6.3施工工艺流程6.3.1 模板支架施工工艺流程6.3.2 支撑架搭设顺序底座布置放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随既装设第二层水平加固杆与立杆插接固定，35、校核立杆和水平杆符合要求后，按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安装。随后按搭设进程及时搭设剪刀撑。6.3.3 支撑架搭设要求1、立杆设置（1）立杆接头应采用带专用外套管的立杆对接，外套管开口朝下；（2）立杆的插接接头宜交错布置，两根相邻立杆的接头不得设置在同步内；（3）立杆支架底部应设置木垫板，木垫板厚度应一致且不得小于50mm、宽度不小于200mm、长度不小于2跨。2、水平杆设置（1）模板支架水平杆必须按步纵横向通长满布设置，不得缺失；（2）模板支架应设置纵横向扫地杆，底步水平杆作为扫地杆距地高度不应超过550mm；水平杆步距36、均1500mm。（3）模板支架立杆基础不在同一高度时，必须将高处的扫地杆与低处水平杆拉通。（4）当立杆需要加密时，非加密区立杆、水平杆应与加密区间距互为倍数；加密区水平杆应向非加密区延伸不少于2跨。（见下图）图6.3-1模板支架平面图1立杆；2水平杆；3加密立杆；4延伸水平杆；5结构梁图6.3-2模板支架剖面图1立杆；2水平杆；3可调托撑；4连接盘（5） 方案参数依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011进行复核。立杆顶部升出顶部水平杆的高度超过500mm时，应增设附加水平杆。3、可调托撑设置（1）可调托撑伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过500mm；（2）可调托撑螺杆伸出长37、度不应超过200mm，插入立杆的长度不应小于150mm；（3）可调托撑上的双钢管应居中，其间隙每边不大于2mm。图6.3-3 可调托撑悬臂构造4、剪刀撑设置模板支架的剪刀撑采用扣件式钢管进行设置。水平剪刀撑：按照沿“梁板底、扫地杆”的优先顺序连续满布设置。垂直剪刀撑或斜杆：架体外围连续满布设置；架体内应沿纵、横向梁的跨度方向设置，其间每隔6跨立杆设置。（1）竖向剪刀撑的搭设竖向剪刀撑在架体外侧四周由下至上连续设置；垂直剪刀撑，沿每一浇筑区模架外侧连续封闭设置，中间每隔6跨双向设置一道，H1.5m的梁双侧加强；每个剪刀撑的宽度控制在46m。垂直剪刀撑应上扣封顶杆、下抵结构面，剪刀撑与地面夹角在438、560之间，采用旋转扣件每步与立杆或水平杆固定，旋转扣件宜靠近主节点，中心线与主节点的距离不宜大于150mm。由于梁底的荷载较大，在梁底支撑的两侧都设置剪刀撑，剪刀撑应每步与立杆扣接。（2）水平向剪刀撑的搭设顶步必须连续设置水平剪刀撑，底步应连续设置水平剪刀撑；搭设高度5m的模架，下设水平剪刀撑，往下每隔3步设置，每个剪刀撑的跨数不应超过6跨且宽度不大于6m；水平剪刀撑宜布置在剪刀撑交叉的水平杆层，采用旋转扣件每跨与立杆或水平杆固定，旋转扣件宜靠近主节点。图6.3-4模板支架剪刀撑布置平面图1立杆；2水平杆；3竖向剪刀撑；4水平剪刀撑5、安全防护的搭设架体搭设完后，在每层顶部铺设一层安全网，并39、在洞口四周搭设洞口防护设施6、架体的其他构造要求（1）梁板模板支撑架所用杆件必须为合格的国标产品；每个扣件的拧紧力矩都要进行控制，直接承受荷载较大的扣件（如剪刀撑、斜撑与立杆等之间）要专人负责检查严格控制拧紧力矩在4560N.m。（2）设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托，可调托撑受压承载力设计值不应小于40KN，支托板厚度不应小于5mm，其丝杆外径不得小于36mm。（3）梁支撑架和满堂架立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。（4）所有方木的位置和放置方向必须严格按照设计执行，如有调整应经过设计计算并报批。（5）纵横梁交接处，不得因梁底支撑架相会减少立杆，根据具体情40、况，适当增加构造立杆。（6）架体遇到立面结构标高变化处，应注意协调步高与结构标高的关系，以保证不超步高为原则，可采用一至两步小步高的变步距设置进行调整。7、检查验收 1) 支模架是否严格按方案执行、构造措施是否合理。立杆与横杆的连接是否牢固。2) 模板铺设完毕后校正平整度与楼板标高。6.3.4 后浇带位置模架搭设要求顶板后浇带两侧模板支设详模板工程施工方案。后浇带部位单独搭设模板及支架，与两侧架体同时搭设，但后浇带模架在其后浇带混凝土达到设计强度前不拆除。图6.3.5 后浇带位置模架剖面图图6.3.6 后浇带位置模架立面图、平面图图6.3.6 后浇带位置模架效果图6.3.5模板安装施工工艺流程41、NO模板厂家选定模板进场专业会签内部验收模板支设现场验收拆模申请同条件试块报告报验方案、交底整改NO整改NO拆模验收整改模板清理6.3.6模板安装1、柱模板的安装根据弹出柱的控制线，待钢筋经隐蔽验收后，可以封柱模，安装前清理干净柱内杂物，安装时要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆，各面打斜撑与满堂架连结固定牢固。在封柱模时，可以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量，柱箍均采用钢管箍配合穿墙螺杆安装使用，当柱截面大于600mm在中间设置一道穿墙螺杆，且螺杆间距600。（非人防区域）为了能回收和再利用穿墙螺杆，在穿墙螺杆外套PVC硬塑管，其长度与柱或梁的穿墙厚度相同，让穿墙螺杆与砼隔42、离开。穿墙螺杆必须安装在同一水平线或垂直线上，但为了防止因周转次数多而造成滑丝等影响质量的因素，每根穿墙螺杆使用前均应仔细检查，严禁使用已损坏的螺杆。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。2、梁模板的安装（1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托上安放木方、固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。（2）模板起拱要求为：当梁的跨度大43、于等于 4m 且小于 9m 时，模板按梁跨度的 1/400 起拱；模板应按照跨度的 3.5预先起拱；悬臂梁按梁臂长度的 1/200 起拱，拱高不小于 20mm。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采用如下措施：1）支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。2）梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。3）砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。3、楼面模板的安装首先通线，然44、后调整可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设两根48钢管作托梁，托梁固定后架设木方横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。6.3.7模板支撑架施工注意事项1、模板支架搭设注意事项（1）模板支架在搭设时要求地面必须平整，当地面平整度较差时，应采取找平措施，确保水平杆与立杆可靠连接，且水平杆在同一水平面上；（2）垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板，垫板应复合规范规定；（3）模板支架搭设应先立杆后水平杆的顺序搭设，形成基本的架体单元，应依次扩展搭设整体支架体系；（4）水平杆直插头插入立杆的连接盘后，采用不小于0.545、kg的手锤锤击水平杆端部，使直插头卡紧，保证盘销节点水平杆的抗拔力不小于1.2KN。（5）采用不小于4mm的插销插入直插头下端的插销孔，防止直插头拔出；（6）每搭完一步支架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差；立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的1.5且不得大于30mm；2、模板支架拆除注意事项（1）模板支架拆除前应经项目技术负责人同意方可拆除，立杆拆除前混凝土强度应达到下述要求：表6.3.6-1 底模拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂梁/100（2）模板支架水46、平杆应进行施工工况验算后方可拆除，作业层混凝土浇筑完成前，严禁拆除下层模板支架水平杆；（3）拆除作业应按先搭后拆，后搭先拆的原则顺序自上而下逐层拆除，严禁上下两层同时拆除；设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部拆除后再拆除支架；（4）分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，并应保证分段后架体的稳定；（5）拆除的构件应及时分类，制定位置堆放，以便周转使用。6.3.7混凝土浇筑注意事项1、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，先浇筑竖向构件，后浇筑水平构件，采用由中部向两边扩展的对称浇筑方式。 2、大截面梁混凝土浇筑分层，严格控制出料口堆载47、，层与层之间的混凝土在初凝前闭合连接。入模混凝土坍落度控制在 150mm20mm。 3、浇筑混凝土时派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。 4、本工程采用汽车泵进行浇筑，如需采用泵管浇筑，泵管需用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。5、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作；现场施工员在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底；现场安全员需做好高支模施工的安全监督工作。 6、支模完毕，经项目部有关人员组织验收合格后，立即通知建设、监理单位共同到现场检查、验收48、，合格后方能进行钢筋安装。 7、高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，从施工安全通道中进入工作面。 8、高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。 9、混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。 10、砼由梁中间向两边进行推进，砼浇筑高度不得大于400，对所有梁进行循环施工。直至浇筑到板下口。振捣时快插慢拔，依次往一个方向进行推进，振捣时不要漏振也不要过振，钢筋密集处可采用撬扛撬开。第二次砼浇筑时振动棒插入下层混凝土上三分一处，49、然后按照上述步骤进行操作。梁板砼不同标号时，梁砼浇筑到板约 500 处形成梯形。然后浇筑板砼随着阶梯形不断延伸，板混凝土浇筑连续向前进行。 11、浇捣时，浇筑与振捣必须紧密配合，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下二层料，用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底及梁帮部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。 12、浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振捣器垂直浇筑方向来回振捣，厚板可用插入式振捣器顺浇筑方向托拉振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用长木抹子抹平。施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子找平。浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土。 13、50、浇筑时严格控制泵口出料、浇筑速度，及时摊铺，不得堆载(堆积高度不超过100mm）；本工程柱、墙砼浇筑速度1.5m/h，高大模板砼浇筑速度1.0m/h。14、本工程高大模板施工时，先施工柱、墙等竖向结构，再施工顶板、梁等水平构件。梁底立杆与两侧的立杆及已完成的竖向结构拉结成整体。 6.4质量标准1、模板安装精度要求模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子或设置木方压缝，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装要求详见表6.3-2。表6.4-1模板拼装精度要求一览表序号项目允许偏差(单位：mm)51、1两块模板之间拼缝 22相邻模板之间高低差 23模板平整度 24模板平面尺寸偏差 32、模板安装规范要求表6.4-2 模板安装允许偏差和检验方法 序号项目检查方法国家规范标准1轴线位移柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线尺量3截面模内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁54层高垂直度层高不大于6m8经纬仪或拉线尺量层高大于6m105相邻两板表面高差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正/方尺、塞尺垂直/线尺8预埋铁件中心线位移/拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位置3拉线，尺量螺栓外露长度+10， 010预留孔洞中心线位移+10，拉线，尺量尺寸+10， 011门窗洞口中心线/拉线，尺量宽、高52、/对角线/12插筋中心线位置5尺量外露长度+10，-03、模板支架在使用过程中应进行下列检查：（1） 基础是否有不均匀沉降；（2） 立杆底部与垫板是否有活动或悬空；（3） 水平杆是否有松动现象；（4） 施工是否超载；（5） 安全防护措施是否符合要求。6.5质量保证措施6.5.1 技术准备1、模板支架施工前依据图纸梁、板、柱结构设计尺寸，合理设计板模的排板、梁模的拼接以及模板支撑体系，编制专项施工方案并通过专家论证后，经总包单位技术负责人及总监理工程师批准后实施。2、模板支架搭设前，项目技术负责人应按专项施工方案的要求对现场管理人员和作业人员进行技术和安全作业交底。6.5.2材料性能对模板支架构53、配件的外观质量要求见下表。1、钢管（1）脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 12793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235级钢的规定。（2）脚手架钢管采用48.03.0钢管，钢管计算时均按483.0。（3）新钢管的检查应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属材料室温拉伸试验方法GB/T228的有关规定，其质量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第3.1.1条的规定；钢管表面应平滑，不应有裂痕、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压54、痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表8.1.8的规定；钢管应涂有防锈漆。（4）旧钢管的检查应符合下列规定：表面锈蚀应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表8.1.8序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表8.1.8序号4的规定。2、扣件（1）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定,采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量55、符合该标准的规定后方可使用。（2）扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65Nm时，不得发生破坏。（3）所有双扣件全数检查紧固力。3、可调托撑（1）可调托撑螺杆外径不得小于36mm，走丝与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹第3部分：基本尺寸GB/T5796.3的规定。（2）可调托撑的螺杆与支架托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。（3）可调托撑受压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5mm。4、模板进场前要进行验收，主要检查模板的平整度、模板的接缝情况、加工精度等。5.钢管、扣件、顶托等材料进场质量必须复试合格后，方可使用。6.5.356、技术措施1、墙柱烂根的处理在浇筑顶板砼时在墙、柱根部支设模板处分别用4m和2m刮杠刮平，并控制墙体两侧及柱四周板标高，标高偏差控制在2mm以内，模板下口缝隙用木条、海棉条塞严,或抹砂浆找平层，切忌将其伸入混凝土墙体位置内。2、模板漏浆处理顶板模板和墙体的接缝处理：采用在墙体砼浇筑控制浇筑高度的办法，即墙体砼浇筑时高出楼板底标高34，在剔除23浮浆后将顶板边木方靠紧墙体后支设顶板模。3、防止胀模、偏位可采取的措施模板设计强度控制、背楞加密、模板支设前放好定位线、控制轴线、墙柱模安装就位前采取定位措施，所有定位钢筋提前预埋，确保位置准确，并且可以减少安装管件破坏的可能性。4、胶合板拼缝顶模板采用对57、缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉钉子分别将两块模板固定在同一龙骨上。模板裁切时要弹线采用电动工具按线裁切，侧面打磨刷漆，防止遇水膨胀。墙体相邻两模板用企口形式拼接，拼缝宽度小于等于2mm，并应把拼缝所在的木方与相邻模板的木方用螺栓固定起来，以保证模板的整体性和严密性，以防漏浆。5、按上述管理人员配备情况对整个模板工程进行质量控制和管理，加强现场管理人员的质量意识，对工人进行技术培训核技术交底工作，切实做到持证上岗，严格现场的管理制度和管理纪律，规范工人的作业技术和管理活动行为，加强激励和沟通活动。7 施工安全保障措施7.1 高大模板支撑及混凝土浇筑管理组织结构1.高大模板支撑及混凝土浇筑管理小组组58、 长：祝文隆副组长：汤义满、李钊组 员：李世杰、钱俊、张俊、徐广纪、徐广喜、陶克瑞 2.岗位职责项目经理负责总体协调，组织编写安全专项方案，并按方案落实组织实施。技术负责人负责高支模安全专项方案的编制，并上报公司相关部门履行审批手续，审批完成后组织专家论证。生产经理负责落实方案各项具体内容，负责人员及现场资源调配，负责落实安全施工。安全总监及安全工程师负责监督方案实施过程，现场施工是否按方案要求，监督施工过程安全是否受控。专业工程师负责安全技术交底、模板专项现场沟通协调。质量工程师负责现场质量自检，参与监理工程师组织模板验收工作。7.2 高大模板支撑验收7.2.1验收标准7.2.2验收程序高大59、模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基基础进行验收，并留存记录。高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料(由监理见证取样)送法定专业检测机构进行检测。还应对扣件螺栓的紧固力矩进行挣查,抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130)的规定，对梁底扣件应进行1060、0%检查。高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人祝文隆组织验收，验收人员应包括项目技术、安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。经项目技术负责人李钊及项目总监理工程师肖玉庚签字后，方可进入后续工序的施工。7.3 高大模板支撑体系监测措施1.安全监测制度在搭设满堂架、钢筋安装及砼浇筑施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制度：（1）对满堂架搭设及混凝土浇筑工作进行班前安全教育，由项目部安全员钱俊负责；（2）对高大支模部位模架搭设和混凝土浇筑过程实行全程旁站，质量员李世杰、土建工程师冯训话、徐广喜、等人紧盯现场，进行旁站监督；（3）布置变形观测点，使用仪器进行过程变形观测。2.61、监测点的布置（1）支架监测点布设按监测项目分别选取在受力最大的立杆、周边稳定性薄弱的立杆及地基承载力低的立杆设监测点。（2）选择完成观测点位置后，采用记号笔在对应部位立杆支撑上标定观测点标志。（3）对楼板面的监测，车库顶板各板面均设置竖向位移监测点；楼板监测点布置于板边附近，每跨中布置一个，须同时观测竖向位移和水平位移。（4）采用全站仪、水准仪进行监测，在混凝土浇筑过程中严禁任何人进入模板底部，监测人员在模板安全区（距模板15m以外）进行监测。图7.2-1监测点布置图3.监测点监测变形预警值表7.2-1 高支模监测变形预警值序号项目变形预警值检查工具1立杆垂直度5mm全站仪2支架沉降观测4mm62、全站仪、水准仪3支架水平位移5mm全站仪4.监测仪器表7.2-2观测仪器配备计划序号名称规格数量精度1水准仪Ds321一等2全站仪尼康1三等3对讲机-6-5.监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，监测频率每30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。7.4 混凝土浇筑注意事项1.本工程混凝土浇筑部位使用汽车泵进行浇筑。2.在混凝土施工前应由项目经理组织对高大模板支撑体系进行验收，合格后报监理工程师核查，符合要求后经总监理工程师认可后才能浇注。3.浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板支架的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑。463、.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，在混凝土浇捣的过程中，混凝土不得大量堆积在同一处，堆积高度不超过300mm。泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。5.砼浇筑与振捣均从高支模架区域中间向两边跨浇筑。严禁从垂直主梁一端向另一端浇捣的方式施工。7.5 模板拆除注意事项1.现浇混凝土结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，必须符合设计要求和混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）的规定。2.梁侧模等竖向结构的模板应在砼强度大于1.2MPa时方可拆除，防止砼表面及棱角受损。3.梁、板等水平部位底模拆除必须满足强度达到100%，才可拆除。4.拆模前必须填写拆模申请，在技术人员及64、监理同意后才可拆除模板，严禁私自拆模。5.拆模时必须注意确保混凝土结构的质量和安全，应严格遵守以下规定：（1）拆模顺序是先拆除承重小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的侧模，然后拆承重的水平向模板等。（2）在拆除模板过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆模，与设计、监理等单位研究处理措施后，方可继续拆模。（3）模板拆除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。7.6 安全、文明施工保证措施7.6.1安全注意事项（1）搭设模板支架人员须戴好安全帽、系安全带、穿防滑鞋。（2）应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。（3）作业层上的65、施工荷载应符合设计要求，不得超载，室外脚手架不得与模板支架相连，模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。（4）当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设和拆除作业。（5）模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。工作人员从楼梯上下，不得攀爬脚手架。（6）登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。（7）装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。（8）装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。（9）在支撑搭设、拆除和浇66、筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。（10）专业工程师应向作业人员进行安全技术交底，安全、技术、质量相关责任人监督审核，并做好记录。（11）模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。拆除支架时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作入内。7.6.2预防坍塌事故的安全措施（1）模板作业前，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字后，方可实施作业。（2）模板作业时，对模板支撑不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料做立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严67、格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。（3）模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案要求对架体进行监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。（4）模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中堆放施工用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。（5）架体搭设严格按照方案设计要求布设，同时连墙件、剪刀撑、水平拉杆、斜拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。（6）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（7）拆除承重模板时，为避免突然整68、块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。3.预防高处坠落事故安全措施（1）支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。（2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。（3）对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。（4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注69、意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。（5）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。（6）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.2m。（7）高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。（8）模板支设70、拆除前，需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，防止人员及物体坠落。7.7洞口封闭措施根据公司文件，对楼层上的洞口进行盖筋处理。根据不同洞口的尺寸，采用不同的钢筋进行覆盖。盖筋采用单层双向钢筋。具体要求见下表。表1、洞口尺寸钢筋规格表不同洞口形式下，盖筋的形式如下表在本项目中，需要进行搭设盖筋的位置有，烟道、风井、电梯井道。盖筋形式分别如下：烟道、风井盖筋形式电梯井道盖筋形式8 质量保证措施（1）模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。（2）模板安装时不得随意在结构上开洞。（3）与混凝土接触的模板表71、面应认真涂刷脱模剂，不得漏涂，涂刷后如被雨淋，应补刷脱模剂。（4）模板支好后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、砂浆、木屑等杂物。（5）不准在吊模、桁架、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。（6）不得在模板平台上行车和堆放大量材料和重物。（7）拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板和混凝土；拆下的模板，不得抛掷。（9）拆除下的模板应及时清理干净，涂刷脱模剂，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。9 环境保护措施模板加工支设过程中主要是控制噪音的污染，我方采取以下措施进行环境保护：1、技术措施：结构施工阶段，采用密目安全网在结构外侧进行围挡，以降低噪声的传播。尽量72、多采用轮扣式(直插盘销式)钢管脚手架，减少因装拆扣件引发的噪音。模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。木工工具在封闭的木工房内使用。使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。使用电锤开洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。2、管理措施：塔吊指挥全部配套使用对讲机来降低噪音污染。加强环保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。10 绿色施工措施（1）依据进度计划以及工程量合理安排进场材料。（2）材料进场后堆放至平面布置图中规划的材料堆放场地。（3）周转料具应提前进场后直接调运至使用区域，减少吊运次数。73、（3）使用木方接长技术，减少木方损耗。11 危险源分析及应对措施该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌，有可能造成机械伤害、物体打击。可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。11.1 危险源预防措施11.1.1 坍塌事故的安全技术预防措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格74、签字后，方可作业。模板作业时，模板支撑材料不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管支撑作立杆。基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立杆应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要稳妥堆放，以防坍塌事故发生。（6）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。11.1.2 高空坠落事故安全预防技术措施高支模75、工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使76、用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。11.1.3 施工现场安全用电及触电事故预防77、措施（1）安全用电组织措施建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。（2）安全用电技术规范施工现场临时用电必须严格执行施工现场临时用电安全技术规范。 施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。手持电动工具必须设触（漏）电保护器。夜间施工，必须保证足够的照明设施。照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。在建工程不得在高、低压线路下方78、施工。在高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。11.1.4 机械伤害安全预防措施(1)项目部安全员应不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。(2)在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。(3)切割小块的模板时应采取有效的保护措施。11.1.5 物体打击安全预防措施(1)模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。(2)避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一79、垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。(3)外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。11.1.6 火灾安全预防措施(1)设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。(2)切割模板产生的锯末、随模板及时清理，防止焊接的火花溅入引起火灾。(3)现场设置足够的灭火器。(4)水管应随楼层设置，便于取水。11.2 应急预案11.2.1 应急救援机构成立以建设单位领导的应急救援机构，现场应急救援机构设总指挥一人，副总指挥一人。总指挥为建设单位项目经理梁斌，副总指挥为项目总监理工程师肖玉庚、项目经理祝文80、隆，下设通讯联络组、安全保卫组、技术支持组、抢险处理组、医疗救护组、物资保障组、善后工作组。11.2.2 应急救援总指挥的职能及职责1）分析紧急状态确定相应报警级别，根据相关危险类型、潜在后果、现有资源控制紧急情况的行动类型；2）指挥、协调应急反应行动；3）与项目外应急反应人员、部门、组织和机构进行联络；4）直接监察应急操作人员行动；5）最大限度地保证现场人员和外援人员及相关人员的安全；6）协调后勤方面以支援应急反应组织；7）应急反应组织的启动；8）应急评估、确定升高或降低应急警报级别；9）通报外部机构，决定请求外部援助；10）决定应急撤离，决定事故现场外影响区域的安全性。11.2.3 应急组81、织副总指挥的职能及职责1）协助应急总指挥组织和指挥应急操作任务，总指挥不在现场时代替总指挥行使职责；2）向应急总指挥提出采取的减缓事故后果行动的应急反应对策和建议；3）保持与事故现场各救援小组的直接联络；4）协调、组织和获取应急所需的其它资源，设备以支援现场的应急操作；5）定期检查各常设应急反应组织和部门的日常工作和应急反应准备状态；6）根据各施工场区、加工厂的实际条件，努力与周边有条件的企业为在事故应急处理中共享资源、相互帮助、建立共同应急救援网络和制定应急救援协议。11.2.4 应急救援小组及职责应急救援组织小组在土方开挖施工前组建，并进行应急演练，统一领导、统一协调，明确个人的职责，在事82、故发生后应立即进入急救。应急组织小组成员如下表。表11.2.4-1应急救援小组组别组长联系方式组员通讯联络组汤义满张俊安全保卫组钱俊徐广纪技术支持组李钊徐广喜抢险处理组冯训话胡智航医疗救护组李世杰物资保障组葛树淳善后工作组祝文隆徐亮组长职责：1）决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制；2）复查和评估事故(事件)可能发展的方向，确定其可能的发展过程；3）指导部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视；4）与场外应急机构取得联系及对紧急情况的记录作出安排；5）在场(设施)内实83、行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；6）紧急状态结束后，控制受影响地点恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。组员(即现场管理者)职责：1）评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失；2）如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动；3）安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；4）设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。通讯联络组职责：1）确保与最高管理者和外部联系畅通、内外信息反馈迅速；2）保持通讯设施和设备处于良好状态。3）负责应急过程的记录与整理及对外联络。技术支持组职责1）提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。2）指84、导抢险抢修组实施应急方案和措施。3）修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。4）绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。抢险处理组职责1）负责组织危险源范围内人员、材料、设备撤离并转移至安全地带；2）负责应急物资的就位。3）实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进。4）在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。抢修处理组职责1）负责危险源的抢修处理工作。2）负责危险源抢修后的巡查工作。3）抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。安全保卫组职责1）设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运作。2）保持抢险救援85、通道的通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入。3）抢救救援结束后，封闭事故现场直到收到明确解除指令。医疗救治组职责1）在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救(如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等)。2）使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。3）协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。物资保障组职责1）保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给。2）提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备。3）协助制订施工项目应急反应物资资源的储备计划，按已制订的项目施工生产厂场的应急反应物资储备计划，检查、监督、落实应急反应资的储备数量，收集和建立并归档；4）定期检查、86、监督、落实应急反应物资资源管理人员的到位和变更情况及时调整应急反应物资资源的更新和达标；5）定期收集和整理各项目经理部施工场区的应急反应物资资源信息、建立档案并归档，为应急反应行动的启动，做好物资源数据储备；6）应急预案启动后，按应急总指挥的部署，有效地组织应急反应物资资源到施工现场，并及时对事故现场进行增援，同时提供后勤服务。善后工作组的职责1）做好伤亡人员及家属的稳定工作，确保事故发生后伤亡人员及家属思想能够稳定，大灾之后不发生大乱；2）做好受伤人员医疗救护的跟踪工作，协调处理医疗救护单位的相关矛盾；3）协助保险部门一起做好伤亡人员及财产损失的理赔工作；4）慰问有关伤员及家属。11.2.587、 救援工作程序1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长施刘华立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。如发生人员伤亡或火警等，应分别第一时间直接打电话报120急救中心或119报火警救助。 2、由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延， 并配合、协助事故的处理调查工作。 3、事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。 4、项目部指定汤义满负责故事的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。 5、发现险情时，应及时将受伤人员送至距离最近的瑞金医院就88、诊，确认人生安全。 11.2.6 应急救援物资序号应急物品名称所属类别单位数量1值班电话应急救援装备台12无线对讲机应急救援装备部83消防灭火器材应急救援装备支204应急药箱应急救援装备个15塔吊应急救援装备台86铁撬应急救援装备把107担架应急救援装备部18氧气、乙炔应急救援装备套49双氧水外用药品瓶510红药水外用药品瓶511碘酒外用药品瓶512酒精外用药品瓶513消毒棉签外用药品个5014药棉外用药品包1015纱布外用药品卷1016绷带外用药品卷1017创可贴外用药品贴5018跌打万花油外用药品瓶319眼药水外用药品瓶520眼膏外用药品瓶521烫伤膏外用药品瓶1022云南白药内用药品盒189、023颈托急救护具套1024氧气袋急救设施套1011.2.7 救援方法11.2.7.1模板坍塌（1）当事故发生时，立即向组长汇报，由组长陶健统筹安排救援工作。（2）当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。（3）按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）。11.2.7.2 高处坠落（1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。（2）仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。（3）如果发生头90、部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。（4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。11.2.7.3 触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不能立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可91、用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉92、搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往定点医院（xx医院）。11.2.7.4 机械伤害发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人员进行现场的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作，门卫在大门前迎接来救救护车辆，有程序的处理事故。11.2.7.5 物体打击（1）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。（2）同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。（3）对伤口包扎应以保护伤口、减少污93、染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。（4）若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。11.2.7.6 火灾当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果因电路失火必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器以防触电事故发生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。194、1.2.7.7应急联系方式1、应急电话领导小组组长：梁斌 18056938658领导小组副组长：肖玉庚 17521049728应急小组副组长：祝文隆 18615496901公安局：110 消防队：119 救护车：1202、应急医院急救医院：南汇中心医院 xx新区惠南镇拱为路2800号 62489999项目地址位于xx市xx新区惠南镇，通过对工地周边进行调查，附近为xxxx医院，距离项目2.5km。12计算书12.1 6001100梁模板计算书梁模板支撑计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 95、3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 4、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 5、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 6、钢结构设计标准GB 50017-2017 7、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001100模板支架高度H(m)3.8模板支架横向长度B(m)40模板支架纵向长度L(m)60支架外侧模板高度Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(k96、N/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份xx0.4k=0zst=0.046地区xx风荷载高度变化系数z地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.796模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数s单榀模板支架st0.145整体模板支架stw3.606fk=0zstw=1.148支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.414 三、模板97、体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)450梁两侧立杆横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式自定义梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)350,650梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能98、力极限状态可变荷载调整系数L10.9可变荷载的分项系数Q11.5永久荷载的分项系数G11.3结构重要性系数01.1 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)1.1)+1.50.999、3144.71kN/m q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb1.11.30.1+(24+1.5)1.1140.255kN/m q1活01.5LQ1kb1.11.50.9314.455kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.1)128.15kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10740.2550.152+0.1214.4550.1520.109kNm Mmax/W0.109106/375002.908N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100E100、I)=0.63228.151504/(1005400281250)0.059mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39340.2550.15+0.4464.4550.152.671kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14340.2550.15+1.2234.4550.157.719kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92840.2550.15+1.1424.4550.156.367kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.39101、3q2L=0.39328.150.151.659kN R2=R4=1.143q2L=1.14328.150.154.826kN R3=0.928q2L=0.92828.150.153.918kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.671/12.671kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中102、MaxR2,R3,R4/b = Max7.719,6.367,7.719/1= 7.719kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.671/12.671kN/m 小梁自重：q21.11.3(0.3-0.1)0.6/4 =0.043kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.30.5(1.1-0.25)=0.608kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.30.5(1.1-0.25)=0.608kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.11.3(0.5+(24+1.1)0.25)+1.50.93(0.5-0.6/2)/21=1.414kN/m 梁右侧103、楼板传递给右边小梁荷载q4右1.11.3(0.5+(24+1.1)0.25)+1.50.93(1-0.5)-0.6/2)/21=1.414kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.671+0.043+0.608+1.414=4.736kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.719+0.043=7.762kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.671+0.043+0.608+1.414=4.736kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.736,7.762,4.736=7.762kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边104、小梁线荷载：q1左R1/b=1.659/11.659kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max4.826,3.918,4.826/1= 4.826kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.659/11.659kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.6/4 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.1-0.25)=0.425kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.1-0.25)=0.425kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.5-0105、.6/2)/21=0.678kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.25)(1-0.5)-0.6/2)/21=0.678kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.659+0.03+0.425+0.678=2.792kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.826+0.03=4.856kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.659+0.03+0.425+0.678=2.792kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.792,4.856,2.792=4.856kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和106、悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1257.7620.452，0.57.7620.320.349kNm =Mmax/W=0.349106/54000=6.468N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6257.7620.45，7.7620.32.329kN max=3Vmax/(2bh0)=32.3291000/(24090)0.97N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5214.8564504/(107、1009350243104)0.046mml1/250450/2501.8mm 2ql24/(8EI)4.8563004/(89350243104)0.216mm2l2/2502300/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.7620.45,0.3757.7620.45+7.7620.3=4.366kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.664kN,R2=4.366kN,R3=3.605kN,R4=4.366kN,R5=2.664kN 正常使用极限状态 Rmax=max1108、.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.254.8560.45,0.3754.8560.45+4.8560.3=2.732kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.571kN,R2=2.732kN,R3=2.221kN,R4=2.732kN,R5=1.571kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数109、0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.093106/4490=20.652N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.177kN max=2Vmax/A=21.1771000/4245.554N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.018mmL/250350/2501.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.421k110、N，R2=4.879kN，R3=4.879kN，R4=0.421kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.421/0.6=0.701kN，P2=4.879/0.6=8.131kN，P3=4.879/0.6=8.132kN，P4=0.421/0.6=0.701kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R4max0.421,0.4210.421kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力Nm111、axP2，P38.132kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)750立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)500顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(750+2500)=2426mm 非顶部立杆段：l02112、=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l02/i=2632/15.9=165.535=210 长细比满足要求！ 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(750+2500)=2801mm 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3041mm =maxl01，l02/i=3041/15.9=191.258 查表得：0.197 2、风荷载计算 Mwd0LwQMk=0LwQ(2klah2/10)1.10.90.61.5(10.0460.451.52/10)0.004kNm 3、稳定性计算 P10.701kN，P28.131kN，P3113、8.132kN，P40.701kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.25)+1.50.93(0.9+0.5-0.6/2)/20.45=3.5kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.25)+1.50.93(0.9+1-0.5-0.6/2)/20.45=3.5kN NdmaxP1+N边1，P2，P3，P4+N边2+1.11.30.15(3.8-1.1)max0.701+3.5，8.131，8.132，0.701+3.5+0.5798.711kN fdNd/(A)+Mwd/W871114、0.716/(0.197424)+0.004106/4490105.176N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=3.8/40=0.0953 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.91.148=1.033kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.910.414=0.373kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFw115、k=0.53.821.033+3.80.373=8.876kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=4020.90.153.8/(0.90.9)+0.5+2140/2=1773.333kN.m116、30Mok =31.18.876=29.289kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)450混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)11.154混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.115立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=8.711kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值117、或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺118、寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.115N/mm2，=1，h0=h-20=430mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.115+0.250)12120430/1000=711.504kNF1=8.711kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范119、GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=11.154N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2120、 F=1.35clfcAln=1.351311.15410000/1000=451.737kNF1=8.711kN 满足要求！梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计标准GB 50017-2017 5、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性新浇混凝梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmxmm)6001100新浇混凝土梁计算跨度(m)8 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度121、c(kN/m3)24结构重要性系数01.1可变荷载调整系数L1混凝土侧压力折减系数0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kcH0.8241.121.12kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承0(1.3G4k+L1.5Q4k)1.1 (1.321.12+11.52)33.502kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k21.12 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm122、)100结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)600 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)250250梁下挂侧模高度(mm)850850小梁道数(下挂)44 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓3800对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓3800对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)10000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b10123、00mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承133.50233.502kN/m q1静01.3G4kb1.11.321.12130.202kN/m q1活0L1.5Q4kb1.111.5213.3kN/m Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.130.2020.2832+0.1173.30.28320.273kNm Mmax/W0.273106/375007.292N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正121.1221.12kN/m max0124、.677qL4/(100EI)=0.67721.12283.3334/(10010000281250)0.328mm283.333/250=1.133mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.1q1静l左+1.2q1活l左1.130.2020.283+1.23.30.28310.535kN 正常使用极限状态 R下挂max1.1l左q1.10.28321.126.582kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)100小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面125、抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q10.535kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.110.5350.62，0.510.5350.12=0.379kNm Mmax/W0.379106/540007.023N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.610.5350.6，10.5350.1=3.793kN max=3Vmax/(2bh0)=33.7931000/(2126、4090)1.58N/mm21.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q6.582kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6776.5826004/(10093502430000)0.254mm600/250=2.4mm 2maxqL4/(8EI)=6.5821004/(893502430000)=0.004mm100/250=0.4mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.110.5350.6，0.410.5350.6+10.5350.16.953kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.16.5820.6，0.46.5820.127、6+6.5820.14.344kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.522kN，R24.172kN，R34.172kN，R41.522kN 正常使用极限状态：R10.948kN，R22.607kN，R3128、2.607kN，R40.948kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.228106/4490=50.846N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=23.4511000/42416.279N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.055mm350/2501.4mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max4.782/0.6=7.97kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部129、位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max7.977.571kNNtb17.8kN 满足要求！12.2 4001950梁模板计算书梁模板支撑计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 4、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 5、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 6、钢结构设计标准GB 50017-2017 7、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺130、寸(mmmm)4001950模板支架高度H(m)5.6模板支架横向长度B(m)40模板支架纵向长度L(m)60支架外侧模板高度Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)131、省份xx0.4k=0zst=0.046地区xx风荷载高度变化系数z地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.796模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数s单榀模板支架st0.145整体模板支架stw3.606fk=0zstw=1.148支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.414 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)450梁两侧立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距132、梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式自定义梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)300,600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距133每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数L10.9可变荷载的分项系数Q11.5永久荷载的分项系数G11.3结构重要性系数01.1 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)133、5400 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)1.95)+1.50.93175.705kN/m q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb1.11.30.1+(24+1.5)1.95171.25kN/m q1活01.5LQ1kb1.11.50.9314.455kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.95)149.825kN/134、m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.171.250.1332+0.1174.4550.13320.136kNm Mmax/W0.136106/375003.625N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67749.825133.3334/(1005400281250)0.07mmL/250133.333/2500.533mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.471.250.133+0.454.4550.1334.135、067kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.171.250.133+1.24.4550.13311.163kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.449.8250.1332.657kN R2=R3=1.1q2L=1.149.8250.1337.308kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小136、梁线荷载：q1左R1/b=4.067/14.067kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max11.163,11.163/1= 11.163kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=4.067/14.067kN/m 小梁自重：q21.11.3(0.3-0.1)0.4/3 =0.038kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.30.5(1.95-0.25)=1.216kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.30.5(1.95-0.25)=1.216kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.11.3(0.5+(24137、+1.1)0.25)+1.50.93(0.45-0.4/2)/21=1.768kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.11.3(0.5+(24+1.1)0.25)+1.50.93(0.9-0.45)-0.4/2)/21=1.768kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =4.067+0.038+1.216+1.768=7.089kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=11.163+0.038=11.201kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =4.067+0.038+1.216+1.768=7.089kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q138、右=Max7.089,11.201,7.089=11.201kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.657/12.657kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max7.308,7.308/1= 7.308kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=2.657/12.657kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/3 =0.027kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.95-0.25)=0.85kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.95-0.25)=0.85k139、N/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.45-0.4/2)/21=0.847kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.9-0.45)-0.4/2)/21=0.847kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.657+0.027+0.85+0.847=4.381kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.308+0.027=7.334kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.657+0.027+0.85+0.847=4.381kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,140、q中,q右=Max4.381,7.334,4.381=7.334kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.12511.2010.452，0.511.2010.320.504kNm =Mmax/W=0.504106/54000=9.334N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.62511.2010.45，11.2010.33.36kN max=3Vmax/(2bh0)=33.361000/(24090)1.4N/mm2=1.782N141、/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5217.3344504/(1009350243104)0.069mml1/250450/2501.8mm 2ql24/(8EI)7.3343004/(89350243104)0.327mm2l2/2502300/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.2511.2010.45,0.37511.2010.45+11.2010.3=6.301kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.988kN,R2=6.30142、1kN,R3=6.301kN,R4=3.988kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.3340.45,0.3757.3340.45+7.3340.3=4.125kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.464kN,R2=4.125kN,R3=4.125kN,R4=2.464kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面143、惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.173106/4490=38.57N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.78kN max=2Vmax/A=23.781000/42417.83N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.037mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座144、反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.178kN，R2=6.351kN，R3=6.351kN，R4=0.178kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.178/0.6=0.296kN，P2=6.351/0.6=10.584kN，P3=6.351/0.6=10.584kN，P4=0.178/0.6=0.296kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R4max0.178,0.1780.178kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情145、况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P310.584kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)750立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)500顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1146、1.386(750+2500)=2426mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l02/i=2632/15.9=165.535=210 长细比满足要求！ 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(750+2500)=2801mm 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3041mm =maxl01，l02/i=3041/15.9=191.258 查表得：0.197 2、风荷载计算 Mwd0LwQMk=0LwQ(2klah2/10)1.10.90.61.5(10.0460.451.52/10)0.004k147、Nm 3、稳定性计算 P10.296kN，P210.584kN，P310.584kN，P40.296kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.25)+1.50.93(0.9+0.45-0.4/2)/20.45=3.66kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.25)+1.50.93(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/20.45=3.66kN NdmaxP1+N边1，P2，P3，P4+N边2+1.11.30.15(5.6-1.95)max0.296+3.66，10.584，10148、.584，0.296+3.66+0.78311.367kN fdNd/(A)+Mwd/W11367.311/(0.197424)+0.004106/4490136.981N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=5.6/40=0.143 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.91.148=1.033kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.910.414=0.373k149、N 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.55.621.033+5.60.373=18.287kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/150、2=4020.90.155.6/(0.90.9)+0.5+2140/2=2253.333kN.m30Mok =31.118.287=60.348kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)450混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)11.154混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.115立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=11.367kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第151、6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影152、响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.115N/mm2，=1，h0=h-20=430mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.115+0.250)12120430/1000153、=711.504kNF1=11.367kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=11.154N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2154、b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351311.15410000/1000=451.737kNF1=11.367kN 满足要求！梁模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计标准GB 50017-2017 5、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性新浇混凝梁名称KL2混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001950新浇混凝土梁计算跨155、度(m)8 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数01.1可变荷载调整系数L1混凝土侧压力折减系数0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.95梁左上翻侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H左上翻(m)1.42新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kcH0.8241.9537.44kN/m2左上翻侧模G4kcH0.8241.4227.264kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承0(1.3G4k+L1.5Q4k156、)1.1 (1.337.44+11.52)56.839kN/m2 左上翻部分：承载能力极限状态设计值S承0(1.3G4k+L1.5Q4k)1.1 (1.327.264+ 11.52)42.288kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k37.44 kN/m2 左上翻部分：正常使用极限状态设计值S正G4k27.264 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)400主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)400 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)250150梁下挂侧模高度(mm)2801800小梁道数(上翻)7157、0小梁道数(下挂)29 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1100对拉螺栓2200对拉螺栓3600对拉螺栓4800对拉螺栓51100对拉螺栓61400对拉螺栓71700对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1100对拉螺栓2200对拉螺栓3600对拉螺栓4800对拉螺栓51100对拉螺栓61400对拉螺栓71700对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)10000 1、左下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1158、000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承156.83956.839kN/m q1静01.3G4kb1.11.337.44153.539kN/m q1活0L1.5Q4kb1.111.5213.3kN/m Mmaxq1l2/856.8390.282/80.557kNm Mmax/W0.557106/3750014.854N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正137.4437.44kN/m max5qL4/(384EI)=537.442804/(38410159、000281250)1.065mm280/250=1.12mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R左下挂max0.5q1l左0.556.8390.287.957kN 正常使用极限状态 R左下挂max0.5l左q0.50.2837.445.242kN 2、右下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承156.83956.839kN/m q1静01.3G4kb1.11.337.44153.539kN/m q1活0L1.5Q4k160、b1.111.5213.3kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10753.5390.2252+0.1213.30.22520.31kNm Mmax/W0.31106/375008.273N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正137.4437.44kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63237.442254/(10010000281250)0.216mm225/250=0.9mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R右下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14353.5390.225+1.161、2233.30.22514.677kN 正常使用极限状态 R右下挂max1.143l左q1.1430.22537.449.629kN 3、左上翻侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承142.28842.288kN/m q1静01.3G4kb1.11.327.264138.988kN/m q1活0L1.5Q4kb1.111.5213.3kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10738.9880.2372+0.121162、3.30.23720.256kNm Mmax/W0.256106/375006.827N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正127.26427.264kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63227.264236.6674/(10010000281250)0.192mm236.667/250=0.947mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R左上翻max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14338.9880.237+1.2233.30.23711.502kN 正常使用极限状态 R左上翻max1.143l左q1.1430.2163、3727.2647.375kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、左下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q7.957kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.17.9570.42，0.57.9570.22=0.159kNm Mmax/W0.159106/540002.947N/164、mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.67.9570.4，7.9570.2=1.91kN max=3Vmax/(2bh0)=31.911000/(24090)0.796N/mm21.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q5.242kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6775.2424004/(10093502430000)0.04mm400/250=1.6mm 2maxqL4/(8EI)=5.2422004/(893502430000)=0.046mm200/250=0.8mm 满足要求！ 4、最大支座165、反力计算 承载能力极限状态 R左下挂maxmax1.17.9570.4，0.47.9570.4+7.9570.23.501kN 正常使用极限状态 R左下挂maxmax1.15.2420.4，0.45.2420.4+5.2420.22.306kN 2、右下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q14.677kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.114.6770.42，0.514.6770.22=0.294kNm Mmax/W0.294106/540005.436N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0166、.6ql,ql1=max0.614.6770.4，14.6770.2=3.522kN max=3Vmax/(2bh0)=33.5221000/(24090)1.468N/mm21.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q9.629kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6779.6294004/(10093502430000)0.073mm400/250=1.6mm 2maxqL4/(8EI)=9.6292004/(893502430000)=0.085mm200/250=0.8mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R右下挂maxmax1.114.67167、70.4，0.414.6770.4+14.6770.26.458kN 正常使用极限状态 R右下挂maxmax1.19.6290.4，0.49.6290.4+9.6290.24.237kN 3、左上翻侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q11.502kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.111.5020.42，0.511.5020.22=0.23kNm Mmax/W0.23106/540004.26N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.611.5020.4，11.5020168、.2=2.76kN max=3Vmax/(2bh0)=32.761000/(24090)1.15N/mm21.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q7.375kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.3754004/(10093502430000)0.056mm400/250=1.6mm 2maxqL4/(8EI)=7.3752004/(893502430000)=0.065mm200/250=0.8mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R左上翻maxmax1.111.5020.4，0.411.5020.4+11.5020.25.061kN 169、正常使用极限状态 R左上翻maxmax1.17.3750.4，0.47.3750.4+7.3750.23.245kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 1、左下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R12.101kN，R22.101kN 正常使用极限状态：170、R11.384kN，R21.384kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.21106/4490=46.793N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=22.1011000/4249.91N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.049mm100/2500.4mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R左下挂max2.521/0.6=4.202kN 2、右下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承171、载能力极限状态：R11.337kN，R23.875kN，R33.175kN，R43.175kN，R53.175kN，R63.175kN，R73.175kN，R83.875kN，R91.337kN 正常使用极限状态：R10.874kN，R22.542kN，R32.064kN，R42.064kN，R52.064kN，R62.064kN，R72.064kN，R82.542kN，R90.874kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.171106/4490=38.134N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vm172、ax/A=24.7871000/42422.581N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.047mm400/2501.6mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R右下挂max4.98/0.6=8.299kN 3、左上翻侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.049kN，R23.036kN，R32.496kN，R42.496kN，R52.496kN，R63.036kN，R71.049kN 正常使用极限状态：R10.669kN，R21.947kN，R31.581kN，R41.173、581kN，R51.581kN，R61.947kN，R70.669kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.302106/4490=67.367N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=24.0851000/42419.269N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.313mm300/2501.2mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R左上翻max5.652/0.6=9.419kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)174、17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max4.202，8.299，9.4198.948kNNtb17.8kN 满足要求！12.3 4002550梁模板计算书梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 4、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 5、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 6、钢结构设计标准GB 50017-2017 7、建筑结构可靠性175、设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)4002550模板支架高度H(m)5.6模板支架横向长度B(m)40模板支架纵向长度L(m)60支架外侧模板高度Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆176、环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份xx0.4k=0zst=0.046地区xx风荷载高度变化系数z地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.796模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数s单榀模板支架st0.145整体模板支架stw3.606fk=0zstw=1.148支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.414 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)450梁两侧立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间177、距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)300,600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距133每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数L10.9可变荷载的分项系数Q11.5永久荷载的分项系数G11.3结构重要性系数01.1 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板178、抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)2.55)+1.50.93197.584kN/m q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb1.11.30.1+(24+1.5)2.55193.129kN/m q1活01.5LQ1kb1.11.50.9314.455kN/179、m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)2.55)165.125kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.193.1290.1332+0.1174.4550.13320.175kNm Mmax/W0.175106/375004.662N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67765.125133.3334/(1005400281250)0.092mmL/250133.333/2500.533mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) 180、R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.493.1290.133+0.454.4550.1335.234kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.193.1290.133+1.24.4550.13314.372kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.465.1250.1333.473kN R2=R3=1.1q2L=1.165.1250.1339.552kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm181、2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=5.234/15.234kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max14.372,14.372/1= 14.372kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=5.234/15.234kN/m 小梁自重：q21.11.3(0.3-0.1)0.4/3 =0.038kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.30.5(2.55-0.25)=1.645kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.30182、.5(2.55-0.25)=1.645kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.11.3(0.5+(24+1.1)0.25)+1.50.93(0.45-0.4/2)/21=1.768kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.11.3(0.5+(24+1.1)0.25)+1.50.93(0.9-0.45)-0.4/2)/21=1.768kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =5.234+0.038+1.645+1.768=8.685kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=14.372+0.038=14.41kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右183、 =5.234+0.038+1.645+1.768=8.685kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max8.685,14.41,8.685=14.41kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.473/13.473kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max9.552,9.552/1= 9.552kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=3.473/13.473kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/3 =0.027kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(2.55-0184、.25)=1.15kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(2.55-0.25)=1.15kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.45-0.4/2)/21=0.847kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.9-0.45)-0.4/2)/21=0.847kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=3.473+0.027+1.15+0.847=5.497kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=9.552+0.027=9.578kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+185、q4右 =3.473+0.027+1.15+0.847=5.497kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.497,9.578,5.497=9.578kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.12514.410.452，0.514.410.2520.45kNm =Mmax/W=0.45106/54000=8.339N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.62514.410.45，14.410.254.053kN 186、max=3Vmax/(2bh0)=34.0531000/(24090)1.689N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5219.5784504/(1009350243104)0.09mml1/250450/2501.8mm 2ql24/(8EI)9.5782504/(89350243104)0.206mm2l2/2502250/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.2514.410.45,0.37514.410.45+14.410.25=8.187、106kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.885kN,R2=8.106kN,R3=8.106kN,R4=4.885kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.259.5780.45,0.3759.5780.45+9.5780.25=5.388kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.092kN,R2=5.388kN,R3=5.388kN,R4=3.092kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/188、mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.221106/4490=49.117N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.863kN max=2Vmax/A=24.8631000/42422.939N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠189、度验算 主梁变形图(mm) max0.049mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.246kN，R2=8.04kN，R3=8.04kN，R4=0.246kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.246/0.6=0.409kN，P2=8.04/0.6=13.399kN，P3=8.04/0.6=13.399kN，P4=0.246/0.6=0.409kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R4max0.24190、6,0.2460.246kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P313.399kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)500顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205191、支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(500+2500)=2079mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l02/i=2632/15.9=165.535=210 长细比满足要求！ 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(500+2500)=2401mm 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3041mm =maxl01，l02/i=3041/15.9=191.258 查表得：0.197 2、风荷载计算 Mwd0LwQMk=0LwQ192、(2klah2/10)1.10.90.61.5(10.0460.451.52/10)0.004kNm 3、稳定性计算 P10.409kN，P213.399kN，P313.399kN，P40.409kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.25)+1.50.93(0.9+0.45-0.4/2)/20.45=3.66kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.25)+1.50.93(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/20.45=3.66kN NdmaxP1+N边1，P2，P3，P4193、+N边2+1.11.30.15(5.6-2.55)max0.409+3.66，13.399，13.399，0.409+3.66+0.65414.054kN fdNd/(A)+Mwd/W14053.638/(0.197424)+0.004106/4490169.141N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=5.6/40=0.143 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.91.148=1.033kN/m： 风荷载作194、用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.910.414=0.373kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.55.621.033+5.60.373=18.287kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m195、 B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=4020.90.155.6/(0.90.9)+0.5+2140/2=2253.333kN.m30Mok =31.118.287=60.348kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)450混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)11.154混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.115立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 F196、1=N=14.054kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1197、,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.115N/mm2，=1，h0=h-20=430mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2120mm F=(0.7198、hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.115+0.250)12120430/1000=711.504kNF1=14.054kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确199、定 可得：fc=11.154N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351311.15410000/1000=451.737kNF1=14.054kN 满足要求！梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计标准GB 50017-2017 5、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-201200、8 一、工程属性新浇混凝梁名称KL3混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4002550新浇混凝土梁计算跨度(m)8 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数01.1可变荷载调整系数L1混凝土侧压力折减系数0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)2.55梁左上翻侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H左上翻(m)2.02新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kcH0.8242.5548.96kN/m2左上翻侧模G4kcH0.8242.0238.784kN/m2混凝土下料产生的水平荷载201、标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承0(1.3G4k+L1.5Q4k)1.1 (1.348.96+11.52)73.313kN/m2 左上翻部分：承载能力极限状态设计值S承0(1.3G4k+L1.5Q4k)1.1 (1.338.784+ 11.52)58.761kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k48.96 kN/m2 左上翻部分：正常使用极限状态设计值S正G4k38.784 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)300主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)30202、0 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)250150梁下挂侧模高度(mm)2802400小梁道数(上翻)130小梁道数(下挂)316 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式150对拉螺栓2100对拉螺栓3200对拉螺栓4600对拉螺栓5800对拉螺栓61000对拉螺栓71300对拉螺栓81600对拉螺栓92200对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式150对拉螺栓2100对拉螺栓3200对拉螺栓4600对拉螺栓5800对拉螺栓61000对拉螺栓71300对拉螺栓81600对拉螺栓92200对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(m203、m)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)10000 1、左下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承173.31373.313kN/m q1静01.3G4kb1.11.348.96170.013kN/m q1活0L1.5Q4kb1.111.5213.3kN/m Mmax0.125q1L20.12573.3130.1420.18kNm Mmax/W0.18106/3750204、04.79N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正148.9648.96kN/m max0.521qL4/(100EI)=0.52148.961404/(10010000281250)0.035mm140/250=0.56mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R左下挂max1.25q1l左1.2573.3130.1412.83kN 正常使用极限状态 R左下挂max1.25l左q1.250.1448.968.568kN 2、右下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/205、12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承173.31373.313kN/m q1静01.3G4kb1.11.348.96170.013kN/m q1活0L1.5Q4kb1.111.5213.3kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10770.0130.162+0.1213.30.1620.202kNm Mmax/W0.202106/375005.387N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正148.9648.96kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63248.961604/(100100002812206、50)0.072mm160/250=0.64mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R右下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14370.0130.16+1.2233.30.1613.45kN 正常使用极限状态 R右下挂max1.143l左q1.1430.1648.968.954kN 3、左上翻侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承158.76158.761kN/m q1静01.3G4kb1.11.338207、.784155.461kN/m q1活0L1.5Q4kb1.111.5213.3kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10755.4610.1682+0.1213.30.16820.179kNm Mmax/W0.179106/375004.786N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正138.78438.784kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63238.784168.3334/(10010000281250)0.07mm168.333/250=0.673mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R左上翻ma208、x1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14355.4610.168+1.2233.30.16811.35kN 正常使用极限状态 R左上翻max1.143l左q1.1430.16838.7847.462kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)100小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、左下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q12.83209、kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.112.830.32，0.512.830.12=0.115kNm Mmax/W0.115106/540002.138N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.612.830.3，12.830.1=2.309kN max=3Vmax/(2bh0)=32.3091000/(24090)0.962N/mm21.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q8.568kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6778.5683004/(1009350243000210、0)0.021mm300/250=1.2mm 2maxqL4/(8EI)=8.5681004/(893502430000)=0.005mm100/250=0.4mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R左下挂maxmax1.112.830.3，0.412.830.3+12.830.14.234kN 正常使用极限状态 R左下挂maxmax1.18.5680.3，0.48.5680.3+8.5680.12.827kN 2、右下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q13.45kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.113.4211、50.32，0.513.450.12=0.121kNm Mmax/W0.121106/540002.242N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.613.450.3，13.450.1=2.421kN max=3Vmax/(2bh0)=32.4211000/(24090)1.009N/mm21.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q8.954kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6778.9543004/(10093502430000)0.022mm300/250=1.2mm 2maxqL4/(8EI)=212、8.9541004/(893502430000)=0.005mm100/250=0.4mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R右下挂maxmax1.113.450.3，0.413.450.3+13.450.14.438kN 正常使用极限状态 R右下挂maxmax1.18.9540.3，0.48.9540.3+8.9540.12.955kN 3、左上翻侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q11.35kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.111.350.32，0.511.350.12=0.102kNm Mmax/W0.1213、02106/540001.892N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.611.350.3，11.350.1=2.043kN max=3Vmax/(2bh0)=32.0431000/(24090)0.851N/mm21.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q7.462kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.4623004/(10093502430000)0.018mm300/250=1.2mm 2maxqL4/(8EI)=7.4621004/(893502430000)=0.004mm100/2214、50=0.4mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R左上翻maxmax1.111.350.3，0.411.350.3+11.350.13.746kN 正常使用极限状态 R左上翻maxmax1.17.4620.3，0.47.4620.3+7.4620.12.463kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 1、215、左下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.768kN，R22.54kN，R30.768kN 正常使用极限状态：R10.509kN，R21.696kN，R30.509kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.061106/4490=13.684N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=21.5741000/4247.425N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.005m216、m100/2500.4mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R左下挂max2.342/0.6=3.903kN 2、右下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.918kN，R22.663kN，R32.178kN，R42.178kN，R52.178kN，R62.178kN，R72.178kN，R82.178kN，R92.178kN，R102.178kN，R112.178kN，R122.178kN，R132.178kN，R142.178kN，R152.663kN，R160.918kN 正常使用极限状态：R10.61kN，R217、21.773kN，R31.439kN，R41.439kN，R51.439kN，R61.439kN，R71.439kN，R81.439kN，R91.439kN，R101.439kN，R111.439kN，R121.439kN，R131.439kN，R141.439kN，R151.773kN，R160.61kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.329106/4490=73.267N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=23.6871000/42417.394N/mm2=120 N/mm2 满218、足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.245mm600/2502.4mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R右下挂max7.315/0.6=12.191kN 3、左上翻侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.776kN，R22.247kN，R31.841kN，R41.841kN，R51.841kN，R61.841kN，R71.841kN，R81.841kN，R91.841kN，R101.841kN，R111.841kN，R122.247kN，R130.776kN 正常使用极限状态：R10.508kN，219、R21.478kN，R31.2kN，R41.2kN，R51.2kN，R61.2kN，R71.2kN，R81.2kN，R91.2kN，R101.2kN，R111.2kN，R121.478kN，R130.508kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.704106/4490=156.849N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=24.8641000/42422.943N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max1.214mm600/2502.4mm 满足220、要求！ 4、最大支座反力计算 R左上翻max8.375/0.6=13.958kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max3.903，12.191，13.95813.26kNNtb17.8kN 满足要求！12.4 250mm板模板计算书板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 4、建筑结构可靠性设计统一标准G221、B50068-2018 5、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 6、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 7、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)250模板支架高度H(m)3.8模板支架纵向长度L(m)60模板支架横向长度B(m)40支架外侧模板高度Hm（mm）1000 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上222、集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份浙江0.3k=0zst=0.022地区杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.145整体模板支架stw3.606fk=0zstw=0.552支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.199 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)223、300小梁最大悬挑长度l1(mm)300主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面外露 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数L10.9可变荷载的分项系数Q11.5永久荷载的分项系数G11.3结构重要性系数01.1 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 W224、bh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L(Q1k + Q2k)b=1.11.3(0.1+(24+1.1)0.25)+1.50.931=13.571kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.25)16.375kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmaxq1l2/813.5710.32/80.153kNm Mmax/W0.153106/375004.071N/mm2f15N/mm2 满225、足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=56.3753004/(38410000281250)=0.239mm 0.239mmL/400300/4000.75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁 q101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L(Q1k + Q2k)b=1.11.3(0.3+(24+1.1)0.25)+1.50.9226、30.34.157kN/m 因此，q1静01.3(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.11.3(0.3+(24+1.1)0.25)0.32.821kN/m q1活01.5L(Q1k + Q2k)b=1.11.50.930.31.337kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1252.8210.92+0.1251.3370.920.421kNm M2q1L12/2=4.1570.32/20.187kNm MmaxmaxM1，M2max0.421，0.1870.421kNm =Mmax/W=0.421106/54000=7.795N/mm2f=227、15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6252.8210.9+0.6251.3370.92.338kN V2q1L14.1570.31.247kN VmaxmaxV1，V2max2.338，1.2472.338kN max=3Vmax/(2bh0)=32.3381000/(24090)0.974N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.25)0.31.973kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.973900228、4/(1009350243104)0.297mmL/400900/4002.25mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.9733004/(89350243104)0.088mm2l1/4002300/4001.5mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 229、q101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L(Q1k + Q2k)b=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.25)+1.50.930.34.243kN/m q1静01.3(G1k +(G2k+G3k)h)b1.11.3(0.5+(24+1.1)0.25)0.32.906kN/m q1活01.5L(Q1k + Q2k)b 1.11.50.930.31.337kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.25)0.32.033kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.254.2430.94.773kN 按二等跨230、连续梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1(0.3752.906+0.4371.337)0.9+4.2430.32.779kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.62.864kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.0330.92.287kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L +q2l10.3752.0330.9+2.0330.31.296kN RmaxRmax，R10.61.372kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图231、二(kNm) =Mmax/W=0.769106/4490=171.338N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=25.9451000/42428.044N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.746mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.653mm=2250/400=1.25mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=8.267kN，R2=8.227kN，R3=9.5kN，R4=5.51232、1kN 图二 支座反力依次为R1=6.825kN，R2=8.927kN，R3=8.927kN，R4=6.825kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N9.5/0.6=15.833kNN30kN 满足要求！ 八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)700立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)500顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.233、9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(700+2500)=2356mm 非顶部立杆段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2632/15.9=165.535=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 考虑风荷载: 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(700+2500)=2721mm 非顶部立杆段：l0=k2h =1.1551.7551500=3041mm =maxl01，l0/i=3041234、/15.9=191.258 查表得，1=0.197 Mwd=0LwQMwk=0LwQ(2wklah2/10)=1.10.90.61.5(10.0220.91.52/10)=0.004kNm Nd =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1.1GqH=Max8.267,8.927,9.5,6.825/0.6+1.11.30.153.8=16.648kN fd=Nd/(1A)+Mwd/W16.648103/(0.197424)+0.004106/4490=200.194N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2235、条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=3.8/40=0.0953 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.552=0.497kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.910.199=0.179kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.820.497+3.80.179=4.267kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载236、自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=4020.90.153.8/(0.90.9)+0.5+2140/2=1773.333kN.m30Mok =31.14.267=14.083kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)237、450混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200 F1=N=16.648kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权238、平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上239、式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=430mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2520mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)12520430/1000=628.813kNF1=16.648kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强240、度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=16.648kN 满足要求！12.5 坡道板计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51241、210-2016 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 4、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 5、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 6、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 7、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土楼板名称坡道板新浇混凝土楼板板厚(mm)255模板支架高度H(m)3.7模板支架纵向长度L(m)25模板支架横向长度B(m)8支架外侧模板高度Hm（mm）1000 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3242、楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份xx0.4k=0zst=0.04地区xx风荷载高度变化系数z地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.65模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.155整体模板支架stw1.369fk=0zstw=0.356支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.338 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II级主梁243、布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)150结构表面的要求结构表面外露 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数L10.9可变荷载的分项系数Q11.5永久荷载的分项系数G11.3结构重要性系数01 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1244、.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L(Q1k + Q2k)b=11.3(0.1+(24+1.1)0.255)+1.50.931=12.501kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.255)16.501kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmaxq1l245、2/812.5010.32/80.141kNm Mmax/W0.141106/375003.75N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=56.5013004/(38410000281250)=0.244mm 0.244mmL/400300/4000.75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁 q101.3(G1246、k +(G2k+G3k)h)+1.5L(Q1k + Q2k)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.255)+1.50.930.33.828kN/m 因此，q1静01.3(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.255)0.32.613kN/m q1活01.5L(Q1k + Q2k)b=11.50.930.31.215kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1252.6130.82+0.1251.2150.820.306kNm M2q1L12/2=3.8280.22/20.077kNm MmaxmaxM1，M247、2max0.306，0.0770.306kNm =Mmax/W=0.306106/54000=5.671N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6252.6130.8+0.6251.2150.81.914kN V2q1L13.8280.20.766kN VmaxmaxV1，V2max1.914，0.7661.914kN max=3Vmax/(2bh0)=31.9141000/(24090)0.798N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1248、.1)0.255)0.32.01kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5212.018004/(1009350243104)0.189mmL/400800/4002mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=2.012004/(89350243104)0.018mm2l1/4002200/4001mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)1249、0.78主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L(Q1k + Q2k)b=11.3(0.5+(24+1.1)0.255)+1.50.930.33.906kN/m q1静01.3(G1k +(G2k+G3k)h)b11.3(0.5+(24+1.1)0.255)0.32.691kN/m q1活01.5L(Q1k + Q2k)b 11.50.930.31.215kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.255)0.32.07kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q250、1L1.253.9060.83.906kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1(0.3752.691+0.4371.215)0.8+3.9060.22.013kN RmaxRmax，R13.906kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.070.82.07kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L +q2l10.3752.070.8+2.070.21.035kN RmaxRmax，R12.07kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.709106/449251、0=157.983N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=26.7481000/42431.828N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.455mm=800/400=2mm 悬挑段max0.036mm=2150/400=0.75mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=8.876kN，R2=10.654kN，R3=10.654kN，R4=8.876kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件252、受力N10.654kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！ 八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)500顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(500+2500)=2079mm253、 非顶部立杆段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2632/15.9=165.535=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 考虑风荷载: 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(500+2500)=2401mm 非顶部立杆段：l0=k2h =1.1551.7551500=3041mm =maxl01，l0/i=3041/15.9=191.258 查表得，1=0.197 Mwd=0LwQMwk=0LwQ(2wklah2/10)=10.90.61.5(10.040.81.52/10)=0.006kNm Nd =MaxR1,R2,R254、3,R4+1GqH=Max8.876,10.654,10.654,8.876+11.30.153.7=11.375kN fd=Nd/(1A)+Mwd/W11.375103/(0.197424)+0.006106/4490=137.481N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=3.7/8=0.4633 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.80.356=0.285kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力255、标准值： Fwk= laHmmk=0.810.338=0.27kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.720.285+3.70.27=2.95kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gj256、kbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=820.80.153.7/(0.80.8)+0.5+218/2=78kN.m30Mok =312.95=8.85kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)450混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200 F1=N=11.375kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范257、GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载258、或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=430mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2520mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)259、12520430/1000=628.813kNF1=11.375kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=11.375kN 满足要求！