1、xxPM模板施工方案xx路地区城中村综合改造项目DK-1xxA标段 工程模板安全专项施工方案编制人: 职务: 校对人: 职务: 审核人: 职务: 审批人: 职务: 目 录第一章 工程概况2一、 工程概况2二、 施工平面布置2三、 施工要求2四、 技术保证条件3第二章 编制依据3第三章 施工计划4一、 施工进度计划4二、 材料与设备计划4第四章 施工工艺技术8一、 技术参数8二、 工艺流程12三、 施工方法13四、 检查验收20第五章 施工安全保证措施21一、 组织保障21二、 技术措施24三、 监测监控32四、 应急预案34第六章 劳动力计划36一、 专职安全生产管理人员36二、 所需劳动力安2、排37第七章 计算书及相关图纸37一、 计算书37二、 节点图100第一章 工程概况一、 工程概况第二章 工程基本情况工程名称xx路地区城中村综合改造项目DK-1xxA标段工程地点建筑面积( m2) 145000建筑高度( m) 96基础形式主楼筏板, 车库独基承台条基主体结构剪力墙抗震等级二级抗震设防烈度8度地上层数33地下层数1标准层层高( m) 2.9第三章 各责任主体名称建设单位陕西金地佳宜置业有限公司设计单位陕西丰宇设计有限公司施工单位陕西长枫建设集团有限公司监理单位陕西华茂工程监理咨询有限公司项目经理焦瑞华总监理工程师技术负责人金国斌专业监理工程师一、 施工要求1、 确保模板在使用3、周期内安全、 稳定、 牢靠。2、 模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、 模板施工前对施工人员进行技术交底, 严禁盲目施工。二、 技术保证条件1、 安全网络2、 模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第四章 编制依据1、 木结构设计规范GB 50005- 2、 建筑结构荷载规范GB50009- 3、 混凝土结构设计规范GB50010- 4、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204- 5、 钢结构工程施工质量验收规范GB 50205- 6、 建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300- 7、 混凝土结构工程施工规范GB 50666- 8、 建筑施工脚手架安全技术统一标准4、GB 51210- 9、 施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46- 10、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130- 11、 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231- 12、 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162- 13、 建筑施工安全检查标准JGJ59- 14、 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80- 15、 建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300- 16、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质 87号文17、 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则( 建质 254号文) 18、 本工程施工图纸19、 本工程施工组织设计第五章 施工计划一、 材料与设5、备计划1、 钢材的选用(1)、 立杆、 水平杆钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793、 低压流体输送焊接钢管GB/T 3091中规定的普通钢管, 其材料机械性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235级钢或低合金高强度结构钢GB/T1591中Q345级钢的规定。(2)、 立杆连接轮盘宜采用钢板热冲压整体成型, 其钢板应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q345级钢的要求, 并经600-650的时效处理; 连接轮盘也可采用铸钢制造, 其机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中ZG270-500的规定。(3)、 水平杆直插头应采用6、铸钢制造, 其机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中ZG230-450的规定。(4)、 立杆连接套管宜采用20号无缝钢管, 当采用无缝钢管时, 其材质性能应符合现行国家标准结构用无缝钢管GB/T 8162的规定; 连接套管也可采用铸钢制造, 当采用铸钢时, 其材质性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352的ZG270-500的规定。(5)、 立杆顶部可调托撑与底部可调底座的螺杆当采用实心碳素结构钢制作时, 其材料机械性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235级钢的规定; 当采用结构用无缝钢管时, 其材料机械性能应符合现行国家标准7、无缝钢管GB/T 8162中规定的20号无缝钢管的规定。(6)、 可调托撑和可调底座的螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造, 其材料机械性能应符合现行国家标准可锻铸铁件GB/T 9440中KTH330-08的规定及现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中ZG270-500的规定。(7)、 可调托撑U形顶托板和可调底座垫座板应采用碳素结构钢制造, 其材料机械性能应符合现行国家标准碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板和钢带GB/T 3274中的Q235级钢的规定。(8)、 剪刀撑所用的钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(9)、 轮盘插销节点应由焊接于立杆上的连接轮8、盘、 水平杆杆端直接头组成, 如下图: (10)、 构配件的外观质量应符合下列规定: 1)钢管应无裂纹、 凹陷、 锈蚀, 不得采用对接焊接钢管; 2)钢管应平直, 直线度允许偏差应为管长的1/1000, 两端面应平整, 不得有斜口、 毛刺; 3)铸件表面应光滑, 不得有砂眼、 缩孔、 裂纹、 浇冒口残余等缺陷, 表面粘砂应清除干净; 4)各焊缝应饱满, 焊渣应清除干净, 不得存在表面气孔、 夹渣、 裂纹和电弧擦伤等缺陷, 未满焊、 根部收缩、 咬边和接头不良等缺陷应满足三级焊缝的要求; 5)架体杆件及其它构配件表面应光滑, 在连接处不得有毛刺、 滴瘤和多余结块; 主要构配件上的生产厂家标识应清9、晰。(11)、 各部位的焊接质量应满足下列规定: 1)杆件焊接制作应在专用工艺装备上进行, 焊接宜采用CO2气体保护焊; 2)各焊接部位应牢固可靠; 3)焊丝宜采用符合国家标准气体保护电弧焊用碳钢、 低合金钢焊丝GB/T8110中气体保护焊用碳素钢、 低合金钢焊丝的要求; 4)连接轮盘与立杆接触面上下应与立杆钢管满焊; 5)立杆钢管底部与接长套管应环形满焊; 6)直插头与水平杆应环形满焊; 7)可调托撑顶托板和底座垫座板焊接前应检查工装是否变形, 防止螺杆与板件不垂直、 焊接电流应调好, 螺杆焊后不得有气孔及咬边和焊穿管壁现象; 8)焊丝应与钢管和铸钢件材质相匹配, 宜采用符合现行国家标准气体10、保护电弧焊用碳钢、 低合金钢焊丝GB/T 8110中气体保护电弧焊用碳钢、 低合金钢焊丝的要求; 9)焊缝应符合现行国家标准钢结构工程施工质量验收规范GB 50205中三级焊缝的要求, 有效焊缝高度不应小于3.5mm。2、 木材的选用(1)、 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料, 不得使用有腐朽、 霉变、 虫蛀、 折裂、 枯节的木材。(2)、 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。(3)、 用于模板体系的原木、 方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定, 不得利用商品材的11、等级标准替代。(4)、 主要承重构件应选用针叶材; 重要的木质连接件应采用细密、 直纹、 无节和无其它缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5)、 当采用不常见树种作为承重结构或构件时, 可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材, 应进行防腐、 防虫处理。(6)、 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时, 应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。(7)、 施工现场制作的木构件, 其木材含水率应符合下列规定1)制作的原木、 方木结构, 不应大于15%; 2)板材和规格材, 不应大于20%; 3)受拉构件的连接板, 不应大于18%; 4)连接件, 不应大于12、15%。3、 竹、 木胶合模板板材的选用(1)、 胶合模板板材表面应平整光滑, 具有防水、 耐磨、 耐酸碱的保护膜, 并应有保温性良好、 易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm, 并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。(2)、 各层板的原材含水率不应大于15%, 且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3)、 胶合模板应采用耐水胶, 其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度, 并应符合环境保护的要求。(4)、 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外, 还应保证外观尺寸合格。第六章 施工工艺技术一、 技术参数【板模板( 轮扣式) 】新13、浇混凝土板板厚(mm)130模板支架高度H(m)2.90模板支架纵向长度L(m)25模板支架横向长度B(m)18主梁布置方向平行立杆纵向方向模板及支架计算依据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210- 立杆纵向间距(mm)900立杆横向间距(mm)900水平杆步距(mm)1800顶层水平杆步距(mm)1200可调托座内主梁根数2板底支撑主梁材料钢管面板材质覆面木胶合板板底支撑小梁材料矩形木楞【墙模板( 木模板) 】新浇混凝土墙名称地下室Q1新浇混凝土墙墙厚(mm)300混凝土墙的计算高度(mm)4900混凝土墙的计算长度(mm)6000对拉螺栓类型M12小梁间距(mm)250面板材质覆面木14、胶合板小梁材料矩形木楞小梁一端悬臂长(mm)250主梁一端悬臂长(mm)250主梁材料双钢管主梁间距(mm)500【梁模板( 轮扣式, 梁板立柱共用) 】计算依据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210- 模板支架高度H(m)4.9混凝土梁截面尺寸(mm)250600梁侧楼板厚度(mm)180新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板, 梁底小梁平行梁跨方向支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距(mm)1800支撑架顶部水平杆步距(mm)1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度(mm)500新浇混凝土楼板立柱纵、 横向15、间距(mm)900,900梁底增加立柱根数1梁底支撑小梁材料方木面板材质覆面木胶合板主梁材料钢管可调托座内主梁根数1【梁模板( 轮扣式, 梁板立柱共用) 】计算依据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210- 模板支架高度H(m)4.9混凝土梁截面尺寸(mm)5501000梁侧楼板厚度(mm)180新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板, 梁底小梁平行梁跨方向支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)600梁两侧立柱间距(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距(mm)1800支撑架顶部水平杆步距(mm)1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度(mm)500新浇混凝土楼板立柱纵、 16、横向间距(mm)600,900梁底增加立柱根数1梁底支撑小梁材料方木面板材质覆面木胶合板主梁材料钢管可调托座内主梁根数2【梁侧模板】新浇混凝土梁名称地下车库梁梁板结构情况混凝土梁截面尺寸(mm)5501000新浇混凝土梁计算跨度(m)7.9左侧楼板厚度(mm)180右侧楼板厚度(mm)180结构表面的要求结构表面外露小梁布置方式水平向布置主梁合并根数2对拉螺栓水平间距(mm)600面板材质覆面木胶合板小梁材料方木主梁材料钢管对拉螺栓类型M12侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666- 【柱模板( 设置对拉螺栓) 】混凝土柱高(mm)4900混凝土柱长边边长(mm)700长边小梁根17、数4混凝土柱短边边长(mm)700短边小梁根数4柱长边螺栓根数4柱短边螺栓根数4对拉螺栓布置方式均分面板材质覆面木胶合板小梁材料矩形木楞柱箍材料钢管对拉螺栓类型M14侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162- 扣件类型3形26型二、 工艺流程【梁模板】弹梁轴线并复核搭支模架调整托梁摆主梁安放梁底模并固定梁底起拱扎梁筋安侧模侧模拉线支撑( 梁高加对拉螺栓) 复核梁模尺寸、 标高、 位置与相邻模板连固。【柱模板】搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子片模安装柱箍校正柱子方正、 垂直和位置全面检查校正群体固定办预检。【墙模搭设】单块就位组拼安装工艺流程: 组装前检查安装门窗口模板安装第18、一步模板(两侧)安装内楞调整模板平直安装第二步至顶部两侧模板安装内楞调平直安装穿墙螺栓安装外楞加斜撑并调模板平直与柱、 墙、 楼板模板连接。预拼装墙模板工艺流程: 安装前检查安装门窗口模板一侧墙模吊装就位安装斜撑插入穿墙螺栓及塑料套管清扫墙内杂物安装就位另一侧墙模板安装斜撑穿墙螺栓穿过另一侧墙模调整模板位置紧固穿墙螺栓斜撑固定与相邻模板连接。三、 施工方法1、 柱模板搭设完毕经验收合格后, 先浇捣柱砼, 然后再绑扎梁板钢筋, 梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。2、 浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣, 由标高低的地方19、向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前, 该施工层下2层支顶不允许拆除。3、 根据本公司当前模板工程工艺水平, 结合设计要求和现场条件, 决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。4、 一般规定: (1)、 采用轮盘插销式钢管模板支架搭设高度应满足支撑架承载力和稳定性计算要求, 且不得大于24m。当采用轮盘间距不符合模数的立杆时, 搭设高度不得超过8m。(2)、 保证结构和构件各部分形状尺寸, 相互位置的正确。(3)、 具有足够的承载能力, 刚度和稳定性, 能可靠地承受施工中所产生的荷载。(4)、 20、构造简单, 装板方便, 并便于钢筋的绑扎、 安装, 浇筑混凝土等要求。(5)、 多层支撑时, 上下二层的支点应在同一垂直线上, 并应设底座和垫板。(6)、 现浇钢筋混凝土梁、 板, 当跨度大于4m, 模板应起拱; 当设计无具体要求时, 起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7)、 拼装高度为2m以上的竖向模板, 不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8)、 当支架立柱成一定角度倾斜, 或其支架立柱的顶表面倾斜时, 应采取可靠措施确保支点稳定, 支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9)、 模板支撑架底层纵、 横向水平杆应作为扫地杆, 距地面高度应小于或等于5521、0mm。立杆底部应设置可调托座或固定底座。(10)、 支撑架人行通道坡度宜小于或等于1:3, 并应在通道脚手板下增设水平杆, 通道可折线上升。人行坡道设置1护栏; 2平台脚手板; 3坡道脚手板; 4增设水平杆(11)、 独立支撑架的高宽比不应大于3, 当超过3时, 应至少采取如下加强措施: 1) 将架体超出顶部加载区投影范围向外延伸布置( 23) 跨的措施将下部架体尺寸扩大; 2) 与主体结构的墙、 柱等构件进行刚性连接。5、 立柱及其它杆件(1)、 立柱平面布置图( 详见附图) ; (2)、 模板支架可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过650mm, 且丝杆外露长度严禁超过300mm, 可22、调托座插入立杆长度不得少于150mm; 带可调托撑的立杆伸出顶层水平杆的悬臂长度(mm)1托座; 2螺杆; 3调节螺母; 4立杆; 5水平杆; 6轮盘插销节点(3)、 支撑架在承受线荷载较大处宜沿梁底纵向和横向加密立杆, 在加密区沿竖向宜同时加密水平杆, 非加密区立杆、 水平杆间距应与加密区立杆、 水平杆间距互为倍数。支撑架不同立杆间距成倍数设置图(4)、 当承受荷载较大时, 宜在荷载较大部位加密立杆, 立杆加密后增设的水平杆应向非加密区延伸至少2跨, 并与非加密区水平杆利用扣件扣紧。支撑架加密区立杆平面布置图6、 剪刀撑(1)、 轮盘插销式钢管模板支架, 当采用钢管扣件剪刀撑时, 应按下列要23、求设置: 1)、 安全等级为级的模板支撑架应在架体周边、 内部纵向和横向每隔不大于9m各设置一道竖向钢管扣件剪刀撑。在模板支撑架架体的顶层水平杆设置层设置一道水平剪刀撑。(k)平面图 (l)立面图级模板支撑架钢管扣件剪刀撑布置图2)、 剪刀撑应连续设置, 宽度宜为6m9m, 水平剪刀撑应在水平面上与纵横向水平杆成4560夹角, 竖向剪刀撑与地面倾角宜在45-60之间, 剪刀撑斜杆应与基础面顶紧。(2)、 当采用专用竖向、 水平斜撑杆代替钢管扣件剪刀撑时, 应符合下面要求: 1)、 安全等级为级的模板支撑架应在架体周边、 内部纵向和横向每隔6m9m各设置一道竖向斜撑杆; 2)、 每道竖向斜撑杆可24、沿架体纵向和横向每隔不大于两跨在相邻立杆间有底至顶连续设置(图b), 也可沿架体竖向每隔不大于两步距采用八字形对称设置(图d); 或采用等覆盖率的其它方式设置; (a)平面图 (b)立面图级模板支撑架竖向斜杆布置示意图一(c)平面图 (d)立面图级模板支撑架竖向斜杆布置示意图二3)、 安全等级为级的模板支撑架在架体顶层水平杆设置层设置一层水平剪刀撑; 水平斜撑杆应在架体水平面的周边, 内部纵、 横向每隔不大于12m设置一道, 水平杆应在相邻立杆间呈条带状连续设置。(g)平面图 (h)立面图级模板支撑架水平斜撑杆布置图7、 周边拉结当有既有结构时, 支撑架应与既有结构可靠连接, 并宜符合下列规定25、: 1)水平杆的端部宜采用可调底座、 可调托撑或增加短的水平杆的方式与四周构、 建筑物顶紧; 2)竖向连接间隔不宜超过2步, 宜优先布置在水平剪刀撑处; 3)水平纵、 横方向连接间隔不宜超过8m; 4)附柱、 墙拉结杆件距支撑架主节点不宜大于300mm; 5)当遇柱时, 宜采用抱柱连接措施, 并应满足下列要求: 6)抱柱钢管应向相邻架体延伸至少1跨并与相邻架体利用扣件扣紧; 7)抱柱钢管与相邻架体竖向框架的水平距离不应超过300mm。架体抱柱构造措施1结构柱; 2相邻架体竖向框架; 3抱柱水平杆8、 梁模安装按设计间距要求整齐铺好50mm100mm mm方木, 随即铺设梁底模, 铺设时应先与柱26、头对接好并钉牢, 并用50mm100mm枋木条作立档及立档支撑, 用约30mm宽, 18mm厚模板做压脚压紧侧模底部( 或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚) 。之后吊直侧模, 根据梁截面积不同, 在梁高的中间加14穿墙螺杆。另外, 当梁跨度大于4米时, 跨中梁底处应按设计要求起拱, 如设计无要求时, 起拱高度为梁跨度的1/10003/1000, 主次梁交接时, 应先主梁起拱, 后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故, 在大梁底模中间加一排到两排立杆与高支模排架相连接。9、 柱模安装(1)、 柱模安装工艺流程: 弹线找平定位组装柱模涂刷脱模剂安装柱箍安装拉杆或斜撑校正轴线、 垂直度固27、定柱模预检封堵清扫口; (2)、 先弹出柱的轴线及四周边线; (3)、 根据测量标高抹水泥砂浆找平层调整柱底标高, 并作为定位的基准, 支侧模时应与其靠紧; (4)、 通排柱(或多根柱)模板安装时,应先将柱脚互相搭牢固定,再将两端柱模板找正吊直,固定后,拉通线校正中间各柱模板.柱模除各柱单独固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢,以免浇灌混凝土时偏斜; (5)、 柱脚应预留清扫口, 柱子较高时应预留浇灌口, 高度不得高于柱脚2米; (6)、 柱模应根据柱断面尺寸和混凝土的浇灌速度加设柱箍及对拉螺栓; (7)、 柱模板的安装必须待钢筋检查无问题并办好验收手续后方可进行封模, 封模前必须将模内垃圾清理干净,28、 施工时要留出梁口位置( 或砼只浇到梁底) , 紧固夹具间距不大于500, 柱模安装时在下部留设清除口, 待模板内垃圾清除干净后再封模。10、 墙模安装剪力墙采用九夹板配制, 14450对拉螺栓连接, 竖向围檩采用100100250方木, 水平向围檩采用483.5450钢管与对拉螺栓相连, 每排两根, 外侧用二个山形帽固定件或成品铁板垫块加双螺帽拧紧, 100100方木衬档接头错开, 方木长度采用4000、 二种规格。墙”L”型时的阴阳角及模板拼缝处必须用两根50100或100100木楞方固定, 以免漏浆走位。外墙内侧模板离结构面10mm, 离结构面150mm处设一限位钢筋1000, 圠层间芀29、点处及楼梯井搭接处需设一20mm统长带, 以便下一层浇捣时搭接良好, 同时在层閴节点处须预埋单头薺栓500与板板筋焊接, 墙外侧用48钢管治外墙统长配置, 墙端最外一道对拉螺杆离墙端必须150mm。四、 检查验收1、 不满足要求的相关材料一律不得使用, 采用问责式制度, 相关人员签字。2、 施工过程中加强管理, 加大检查力度, 将隐患消灭在初始状态, 避免遗留安全隐患和加固时人力、 物力大量耗费。确保一次验收经过。3、 砼结构观感质量符合相关验收标准, 少量的缺陷修补完善。4、 预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表: 项目允许偏差( mm) 预埋板中心线位置3预埋管、 预留孔中心线位置3插筋中心线30、位置5外露长度+10, 0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10, 0预留洞中心线位置10尺寸+10, 05、 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表: 项 目允许偏差( mm) 检查方法轴线位置5尺量底模上表面标高5水准仪或拉线、 尺量模板内部尺寸基础10尺量柱、 墙、 梁5尺量楼梯相邻踏步高差5尺量柱、 墙垂直度层高6m8经纬仪或吊线、 尺量层高6m10经纬仪或吊线、 尺量相邻模板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺量测6、 整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204- 的有关规定执行外, 尚应检查下列内容: (1)、 扣件规格与对拉螺栓31、钢楞的配套和紧固情况; (2)、 支柱斜撑的数量和着力点; (3)、 对拉螺栓钢楞与支柱的间距; (4)、 各种预埋件和预留孔洞的固定情况; (5)、 模板结构的整体稳定; (6)、 有关安全措施。7、 模板工程验收时应提供下列文件: (1)、 模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图; (2)、 模板工程质量检查记录及验收记录; (3)、 模板工程支模的重大问题及处理记录。第七章 施工安全保证措施一、 组织保障1、 安全保证体系2、 环境保护体系二、 技术措施1、 准备工作(1)、 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体, 并控制模板的偏差在规范允许的范围内, 拼装好模板后32、要求逐块检查其背楞是否符合模板设计, 模板的编号与所用的部位是否一致。(2)、 模板的基准定位工作: 1)、 首先引测建筑的边柱或者墙轴线, 并以该轴线为起点, 引出每条轴线, 并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、 边线以及外侧控制线, 施工前5线必须到位, 以便于模板的安装和校正; 2)、 标高测量, 利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求, 直接引测到模板的安装位置; 3)、 竖向模板的支设应根据模板支设图; 4)、 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用; 5)、 支模前对前一道工序的标高、 尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、 模板支设(1)、 基础及33、地下工程模板: 1)、 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况, 当有裂纹及塌方迹象时, 应采取安全防范措施后, 方可下人作业。当深度超过2m时, 操作人员应扶梯上下; 2)、 距基槽( 坑) 上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽( 坑) 内运料应使用起重机、 溜槽或绳索; 运下的模板严禁立放在基槽( 坑) 土壁上; 3)、 斜支撑与侧模的夹角不应小于45, 支在土壁上的斜支撑应加设垫板, 底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时, 其上下模板应经就位校正并支撑稳固后, 方可进行上一层模板的安装; 4)、 在有斜支撑的位置, 应在两侧模间采用水平撑连成整体。(2)、 楼梯模板1)、34、 梯模施工前, 根据实际斜度放样, 先安平台梁及基础模板, 然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线, 划出踏步侧板位置线, 钉好固定踏步侧板的档木, 在现场装钉侧板, 梯高度要均匀一致, 特别注意最下一步及最上一步的高度, 必须考虑楼地面面层的粉刷厚度; 2)、 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固; 3)、 模板搭设后应组织验收工作, 认真填写验收单, 内容要数量化, 验收合格后方可进入下道工序, 并做好验收记录存档工作。(3)、 梁、 板模板1)、 梁、 板的安装要密切配合钢筋绑扎, 积极为钢筋分项提供施工面; 2)、 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%, 防止挠度过大, 梁模板上口应有35、锁口杆拉紧, 防止上口变形; 3)、 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴; 4)、 梁模板铺排从梁两端往中间退, 嵌木安排在梁中, 梁的清扫口设在梁端; 5)、 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板, 用方木固定钢管顶、 夹牢; 梁高300的梁如用模板压条, 则其抗剪强度必须能满足, 浇砼时不能挤崩掉。3、 模板支架搭设(1)、 立杆设置位置应在对基础、 预留预埋件进行检查验收合格后, 按专项施工方案确定的位置放线测量。(2)、 立杆底座、 和土层基础上垫板应准确放置在定位线上, 保持水平, 垫板应平整、 无翘曲, 不得采用已开裂垫板。(3)、 在放置垫板、 底座后应按先立杆、 后水平杆再36、斜杆的顺序搭设, 形成基本的架体单元, 应以此扩展搭设成整体支架体系。(4)、 水平杆直插头插入立杆的连接轮盘后, 采用不小于0.5kg的手锤锤击水平杆端部, 使直插头卡紧, 保证轮盘插销节点水平杆的抗拔力不小于1.2kN; (5)、 节点应采用不小于4mm的插销插入直插头下端的插销孔, 防止直插头从连接轮盘拔出; (6)、 模板支撑架的搭设应分阶段进行, 每段搭设后必须经检查验收合格后, 方可正式投入使用。(7)、 每搭完一步支架后, 应及时校正水平杆步距, 立杆的纵、 横距, 立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差; 立杆的垂直偏差不应大于模板支撑架总高度的1.5且不得大于30mm。(8)、 钢37、管立杆底部应设垫木和底座, 顶部设置可调支托时, U形支托与楞梁两侧间如有间隙, 必须顶紧, 其螺杆伸出钢管顶部不得大于300mm, 螺杆外径不得小于38mm, 螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于4mm, 安装时应保证上下同心。(9)、 在立柱底距地面550mm高处, 沿纵横水平方向设扫地杆。当支撑架高度低于4.0m且立杆轴力设计值小于8.0kN时, 水平杆的步距不应大于1.8m; 当支撑架高度在4.0m及以上或者立杆轴力设计值在8.0kN及以上时水平杆的步距不应大于1.5m; 当架体高度在8m20m之间时, 应将最顶上一步距进行加密; 当架体高度超过20m时, 应将最顶上两个步距进行加密。38、(10)、 钢管立柱的扫地杆、 水平拉杆应采用轮盘插销配套的杆件, 根据搭设间距选用相应模数的标准杆件; 经过连接盘、 插销与钢管立柱连接牢固。(11)、 模板支撑架在搭设至有连墙件的主节点时, 应及时与主体结构的墙柱牢固拉结。其高度与宽度相比大于2.5倍的独立支撑系统应加设保证整体稳定的构造措施。(12)、 搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。(13)、 在多层楼板上连续设置模板支撑架时, 宜保证上下层支撑立杆在同一轴线上。(14)、 搭设在结构的楼板、 挑台上时, 应对楼板或悬挑构件等承载力进行验算。在悬挑构件上搭设模板支撑架时, 应征得结39、构设计单位的同意后方可实施。(15)、 严禁将模板支撑架与起重机械、 施工脚手架等相连接。4、 浇捣混凝土管理(1)、 隐蔽工程, 模板工程均验收合格后, 方出商品砼采购单, 采购单详细填写工程地址, 施工部位, 强度等级, 需求方量, 添加剂, 坍落度, 浇筑时间等相关信息, 正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备, 供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。(2)、 根据实验室砼配合比, 派相关人员在搅拌站进行监督和检测。(3)、 开盘前检查砼配合比报告, 实测砼坍落度, 符合要求, 方可进行浇筑, 浇筑过程中按相关要求进行抽查。(4)、 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求, 浇筑过40、程中坚决避免堆载过大现象。(5)、 墙、 柱和梁板分开浇筑, 竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。5、 模板拆除(1)、 模板支撑架拆除应符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204、 混凝土结构工程施工规范GB50666中混凝土强度的有关规定。(2)、 预应力混凝土结构应在预应力张拉后拆除支撑架。(3)、 支撑架拆除前应先行清理支撑架上的材料、 施工机具及其它多余的杂物; 应在支撑架周边划出安全区域, 设置警示标志, 并派专人警戒, 严禁非操作人员进入作业范围。(4)、 架体拆除时应按专项施工方案设计的顺序进行。专项施工方案中应完善支撑架的拆除顺序和措施, 特别是分41、段拆除时, 应合理确定分界位置, 并保证分段拆除后模板支撑架的稳定性。(5)、 支撑架的拆除顺序、 工艺应符合专项施工方案的要求。当专项施工方案无明确规定时, 应符合以下规定: 1)应按先搭设后拆, 后搭设先拆的拆除原则; 2)拆除必须自上而下逐层进行, 严禁上下层同时拆除作业, 分段拆除的高度不应大于两层; 3)分段、 分立面拆除时, 应确定分界处的技术处理方案, 并应保证分段后架体的稳定; 4)梁下架体的拆除, 应从跨中开始, 对称地向两端拆除; 悬臂构件下架体的拆除, 应从悬臂端向固定端拆除; 5)设有连墙( 柱) 件的支撑架, 连墙( 柱) 件必须随模板支撑架逐层拆除, 严禁先将连墙(42、 柱) 件全部或数层拆除后再拆除支撑架。(6)、 拆模板前先进行针对性的安全技术交底, 并做好记录, 交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续, 经技术负责人、 监理审批签字后方可拆除。(7)、 支拆模板时, 2米以上高处作业设置可靠的立足点, 并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆, 后支先拆, 从上往下的原则。(8)、 模板拆除前必须有混凝土强度报告, 强度达到规定要求后方可拆模。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502,8758100梁、 拱、 壳8758100悬臂构件-1001)、 侧模在混凝土43、强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除; 2)、 底模拆除梁长8m, 混凝土强度达到100%; 8m,混凝土强度达到75%; 悬臂构件达到100%后方可拆除; 3)、 板底模2m, 混凝土强度达到50%; 2米、 8m,混凝土强度达到75%; 8m, 混凝土强度达到100%方可拆除。4)、 柱模拆除, 先拆除拉杆再卸掉柱箍, 然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离, 然后一块块往下传递到地面。5)、 墙模板拆除, 先拆除穿墙螺栓, 再拆水平撑和斜撑, 再用撬棍轻轻撬动模板, 使模板离开墙体, 然后一块块往下传递, 不得直接往下抛。6)、 楼板、 梁模拆除, 应先拆除楼板底模,44、 再拆除侧模, 楼板模板拆除应先拆除水平拉杆, 然后拆除板模板支柱, 每排留12根支柱暂不拆, 操作人员应站在已拆除的空隙, 拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落, 再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后, 集中运出集中堆放, 木模的堆放高度不超过2米。楼层较高, 支模采用双层排架时, 先拆除上层排架, 使木档和模板落在底层排架上, 上层模板全部运出后再拆底层排架, 有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆, 再拆除梁侧模和底模。7)、 当立柱的水平拉杆超过2层时, 应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时, 应和拆除立柱同时进行。8)、 当拆除48m跨度的梁下立柱时, 应先从跨中开始, 对称地45、分别向两端拆除。拆除时, 严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。6、 过程管理(1)、 施工前管理1)、 材料管理: 材料质量满足方案设计和相关规程要求, 搭设模板支架用的钢管、 扣件, 使用前必须进行抽样检测, 抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用; 2)、 交底管理: 交底的形式分为技术交底和安全交底, 均由项目技术负责人对相关班组成员、 管理岗位人员进行交底, 并落实相关签字手续。(2)、 施工中管理要点1)、 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求, 进入下道模板支架工序的施工; 2)、 模板支架搭设方式符合施工方案要求, 并经过相关部门验收; 3)、 砼浇筑方式符合46、施工方案要求, 控制堆载, 避免上部荷载集中化; 4)、 模板拆除方式符合施工方案要求, 拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准, 不得私自拆除任何构件。(3)、 质量管理措施1)、 认真仔细地学习和阅读施工图纸, 吃透和领会施工图的要求, 及时提出不明之处, 遇工程变更或其它技术措施, 均以施工联系单和签证手续为依据, 施工前认真做好各项技术交底工作, 严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204- 和其它有关规定施工和验收, 并随时接受业主、 总包单位、 监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导; 2)、 认真做好各道工序的检查、 验收关, 对各工种的交47、接工作严格把关, 做到环环扣紧, 并实行奖罚措施。出了质量问题, 无论是管理上的或是施工上的, 均必须严肃处理, 分析质量情况, 加强检查验收, 找出影响质量的薄弱环节, 提出改进措施, 把质量问题控制在萌芽状态; 3)、 严格落实班组自检、 互检、 交接检及项目中质检”四检”制度, 确保模板安装质量; 4)、 混凝土浇筑过程中应派专人23名看模, 严格控制模板的位移和稳定性, 一旦产生移位应及时调整, 加固支撑; 5)、 对变形及损坏的模板及配件, 应按规范要求及时修理校正, 维修质量不合格的模板和配件不得发放使用; 6)、 为防止模底烂根, 放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵; 7)、 所有48、柱子模板拼缝、 梁与柱、 柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝, 楼板缝用胶带纸贴缝, 以确保混凝土不漏浆; 8)、 模板安装应严格控制轴线、 平面位置、 标高、 断面尺寸、 垂直度和平整度, 模板接缝隙宽度、 高度、 脱模剂刷涂及预留洞口、 门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度; 9)、 严格执行预留洞口的定位控制, 预留洞口时, 木工严格按照墨线留洞; 10)、 每层主轴线和分部轴线放线后, 规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据, 并要及时记录墙、 柱、 成品尺寸, 目的是经过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因, 将问题及时反馈到有关生产负责人, 及时进行整改49、和纠正; 11)、 所有竖向结构的阴、 阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中, 拼缝要牢固; 12)、 阴、 阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理; 13)、 为防止梁模板安装出现梁身不平直、 梁底不平下挠、 梁侧模胀模等质量问题, 支模时应将侧模包底模, 梁模与柱模连接处, 下料尺寸应略为缩短等。7、 安全管理措施(1)、 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2)、 制定脚手架搭设施工方案时, 应根据工程特点、 所处地理环境充分考虑安全技术措施。搭设前严格进行安全技术交底, 施工中严格执行安全技术措施。(3)、 轮盘插销式钢管模板支撑架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持50、证上岗, 上岗人员应定期体检。(4)、 支架搭设作业人员必须正确戴安全帽、 系安全带、 穿防滑鞋(5)、 模板支撑架在总体验收合格后、 混凝土浇筑前, 施工单位项目技术负责人、 项目总监理工程师应确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后, 签署混凝土浇筑令, 方可浇筑混凝土。(6)、 混凝土浇筑过程应符合专项施工方案的要求, 确保支撑系统受力均匀, 避免引起模板支撑架的失稳倾斜。混凝土浇筑顺序应符合框架结构中连续浇筑立柱和梁板时, 应按先浇筑立柱, 后浇筑梁板的顺序进行; 浇筑梁板或悬臂构件时, 应按先从沉降变形大的部位向沉降变形小的部位顺序进行。(7)、 混凝土浇筑过程中, 应派专人观测模板支撑架51、的工作状态, 发生异常时观测人员应及时报告施工负责人, 情况紧急时应迅速撤离施工人员, 并应进行相应加固处理。(8)、 高度4m以上的支撑架, 宜先浇筑柱、 墙等竖向混凝土构件, 待混凝土达到一定强度后, 再浇筑梁、 板等水平混凝土结构。(9)、 梁应从跨中向两端、 楼板应从中央向四周对称分层浇筑。梁每层浇筑厚度不得大于400mm, 楼板局部混凝土堆置高度不得超过楼板厚度100mm, 以确保均匀加载, 避免局部超载偏心作用使架体倾斜失稳。(10)、 架体在6级及以上大风、 洪水、 雷击、 雨雪来临前, 应组织专项检查, 对可能造成坍塌事故的潜在隐患采取可靠的加固措施, 并将人员撤离至安全区域;52、 (11)、 支撑结构作业层上的施工荷载不得超过设计允许荷载。(12)、 遇6级及以上大风、 雨雪、 大雾天气时, 应停止模板支撑架的搭设与拆除作业。(13)、 严禁在模板支撑架及脚手架基础开挖深度影响范围内进行挖掘作业。(14)、 拆除的支架构件应安全传递至地面, 严禁抛掷。(15)、 在模板支撑架上进行电气焊作业时, 必须有防火措施和专人监护。(16)、 模板支撑架应与架空输送电线路保持安全距离, 工地临时用电线路及脚手架接地防雷击措施等按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46的有关规定执行。8、 文明施工及环保措施(1)、 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。(2)、 模板每次53、使用后清理板面, 涂刷脱模剂, 涂刷隔离剂时要防止撒漏, 以免污染环境。(3)、 模板安装时, 应注意控制噪声污染。(4)、 模板加工过程中使用电锯、 电刨等, 应注意控制噪音, 夜间施工应遵守当地规定, 防止噪声扰民。(5)、 加工和拆除木模板产生的锯末、 碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理, 避免污染环境。(6)、 每次下班时保证工完场清。三、 监测监控1、 监测措施(1)、 监测控制采用经纬仪、 水准仪对支撑体系进行监测, 主要监测体系的水平、 垂直位置是否有偏移。(2)、 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面( 梁或板) 及柱、 墙上埋设倒”L”形直径12钢筋头。(3)、 构54、配件检查验收进场的轮盘插销式钢管构配件应具有质量合格证、 生产许可证、 质量( 性能) 检验报告进行复核, 并按下表的规定对其表面观感、 重量、 壁厚、 焊接质量等物理指标进行抽检。构配件外观质量检查表序号项目要求抽查数量检查方法1钢管表面应平直光滑, 不应有裂缝、 结疤、 分层、 错位、 硬弯、 毛刺、 压痕和深的划痕全数目测2外壁使用前应刷防锈漆, 内壁宜刷防锈漆全数目测3钢管外径允许偏差0.5mm, 立杆钢管壁厚允许偏差0.36mm; 水平杆钢管壁厚允许偏差0.30mm3%游标卡尺4外表面的锈蚀深度0.18mm3%游标卡尺5连接轮盘、 直插头表面应平整, 不得有弯曲、 裂缝现象全数目测655、焊缝应饱满, 不得有夹渣、 裂缝、 开焊现象全数目测7板厚允许偏差为厚度的10%3%游标卡尺8立杆连接套管材料同钢管9焊缝应饱满, 不得有夹渣、 裂缝、 开焊现象全数目测10套管长度、 可插入长度允许偏差5mm3%钢卷尺11可调托撑及底座外径允许偏差0.5mm3%游标卡尺12焊缝应饱满, 不得有夹渣、 裂缝、 开焊现象全数目测(4)、 支模架检查验收模板支撑架搭设前, 应按下表进行检查验收。支撑架搭设前检查验收表序号项目技术要求允许偏差( mm) 检验方法1地基承载力满足承载能力要求检查计算书、 地质勘察报告2平整度场地应平整10水准仪测量3排水有排水措施、 不积水观察4垫板应平整、 无翘曲,56、 不得采用已开裂垫板观察厚度符合要求-5钢卷尺量宽度-20钢卷尺量模板支架搭设完成后按下表进行检查验收。支架搭设完成后检查验收序号项目技术要求允许偏差( mm) 检查方法1立杆垂直度1.5且30经纬仪或吊线2水平杆水平度3水平尺3杆件间距步距专项方案10钢卷尺4纵、 横距专项方案5钢卷尺5直插头与轮盘楔紧度直插头楔入轮盘卡紧目测6构造要求按规范要求及专项方案要求目测(5)、 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” , 最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(6)57、 监测说明模板支架在使用过程中应进行下列检查, 并对发现的问题进行整改: 1)、 基础应无积水, 基础周边排水有序; 2)、 支撑架各部件的品种、 规格、 空间尺寸等应符合规范要求; 3)、 支撑架应无明显变形, 立杆、 水平杆及轮盘节点、 插销、 连墙加固件、 可调托撑、 底座应无松动; 4)、 基础底座或垫板应无活动或悬空; 5)、 安全防护设施应符合规范要求; 6)、 支撑架监测监控点完好; 7)、 支撑架应无超载使用工况, 其它设施或设备不得与之相连接; 8)、 模板支撑架在使用过程中, 严禁拆除构配件(7)、 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测, 一般监测频率不宜超过2030分钟58、一次, 在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测, 终凝后的监测频率为每天一次。1)、 本工程立柱垂直度允许偏差为高度的1.5且30mm; 2)、 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土, 疏散人员, 并及时进行加固处理。四、 应急预案1、 目的提高整个项目组对事故的整体应急能力, 确保意外发生的时候能有序的应急指挥, 为有效、 及时的抢救伤员, 防止事故的扩大, 减少经济损失, 保护生态环境和资源, 把事故降低到最小程度, 制定本预案。2、 应急领导小组及其职责(1)、 应急领导小组由组长、 副组长、 成员等构成。(2)、 领导各单位应急小组的培训和演习工作, 提高应59、变能力。(3)、 当发生突发事故时, 负责救险的人员、 器材、 车辆、 通信和组织指挥协调。(4)、 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(5)、 及时到达现场进行指挥, 控制事故的扩大, 并迅速向上级报告。3、 应急反应预案(1)、 事故报告程序事故发生后, 作业人员、 班组长、 现场负责人、 项目部安全主管领导应逐级上报, 并联络报警, 组织抢救。(2)、 事故报告事故发生后应逐级上报: 一般为现场事故知情人员、 作业队、 班组安全员、 施工单位专职安全员。发生重大事故时, 应立即向上级领导汇报, 并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)、 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故60、主要有: 机具伤人、 火灾事故、 雷击触电事故、 高温中暑、 中毒窒息、 高空坠落、 落物伤人等事故。1)、 火灾事故应急处理: 及时报警, 组织扑救, 集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全, 积极抢救被困人员, 配合消防人员扑灭大火。2)、 触电事故处理: 立即切断电源或者用干燥的木棒、 竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后, 观察其呼吸、 心跳情况, 必要时, 可采取人工呼吸、 心脏挤压术, 而且注意其它损伤的处理。局部电击时, 应对伤员进行早期清创处理, 创面宜暴露, 不宜包扎, 发生内部组织坏死时, 必须注射破伤风抗菌素。3)、 高温中暑的应急处理: 将61、中暑人员移至阴凉的地方, 解开衣服让其平卧, 头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身, 直至皮肤发红, 血管扩张以促进散热, 降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐, 及时处理呼吸、 循环衰竭, 医疗条件不完善时, 及时送医院治疗。4)、 其它人身伤害事故处理: 当发生如高空坠落、 被高空坠物击中、 中毒窒息和机具伤人等人身伤害时, 应立即向项目部报告、 排除其它隐患, 防止救援人员受到伤害, 积极对伤员进行抢救。4、 应急通信联络项目负责人: 韦煌庆手机: 安全员: 陈吉辉手机: 技术负责人: 金国斌手机: 医院救护中心: 120 匪警: 110 火警: 119通信联系方式应在施工现场62、和营地的显要位置张贴, 以便紧急情况下使用。第八章 劳动力计划一、 专职安全生产管理人员搭设过程中, 因处在施工高峰期, 各施工班组在交叉作业中, 故应加强安全监控力度, 现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域, 用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作, 本小组机构组成、 人员编制及责任分工如下: 韦煌庆( 项目执行经理) 组长, 负责协调指挥工作; 韦振鹏( 施工员) 组员, 负责现场施工指挥, 技术交底; 陈吉辉( 安全员) 组员, 负责现场安全检查工作; 李磊( 架子工班长) 组员, 负责现场具体施工63、; 二、 所需劳动力安排支模开始时间 .12.20高支模工期( 天) 320作息时间( 上午) 6: 0010: 30作息时间( 下午) 15: 0019: 30砼工程量( m3) 35000支模建筑面积( m2) 145000木工( 人) 165钢筋工( 人) 80砼工( 人) 65架子工( 人) 45水电工( 人) 35其它工种( 人) 20第九章 计算书及相关图纸一、 计算书板模板( 轮扣式) 计算书计算依据: 1、 建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210- 2、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162- 3、 混凝土结构设计规范GB 50010- 4、 建筑结构荷载规范GB 50064、09- 5、 钢结构设计规范GB 50017- 一、 工程属性新浇混凝土楼板名称标准层楼板新浇混凝土楼板板厚(mm)130模板支架高度H(m)2.99模板支架纵向长度L(m)25模板支架横向长度B(m)18支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500二、 荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数: 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份陕西0.65、3k=0zst=0.021地区西安市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)2.9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.138整体模板支架stw2.502fk=0zstw=0.383竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.153三、 模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级二级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800顶层水平杆步距h(mm)1200支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)400小梁最大悬挑长度l1(mm)66、150主梁最大悬挑长度l2(mm)100设计简图如下: 模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁按简支梁, 取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3, Ibh3/12=1000151515/12281250mm4承载能力极限状态 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.67、1+(24+1.1)0.13)+1.43, 1.35(0.1+(24+1.1)0.13)+1.40.73 1=8.236kN/m正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.13)13.363kN/m计算简图如下: 1、 强度验算 Mmaxq1l2/88.2360.42/80.165kNm Mmax/W0.165106/375004.392N/mm2f15N/mm2满足要求! 2、 挠度验算 max5ql4/(384EI)=53.3634004/(38410000281250)=0.399mm max=0.399mmmin400/150, 168、0=2.667mm满足要求! 五、 小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式二等跨连续梁 q11max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k, 1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.3+(24+1.1)0.13)+1.43, 1.35(0.3+(24+1.1)0.13)+1.40.730.4=3.39kN/m因69、此, q1静11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.2(0.3+(24+1.1)0.13)0.4=1.71kN/m q1活11.4Q1kb=11.430.41.68kN/m计算简图如下: 1、 强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.710.92+0.1251.680.920.343kNm M2q1L12/2=3.390.152/20.038kNm MmaxmaxM1, M2max0.343, 0.0380.343kNm =Mmax/W=0.343106/53333=6.436N/mm2f=12.87N/mm2满足要求! 2、 抗剪验算 V10.62570、q1静L+0.625q1活L0.6251.710.9+0.6251.680.91.907kN V2q1L13.390.150.509kN VmaxmaxV1, V2max1.907, 0.5091.907kN max=3Vmax/(2bh0)=31.9071000/(25080)0.715N/mm2=1.386N/mm2满足要求! 3、 挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.13)0.41.425kN/m挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.4259004/(1008415213.333104)0.271mmmin(L71、/150, 10)min(900/150, 10)6mm; 悬臂端maxql14/(8EI)=1.4251504/(88415213.333104)0.005mmmin(2l1/150, 10)min(2150/150, 10)2mm满足要求! 六、 主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、 小梁72、最大支座反力计算 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k, 1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.43, 1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.730.43.486kN/m q1静11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b11.2(0.5+(24+1.1)0.13)0.41.806kN/m q1活11.4Q1kb11.430.41.68kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.13)0.41.505kN/m承载能力极73、限状态按二等跨连续梁, Rmax1.25q1L1.253.4860.93.922kN按悬臂梁, R1q1l13.4860.150.523kN主梁2根合并, 其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax, R10.62.353kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁, Rmax1.25q2L1.251.5050.91.693kN按悬臂梁, R1q2l1=1.5050.150.226kN RmaxRmax, R10.61.016kN;计算简图如下: 主梁计算简图一主梁计算简图二 2、 抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.48106/4490=106.955N/m74、m2f=205N/mm2满足要求! 3、 抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.671000/42417.312N/mm2=125N/mm2满足要求! 4、 挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中max=0.445mm=min900/150, 10=6mm悬挑段max0.165mm=min(2100/150,10)=1.333mm满足要求! 5、 支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.195kN, R2=5.455kN, R3=5.785kN, R4=3.389kN图二支座反力依次为R1=3.782kN, R2=5.6375、kN, R3=5.63kN, R4=3.782kN七、 可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知, 可调托座受力N5.785/0.6=9.641kNN30kN满足要求! 八、 立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483.2立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、 长细比验算 l01=h+2ka=1200+20.76、7450=1830mm l0=h=1.21800=2160mm =maxl01, l0/i=2160/15.9=135.849=150满足要求! 2、 立杆稳定性验算考虑风荷载: =l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得, 1=0.371 Mwd=0wQMwk=0wQ(2wklah2/10)=10.61.4(10.0210.91.82/10)=0.005kNm Nd =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max4.195,5.63,5.785,3.782/0.6+11.350.152.99=10.247kN fd=Nd/(1A)+Mwd/W10.247103/(77、0.371424)+0.005106/4490=66.287N/mm2=205N/mm2满足要求! 九、 高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210- 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=2.90/18=0.1613满足要求! 十、 架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.383=0.345kN/m: 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值: Fwk= laHmmk=0.91.50.153=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok: Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.52.78、9920.345+2.990.207=2.158kN.m参考规范GB51210- 第6.2.17条: B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=1820.90.152.99/(0.90.9)+0.5+2118/2=325.26kN.m30Mok =312.79、158=6.475kN.M满足要求! 十一、 立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=10.247kN 1、 受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010- 第6.5.1条规定, 见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数: 当h800mm时, 取h=1.0; 当h mm时, 取h=0.9; 中间线性插入取80、用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值, 其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长: 距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度, 取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较, s不宜大于4: 当s2时取s=2, 当面积为圆形时, 取s=2as板柱结构类型的影响系数: 对中柱,81、 取as=40, 对边柱, 取as=30: 对角柱, 取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见, 不考虑上式中pc,m之值, 将其取为0, 作为板承载能力安全储备。可得: h=1, ft=0.829N/mm2, =1, h0=h-20=100mm, um =2(a+h0)+(b+h0)=1000mm F=(0.7hft+0.25pc, m)umh0=(0.710.829+0.250)11000100/1000=58.03kNF1=10.247kN满足要求! 2、 局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010- 第6.6.1条规定, 见下表公式参数剖析Fl1.35clfcA82、lnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值; 可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数, 按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积, 按本规范第6.6.2条确定可得: fc=8.294N/mm2, c=1, l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449, Aln=ab= 0mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.4498.294 0/100083、=548.534kNF1=10.247kN满足要求! 墙模板( 木模板) 计算书计算依据: 1、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162- 2、 混凝土结构设计规范GB50010- 3、 建筑结构荷载规范GB 50009- 4、 钢结构设计规范GB 50017- 一、 工程属性新浇混凝土墙名称地下室Q1新浇混凝土墙墙厚(mm)300混凝土墙的计算高度(mm)4900混凝土墙的计算长度(mm)6000二、 荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162- 混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度84、V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2, cHmin0.222441121/2, 244.9min29.868, 117.629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2, cHmin0.222441121/2, 244.9min29.87, 117.629.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k, 1.35G4k+1.40.7Q3k0.9m85、ax1.229.868+1.42, 1.3529.868+1.40.720.9max38.642, 42.2820.942.28238.054kN/m2正常使用极限状态设计值S正G4k29.868 kN/m2三、 面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)250小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)250对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)500模板设计立面图四、 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000墙截面宽度可取任意宽度, 为便86、于验算主梁, 取b0.5m, Wbh2/6500152/618750mm3, Ibh3/12500153/12140625mm4 1、 强度验算 qbS承0.538.05419.027kN/m面板弯矩图(kNm) Mmax0.149kNm Mmax/W0.149106/187507.928N/mm2f15N/mm2满足要求! 2、 挠度验算 qbS正0.529.868=14.934kN/m面板变形图(mm) 0.54mml/400250/4000.625mm满足要求! 五、 小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)16.2小梁弹性模量E(N/87、mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁截面惯性矩I(cm4)213.333 1、 强度验算 qbS承0.2538.0549.513kN/m小梁弯矩图(kNm)小梁剪力图(kN) Mmax0.297kNm Mmax/W0.297106/533335.574N/mm2f16.2N/mm2满足要求! 2、 挠度验算 qbS正0.2529.868=7.467kN/m小梁变形图(mm) 0.336mml/400500/4001.25mm满足要求! 3、 支座反力计算 R1=5.05kN, R2=.R23=5.05kN, R24=5.05kN六、 主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类88、型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.17主梁截面惯性矩I(cm4)22.49 1、 强度验算主梁弯矩图(kNm) Mmax0.316kNm Mmax/W0.316106/417075.689N/mm2f205N/mm2满足要求! 2、 挠度验算主梁变形图(mm) 0.236mml/400500/4001.25mm满足要求! 七、 对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9对拉螺栓横向验算间距mmax500, 500/2+250500mm对拉螺栓竖向89、验算间距nmax500, 500/2+250500mm N0.95mnS承0.950.50.538.0549.038kNNtb12.9kN满足要求! 梁模板( 轮扣式, 梁板立柱共用) 计算书计算依据: 1、 建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210- 2、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162- 3、 混凝土结构设计规范GB 50010- 4、 建筑结构荷载规范GB 50009- 5、 钢结构设计规范GB 50017- 一、 工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)250600模板支架高度H(m)4.9模板支架横向长度B(m)18模板支架纵向长度L(m)25支架外侧竖向90、封闭栏杆高度Hm(mm)1500梁侧楼板厚度(mm)180二、 荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数: 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份陕西0.3k=0zst=0.021地区西安市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)091、.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.138整体模板支架stw2.502fk=0zstw=0.383竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.153三、 模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级二级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板, 梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1800支撑架顶层水平杆步距h(mm)1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、 lb(mm)900、 900混凝土梁距92、梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数2梁底支撑小梁间距250每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下: 平面图立面图四、 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm, 按简支梁计算: Wbh2/6=10001515/637500mm3, Ibh3/12=100015193、515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k, 1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.43, 1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.73123.73kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.6)115.4kN/m计算简图如下: 1、 强度验算 Mmax0.125q1L20.12523.730.2520.185kNm Mmax/W0.185106/375004.944N/mm2f15N/mm2满足要求! 2、 挠度94、验算 max5q2L4/(384EI)=515.42504/(38410000281250)0.279mmminL/150, 10min250/150, 101.667mm满足要求! 3、 支座反力计算设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1L=0.523.730.252.966kN标准值(正常使用极限状态) R1=R2=0.5q2L=0.515.40.251.925kN五、 小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)935095、小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态: 梁底面板传递给左边小梁线荷载: q1左R1/b=2.966/12.966kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载: q1右R2/b=2.966/12.966kN/m小梁自重: q211.35(0.3-0.1)0.25/2 =0.034kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.350.5(0.6-0.18)=0.284kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11.350.5(0.6-0.18)=0.284kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.43, 96、1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.73(0.6-0.25/2)/21=2.428kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.43, 1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.73(1.2-0.6)-0.25/2)/21=2.428kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.966+0.034+0.284+2.428=5.711kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.966+0.034+0.284+2.428=5.711kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q右=Max5.97、711,5.711=5.711kN/m正常使用极限状态: 梁底面板传递给左边小梁线荷载: q1左R1/b=1.925/11.925kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载: q1右R2/b=1.925/11.925kN/m小梁自重: q21(0.3-0.1)0.25/2 =0.025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.6-0.18)=0.21kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.6-0.18)=0.21kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.6-0.25/2)/21=1.192kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q98、4右1(0.5+(24+1.1)0.18)(1.2-0.6)-0.25/2)/21=1.192kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.925+0.025+0.21+1.192=3.352kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.925+0.025+0.21+1.192=3.352kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q右=Max3.352,3.352=3.352kN/m为简化计算, 按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算, 如下图: 1、 抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12, 0.5ql22max0.1255.7110.92, 0.55.7110.220.5799、8kNm =Mmax/W=0.578106/53333=10.842N/mm2f=15.444N/mm2满足要求! 2、 抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1, ql2max0.6255.7110.9, 5.7110.23.212kN max=3Vmax/(2bh0)=33.2121000/(25080)1.205N/mm2=1.782N/mm2满足要求! 3、 挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5213.3529004/(1009350213.333104)0.574mmminl1/150, 10=min900/150, 106mm 2ql24/(8EI)3.352 /(100、89350213.333104)0.034mmmin2l2/150, 10=min400/150, 102.667mm满足要求! 4、 支座反力计算承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.7110.9,0.3755.7110.9+5.7110.2=6.425kN同理可得: 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=6.425kN,R2=6.425kN正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.3520.9,0.3753.3520.9+3.3520.2=3.771kN同理可得: 梁底支撑小梁所受101、最大支座反力依次为R1=3.771kN,R2=3.771kN六、 主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数1 1、 抗弯验算主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.569106/4490=126.729N/mm2f=205N/mm2满足要求! 2、 抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax6.037kN max=2Vmax/A=26.0371000/42102、428.476N/mm2=125N/mm2满足要求! 3、 挠度验算主梁变形图(mm) max0.112mmminL/150, 10=min600/150, 104mm满足要求! 4、 支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.388kN, R2=12.074kN, R3=0.388kN七、 可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、 扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.388,0.3880.388kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下, 单扣件能满足要求! 2103、 可调托座验算可调托座最大受力NmaxR212.074kNN=30kN满足要求! 八、 立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483.2立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、 长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21800,1200+20.7500)=2160mm =hmax/i=2160/15.9=135.849=150长细比满足要求!104、 查表得: 0.371 2、 风荷载计算 Mwd0cQMk=0cQ(2klah2/10)10.6 1.4(10.0210.91.82/10)0.005kNm 3、 稳定性计算 R10.388kN, R212.074kN, R30.388kN梁两侧立杆承受楼板荷载: 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.43, 1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.43(0.9+0.6-0.25/2)/20.9=6.325kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.43, 1.35(0105、.5+(24+1.1)0.18)+0.71.43(0.9+1.2-0.6-0.25/2)/20.9=6.325kN NdmaxR1+N边1, R2, R3+N边2+11.350.15(4.9-0.6)max0.388+6.325, 12.074, 0.388+6.325+0.87112.945kN fdNd/(A)+Mwd/W12944.654/(0.371424)+0.005106/449083.404N/mm2f205N/mm2满足要求! 九、 高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210- 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=4.9/18=0.106、2723满足要求! 十、 架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.383=0.345kN/m: 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值: Fwk= laHmmk=0.91.50.153=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok: Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.54.920.345+4.90.207=5.15kN.m参考规范GB51210- 第6.2.17条: B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值k107、N/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=1820.90.154.9/(0.90.9)+0.5+2118/2=428.4kN.m30Mok =315.15=15.451kN.M满足要求! 梁模板( 轮扣式, 梁板立柱共用) 计算书计算依据: 1、 建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210- 2、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162- 3、 混凝土结构设计规范GB 50010- 4、 建筑结构荷载规范GB 108、50009- 5、 钢结构设计规范GB 50017- 一、 工程属性新浇混凝土梁名称地下车库梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)5501000模板支架高度H(m)4.9模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500梁侧楼板厚度(mm)180二、 荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重109、标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数: 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份陕西0.3k=0zst=0.027地区西安市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.176整体模板支架stw2.181fk=0zstw=0.334竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.153三、 模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级二级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板, 梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距110、lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1800支撑架顶层水平杆步距h(mm)1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、 lb(mm)600、 900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距183每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下: 平面图立面图四、 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设111、计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm, 按三等跨连续梁计算: Wbh2/6=10001515/637500mm3, Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k, 1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.43, 1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.73137.5kN/m q1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb11.350.1+(24+112、1.5)1134.56kN/m q1活01.40.7Q1kb11.40.7312.94kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m计算简图如下: 1、 强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.134.560.1832+0.1172.940.18320.128kNm Mmax/W0.128106/375003.406N/mm2f15N/mm2满足要求! 2、 挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67725.6183.3334/(10010000281250)0.07mmminL/150, 10min1113、83.333/150, 101.222mm满足要求! 3、 支座反力计算设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.434.560.183+0.452.940.1832.777kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.134.560.183+1.22.940.1837.616kN标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.425.60.1831.877kN R2=R3=1.1q2L=1.125.60.1835.163kN五、 小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计114、值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态: 梁底面板传递给左边小梁线荷载: q1左R1/b=2.777/12.777kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载: q1中MaxR2,R3/b = Max7.616,7.616/1= 7.616kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载: q1右R4/b=2.777/12.777kN/m小梁自重: q211.35(0.3-0.1)0.55/3 =0.05kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.350.5(1-0115、.18)=0.553kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11.350.5(1-0.18)=0.553kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.43, 1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.73(0.6-0.55/2)/21=1.661kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.43, 1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.73(1.2-0.6)-0.55/2)/21=1.661kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.777+116、0.05+0.553+1.661=5.041kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.616+0.05=7.666kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.777+0.05+0.553+1.661=5.041kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.041,7.666,5.041=7.666kN/m正常使用极限状态: 梁底面板传递给左边小梁线荷载: q1左R1/b=1.877/11.877kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载: q1中MaxR2,R3/b = Max5.163,5.163/1= 5.163kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载: q1右117、R4/b=1.877/11.877kN/m小梁自重: q21(0.3-0.1)0.55/3 =0.037kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1-0.18)=0.41kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1-0.18)=0.41kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.6-0.55/2)/21=0.815kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.18)(1.2-0.6)-0.55/2)/21=0.815kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.877+0.037+0.41+0118、.815=3.139kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.163+0.037=5.199kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.877+0.037+0.41+0.815=3.139kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.139,5.199,3.139=5.199kN/m为简化计算, 按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算, 如下图: 1、 抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12, 0.5ql22max0.1257.6660.62, 0.57.6660.220.345kNm =Mmax/W=0.345106/53333=6.468N/mm2f=15.4119、44N/mm2满足要求! 2、 抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1, ql2max0.6257.6660.6, 7.6660.22.875kN max=3Vmax/(2bh0)=32.8751000/(25080)1.078N/mm2=1.782N/mm2满足要求! 3、 挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5215.1996004/(1009350213.333104)0.176mmminl1/150, 10=min600/150, 104mm 2ql24/(8EI)5.199 /(89350213.333104)0.052mmmin2l2/150, 10=min400/120、150, 102.667mm满足要求! 4、 支座反力计算承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.6660.6,0.3757.6660.6+7.6660.2=5.75kN同理可得: 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.781kN,R2=5.75kN,R3=5.75kN,R4=3.781kN正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.1990.6,0.3755.1990.6+5.1990.2=3.899kN同理可得: 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.354kN,R2=3.8121、99kN,R3=3.899kN,R4=2.354kN六、 主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计, 主梁2根合并, 其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn, Rn为各小梁所受最大支座反力 1、 抗弯验算主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.508106/4490=113.179N/m122、m2f=205N/mm2满足要求! 2、 抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax4.998kN max=2Vmax/A=24.9981000/42423.577N/mm2=125N/mm2满足要求! 3、 挠度验算主梁变形图(mm) max0.16mmminL/150, 10=min600/150, 104mm满足要求! 4、 支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.72kN, R2=9.997kN, R3=0.72kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.72/0.6=1.199kN, P2=9.997/0.6=16.661kN, P3=0.72/0.6=1.199kN七、 可调托座123、验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、 扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.72,0.720.72kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下, 单扣件能满足要求! 2、 可调托座验算可调托座最大受力NmaxP216.661kNN=30kN满足要求! 八、 立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483.2立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折124、减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、 长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21800,1200+20.7500)=2160mm =hmax/i=2160/15.9=135.849=150长细比满足要求! 查表得: 0.371 2、 风荷载计算 Mwd0cQMk=0cQ(2klah2/10)10.6 1.4(10.0270.61.82/10)0.004kNm 3、 稳定性计算 P11.199kN, P216.661kN, P31.199kN梁两侧立杆承受楼板荷载: 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1max1.2125、(0.5+(24+1.1)0.18)+1.43, 1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.43(0.9+0.6-0.55/2)/20.6=3.756kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.43, 1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.43(0.9+1.2-0.6-0.55/2)/20.6=3.756kN NdmaxP1+N边1, P2, P3+N边2+11.350.15(4.9-1)max1.199+3.756, 16.661, 1.199+3.756+0.7917.451kN fdNd/(A)+Mwd126、/W17450.967/(0.371424)+0.004106/4490111.829N/mm2f205N/mm2满足要求! 九、 高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210- 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=4.9/30=0.1633满足要求! 十、 架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.60.334=0.2kN/m: 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值: Fwk= laHmmk=0.61.50.153=0.138kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok: Mok=0.5H2qwk+127、HFwk=0.54.920.2+4.90.138=3.081kN.m参考规范GB51210- 第6.2.17条: B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3020.60.154.9/(0.60.9)+0.5+2130/2=1035kN.m30Mok =3128、13.081=9.242kN.M满足要求! 梁侧模板计算书计算依据: 1、 混凝土结构工程施工规范GB50666- 2、 混凝土结构设计规范GB50010- 3、 建筑结构荷载规范GB 50009- 4、 钢结构设计规范GB 50017- 一、 工程属性新浇混凝梁名称地下车库梁混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5501000新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8二、 荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666- 混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模, 侧压力计算位置129、距梁顶面高度H下挂(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2, cHmin0.282440.921/2, 241min34.213, 2424kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2下挂部分: 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.924+1.40.9231.68kN/m2下挂部分: 正常使用极限状态设计值S正G4k24 kN/m2三、 支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平130、向间距(mm)600梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)180180梁下挂侧模高度(mm)820820小梁道数(下挂)55左侧支撑表: 第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2400对拉螺栓3600对拉螺栓右侧支撑表: 第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2400对拉螺栓3600对拉螺栓设计简图如下: 模板设计剖面图四、 面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)10000 1、 下挂侧模梁截面宽度取单位长度, b1000mm。Wbh2/6=1000152/637131、500mm3, Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下: 1、 抗弯验算 q1bS承131.6831.68kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.924129.16kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10729.160.2052+0.1212.520.20520.144kNm Mmax/W0.144106/375003.838N/mm2f15N/mm2满足要求! 2、 挠度验算 qbS正12424kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.6322132、42054/(10010000281250)0.095mm205/400=0.512mm满足要求! 3、 最大支座反力计算承载能力极限状态 R下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14329.160.205+1.2232.520.2057.464kN正常使用极限状态 R下挂max1.143l左q1.1430.205245.624kN五、 小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗弯强度设计值f(N133、/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)213.333 1、 下挂侧模计算简图如下: 跨中段计算简图悬挑段计算简图 1、 抗弯验算 q7.464kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.17.4640.62, 0.57.4640.32=0.336kNm Mmax/W0.336106/533336.298N/mm2f15.444N/mm2满足要求! 2、 抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.67.4640.6, 7.4640.3=2.687kN max=3Vmax/(2bh0)=32.6871000/(25080)1.008N/mm21.663N/134、mm2满足要求! 3、 挠度验算 q5.624kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6775.6246004/(10084152133330)0.275mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=5.6243004/(884152133330)=0.317mm300/400=0.75mm满足要求! 4、 最大支座反力计算承载能力极限状态 R下挂maxmax1.17.4640.6, 0.47.4640.6+7.4640.34.927kN正常使用极限状态 R下挂maxmax1.15.6240.6, 0.45.6240.6+5.6240.33.712kN六、 主梁验135、算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 1、 下挂侧模因主梁2根合并, 验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程, 可依次解得: 承载能力极限状态: R11.022kN, R22.956kN, R32.43kN, R42.956kN, R51.022kN正常使用极限状态: R10.766kN, R22.227kN, R31.80136、8kN, R42.227kN, R50.766kN计算简图如下: 1、 抗弯验算主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.269106/4490=59.925N/mm2f=205 N/mm2满足要求! 2、 抗剪验算梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=23.9781000/42418.764N/mm2=120 N/mm2满足要求! 3、 挠度验算梁左侧变形图(mm) max0.28mm200/4000.5 mm满足要求! 4、 最大支座反力计算 R下挂max5.962/0.6=9.937kN七、 对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9同主梁计算过程, 取137、有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max9.9379.44kNNtb12.9kN满足要求! 柱模板( 设置对拉螺栓) 计算书计算依据: 1、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162- 2、 混凝土结构设计规范GB50010- 3、 建筑结构荷载规范GB 50009- 4、 钢结构设计规范GB 50017- 一、 工程属性新浇混凝土柱名称11#楼地下车库KZ1新浇混凝土柱长边边长(mm)700新浇混凝土柱的计算高度(mm)4900新浇混凝土柱短边边长(mm)700二、 荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162- 混凝土重力密度c(kN/m3)24138、新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2, cHmin0.222441121/2, 244.9min29.868, 117.629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2, cHmin0.222441121/2, 244.9min29.87, 117.629.87kN/m2承载能力极限状态139、设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k, 1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.868+1.42, 1.3529.868+1.40.720.9max38.642, 42.2820.942.28238.054kN/m2正常使用极限状态设计值S正G4k29.868 kN/m2三、 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图 1、 强度验算最不利受力状态如下图, 按三等跨连续梁验算静载线荷载q10.91.35bG140、4k0.91.350.429.86814.516kN/m活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.420.706kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.114.5160.2332-0.1170.7060.2332-0.084kNm Mmax/W0.084106/(1/6400152)5.568N/mm2f14.742N/mm2满足要求! 2、 挠度验算作用线荷载qbS正0.429.86811.947kN/m 0.677ql4/(100EI)0.67711.947233.3334/(1008925(1/12400153)0.239mml/400233.33141、3/4000.583mm满足要求! 四、 小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5080小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、 强度验算小梁上作用线荷载qbS承0.23338.0548.879 kN/m小梁弯矩图(kNm) Mmax0.455kNm Mmax/W0.455106/53.3331038.524N/mm2f13.5N/mm2满足要求! 2、 抗剪验算小梁剪力图(kNm) Vmax2142、.842kN max=3Vmax/(2bh0)=32.8421000/(25080)1.066N/mm2=1.35N/mm2满足要求! 3、 挠度验算小梁上作用线荷载qbS正0.23329.8686.969 kN/m小梁变形图(mm) 0.984mm1mm满足要求! 4、 支座反力计算承载能力极限状态 Rmax=5.683正常使用极限状态 Rmax=4.46五、 柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、 柱143、箍强度验算连续梁中间集中力取小P值; 两边集中力为小梁荷载取半后, 取P/2值。长边柱箍: 取小梁计算中b=700/(4-1)=233.333mm=0.233m代入小梁计算中得到: 承载能力极限状态 Rmax5.683kN P=Rmax/2=2.841kN正常使用极限状态: Rmax4.46kN P=Rmax/2=2.23kN长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kNm)长边柱箍剪力图(kN) M10.137kNm, N14.166kN短边柱箍: 取小梁计算中b=700/(4-1)=233.333mm=0.233m代入小梁计算中得到: 承载能力极限状态 Rmax5.683kN P=Rmax/2=2.144、841kN正常使用极限状态: Rmax4.46kN P=Rmax/2=2.23kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kNm)短边柱箍剪力图(kN) M20.137kNm, N24.166kN M/Wn0.137106/(4.49103)30.406N/mm2f205N/mm2满足要求! 2、 柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) 10.016mml/4000.782mm 20.016mml/4000.782mm满足要求! 六、 对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N4.1662=8.333kNNtb17.8kN满足要求! N4.1662=8.333kN26kN满足要求!