1、塔吊基础施工方案一、工程概况本工程为xx卷烟厂联合易地技术改造工程第三标段，。动力中心（占地面积7381.73m2，总建筑面积12498m2，其中地下室2541.9m2,地下一层地上2层，开挖深度为-3m至-9.0m，建筑总高度10.2m）、原料暂存库(东西长64.4m，南北宽67.4m，地上五层，层高4.5米，单层面积4340.56m2，总建筑面积21556m2 建筑总高度24m )，辅料综合库(东西长64.4m，南北宽67.4m，柱网尺寸9m8.25m,地上四层，层高4.5米，单层面积4340.56m2，总建筑面积17296m2), 其它子项均为1-2层的单体工程。建筑分类为丁类工业建筑，2、耐火等级为一级或二级，合理使用年限50年。二、塔吊选用根据动力中心两栋楼的结构形式及总高度，并结合场地平面布置，项目部决定选用4台QTZ80（5313）塔吊，该塔吊工作幅度353m，独立式高度40m，附着式最大高度为140m，最大额重起重量为6t，最大幅度处额定起重量为1.3T。 三、塔吊基础平面布置 1、现场概况：本工程为多个单体的工业厂房，场地面积较大，尽可能的覆盖到更多的单体建筑，需合理确定塔吊的位置。2、塔基设定需考虑的因素： 为充分发挥塔吊的性能，基础设定要使塔吊有尽可能大的覆盖面积，减少二次搬运，特别要覆盖钢筋加工车间及木工加工车间，以便于钢筋、模板及其它材料的吊运。 具备塔吊安拆3、场地，及吊车行走路线，以利于安拆。 依据QTZ5313塔吊使用说明书、本工程施工图及岩土工程勘察报告。3、为发挥塔基优势，结合图纸设计、塔吊说明书及现场实际情况，本工程动力中心布置1#、2#两个塔吊，原料暂存库、辅料存储库各布置一个塔吊，分别为3#、4#塔吊，塔吊基础平面位置详见平面布置图。4、1#、2#3#、4#塔吊基底标高详见塔吊立面图。四、塔基设计根据QTZ5313塔吊使用说明书中有关塔吊的各种技术参数，当地耐力为200 kpa时，塔吊基础尺寸采用5000mm5000mm1350mm，塔吊基础配筋为双层双向，每层均为上下主筋分别为30根直径为20的三级钢筋。根据动力中心、原料暂存库、辅料4、存储库的基础埋深、开挖深度以及岩土勘察报告（详勘）各土层的承载力，本工程1#、2#塔吊基础计划坐在土层为第三层土，开挖深度7m，该层土地耐力为180kpa ，不满足需要，塔吊基础需另行设计验算（计算书附后）。3#、4#塔吊基础计划坐在土层为第二层土，开挖深度4m，该层土地耐力为115kpa ，不满足需要，也需另行设计验算（计算书附后）。经验算：1#、2#塔吊基础尺寸采用6300mm6300mm1350mm，塔吊基础配筋为双层双向，每层均为上下主筋分别为37根直径为25的三级钢筋；3#、4#塔吊基础尺寸采用5500mm5500mm1350mm，塔吊基础配筋为双层双向，每层均为上下主筋分别为33根5、直径为25的三级钢筋；满足要求。五、 塔身附着及预埋位置根据QTZ5313塔吊使用说明书中要求，本工程最高单体为原料暂存库24m，无需附着，详见塔吊立面图。六、施工注意事项1、塔吊基础开挖至设计标高，且必须是原状态，不得扰动。2、塔吊基础垫层为C15混凝土100厚，塔吊基础砼采用C35标号混凝土，混凝土基础表面应校水平，平面度误差小于1/1000。 4、塔吊基础预埋件严格按照QTZ80（5313）使用说明书预埋。5、若基础主筋通过支腿有困难时，允许主筋避让。6、其他未尽事宜严格按照QTZ80（5313）使用说明书及有关规范执行。1#、2#塔吊基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ80（5313）6、塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)45.00塔机独立状态的计算高度H(m)48.00塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.65二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)330.00起重臂自重G1(kN)50.40起重臂重心至塔身中心距离RG122.00小车和吊钩自重G2(kN)3.80最大起重荷载Qmax(kN)60.00小车和吊钩至塔身中心的最小距离RQmax(m)11.50最大起重力矩M2(kN.m)800.00平衡臂自重G3(kN)22.00平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.30平衡块自重G4(kN)140.40平衡块重心至塔身中心距离RG47、(m)11.80 2、风荷载标准值Wk(kN/m2)工程所在地xx市经济开发区第三大街以东、南三环以南、学府街以北地块基本风压0(kN/m2)工作状态0.20非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)风振系数z工作状态1.77非工作状态1.84风压等效高度变化系数z0.98风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.20塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值Wk(kN/m2)工作状态0.81.201.771.950.980.200.65非工作状态0.81.201.841.950.980.451.52 3、塔机传递至8、承台荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)330.00+50.40+3.80+22.00+140.40546.60起重荷载标准值FQk(kN)60.00竖向荷载标准值Fk(kN)546.60+60.00606.60水平荷载标准值Fvk(kN)0.650.351.6548.0018.02倾覆力矩标准值Mk(kNm)50.4022.00+3.8011.50-22.006.30-140.4011.80+0.9(800.00+0.518.0248.00)466.41非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1546.60水平荷载标准值Fvk(kN)1.520.351.6548.0042.13倾覆9、力矩标准值Mk(kNm)50.4022.00-22.006.30-140.4011.80+0.542.1348.00324.60 4、塔机传递至承台荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2546.60655.92起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.460.0084.00竖向荷载设计值F(kN)655.92+84.00739.92水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.418.0225.23倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(50.4022.00+3.8011.50-22.006.30-140.4011.80)+1.40.9(800.00+0.518.0248.00)10、781.54非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2546.60655.92水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.442.1358.98倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(50.4022.00-22.006.30-140.4011.80)+1.40.542.1348.00591.74三、承台验算承台布置承台长l(m)6.30承台宽b(m)6.30承台高度h(m)1.35承台参数承台混凝土强度等级C35承台混凝土自重c(kN/m3)25.00承台上部覆土厚度h(m)0.00承台上部覆土的重度(kN/m3)19.00承台混凝土保护层厚度(mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa11、)115.00基础宽度的地基承载力修正系数b0.30基础埋深的地基承载力修正系数d1.60基础底面以下的土的重度(kN/m3)19.00基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)19.00基础埋置深度d(m)1.50修正后的地基承载力特征值fa(kPa)162.50 软弱下卧层承台底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)5.00地基压力扩散角()20软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk(kPa)130.00软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kPa)329.50 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=6.006.001.3525.00=1215.00kN 承台及其上土的自重荷12、载设计值：G=1.2Gk=1.21215.00=1458.00kN 荷载效应标准组合时，平行承台边长方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =50.4022.00+3.8011.50-22.006.30-140.4011.80+0.9(800.00+0.518.0248.00/1.2) =401.54kNm FVk=FVk/1.2=42.13/1.2=35.11kN 荷载效应基本组合时，平行承台边长方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2) =113、.250.4022.00+3.8011.50-22.006.30-140.4011.80)+1.40.9(800.00+0.518.0248.00/1.2) =690.72kNm FV=FV/1.2=58.98/1.2=49.15kN 基础长宽比：l/b=6.30/6.30=1.001.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=6.306.302/6=41.67m3 Wy=bl2/6=6.306.302/6=41.67m3 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础X、Y方向的弯矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=466.416.30/(6.302+6.302)0.5=330.16kN14、m Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=466.416.30/(6.302+6.302)0.5=330.16kNm 1、偏心验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(606.60+1215.00)/39.69-329.80/39.69-329.80/39.69=29.28kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压应力计算 Pkmin=29.28kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(606.60+1215.00)/39.69+329.80/39.69+329.80/3915、.69=62.52kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(606.60+1215.00)/(6.306.30)=45.90kN/m2 4、基础底面压应力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =115.00+0.3019.00(6.30-3)+1.6019.00(1.50-0.5)=163.21kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=45.90kPafa=163.21kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=62.52kPa1.2fa=1.2163.21=195.85kPa 满足要求！ 516、承台抗剪验算 承台有效高度：h0=h-=1350-50=1300mm 偏心距：e=(Mk+Fvkh)/(Fk+Gk) =(401.54+35.111.35)/(606.60+1215.00)=0.25m X轴方向： e=0.25mb/6=6.30/6=1.05m Pxmin=(F+G)/A-M/Wx=(739.92+1458.00)/39.69-690.72/39.69=37.98kN/m2 Pxmax=(F+G)/A+M/Wx=(739.92+1458.00)/39.69+690.72/39.69=72.78kN/m2 P1x=Pxmax-(b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b =17、72.78-(6.30-1.65)/2)(72.78-37.98)/6.30=59.94kPa Y轴方向： e=0.25ml/6=6.30/6=1.05m Pymin=(F+G)/A-M/Wy=(739.92+1458.00)/39.69-690.72/39.69=37.98kN/m2 Pymax=(F+G)/A+M/Wy=(739.92+1458.00)/39.69+690.72/39.69=72.78kN/m2 P1y=Pymax-(l-B)/2)(Pymax-Pymin)/l =72.78-(6.30-1.65)/2)(72.78-37.98)/6.30=59.94kPa 基底平均压力设18、计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(72.78+59.94)/2=66.36kPa py=(Pymax+P1y)/2=(72.78+59.94)/2=66.36kPa 基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=66.36(6.30-1.65)6.30/2=972.01kN Vy=|py|(l-B)b/2=66.36(6.30-1.65)6.30/2=972.01kN X轴方向抗剪： h0/l=1300/6300=0.214 0.25cfclh0=0.251.0014.3063001300=29279.25kNVx=972.01kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1300/6319、00=0.214 0.25cfcbh0=0.251.0014.3063001300=29279.25kNVy=972.01kN 满足要求！ 6、软弱下卧层验算 基础底面处土的自重压力值：pc=dm=1.5019.00=28.50kPa 下卧层顶面处附加压力值： pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) =(6.306.30(45.90-28.50)/(6.30+25.00tan20)(6.30+25.00tan20)=7.05kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z=5.0019.00=95.00kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=fazk+20、b(b-3)+dm(d+z-0.5) =130.00+0.3019.00(6.30-3)+1.6019.00(5.00+1.50-0.5)=331.21kPa 作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=7.05+95.00=102.05kPafaz=331.21kPa 满足要求！四、承台配筋验算承台底部长向配筋HRB400 25170承台底部短向配筋HRB400 25170承台顶部长向配筋HRB400 25170承台顶部短向配筋HRB400 25170 1、承台弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2(px-G/A)l/8=(6.30-1.65)2(66.36-1458.00/39.69)21、6.30/8=504.47kNm 基础Y向弯矩： M=(l-B)2(py-G/A)b/8=(6.30-1.65)2(66.36-1458.00/39.69)6.30/8=504.47kNm 2、承台配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=504.47106/(1.0014.30630013002)=0.003 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S1=1-1/2=1-0.003/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=504.47106/(0.9981300360)=1080 mm2 承台底需要配筋：A1=max(22、1080，bh)=max(1080，0.001563001350)=12758mm2 承台底长向实际配筋：As1=18153mm2A1=12758mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=504.47106/(1.0014.30630013002)=0.003 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S2=1-2/2=1-0.003/2=0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=504.47106/(0.9981300360)=1080mm2 承台底需要配筋：A2=max(996，lh)=max(996，0.001523、60001350)=12758mm2 承台底短向实际配筋：AS2=18153mm2A2=12758mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=18153mm20.5A1=0.512758=6079mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 承台顶短向实际配筋：AS4=18153mm20.5A2=0.512758=6079mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。3# 4#塔吊基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ80（5315）（新乡克瑞）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)45.00塔机独立状态的计算高度H(m)48.024、0塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.65二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)330.00起重臂自重G1(kN)50.40起重臂重心至塔身中心距离RG122.00小车和吊钩自重G2(kN)3.80最大起重荷载Qmax(kN)60.00小车和吊钩至塔身中心的最小距离RQmax(m)11.50最大起重力矩M2(kN.m)800.00平衡臂自重G3(kN)22.00平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.30平衡块自重G4(kN)140.40平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.80 2、风荷载标准值Wk(kN/m2)工程所在地xx市经济开发区第三大25、街以东、南三环以南、学府街以北地块基本风压0(kN/m2)工作状态0.20非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)风振系数z工作状态1.77非工作状态1.84风压等效高度变化系数z0.98风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.20塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值Wk(kN/m2)工作状态0.81.201.771.950.980.200.65非工作状态0.81.201.841.950.980.451.52 3、塔机传递至承台荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)330.00+50.40+3.8026、+22.00+140.40546.60起重荷载标准值FQk(kN)60.00竖向荷载标准值Fk(kN)546.60+60.00606.60水平荷载标准值Fvk(kN)0.650.351.6548.0018.02倾覆力矩标准值Mk(kNm)50.4022.00+3.8011.50-22.005.50-140.4011.80+0.9(800.00+0.518.0248.00)484.01非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1546.60水平荷载标准值Fvk(kN)1.520.351.6548.0042.13倾覆力矩标准值Mk(kNm)50.4022.00-22.005.50-140.4011.27、80+0.542.1348.00342.20 4、塔机传递至承台荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2546.60655.92起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.460.0084.00竖向荷载设计值F(kN)655.92+84.00739.92水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.418.0225.23倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(50.4022.00+3.8011.50-22.005.50-140.4011.80)+1.40.9(800.00+0.518.0248.00)802.66非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2546.60655.928、2水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.442.1358.98倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(50.4022.00-22.005.50-140.4011.80)+1.40.542.1348.00612.87三、承台验算承台布置承台长l(m)5.50承台宽b(m)5.50承台高度h(m)1.35承台参数承台混凝土强度等级C35承台混凝土自重c(kN/m3)25.00承台上部覆土厚度h(m)0.00承台上部覆土的重度(kN/m3)19.00承台混凝土保护层厚度(mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa)115.00基础宽度的地基承载力修正系数b0.30基础埋深的地基承载力修正系数d129、.60基础底面以下的土的重度(kN/m3)19.00基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)19.00基础埋置深度d(m)1.50修正后的地基承载力特征值fa(kPa)162.50 软弱下卧层承台底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)5.00地基压力扩散角()20软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk(kPa)130.00软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kPa)329.50 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=5.505.501.3525.00=1020.94kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.21020.94=1225.12kN 荷载效应标准组合30、时，平行承台边长方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =50.4022.00+3.8011.50-22.006.30-140.4011.80+0.9(800.00+0.518.0248.00/1.2) =401.54kNm FVk=FVk/1.2=42.13/1.2=35.11kN 荷载效应基本组合时，平行承台边长方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2) =1.250.4022.00+3.8011.50-22.006.30-140.4011.31、80)+1.40.9(800.00+0.518.0248.00/1.2) =690.72kNm FV=FV/1.2=58.98/1.2=49.15kN 基础长宽比：l/b=5.50/5.50=1.001.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=5.505.502/6=27.73m3 Wy=bl2/6=5.505.502/6=27.73m3 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础X、Y方向的弯矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=484.015.50/(5.502+5.502)0.5=341.29kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=484.015.50/(5.502+5.532、02)0.5=341.29kNm 1、偏心验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(606.60+1020.94)/30.25-341.29/30.25-341.29/30.25=31.24kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压应力计算 Pkmin=31.24kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(606.60+1020.94)/30.25+341.29/30.25+341.29/30.25=76.36kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=33、(606.60+1020.94)/(5.505.50)=53.80kN/m2 4、基础底面压应力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =115.00+0.3019.00(5.50-3)+1.6019.00(1.50-0.5)=159.9kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=53.80kPafa=159.90kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=76.36kPa1.2fa=1.2159.90=191.88kPa 满足要求！ 5、承台抗剪验算 承台有效高度：h0=h-=1350-50=1300mm 偏心距：e=(34、Mk+Fvkh)/(Fk+Gk) =(401.54+35.111.35)/(606.60+1020.9)=0.28m X轴方向： e=0.25mb/6=5.50/6=0.92m Pxmin=(F+G)/A-M/Wx=(739.92+1225.12)/30.25-690.72/27.73=40.02kN/m2 Pxmax=(F+G)/A+M/Wx=(739.92+1225.12)/30.25+690.72/27.73=89.84kN/m2 P1x=Pxmax-(b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b =89.84-(5.50-1.65)/2)(89.84-40.02)/5.50=72.4035、kPa Y轴方向： e=0.25ml/6=5.50/6=0.95m Pymin=(F+G)/A-M/Wy=(739.92+1225.12)/30.25-690.72/27.73=40.02kN/m2 Pymax=(F+G)/A+M/Wy=(739.92+1225.12)/30.25+690.72/27.73=89.84kN/m2 P1y=Pymax-(l-B)/2)(Pymax-Pymin)/l =89.84-(5.50-1.65)/2)(89.84-40.07)/5.50=72.40kPa 基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(89.84+72.40)/2=81.12kPa36、 py=(Pymax+P1y)/2=(80.24+66.33)/2=81.12kPa 基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=81.12(5.50-1.65)5.50/2=858.86kN Vy=|py|(l-B)b/2=81.12(5.50-1.65)5.50/2=858.86kN X轴方向抗剪： h0/l=1300/5500=0.244 0.25cfclh0=0.251.0014.3055001300=25561.25kNVx=858.86kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1300/5500=0.244 0.25cfcbh0=0.251.0014.3055001300=2537、561.25kNVy=858.86kN 满足要求！ 6、软弱下卧层验算 基础底面处土的自重压力值：pc=dm=1.5019.00=28.50kPa 下卧层顶面处附加压力值： pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) =(5.505.50(53.80-28.50)/(5.50+25.00tan20)(5.50+25.00tan20)=9.24kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z=5.0019.00=95.00kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5) =130.00+0.3019.00(5.50-3)38、+1.6019.00(5.00+1.50-0.5)=326.65kPa 作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=9.24+95.00=104.24kPafaz=326.65kPa 满足要求！四、承台配筋验算承台底部长向配筋HRB400 25170承台底部短向配筋HRB400 25170承台顶部长向配筋HRB400 25170承台顶部短向配筋HRB400 25170 1、承台弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2(px-G/A)l/8=(5.50-1.65)2(81.12-1225.12/30.25)5.50/8=413.99kNm 基础Y向弯矩： M=(l-B)2(py-G/A)b/839、=(5.50-1.65)2(81.12-1225.12/30.25)5.50/8=413.99kNm 2、承台配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=465.28106/(1.0014.30550013002)=0.003 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S1=1-1/2=1-0.003/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=465.28106/(0.9981300360)=996mm2 承台底需要配筋：A1=max(996，bh)=max(996，0.001555001350)=11137mm2 承台底长向40、实际配筋：As1=16191mm2A1=11137mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=465.28106/(1.0014.30600013002)=0.003 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S2=1-2/2=1-0.003/2=0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=465.28106/(0.9981300360)=996mm2 承台底需要配筋：A2=max(996，lh)=max(996，0.001555001350)=11137mm2 承台底短向实际配筋：AS2=16191mm2A2=11137mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=16191mm20.5A1=0.511137=5569mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 承台顶短向实际配筋：AS4=16191mm20.5A2=0.511137=5569mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。