1、目录第一节 编制依据及版本号- 1 -第二节工程概况- 1 -第三节 平台脚手架方案选择- 1 -第四节 平台脚手架材料选择- 2 -第五节 传送料平台搭设流程及要求- 2 -第六节 平台脚手架搭设安全技术措施- 6 -第七节 平台脚手架拆除安全技术措施- 7 -第八节、文明施工要求- 8 -第九节、平台脚手架防雷措施- 9 -第十节、安全事故应急救援预案- 9 -第十一节、重大伤害事故”预防措施- 17 -第十二节 平台脚手架计算书- 19 -第一节 编制依据及版本号1、建筑结构荷载规范(GB50009-2012) 2、建筑施工扣件式钢管平台脚手架安全技术规范（JGJ130-2011 J842、-2011） 3、建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)4、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号：第二节 工程概况一、二号楼，共30层，首层层高5.4米，标准层层高为2.9 m，天面层标高89.5m，外墙最高标高93m，在26层全层悬挑。首层层高较高，采用中间抱柱措施。三、四号楼，共25层，首层层高5.4米，标准层层高为2.9 m，天面层标高75m，外墙最高标高78.5m，在5、13、21、29层全层悬挑。首层层高较高，采用中间抱柱措施。十号楼，共31层，首层层高5.4米，标准层层高为3 m，天面层标高95.4m，消防水池顶标高102.65m，在5、13、21、23、9层全层悬挑。首层层高较高，工程名称xx一号楼、二号楼、三号楼、四号楼、十号楼、商业B、十二号楼、地下室车库负一层A区地点建设单位设计单位施工单位监理单位第三节 平台脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 第四节 平台脚手架材料选择 l、钢管平台脚手架，选用外径48mm，壁4、厚3.0mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。平台脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。 2、本工程钢管平台脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足5、设计要求后方可在施工中使用。 3、搭设架子前钢管等应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。平台脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪刀撑统一漆黑黄色。 4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。 5、安全网采用密目式安全网，使用前必须做耐贯穿试验不穿透，单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、钢丝绳选用按照GB/T20118-2006进行，绳卡与钢丝绳配套，钢丝绳收头处采用三个以上的绳卡收紧，钢丝绳采用相匹配的OO型索具螺栓扣收紧，弯折处采用套环保护。 7、常规位置，悬挑为6、16号工字钢，采用三道20钢筋锚固在建筑物内。工字钢挑出长度为1.2m，锚固在建筑物内部长度为1.8m。水平间距为1.5m。卸荷钢丝绳采用61914（钢芯），预埋吊环采用20圆钢。第五节 传送料平台搭设流程及要求1、架体搭设工艺流程架体搭设工艺流程：悬挑钢梁逐根树立立杆纵向扫地杆扣紧横向扫地杆扣紧安装第二步小横杆与各立杆扣紧安装第二步大横杆与各立杆扣紧加设水平扶手钢管安装连墙杆接立杆加设剪刀撑搭设超过10m或使用前进行检查验收。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺7、放平整，不得悬空。落地架体搭设工艺流程：逐根树立立杆并与第一排大横杆扣紧安装第一排小横杆并与立杆扣紧安装第二步大横杆与各立杆扣紧加设水平扶手钢管安第二步小横杆安装第三步大横杆安装第三步小横杆安装第四步大横杆和小横杆安装连墙杆接立杆加设剪刀撑搭设超过10m或使用前进行检查验收。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层平台脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位平台脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当平台脚8、手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一般构造要求搭设。2、立杆间距 (1)平台脚手架立杆纵距1.5米、0.9米、1.5米（后附图），横距0.8m，步距1.8m；里立杆距建筑物距离不大于0.3m。 (2)平台脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证平台脚手架的整体性。 (3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。 (4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/250。3、大横杆、小横杆设置(1)大横杆在平台脚手架高度方向的间距1.8m，以9、便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。 (2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力，每侧外伸长度为150mm。4、脚手板、脚手片的铺设要求 脚手板采用木方加木板的方式搭设，50X100木方间距不大于300mm，木板采用18厚模板满铺设置。5、连墙件 (1)连墙件采用刚性连接。连墙件做法：预埋直径48钢管，采用钢钢管与平台脚手架钢管牢固扣接。 (2)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (3)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠、有效的临时拉结，以确保外架安全可10、靠。6、卸荷与悬挑装置（1）布置见下表：位置卸荷楼面及标高卸荷吊环预埋的楼面及标高卸荷吊环及钢丝直径一、二号楼，共30层，平台脚手架高度94.5m，第6层标高17米第7层标高20米20吊环，14钢丝绳第10层标高28.6米第11层标高31.5米第14层标高40.2米第15层标高43.1米第18层标高51.8米第19层标高54.7米第22层标高63.4米第23层标高66.3米第26层标高75米（设置悬挑层）第27层标高77.9米第29层标高83.7米第30层标高86.6米位置卸荷楼面及标高卸荷吊环预埋的楼面及标高卸荷吊环及钢丝直径三、四号楼，共25层，平台脚手架高度80m，第5层标高14.1米（11、设置悬挑层）第6层标高17米20吊环，14钢丝绳第9层标高25.7米第10层标高28.6米第13层标高37.3米（设置悬挑层）第14层标高40.2米第17层标高49.2米第18层标高52.1米第21层标高60.5米（设置悬挑层）第22层标高63.4米第24层标高69.2米第25层标高72.1米位置卸荷楼面及标高卸荷吊环预埋的楼面及标高卸荷吊环及钢丝直径10号楼，共31层，平台脚手架高度104.15m，第5层标高14.4米（设置悬挑层）第6层标高17.4米20吊环，14钢丝绳第9层标高26.4米第10层标高29.4米第13层标高38.4米（设置悬挑层）第14层标高41.4米第17层标高53.4米12、第18层标高56.4米第21层标高62.4米（设置悬挑层）第22层标高65.4米第25层标高74.4米第26层标高77.4米第29层标高86.4米（设置悬挑层）第30层标高89.4米（2）根横向水平杆，一根与立杆扣紧，一根与纵向水平杆扣紧，二者都与建筑物顶紧以承受吊索分力。7、悬挑钢梁布置悬挑方法：采用16号工字钢悬挑，一端支承在楼面上的预埋件上，另一端通过钢丝绳吊拉承载，其间距同立杆间距相对应。并用钢丝绳将其上挂在预埋于上层结构梁20圆钢吊环上，工字钢上焊接100mm16限位钢筋，使之成为上挂、下悬挑式平台脚手架搭设方法。支承在楼面上的悬挑工字钢每根长33.2m，挑出建筑物外边线1.21.413、m，锚固在建筑物内部长度为1.8m。预埋在砼梁内和焊接在楼面的预埋20钢筋，形成三道抱箍抱住工字钢，并与工字钢焊接固定，每条工字钢设钢丝绳吊拉。第六节 平台脚手架搭设安全技术措施1、技术保障措施 (1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。 (2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm65 Nm之间。 (3)架子搭设到10m高度时由架子搭设班组进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同项目部对整个平台脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。 (4)该平台脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台14、，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在平台脚手架上；平台脚手架严禁悬挂起重设备。 (5)平台脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设平台脚手架各构件。其中在平台脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 2、质量保障措施 (1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 (2)技术人员在平台脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。 (3)平台脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求15、。 (4)平台脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对平台脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。 3、安全保障措施 (1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。 (2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。 (3)在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 (4)雨、雾及六级以上大风等天气严禁进行平台脚手架搭设、拆除工作。 (5)设专人负责对平台脚手架进行经常16、检查和保修。 (6)在下列情况下，必须对平台脚手架进行检查| a 在六级大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。 B 检查保修项目 a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的 要求； b 扣件螺丝是否松动； c 安全防护措施是否符合要求。 (7)在平台脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。 (8)平台脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。 (9)搭拆平台脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。 （10）钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测冲击接地电阻不大于30。 （11）、外平台脚手架不得17、搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。（12）定期检查平台脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。第七节 平台脚手架拆除安全技术措施 1、拆架前，全面检查拟拆平台脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑18、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。 7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 8、拆架时严禁碰撞平台脚手架附近电源线，以防触电事故。 9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆19、放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑平台脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 14、如遇强风、雨等特殊气候，不应进行平台脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。第八节、文明施工要求1、 平台脚手架搭设人员必须经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、 搭设平20、台脚手架的人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋，3、 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要精力集中，禁止开玩笑和打闹。4、 在平台脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：a、 主节点外的纵横水平杆，纵横向扫地杆。b、 连墙件5、 上架子作业人员上下均应走人行梯道，禁止攀爬架子。6、 不得在平台脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。7、 护身栏杆，脚手板、密目安全网等影响作业班组支模作业时，如需拆改时，应报项目部批准，由架子工来完成，任何人不得任意拆改。8、 不准利用平台脚手架吊运重物，严禁悬挂任何起重设备。9、 平台脚手架上不得超载，不得将模板支撑，缆风绳，泵送混凝土21、的输送管固定在平台脚手架上。10、 在平台脚手架上进行电、气焊作业时，派专职人员做好防火工作，配备盛水料斗，和铁板，防止火星和切割物溅落引燃安全网。11、 平台脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉，杆件变形严重、防护不全，拉接松动，等问题要及时解决。12、 要保证平台脚手架体整体性，不得与井架、升降机一并拉结。13、 施工人员严禁凌空杆件、物料、扣件及其他物品，使用工具要放工具袋内，防止掉落伤人。14、 临街搭设平台脚手架，上侧应有防止坠物伤人的防护措施。15、 平台脚手架堆放场做到整洁，摆放合理，专人保管；运至地面的材料应按指定地点拆随运，及时整理、检查；按品种、分22、规格堆放整齐，妥善保管。16、 六级上以大风、大雪、大雾、大雨天气应停止平台脚手架搭设和拆除作业；雨后应有防滑措施。第九节、平台脚手架防雷措施在平台脚手架顶部设置避雷针。避雷针采用12镀锌钢管制作，长度不小于1米，设置在平台脚手架顶端角点上，并将最上层大横杆全部连通。接地网要在平台脚手架外将平台脚手架围起来，每隔6米没一个接地极，接地极由2.5长的角钢打入地下组成，接地极间用扁钢连接平台脚手架，平台脚手架接地冲击电阻不得大于30欧姆。引下线采用建筑物的防雷引下线（柱筋）。接地线采用404镀锌扃钢，与建筑物防雷引出接地检测端子连接。第十节、安全事故应急救援预案1、施工中的监测工作本工程施工中的监23、测工作包括质量和安全两个方面，质量监测工作由项目质检组负责，安全监测工作由安全应急救援小组负责。监测工作要细致、到位，每天要保证对施工现场进行两次巡检，保证整个施工过程都处于项目的监控状态下，监测工作要形成记录。监测工作的主要内容：检查施工过程是否严格按照本方案执行；检查施工实体是否出现偏位、变形，并测量出偏位及变形的相应数值，如果偏位及变形值超出规范允许的范围，则必须立即通知相关的责任人，并立即采取相应的质量或安全措施。1) 安全技术措施进入施工现场必须佩带安全帽，外架边缘及高空作业必须佩带安全带，严禁现场嬉戏、酒后上班。周边防护应及时到位，拆模时，应注意立足点的安全与稳定，并注意操作层不能24、站人。余材及较重工具不能随意堆放在钢管架上，必须堆放在专用平台上。施工支模时必须严格按照支模结构平面示意图的要求搭设支撑架，必须选用垂直无弯曲的、截面无损伤的钢管，搭设横立杆时，扣件必须拧紧，钢管连接件均选用合格的连接件，并进行全面的二次检查，剪刀撑按照要求设置，梁下顶部横杆与立杆相交处的扣件设双扣件，即在立杆上增加一个抗压和抗滑移的直角扣件，以避免扣件的滑移而造成模板的变形和其它安全意外。2) 应急救援预案 针对本次施工，项目成立了安全应急救援小组，以处理整个施工过程（从支模到砼浇筑完毕）中出现的安全事故。 全应急救援小组成员：组长：由项目经理担任，主要负责本工程施工中的安全管理总协调及应急25、救援总协调。组员：项目安全员：主要负责本工程施工过程中的安全巡检及安全监督；质检组长：主要负责本工程木工施工阶段的安全管理及应急救援工作；施工员：主要负责本工程钢筋工施工阶段的安全管理及应急救援工作，负责本工程砼浇筑阶段的安全管理及应急救援工作；项目安全应急救援小组必须保证本次施工始终在安全监控之中进行，安全应急救援小组成员要旁站到位，以保证可以及时发现并处理问题。当施工中出现安全事故时，项目安全应急救援小组成员必须第一时间出现在事故现场，并快速对事故进行初步判断，拿出应急措施（实施急救或送医院）。在浇灌混凝土时，项目经理应委派专人全过程在现场监控支撑体系的安全。另外，项目经理至少要在正浇灌混26、凝土的楼面上带班检查一次。应急预案的其它内容可以本项目的应急预案专项方案内容相互补充。本工程容易发生高空坠落、坍塌及倾覆事故，为了保护本企业从业人员在经营活动中的身体健康和生命安全，保证本工程在出现生产安全事故时，能够及时进行应急救援，从而最大限度地降低生产安全事故给本企业及本企业员工所造成的损失特制订本预案。一、应急准备1培训和演练（1）项目部安全员负责主持、组织全体员工每年进行一次按高处坠落事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价。必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。27、（2）施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。2应急物资的准备、维持、保养（1）应急物资的准备：简易单担架、跌打损伤药品、包扎纱布。（2）各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。3防坠落、坍塌及倾覆措施1）平台脚手架材质必须符合国家标准：钢管平台脚手架的杆件连接必须使用合格的扣件；2）临边施工区域，对人和物构成危险的地方必须支搭防护棚，确保人、物的安全。高处作业，严禁投扔物料。3）所有架子工必须持证上岗，经过现场培训、交底、安装人员必须系安全带，交底时按方案要求结合施工现场作业条件和队伍情况做详细交底，并确定指挥人员，在施工时按作业环境做好防滑、防坠落事故发生。发现隐患要立即整改要建立登记、整28、改检查，定人、定措施，定完成日期，在隐患没有消除前必须采取可靠的防护措施，如有危及人身安全的紧急险情，应立即停止作业。4）平台脚手架支搭必须先编好搭设方案，经有关技术人员审批后遵照执行。5）所有架体平台，架设好后，必须经各方专业技术人员验收签字后，投入使用。二、应急救援预案1、一旦发生高空坠落、坍塌及倾覆事故由安全员组织抢救伤员，项目经理打电话“119”或“120”给急救中心，由土建工长保护好现场防止事态扩大。其他义务小组人员协助安全员做好现场救护工作，水、电工长协助送伤员外部救护工作，如有轻伤或休克人员，现场由安全员组织临时抢救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心脏挤压，尽最大努力抢救伤员，将伤亡29、事故控制到最小程序，损失降到最小。2、如果发生平台脚手架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，现场清理由外包队管理者组织有关职工协助清理材料，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减少事故损失。3善后处理程序1）查明事故原因及责任人。2）制定有效的防范措施，防止类似事故发生3）对所有员工进行事故教育。4）宣传事故处理结果。5）以书面形式向上级报告。三、施工现场各部门、专业防火措施（一）、模板堆场防火须知 1、木料堆场严禁吸烟。 2、木料堆场严禁动用明火。 3、木料堆场、制作场不准堆放易燃易爆物30、品及危险物品。 4、夜间作业不得使用碘钨灯照明。 5、下班前必须将木屑、零星木块等清除干净。 6、下班时必须切断电源。 7、必须配备消防灭火器材。（二）、仓库治安、防火安全管理措施 1、严格执行公安部仓库防火安全管理规则。库房包括门窗设置必须牢固，大型和要害物件必须按规定设置报警器和避雷针。 2、配备相应的值班巡逻力量。认真执行值班、巡逻制度。易燃易爆物品必须单独设置仓库存放，配备足够的消防器材。 3、各种材料应分类分规格存放整齐。 4、仓库管理人员离库时，应随时关窗、断电、锁门。 5、管理员应认真执行各类物资器具的收、发、领、退、核制度，做到账、卡、物相符。 6、提货单、凭证、印章有专人保管31、，已发货的单据应当场盖注销章。 7、仓库内严禁用碘钨灯取暖，不准私烧火炉、电炉。严禁火种进入。 8、仓库通道禁止堆放障碍物，保持消防道路畅通。 9、按标准配备足够的消防器材，经常进行防火安全检查，发现大险隐患，必须及时采取措施，予以消除。 10、仓库内严禁吸烟和带有火种的人进入。仓库附近动火须经审批。 11、下班前应作巡视检查、关窗、断电、锁门，根据需要安排值班人员。（三）、施工现场防火措施 1、各单位在编制施工组织设计时，施工总平面图、施工方法和施工技术均要符合消防安全要求。 2、施工现场应明确划分用火作业、易燃材料堆场、仓库、易燃废品集中站和生活区等区域。 3、施工现场夜间应有照明设备，保32、持消防车通道畅通无阻，加强值班巡逻。 4、施工作业期间需搭设临时性建筑物，必须经施工企业技术负责人批准，施工结束应及时拆除。但不得在高压架空线下面搭设临时性建筑物或堆放可燃物品。 5、施工现场应配备足够的消防器材，指定专人维护、管理、定期更新，保证完整好用。 6、在土建施工时，应先将消防器材和设施配备好，有条件的，应敷设好室外消防水管和消防栓。 7、焊、割作业点与氧气瓶、电石桶和乙炔发生器等危险物品的距离不得少于10M，与易燃易爆物品的距离不得小于30M；如达不到上述要求的，应执行动火审批制度，并采取有效的安全隔离措施。 8、乙炔发生器和氧气瓶的存放距离不得少于2M；使用时两者的距离不得少于533、M。 9、施工现场用电，应严格加强电源管理，防止发生电气火灾。 10、严禁在屋顶用明火熔化柏油。（四）、禁火区域划分及审批规定 1、施工现场的动火作业，必须执行审批制度。 2、凡属下列情况之一的属一级动火： （1）、禁火区域内； （2）、油罐、油箱、油槽车和储存过可燃气体、易燃液体的容器以及连接在一起的辅助设备； （3）、各种受压设备； （4）、危险性较大的登高焊、割作业； （5）、比较密封的室内、容器内、地下室等场所； （6）、现场堆有大量可燃和易燃物质的场所。 3、一级动火作业由所在单位行政负责人填写动火申请表，编制安全技术措施方案，报公司保卫部门及消防部门审查批准后，方可动火。 4、凡属34、下列情况之一的为二级动火： （1）、在具有一定危险因素的非禁火区域进行临时焊、割等用火作业； （2）、小型油箱等容器； （3）、登高焊、割等用火作业。 5、二级动火作业由所在工地，车间的负责人填写动火申请表，编制安全技术措施方案，报本单位主管部门审查批准后，方可动火。 6、在非固定的、无明显危险因素的场所进行用火作业，均属三级动火作业。 7、三级动火作业由所在班组填写动火申请表，经工地、车间负责人及主管人员审查批准后，方可动火。（五）、灭火器材配备措施 1、临时搭设的建筑物区域内应按规定配备消防器材。一般临时设施区，每100M2配备两只10L灭火机；大型临时设施总面积超过1200 M2的，应备35、有专供消防用的太平桶、积水桶（池），黄砂池等器材设施；上述设施周围不得堆放物品。 2、临时木工间、油漆间、木、机具间等，每25 M2应配置一只种类合适的灭火机；油库、危险品仓库应配备足够数量、种类合适的灭火机。（六）、焊、割作业“十不烧”规定 1、焊工必须持证上岗，无特种作业安全操作证的人员，不准进行焊、割作业。 2、凡属一、二、三级动火范围的焊、割作业，未经办理动火审批手续不准进行焊、割作业。 3、焊工不了解焊、割现场周围情况，不得进行焊、割作业。 4、焊工不了解焊件内部是否安全时，不得进行焊、割作业。 5、各种装过可燃气体、易燃液体和有毒物质的容器，未经彻底清洗，或未排除危险之前，不准进行36、焊、割作业。 6、用可燃材料作保温层、冷却层、隔音、隔热设备的部位，或火星能飞溅的地方，在未采取切实可靠的安全措施之前，不准焊、割作业。 7、有压力或密闭的管道、容器，不准焊、割作业。 8、焊、割部位附近有易燃易爆物品，在未作清理或未采取有效的安全措施前，不准焊、割作业。 9、附近有与明火作业相抵触的工种在作业时，不准焊、割作业。 10、与外单位相连的部位，在没有弄清有无险情，或明知存在危险而未采取有效的措施之前，不准焊、割作业。事故发生后应立即停止施工，关闭机械，以免二次伤害。（七）、火灾临界状态的响应 任何员工一旦发现火情，视火情的严重情况进行以下操作：1、 局部轻微着火，不危及人员安全、37、可以马上扑灭的立即进行扑灭。2、 局部着火，可以扑灭但有可能蔓延扩大的，在不危及人员安全的情况下，一方面立即通知周围人员参与灭火，防止火势蔓延扩大，一方面向现场管理者汇报。3. 火势开始蔓延扩大，不可能马上扑灭的，按本预案“火灾紧急状态的响应”条款执行。4火灾现场的所属部门按照应急预案进行响应灭火，并视火灾严重情况决定是否寻求外部救援。5火灾紧急状态的响应1 ) 任何员工发现火情,不论发生在现场还是办公楼,马上喊“着火了”并立即拨打公司内火警电话， 与公司生产部联系，通报火场位置。2) 公司生产部接到火警电话后马上向公司领导汇报，通知应急组织,并组织车队人员、医务人员等做好抢救人员的准备工作。38、3)总指挥接到报警电话后,根据火灾现场情况立即采取应急措施. 4)公司各部门按照应急响应规定，立即组织人员赶赴现场进行灭火，综合部视火灾严重情况决定是否寻求外部救援。 5 )当火灾现场需要寻求外部支援时，由公司领导决定拨打区消防报警电话“119”，通报以下信息：6若有人员受伤，急救组医务人员立即对受伤人员进行救护，受伤严重者立即送往医院并拨打电话与医院联系。7紧急异常处理所需的必要用具(灭火器、水桶、铁锹、指定应急的车辆等)由综合部平时储备,并在现场放置实物（消防栓、通信电话）,并进行日常的维护和管理。8在危险品的存放处用明显位置标明该危险品的危害、使用要求和相应的应急措施。( 八 )、应急反39、应程序图紧急事件发生控制室1、 向公司调度及值班干部汇报，火灾立即报119火警。2、 通知正在施工的单位。值班干部组织实施紧急处理措施现场1、 现场人员立即发出信号。2、 如情况允许应进行抢险。3、 最主要是保证人身安全。撤离人数不够有人受伤无人受伤、丢失用扩音器喊话或组织寻找。清点人数情况紧急时所有人员撤到指定地点初级救护、包扎（ 九 ）、火灾事故应急行动程序发现火情的第一人应发出火情的信号，并迅速赶赴报警点，发出火灾警报，灭火应急小组立即赶赴出事现场，落实火灾地点，火势大小，同时断开着火区电源开关，在有可能的情况下用灭火器扑救；灭火应急小组迅速通知现场决策人，说明情况，由决策人根据火情拔打40、火警电话119，并说明火情类型，行车路线；现场决策人根据情况下达灭火命令并组织分工扑救；在人员集合的同时，现场决策人迅速组织经过消防培训的人员，赶往现场扑救，急救人员准备急救用具待命，后勤人员应准备足够数量的灭火器做好灭火器供应工作。当火情较大时，应采取控制或隔离的方法等候专业消防队员来灭火；立即疏散无关人员到安全地带，同时警戒着火现场，并安排人员到入场岔口指挥消防车的行车路线；当火势被扑灭确认安全方可接通电源；清理火灾现场，填写火灾报告；若第一现场决策人不在时，可由第二决策人替代指挥，若第二决策人不在时，可由第三决策人替代指挥。第十一节、重大伤害事故”预防措施（一）对作业人员要求1、所有进场41、施工的棚工必须经体检合格后，进行安全教育，并持有市劳动局及建委认证的专业培训考核合格上岗证。2、严禁酒后上班，严禁赤脚或穿拖鞋上班，应穿防滑鞋。3、全体施工人员进入工地要戴安全帽。4、开工前，施工管理人员必须详细向全体作业人员作搭棚分项工程的安全技术交底，并办理签字。5、搭拆作业应放置好材料，不得高处抛掷物体。6、支架搭设、拆除时，应在作业层上1500左右先搭设一条大横杆作为架子工挂安全带之用。（二）搭设作业注意事项1、搭设中及时剔除、杜绝使用变形过大的杆件和不合格的杆件；扣件应扣紧，并应注意拧紧程度要适当；要随时校正杆件的垂直偏差和水平偏，使偏差限制在规定范围内；拉杆和剪刀撑的设置要及时，不42、得滞后超过2步架。2、当有六级以上大或雾、雨天气时应停止外平台脚手架支架搭设或拆除作业，并把外平台脚手架支架上的材料放稳。3、搭拆外平台脚手架支架期间，会同工程施工单位设置围栏和警戒标志，并派专人看护严禁非作业人员入内。砼浇注时，任何人员不得进入支撑内。4、应严格控制作业面上的施工荷载，以免荷载过大而影响外平台脚手架支架的安全稳定性。5、外平台脚手架支架应按工程实际进度进行搭设，搭设高度宜控制在工作面以上二步距内。6、在搭设过程中，如因监时停工，应当采取监时措施，保证架体的安全稳定性，防止倒塌。7、在外平台脚手架支架搭设过程中可能会遇到的伤害事故有：高处坠落、触电事故、物体打击、机械伤害和坍塌43、事故。针对支架搭设具体预防措施如下：1）高处坠落事故的预防措施：（1）患有高血压、心脏病、贫血等疾病的人员不准从事高处作业。（2）作业人员要戴好安全帽，穿好防滑鞋，系好安全带，安全带要高挂低用，将保险钩挂牢在人员上方的牢固物体上。（3）禁止作业人员攀爬外平台脚手架支架上下，也不得在阳台之间等非规定通道攀登。翻越。（4）遇有六级以上大风、大雨或雾等恶劣天气不得进行露天攀登与悬空高处作业。（5）严禁使用钢井架载人上下，卸料平台和通道两侧必须设置防护栏。2）触电事故的预防措施：（1）工地中使用的电缆必须采取架空或埋地铺设，电缆不得在地面上拖地拉设，同时也不能架设在外平台脚手架支架立杆上。（2）脚步架44、外侧边缘有高压线时，必须在水平和垂直距离上保持最小安全操作距离；如不能满足安全距离，必须采取防护设施。（3）实行三级配电、两级保护用电方式，非持证人员不得进行电工作业。3）坍塌事故的预防措施：（1）外平台脚手架支架拆除前，现场应设置围栏、警戒标志，严禁外人进入。（2）外平台脚手架支架拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。（3）连墙件必须随外平台脚手架支架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层拆除后再拆外平台脚手架支架，分段或分立面拆除高差不大于2步，如高差大于2步，应在两端增设连墙杆加固。（4）外平台脚手架支架使用期间，严禁拆除外平台脚手架支架的任何构件；临时性拆除也要先加固处理后才进行，完工45、后应立即补回。4）物体打击事故的预防：（1）作业人员应正确佩带安全帽，且安全帽质量要符合国家标准。（2）外平台脚手架支架在搭设过程中应即时挂设安全网（立网和平网）。（3）作业人员要随身携带工具袋，暂时不用的工具应装入工具袋内。拆下的物体应系好后方可入下地面，严禁向下抛掷。（4）上下立体交叉作业时，不得在同一垂直面上下同时作业，如必须同时作业时，应在上下之间设置牢固的隔离防护层。（5）钢井架运散料时应将散料装箱运输；运输工料时，应将长料立放、绑扎牢固。（6）上料口、通道口上方应设双层防护棚，其材质及搭设必须满足规范的要求。5）机械伤害事故的预防：（1）外平台脚手架支架作业人员要使用钢井架运输材料46、时，必须由专人持证上岗开机；（2）作业人员不从钢井架上落。（三）外平台脚手架支架使用要求1、不能随意拆除支架上的任何扣件与拉结以及棚板，不能拆除或拆动拉顶杆，以保证外平台脚手架支架的安全稳定性。2、外平台脚手架支架立杆基础外侧应设置排水沟，以防雨水浸泡地基造成下陷。3、不得在外平台脚手架支架基础及附近进行挖掘作业，否则应采取安全措施，确保外平台脚手架支架基础不发生变形，沉降等。4、不得将灰砂等材料堆放在支架上。5、不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在外平台脚手架支架上；严禁悬挂起重设备及在外平台脚手架支架上架设超重设备。6、钢管架应设置避雷针，分置于各主楼外架四角立杆上，并47、联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。7、外平台脚手架支架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。8、在使用过程中，项目部必须有专门组织机构对支架实施监控管理。第十二节 平台脚手架计算书第一部分 组合扣件式钢管平台脚手架设计计算书(落地+拉吊卸荷)说明：取1、2号楼26层以下高度进行落地式平台脚手架搭设最不利计算。1.计算参数设定（1）平台脚手架基本参数建筑物最大标高+75.00m，平台脚手架起搭标高为-2.15m,平台脚手架最大标高+75.00m，采用单管落地+拉吊卸荷的搭设形式，设5个拉吊段分别是+17.00+28.60m,+28.60+40.20m48、,+40.20+51.80m,+51.80+63.40m,+63.40+75.00m。拉吊卸荷采用14mm钢丝绳1.50m,吊环20mm。平台脚手架采用483.0钢管，内立杆离墙0.50m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.50m，立杆横距0.80m；纵向水平杆在上，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；平台脚手架满铺钢网。平台脚手架不完全卸荷采用：立杆向下传递10%荷载。（2）钢管截面特征 钢管483.0mm，截面积A=424mm2，惯性矩I=107800mm4，截面模量W=4490mm3，回转半径i=15.9mm，每米长质量0.0326kN/m，Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=249、05N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值为0.1069kN/m采用钢网,自重标准值为0.30kN/m2栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,自重标准值为0.16kN/m，平台脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值为0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值取两层装修平台脚手架为2.00kN/m2 3）风荷载地面粗糙度按C类挡风系数=0.80 ,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则平台脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.80=1.04,工程位于佛山市顺德区,基本风压0=0.35kN/m22.纵向水平杆验算（150、）荷载计算钢管自重GK1=0.0326kN/m；脚手板自重GK2=0.300.27=0.08kN/m；施工活荷载QK=2.000.27=0.53kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值永久荷载：q1=1.2(0.0326+0.08)=0.14kN/m,施工活荷载：q2=1.40.53=0.74kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算,L=1.50m。1）抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107,M1=KM1q1L2=-0.1070.141.502=-0.03kNm弯矩系数KM2=-0.121,M2=KM2q2L2=-0.1210.741.502=-0.20kNm51、Mmax=M1+M2=0.03+0.20=0.23kNm,=Mmax/W=0.23106/4490=51.22kNm纵向杆的抗弯强度=51.22N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算挠度系数K1=0.632,1=K1q1L4/(100EI)=0.632(0.14/1.2)(1500)4/(100EI)=0.17mm挠度系数K2=0.967,2=K2q2L4/(100EI)=0.967(0.74/1.4)(1500)4/(100EI)=1.17mmmax=1+2=0.17+1.17=1.34mm纵向杆的max=1.34mm=L/150=10mm与10mm,满足要求。3）最大支座反52、力Rq1=1.1430.141.50=0.24kN,Rq2=1.2230.741.50=1.36kN,Rmax=Rq1+Rq2=0.24+1.36=1.60kN3.横向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重gk1=0.0326kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=1.60kN,旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=0.80kN（2）横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m1)抗弯强度验算Mmax=qL2/8R中L/3=0.03260.800.80/81.600.80/3=430000Nmm=0.43kNm=Mmax/W=430000/4490=95.77N/mm53、2横向水平杆的抗弯强度=95.77N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算集中荷载产生的挠度为:1=Pa(3L24a2)/(24EI)=1600267(3800242672)/(24EI)=1.31mm均布荷载产生的挠度为:2=5qL4/384EI=50.03268004/(384EI)=0.01mmmax=12 =1.31+0.01=1.32mm横向水平杆的max=1.32mm=L/150=5.33mm与10mm,满足要求。4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算 R=R中R边Gk1L/2=1.600.800.03260.40=2.41kN横向水平杆与立杆连接扣件R=2.41kN54、Rc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。5.立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0；考虑平台脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.50立杆步距h=1.80m；立杆计算长度Lo=kh=1.01.501.80=2.70m=2700mm长细比=Lo/i=2700/15.9=169.81 立杆长细比=169.81210,满足要求。轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.501.80=3.12m=3119mm=Lo/i=3119/15.9=196，查得=0.188。6.落地段立杆计算净高度19.15m, 落地段计算高度为19.15m, 脚手板铺9层。(1）荷载计算1)平台55、脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.106919.15=2.05kN2)构配件自重： NG2k=1.62+2.16+0.29=4.07kN其中：脚手板重量：91.500.400.30=1.62kN栏杆、挡脚板重量：91.500.16=2.16kN安全网重量：19.151.500.010=0.29kN3)活荷包括：a.施工荷载按2层作业计算（其中2层装修施工）得：NQk=1.500.80/2(2.00+2.00)=2.40kNb.风荷载标准值计算风荷载标准值k=0.841.040.35=0.31kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.56、91.40.311.501.801.80/10=0.19kNm=190000N.mm(2）立杆稳定性验算 序号 各标高段 立杆作用力(不组合风荷载)上层立杆传递力验算作用力1+63.40+75.00m8.0808.082+51.80+63.40m8.088.080.10=0.818.08+0.81=8.893+40.20+51.80m8.088.890.10=0.898.08+0.89=8.974+28.60+40.20m8.088.970.10=0.98.08+0.9=8.985+17.00+28.60m8.088.980.10=0.98.08+0.9=8.986落地段-2.15+17.0057、10.708.980.10=0.9010.70+0.90=11.60序号 各标高段 立杆作用力（组合风荷载）上层立杆传递力验算作用力1+63.40+75.00m7.7407.742+51.80+63.40m7.747.740.10=0.777.74+0.77=8.513+40.20+51.80m7.748.510.10=0.857.74+0.85=8.594+28.60+40.20m7.748.590.10=0.867.74+0.86=8.605+17.00+28.60m7.748.600.10=0.867.74+0.86=8.606落地段-2.15+17.0010.378.600.10=0.58、8610.37+0.86=11.231)不组合风荷载时N=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(2.05+4.07)+1.42.40=10.70kN上层立杆传递作用力:N2=8.980.10=0.90,N=N1+N2=10.70+0.90=11.60kNN/（A）=11.601000/(0.188424)=145.52N/mm2 2)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+ NG2k）0.91.4NQk=1.2(2.05+4.07)+0.91.42.40=10.37kN 上层立杆传递作用力:N2=8.600.10=0.86,N=N1+N2=10.37+0.86=11.23kNN/（A59、）MW/W=11.231000/(0.188424)190000/4490=183.20N/mm2 立杆稳定性为183.2N/mm2f=205N/mm2,满足要求。7.支撑支承面验算钢管立杆高配套底座150150mm,支承面为混凝土板（按C30考虑）支承板厚=150mm上部荷载为：F=11.23kN（1）支承面受冲切承载力验算s=2.00,ft=1.50N/mm2,h0=165mm,h=1.00=0.4+1.2/s=1.00,pc,m=0N/mm2,um=2(150+165)+2(150+165)=1260mm(0.7hft+0.25pc,m)umh0=(0.71.01.50+0.250)1.60、001260165=218.30kN受冲切承载力218.30kNF=11.23kN,满足要求。 (2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.15+20.15)(0.153)=0.20m2,Al=0.150.15=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=3.16，fcc=0.8514300=12155kN/m2，=0.75lfccAl=0.753121550.02=546.98kN 支承面局部受压承载力546.98kNF=11.23kN,满足要求。8.拉吊卸荷段立杆8.1+63.40+75.00m,拉吊段净高度为11.60m,拉吊段计算高度为11.60m,拉吊段底标高为+63.40m,脚手板铺6层。61、（1）荷载计算1)平台脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.106911.60=1.24kN2)构配件自重：NG2k=1.08+1.44+0.17=2.69kN其中：脚手板重量：61.500.400.30=1.08kN 栏杆、挡脚板重量：61.500.16=1.44kN 安全网重量：11.601.500.010=0.17kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.500.80/2(2.00+2.00)=2.40kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+63.40m,z=1.45;水平风荷载标准值k=1.451.040.35=0.53kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.462、Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.531.501.801.80/10=0.32kNm=320000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(1.24+2.69)+1.42.40=8.08kNN/（A）=8.081000/(0.188424)=101.36N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.24+2.69)+0.91.42.40=7.74kNN/（A）MW/W=7.741000/(0.188424)320000/4490=168.1N/mm2立杆稳定性为168.163、N/mm2f=205N/mm2,满足要求。8.2+51.80+63.40m,拉吊段净高度为11.60m,拉吊段计算高度为11.60m,拉吊段底标高为+51.80m,脚手板铺6层。（1）荷载计算1)平台脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.106911.60=1.24kN2)构配件自重：NG2k=1.08+1.44+0.17=2.69kN其中：脚手板重量：61.500.400.30=1.08kN 栏杆、挡脚板重量：61.500.16=1.44kN 安全网重量：11.601.500.010=0.17kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.500.80/2(2.00+2.00)=2.40kNb64、.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+51.80m,z=1.25;水平风荷载标准值k=1.251.040.35=0.46kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.461.501.801.80/10=0.28kNm=280000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(1.24+2.69)+1.42.40=8.08kN上层立杆传递作用力:N2=8.080.10=0.81,N=N1+N2=8.08+0.81=8.89kNN/（A）=8.891000/(0.188424)=65、111.53N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.24+2.69)+0.91.42.40=7.74kN上层立杆传递作用力:N2=7.740.10=0.77,N=N1+N2=7.74+0.77=8.51kNN/（A）MW/W=8.511000/(0.188424)280000/4490=170.89N/mm2立杆稳定性为170.89N/mm2f=205N/mm2,满足要求。8.3+40.20+51.80m,拉吊段净高度为11.60m,拉吊段计算高度为11.60m,拉吊段底标高为+40.20m,脚手板铺6层。（1）荷载计算1)平台脚手架结构自重66、：NG1k=gkH=0.106911.60=1.24kN2)构配件自重：NG2k=1.08+1.44+0.17=2.69kN其中：脚手板重量：61.500.400.30=1.08kN 栏杆、挡脚板重量：61.500.16=1.44kN 安全网重量：11.601.500.010=0.17kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.500.80/2(2.00+2.00)=2.40kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+40.20m,z=1.13;水平风荷载标准值k=1.131.040.35=0.41kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/1067、=0.91.40.411.501.801.80/10=0.25kNm=250000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(1.24+2.69)+1.42.40=8.08kN上层立杆传递作用力:N2=8.890.10=0.89,N=N1+N2=8.08+0.89=8.97kNN/（A）=8.971000/(0.188424)=112.53N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.24+2.69)+0.91.42.40=7.74kN上层立杆传递作用力:N2=8.510.10=0.85,N=68、N1+N2=7.74+0.85=8.59kNN/（A）MW/W=8.591000/(0.188424)250000/4490=163.44N/mm2立杆稳定性为163.44N/mm2f=205N/mm2,满足要求。8.4+28.60+40.20m,拉吊段净高度为11.60m,拉吊段计算高度为11.60m,拉吊段底标高为+28.60m,脚手板铺6层。（1）荷载计算1)平台脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.106911.60=1.24kN2)构配件自重：NG2k=1.08+1.44+0.17=2.69kN其中：脚手板重量：61.500.400.30=1.08kN 栏杆、挡脚板重量：61.50069、.16=1.44kN 安全网重量：11.601.500.010=0.17kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.500.80/2(2.00+2.00)=2.40kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+28.60m,z=1;水平风荷载标准值k=11.040.35=0.36kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.361.501.801.80/10=0.22kNm=220000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(1.24+2.69)+1.42.40=8.070、8kN上层立杆传递作用力:N2=8.970.10=0.9,N=N1+N2=8.08+0.9=8.98kNN/（A）=8.981000/(0.188424)=112.66N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.24+2.69)+0.91.42.40=7.74kN上层立杆传递作用力:N2=8.590.10=0.86,N=N1+N2=7.74+0.86=8.60kNN/（A）MW/W=8.601000/(0.188424)220000/4490=160.43N/mm2立杆稳定性为160.43N/mm2f=205N/mm2,满足要求。8.5+17.071、0+28.60m,拉吊段净高度为11.60m,拉吊段计算高度为11.60m,拉吊段底标高为+17.00m,脚手板铺6层。（1）荷载计算1)平台脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.106911.60=1.24kN2)构配件自重：NG2k=1.08+1.44+0.17=2.69kN其中：脚手板重量：61.500.400.30=1.08kN 栏杆、挡脚板重量：61.500.16=1.44kN 安全网重量：11.601.500.010=0.17kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.500.80/2(2.00+2.00)=2.40kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+17.00m,z=0.72、74;水平风荷载标准值k=0.741.040.35=0.27kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.271.501.801.80/10=0.16kNm=160000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(1.24+2.69)+1.42.40=8.08kN上层立杆传递作用力:N2=8.980.10=0.9,N=N1+N2=8.08+0.9=8.98kNN/（A）=8.981000/(0.188424)=112.66N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+73、NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.24+2.69)+0.91.42.40=7.74kN上层立杆传递作用力:N2=8.600.10=0.86,N=N1+N2=7.74+0.86=8.60kNN/（A）MW/W=8.601000/(0.188424)160000/4490=143.52N/mm2立杆稳定性为143.52N/mm2f=205N/mm2,满足要求。9.钢丝绳和吊环验算通过比较，以+28.60+40.20m拉吊段的钢丝绳受力最大，故以此进行钢丝绳和吊环验算。（1）钢丝绳验算h=2.90m,La=0.80m,离墙距离=0.50m,N=8.98kN钢丝绳采用=14mm,=0.85,K74、=8,K,=0.356,Ro=1670kN/mm2破断拉力总和F破=K,D2Ro=0.3561421670=116.53kN钢丝绳允许拉力P=F破/K=116.530.85/8.00=12.38kNToa=8.98(1.302+2.902)0.5/2.90=9.84kN,Tob=8.98(0.502+2.902)0.5/2.90=9.11kN。钢丝绳承受拉力Toa=9.84kNP=12.38kN,Tob=9.11kNP=12.38kN，钢丝绳强度满足要求。（2）吊环验算吊环采用20mm光面圆钢，As=3.14(20/2)2=314mm2，f=65N/mm2fAs=265314=40820N=475、0.82kN每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa+Tob=9.84+9.11=18.95kN吊环允许拉力40.82kNN拉=18.95kN，满足要求。10.计算结果平台脚手架起搭标高为-2.15m，分段平台脚手架最大标高+75.00m,采用单管落地+拉吊卸荷的搭设形式，从-2.15m开始设5个拉吊段分别是+17.00+28.60m,+28.60+40.20m,+40.20+51.80m,+51.80+63.40m,+63.40+75.00m。平台脚手架采用483.0钢管，内立杆离墙0.50m；立杆步距1.80m，立杆纵距1.50m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平76、杆；拉吊卸荷采用14mm钢丝绳1.50m,吊环20mm；平台脚手架满铺钢网。第二部分 组合扣件式钢管平台脚手架设计计算书(悬挑+拉吊卸荷)说明：取最高的10号楼进行最不利计算。3、4号楼不再重复计算。1.计算参数设定（1）平台脚手架基本参数楼层最大标高+101.12m，平台脚手架起搭标高为+14.40m，平台脚手架最大标高+102.65m，采用悬挑型钢+拉吊卸荷的搭设形式，设7个卸荷段分别是+14.40+26.40m,+26.40+38.40m,+38.40+53.40m,+53.40+62.40m,+62.40+74.40m,+74.40+86.40m,+86.40+102.65m，其中设477、个型钢支承段分别是+14.40+38.40m,+38.40+62.40m,+62.40+86.40m,+86.40+102.65m。悬挑型钢采用16号工字钢1.50m,锚固段1.80m，采用直径20mm锚固钢筋,悬挑型钢端部采用14mm钢丝绳1.50m，与结构拉结吊环20mm。拉吊卸荷采用14mm钢丝绳1.50m,吊环20mm。平台脚手架采用483.0钢管，内立杆离墙0.50m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.50m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；平台脚手架满铺钢网。平台脚手架不完全卸荷采用：立杆向下传递10%荷载。（2）钢管截面特征 钢管48378、.0mm，截面积A=424mm2，惯性矩I=107800mm4，截面模量W=4490mm3，回转半径i=15.9mm，每米长质量0.0326kN/m，Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值为0.1069kN/m采用钢网,自重标准值为0.30kN/m2栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,自重标准值为0.16kN/m平台脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值为0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值两层装修平台脚手架为2.00kN/m2 3）风荷载地面粗糙度按C类 挡风系79、数=0.80 ,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则平台脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.80=1.04,工程位于佛山市顺德区,基本风压0=0.35kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重GK1=0.0326kN/m；脚手板自重GK2=0.300.27=0.08kN/m；施工活荷载QK=2.000.27=0.53kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值永久荷载：q1=1.2(0.0326+0.08)=0.14kN/m,施工活荷载：q2=1.40.53=0.74kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算,L=1.50m。1）抗弯强度验算弯矩系数K80、M1=-0.107,M1=KM1q1L2=-0.1070.141.502=-0.03kNm弯矩系数KM2=-0.121,M2=KM2q2L2=-0.1210.741.502=-0.20kNmMmax=M1+M2=0.03+0.20=0.23kNm,=Mmax/W=0.23106/4490=51.22kNm纵向杆的抗弯强度=51.22N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算挠度系数K1=0.632,1=K1q1L4/(100EI)=0.632(0.14/1.2)(1500)4/(100EI)=0.17mm挠度系数K2=0.967,2=K2q2L4/(100EI)=0.967(0.781、4/1.4)(1500)4/(100EI)=1.17mmmax=1+2=0.17+1.17=1.34mm纵向杆的max=1.34mm=L/150=10mm与10mm,满足要求。3）最大支座反力Rq1=1.1430.141.50=0.24kN,Rq2=1.2230.741.50=1.36kN,Rmax=Rq1+Rq2=0.24+1.36=1.60kN3.横向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重gk1=0.0326kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=1.60kN,旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=0.80kN（2）横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m1)82、抗弯强度验算Mmax=qL2/8R中L/3=0.03260.800.80/81.600.80/3=430000Nmm=0.43kNm=Mmax/W=430000/4490=95.77N/mm2横向水平杆的抗弯强度=95.77N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算集中荷载产生的挠度为:1=Pa(3L24a2)/(24EI)=1600267(3800242672)/(24EI)=1.31mm均布荷载产生的挠度为:2=5qL4/384EI=50.03268004/(384EI)=0.01mmmax=12 =1.31+0.01=1.32mm横向水平杆的max=1.32mm=L/150=83、5.33mm与10mm,满足要求。4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算 R=R中R边Gk1L/2=1.600.800.03260.40=2.41kN横向水平杆与立杆连接扣件R=2.41kNRc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。5.立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0；考虑平台脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.50立杆步距h=1.80m；立杆计算长度Lo =kh=1.01.501.80=2.70m=2700mm 长细比=Lo/i=2700/15.9=169.81 立杆长细比=169.81210,满足要求。轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.501.884、0=3.12m=3119mm=Lo/i=3119/15.9=196，=0.188。6.1 +86.40+102.65m型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算、拉吊卸荷段立杆验算6.1.1悬挑段+86.40+102.65m，计算高度102.65-86.40=16.25m6.1.1.1 型钢支承段立杆验算(1)荷载计算1）平台脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.106916.25=1.74kN2）构配件自重NG2k=1.62+2.16+0.24 =4.02kN其中：脚手板重量：91.500.400.30=1.62kN 栏杆、挡脚板重量91.500.16=2.16kN 安全网重量:16.251.50085、.010=0.24kN3）活荷载包括：a.施工荷载NQk=1.500.80/2(2.00+2.00)=2.40kNb.风荷载标准值计算水平风荷载标准值k=zs0=1.621.040.35=0.59kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.591.501.801.80/10=0.36kNm=360000Nmm（2)立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(1.74+4.02)+1.42.40=10.27kN上层立杆传递作用力:N2=00.10=1.03kN,N=N1+N2=10.86、27+1.03=10.27kNN/(A)=10.271000/(0.188424)=128.84N/mm2 2)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+ NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.74+4.02)+0.91.42.40=9.94kN上层立杆传递作用力:N2=00.10=0.99kN,N=N1+N2=9.94+0.99=9.94kNN/(A)MW/W=9.941000/(0.188424)360000/4490=204.88N/mm2立杆稳定性为204.88N/mm2f=205N/mm2,满足要求。6.1.1.2 型钢承载力验算悬挑材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,87、tw=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。（1）抗弯强度验算lC1=1.40m,lC2=1.30m, lC3=0.50m,N1=N2=10.27kN=10272N,x=1.05；Mmax=-N(lC2+lC3)-qlC12/2=-10.27(1.30+0.50)-0.211.402/2=-18.70kNm=-18695400Nmm=Mmax/xWx=18695400/(1.05140900)=188、26.37N/mm2悬挑型钢梁抗弯强度=126.37N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪强度验算V=2N+qlC1=10.272+0.211.40=20.84kN=VS/Ixtw=2083880800/(112700006.0)=24.90N/mm2悬挑型钢梁抗剪强度=24.90N/mm2120.00N/mm2,满足要求。（3）整体稳定验算L1=1400mm=1.40m,t=9.9mm,b=88mm,iy=18.90;y=L1/iy=1400.00/18.90=74.07b=1.07-(74.072/44000)(235/235)=0.95,bbMmax/bWx=18695489、00/(0.77140900)=172.32N/mm2悬挑型钢梁整体稳定性=172.32N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（4）挠度验算max=NlC22lC1(3-lC2/lC1)/6EI+NlC32lC1(3-lC3/lC1)/6EI+qlC14/8EI =10272130021400(3-1300/1400)/(620600011270000) +1027250021400(3-500/1400)/(620600011270000) +0.2114004/(820600011270000) =3.61+0.68+0.04=4.33mm悬挑型钢梁挠度max=4.33mm=140090、/250=5.60mm,满足要求。（5）验算悬挑梁锚固钢筋k=lC1/L=1.40/1.80=0.78,k1=lC3/L=0.50/1.80=0.28,k2=lC2/L=1.30/1.80=0.72RB=-N(k2+k1)+0.5qL(1-k2)=-10272(0.72+0.28)+0.50.211800(1-0.782)=-10198N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算,取20钢筋,As=2314.00=628.00mm2;Nm=RB=10198N=10.20kN,Nm/As=10198/628.00=16.24N/mm2锚固钢筋Nmax/As=16.24N/mm265N/mm2,满足要求91、。（6）悬挑梁下楼板验算悬挑梁下楼板受压尺寸100100mm, 受压楼板为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10.20kN1)楼板受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00，(0.7hft0.25pc,m)UmhO=(0.71.001.43+0.250)1.00820105=86.19kN楼板受冲切承载力86.19kN上部荷载F=10.20kN,满足要求。2)楼板局部受压承载力验算Ab=(0.192、0+0.102)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753.00121550.01=273.49kN楼板局部受压承载力F=273.49kN上部荷载F=10.20kN,满足要求。6.2+62.40+86.40m型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算、拉吊卸荷段立杆验算序号 各标高段 立杆作用力（组合风荷载）上层立杆传递力验算作用力1+74.40+86.40m7.8007.80+0=7.802悬挑段+62.40+74.40m7.807.800.10=0.78793、.80+0.78=8.58序号 各标高段 立杆作用力(不组合风荷载)上层立杆传递力验算作用力1+74.40+86.40m8.1408.14+0=8.142悬挑段+62.40+74.40m8.148.140.10=0.818.14+0.81=8.956.2.1+74.40+86.40m,拉吊段净高度为12.00m,拉吊段计算高度为12.00m,拉吊段底标高为+74.40m,脚手板铺6层。（1）荷载计算1)平台脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.106912.00=1.28kN2)构配件自重：NG2k=1.08+1.44+0.18=2.70kN其中：脚手板重量：61.500.400.30=1.094、8kN 栏杆、挡脚板重量：61.500.16=1.44kN 安全网重量：12.001.500.010=0.18kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.500.80/2(2.00+2.00)=2.40kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+74.40m,z=1.45;水平风荷载标准值k=1.451.040.35=0.53kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.531.501.801.80/10=0.32kNm=320000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=195、.2(1.28+2.70)+1.42.40=8.14kN上层立杆传递作用力:N2=0,N=N1+N2=8.14+0=8.14kNN/（A）=8.141000/(0.188424)=102.12N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.28+2.70)+0.91.42.40=7.80kN上层立杆传递作用力:N2=0,N=N1+N2=7.80+0=7.80kNN/（A）MW/W=7.801000/(0.188424)320000/4490=169.12N/mm2立杆稳定性为169.12N/mm2f=205N/mm2,满足要求。6.2.2悬挑段+6296、.40+74.40m，计算高度74.40-62.40=12.00m6.2.2.1 型钢支承段立杆验算(1)荷载计算1）平台脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.106912.00=1.28kN2）构配件自重NG2k=1.08+1.44+0.18 =2.70kN其中：脚手板重量：61.500.400.30=1.08kN 栏杆、挡脚板重量61.500.16=1.44kN 安全网重量:12.001.500.010=0.18kN3）活荷载包括：a.施工荷载NQk=1.500.80/2(2.00+2.00)=2.40kNb.风荷载标准值计算水平风荷载标准值k=zs0=1.351.040.35=0.49k97、N/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.491.501.801.80/10=0.3kNm=30000Nmm（2)立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(1.28+2.70)+1.42.40=8.14kN上层立杆传递作用力:N2=8.140.10=0.81kN,N=N1+N2=8.14+0.81=8.95kNN/(A)=8.951000/(0.188424)=112.28N/mm2 2)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+ NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.28+2.798、0)+0.91.42.40=7.80kN上层立杆传递作用力:N2=7.800.10=0.78kN,N=N1+N2=7.80+0.78=8.58kNN/(A)MW/W=8.581000/(0.188424)300000/4490=174.46N/mm2立杆稳定性为174.46N/mm2f=205N/mm2,满足要求。6.2.2.2 型钢承载力验算悬挑材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv=199、20.00N/mm2,fy=235N/mm2。（1）抗弯强度验算lC1=1.40m,lC2=1.30m, lC3=0.50m,N1=N2=8.95kN=8950N,x=1.05；Mmax=-N(lC2+lC3)-qlC12/2=-8.95(1.30+0.50)-0.211.402/2=-16.32kNm=-16315800Nmm=Mmax/xWx=16315800/(1.05140900)=110.28N/mm2悬挑型钢梁抗弯强度=110.28N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪强度验算V=2N+qlC1=8.952+0.211.40=18.19kN=VS/Ixtw=1819100、480800/(112700006.0)=21.74N/mm2悬挑型钢梁抗剪强度=21.74N/mm2120.00N/mm2,满足要求。（3）整体稳定验算L1=1400mm=1.40m,t=9.9mm,b=88mm,iy=18.90;y=L1/iy=1400.00/18.90=74.07b=1.07-(74.072/44000)(235/235)=0.95,bbMmax/bWx=16315800/(0.77140900)=150.39N/mm2悬挑型钢梁整体稳定性=150.39N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（4）挠度验算max=NlC22lC1(3-lC2/lC1)/6EI+Nl101、C32lC1(3-lC3/lC1)/6EI+qlC14/8EI =8950130021400(3-1300/1400)/(620600011270000) +895050021400(3-500/1400)/(620600011270000) +0.2114004/(820600011270000) =3.15+0.59+0.04=3.78mm悬挑型钢梁挠度max=3.78mm=1400/250=5.60mm,满足要求。（5）验算悬挑梁锚固钢筋k=lC1/L=1.40/1.80=0.78,k1=lC3/L=0.50/1.80=0.28,k2=lC2/L=1.30/1.80=0.72RB=-N(102、k2+k1)+0.5qL(1-k2)=-8950(0.72+0.28)+0.50.211800(1-0.782)=-8876N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算,取20钢筋,As=2314.00=628.00mm2;Nm=RB=8876N=8.88kN,Nm/As=8876/628.00=14.13N/mm2锚固钢筋Nmax/As=14.13N/mm265N/mm2,满足要求。（6）悬挑梁下楼板验算悬挑梁下楼板受压尺寸100100mm, 受压楼板为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=8.88kN1)楼板受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=103、120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00，(0.7hft0.25pc,m)UmhO=(0.71.001.43+0.250)1.00820105=86.19kN楼板受冲切承载力86.19kN上部荷载F=8.88kN,满足要求。2)楼板局部受压承载力验算Ab=(0.10+0.102)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753.00121550.0104、1=273.49kN楼板局部受压承载力F=273.49kN上部荷载F=8.88kN,满足要求。6.3+38.40+62.40m型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算、拉吊卸荷段立杆验算序号 各标高段 立杆作用力（组合风荷载）上层立杆传递力验算作用力1+53.40+62.40m6.8606.86+0=6.862悬挑段+38.40+53.40m9.256.860.10=0.699.25+0.69=9.94序号 各标高段 立杆作用力(不组合风荷载)上层立杆传递力验算作用力1+53.40+62.40m7.2007.20+0=7.202悬挑段+38.40+53.40m9.597.200.10=0.729.5105、9+0.72=10.316.3.1+53.40+62.40m,拉吊段净高度为9.00m,拉吊段计算高度为9.00m,拉吊段底标高为+53.40m,脚手板铺5层。（1）荷载计算1)平台脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.10699.00=0.96kN2)构配件自重：NG2k=0.90+1.20+0.14=2.24kN其中：脚手板重量：51.500.400.30=0.90kN 栏杆、挡脚板重量：51.500.16=1.20kN 安全网重量：9.001.500.010=0.14kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.500.80/2(2.00+2.00)=2.40kNb.风荷载标准值计算拉吊106、段底离地高度+53.40m,z=1.25;水平风荷载标准值k=1.251.040.35=0.46kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.461.501.801.80/10=0.28kNm=280000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(0.96+2.24)+1.42.40=7.20kN上层立杆传递作用力:N2=0,N=N1+N2=7.20+0=7.2kNN/（A）=7.201000/(0.188424)=90.33N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NG107、lk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(0.96+2.24)+0.91.42.40=6.86kN上层立杆传递作用力:N2=0,N=N1+N2=6.86+0=6.86kNN/（A）MW/W=6.861000/(0.188424)280000/4490=148.42N/mm2立杆稳定性为148.42N/mm2f=205N/mm2,满足要求。6.3.2悬挑段+38.40+53.40m，计算高度53.40-38.40=15.00m6.3.2.1 型钢支承段立杆验算(1)荷载计算1）平台脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.106915.00=1.60kN2）构配件自重NG2k=1.44+1.92+108、0.23 =3.59kN其中：脚手板重量：81.500.400.30=1.44kN 栏杆、挡脚板重量81.500.16=1.92kN 安全网重量:15.001.500.010=0.23kN3）活荷载包括：a.施工荷载NQk=1.500.80/2(2.00+2.00)=2.40kNb.风荷载标准值计算水平风荷载标准值k=zs0=1.131.040.35=0.41kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.411.501.801.80/10=0.25kNm=250000Nmm（2)立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NG109、lk+ NG2k）1.4NQk=1.2(1.60+3.59)+1.42.40=9.59kN上层立杆传递作用力:N2=7.200.10=0.72kN,N=N1+N2=9.59+0.72=10.31kNN/(A)=10.311000/(0.188424)=129.34N/mm2 2)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+ NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.60+3.59)+0.91.42.40=9.25kN上层立杆传递作用力:N2=6.860.10=0.69kN,N=N1+N2=9.25+0.69=9.94kNN/(A)MW/W=9.941000/(0.188424)250000/4490=110、180.38N/mm2立杆稳定性为180.38N/mm2f=205N/mm2,满足要求。6.3.2.2 型钢承载力验算悬挑材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。（1）抗弯强度验算lC1=1.40m,lC2=1.30m, lC3=0.50m,N1=N2=10.31kN=10310N,x=1.05；Mmax=-N(lC2+lC3)-qlC12/111、2=-10.31(1.30+0.50)-0.211.402/2=-18.76kNm=-18763800Nmm=Mmax/xWx=18763800/(1.05140900)=126.83N/mm2悬挑型钢梁抗弯强度=126.83N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪强度验算V=2N+qlC1=10.312+0.211.40=20.91kN=VS/Ixtw=2091480800/(112700006.0)=24.99N/mm2悬挑型钢梁抗剪强度=24.99N/mm2120.00N/mm2,满足要求。（3）整体稳定验算L1=1400mm=1.40m,t=9.9mm,b=88mm,iy112、=18.90;y=L1/iy=1400.00/18.90=74.07b=1.07-(74.072/44000)(235/235)=0.95,bbMmax/bWx=18763800/(0.77140900)=172.95N/mm2悬挑型钢梁整体稳定性=172.95N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（4）挠度验算max=NlC22lC1(3-lC2/lC1)/6EI+NlC32lC1(3-lC3/lC1)/6EI+qlC14/8EI =10310130021400(3-1300/1400)/(620600011270000) +1031050021400(3-500/1400)/(620113、600011270000) +0.2114004/(820600011270000) =3.63+0.68+0.04=4.35mm悬挑型钢梁挠度max=4.35mm=1400/250=5.60mm,满足要求。（5）验算悬挑梁锚固钢筋k=lC1/L=1.40/1.80=0.78,k1=lC3/L=0.50/1.80=0.28,k2=lC2/L=1.30/1.80=0.72RB=-N(k2+k1)+0.5qL(1-k2)=-10310(0.72+0.28)+0.50.211800(1-0.782)=-10236N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算,取20钢筋,As=2314.00=628.00m114、m2;Nm=RB=10236N=10.24kN,Nm/As=10236/628.00=16.30N/mm2锚固钢筋Nmax/As=16.30N/mm265N/mm2,满足要求。（6）悬挑梁下楼板验算悬挑梁下楼板受压尺寸100100mm, 受压楼板为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10.24kN1)楼板受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00，(0.7hft0.25pc,m)UmhO=(0.7115、1.001.43+0.250)1.00820105=86.19kN楼板受冲切承载力86.19kN上部荷载F=10.24kN,满足要求。2)楼板局部受压承载力验算Ab=(0.10+0.102)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753.00121550.01=273.49kN楼板局部受压承载力F=273.49kN上部荷载F=10.24kN,满足要求。6.4+14.40+38.40m型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算、拉吊卸荷段立杆验算序号 各标高段 立杆116、作用力（组合风荷载）上层立杆传递力验算作用力1+26.40+38.40m7.8007.80+0=7.802悬挑段+14.40+26.40m7.807.800.10=0.787.80+0.78=8.58序号 各标高段 立杆作用力(不组合风荷载)上层立杆传递力验算作用力1+26.40+38.40m8.1408.14+0=8.142悬挑段+14.40+26.40m8.148.140.10=0.818.14+0.81=8.956.4.1+26.40+38.40m,拉吊段净高度为12.00m,拉吊段计算高度为12.00m,拉吊段底标高为+26.40m,脚手板铺6层。（1）荷载计算1)平台脚手架结构自重：117、NG1k=gkH=0.106912.00=1.28kN2)构配件自重：NG2k=1.08+1.44+0.18=2.70kN其中：脚手板重量：61.500.400.30=1.08kN 栏杆、挡脚板重量：61.500.16=1.44kN 安全网重量：12.001.500.010=0.18kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.500.80/2(2.00+2.00)=2.40kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+26.40m,z=1;水平风荷载标准值k=11.040.35=0.36kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.4118、0.361.501.801.80/10=0.22kNm=220000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(1.28+2.70)+1.42.40=8.14kN上层立杆传递作用力:N2=0,N=N1+N2=8.14+0=8.14kNN/（A）=8.141000/(0.188424)=102.12N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.28+2.70)+0.91.42.40=7.80kN上层立杆传递作用力:N2=0,N=N1+N2=7.80+0=7.80kNN/（A）MW/W=7.801119、000/(0.188424)220000/4490=146.40N/mm2立杆稳定性为146.40N/mm2f=205N/mm2,满足要求。6.4.2悬挑段+14.40+26.40m，计算高度26.40-14.40=12.00m6.4.2.1 型钢支承段立杆验算(1)荷载计算1）平台脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.106912.00=1.28kN2）构配件自重NG2k=1.08+1.44+0.18 =2.70kN其中：脚手板重量：61.500.400.30=1.08kN 栏杆、挡脚板重量61.500.16=1.44kN 安全网重量:12.001.500.010=0.18kN3）活荷载包括120、：a.施工荷载NQk=1.500.80/2(2.00+2.00)=2.40kNb.风荷载标准值计算水平风荷载标准值k=zs0=0.741.040.35=0.27kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.271.501.801.80/10=0.16kNm=160000Nmm（2)立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(1.28+2.70)+1.42.40=8.14kN上层立杆传递作用力:N2=8.140.10=0.81kN,N=N1+N2=8.14+0.81=8.95kNN/(121、A)=8.951000/(0.188424)=112.28N/mm2 2)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+ NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.28+2.70)+0.91.42.40=7.80kN上层立杆传递作用力:N2=7.800.10=0.78kN,N=N1+N2=7.80+0.78=8.58kNN/(A)MW/W=8.581000/(0.188424)160000/4490=143.82N/mm2立杆稳定性为143.82N/mm2f=205N/mm2,满足要求。6.4.2.2 型钢承载力验算悬挑材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm122、,q=0.21kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。（1）抗弯强度验算lC1=1.40m,lC2=1.30m, lC3=0.50m,N1=N2=8.95kN=8950N,x=1.05；Mmax=-N(lC2+lC3)-qlC12/2=-8.95(1.30+0.50)-0.211.402/2=-16.32kNm=-16315800Nmm=Mmax/xWx=16315800/(1.05140900)=110.28N/mm2悬挑型钢梁抗弯强度123、=110.28N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪强度验算V=2N+qlC1=8.952+0.211.40=18.19kN=VS/Ixtw=1819480800/(112700006.0)=21.74N/mm2悬挑型钢梁抗剪强度=21.74N/mm2120.00N/mm2,满足要求。（3）整体稳定验算L1=1400mm=1.40m,t=9.9mm,b=88mm,iy=18.90;y=L1/iy=1400.00/18.90=74.07b=1.07-(74.072/44000)(235/235)=0.95,bbMmax/bWx=16315800/(0.77140900)=150.124、39N/mm2悬挑型钢梁整体稳定性=150.39N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（4）挠度验算max=NlC22lC1(3-lC2/lC1)/6EI+NlC32lC1(3-lC3/lC1)/6EI+qlC14/8EI =8950130021400(3-1300/1400)/(620600011270000) +895050021400(3-500/1400)/(620600011270000) +0.2114004/(820600011270000) =3.15+0.59+0.04=3.78mm悬挑型钢梁挠度max=3.78mm=1400/250=5.60mm,满足要求。（5）验算125、悬挑梁锚固钢筋k=lC1/L=1.40/1.80=0.78,k1=lC3/L=0.50/1.80=0.28,k2=lC2/L=1.30/1.80=0.72RB=-N(k2+k1)+0.5qL(1-k2)=-8950(0.72+0.28)+0.50.211800(1-0.782)=-8876N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算,取20钢筋,As=2314.00=628.00mm2;Nm=RB=8876N=8.88kN,Nm/As=8876/628.00=14.13N/mm2锚固钢筋Nmax/As=14.13N/mm265N/mm2,满足要求。（6）悬挑梁下楼板验算悬挑梁下楼板受压尺寸10010126、0mm, 受压楼板为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=8.88kN1)楼板受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00，(0.7hft0.25pc,m)UmhO=(0.71.001.43+0.250)1.00820105=86.19kN楼板受冲切承载力86.19kN上部荷载F=8.88kN,满足要求。2)楼板局部受压承载力验算Ab=(0.10+0.102)(0.103)=0.09m2,Al=0.1127、00.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753.00121550.01=273.49kN楼板局部受压承载力F=273.49kN上部荷载F=8.88kN,满足要求。7. 钢丝绳和吊环验算通过比较，以+38.40+53.40m拉吊段的钢丝绳受力最大，故以此进行钢丝绳和吊环验算。（1）钢丝绳验算 h=3.00m,La=0.80m,离墙距离=0.50m,N=10.31kN钢丝绳采用=14mm,=0.85,K=8,K,=0.356,Ro=1670kN/mm2破断拉力总和F破=K,D2Ro=0.3561421128、670=116.53kN钢丝绳允许拉力P=F破/K=116.530.85/8.00=12.38kNToa=10.31(1.302+3.002)0.5/3.00=11.24kN,Tob=10.31(0.502+3.002)0.5/3.00=10.45kN。钢丝绳承受拉力Toa=11.24kNP=12.38kN,Tob=10.45kNP=12.38kN，钢丝绳强度满足要求。（2）吊环验算吊环采用20mm光面圆钢，As=3.14(20/2)2=314mm2，f=65N/mm2fAs=265314=40820N=40.82kN每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa+Tob=11.24+10.45=21.6129、9kN吊环允许拉力40.82kNN拉=21.69kN，满足要求。8.计算结果平台脚手架起搭标高为+14.40m，平台脚手架最大标高+102.65m,采用悬挑型钢+拉吊卸荷的搭设形式，从+14.40m开始设7个卸荷段分别是+14.40+26.40m,+26.40+38.40m,+38.40+53.40m,+53.40+62.40m,+62.40+74.40m,+74.40+86.40m,+86.40+102.65m,其中设4个型钢支承段分别是+14.40+26.40m,+38.40+53.40m,+62.40+74.40m,+86.40+102.65m。平台脚手架采用483.0钢管，内立杆离墙0130、.50m；立杆步距1.80m，立杆纵距1.50m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；悬挑型钢采用16号工字钢1.50m，锚固段1.80m，采用直径20mm锚固钢筋,悬挑型钢端部采用14mm钢丝绳1.50m，与结构拉结吊环20mm。拉吊卸荷采用14mm钢丝绳1.50m,吊环20mm，平台脚手架满铺钢网。第三部分 连墙件计算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号483.5连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.32721.831.5=7.416kN 长细比=l0/i=600/15.8=37.975，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.416+3)103/(0.896489)=23.773N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=7.416+3=10.416kN0.912=10.8kN 满足要求！