1、 目 录第一章、编制前述11.1、编制根据11.2、工程概况1第二章、编制根据2第三章、模板施工工艺流程及施工方案21、梁模：22、板模：33、材料选取及配备34、梁板模板：35、模板验收：36、模板拆除：4第四章、模板支架设计原则：5第五章、设计假定5第六章、梁模板设计计算书6第七章、楼板模板设计计算书6第八章、成品保护45第九章、安全技术规定45第十章、文明施工规定46第十一章、高支模施工管理架构及人力配备46屋面高支模专项施工方案第一章 、编制前述1.1、编制根据1、设计施工图，地质勘察报告，地基与基本验收规范；2、范畴：依照设计定位图，构造平面图、剖面图、立面图。1.2、工程概况 1、2、工程名称：东御世家四期1栋、2栋、3栋及敞开式车库 2、建筑面积：约 36651.9 3、工程概况：本工程由xx市xx限公司开发，位于xx市东凤镇伯公村。本工程1栋为18层，2栋为21层，3栋为24层，总建筑面积约为36651.9。设计安全级别为二级，采用框架剪力墙构造，抗震设防烈度为7度。抗震类别丙类，框架抗震级别为二级,框剪墙抗震级别为二级.本工程1栋、2栋、3栋0.000相称于黄海绝对高程13.25m。 4、建设单位：xx市大俊置业有限公司 5、设计单位：xx市第二建筑设计院有限公司 6、监理单位：xxxx泰工程监理有限公司 7、施工单位：xx集团股份有限公司本工程最大屋面标高75.8m3、，屋顶构架标高81.4m。屋顶构架层最大净高5.6m，其中最大梁截面尺寸：300*600。 第二章 、编制根据1、建筑施工手册（缩印版第四版）“8-6现浇混凝土构造模板设计”。2、高层建筑施工手册。3、钢筋混凝土构造工程施工及验收规范50204-92。4、钢筋混凝土高层建筑构造设计与施工规范JGJ3-91。5、建筑机械使用安全规范JGJ33-86。6、建筑安装工程质量检查评估原则301-88。7、混凝土构造设计规范GB50010-8、钢构造设计规范(GB 50017-) 9、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ_130-）10建筑构造荷载规范(GB 50009-)等规范编制。第三章 、4、模板施工工艺流程及施工方案1、梁模：弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模板支架安装梁底楞木安装梁底模板梁底模起拱安装梁钢筋安装梁侧模安装上下锁口楞斜撑楞对拉螺栓复核梁模板尺寸安装梁侧模加固验收2、板模：搭设支架安装板模木楞调节楼板下皮标高及起拱铺设模板检查模板上层标高、平整度绑扎板钢筋3、材料选取及配备3.1、按清水混凝土规定进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性规定前提下，尽量提高表面光洁度，阴阳角模板统一整洁。3.2、面板采用18mm 全新九夹板，8080木方（内楞）现场拼制，圆钢管483.5（外楞）支撑，采用斜撑进行加固。承重架采用钢管架，由立杆、横杆、支座构成，采用483.5钢管。4、5、梁板模板：梁模支设：加固肋条采用8080木方及483.5钢管做背杠，梁底模为先加工成型模板（块）拼成，详细支设方案如下：搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，安装柱头模板。按设计标高调节水平担杆标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度不不大于或等于4m时，梁底模起拱按设计规定做，当设计无详细规定期，起拱高度为3跨长。主次梁交接时，先主梁起供，后次梁起供，悬挑梁需在悬臂处起供6。5、模板验收：5.1、模板支设完毕后，由施工员、质检人员会同班组长联合检查所有模板清洁、加固、接缝等与否符合规定，并对支模位置、平整度、垂直度进行复核，确认合格后填写自检记录，并报送技术部进行复检，质检6、员应填写分项工程评估表。经复检合格后，由工地技术负责人告知监理验收，验收合格后由质检员签字承认方可浇筑砼。5.2、模板施工质量容许偏差值如下表：序号项目容许偏差（mm）检查办法1轴线位移基本5尺量检查柱、梁52标高5水准仪和尺量检查3截面尺寸基本10尺量检查柱、梁+4，-54层高垂直度5托线板检查总高垂直度30经纬仪检查5表面平整度52m靠尺、塞尺检查6平板阴角平直度3拉线检查7相邻两板表面高低差2直尺和尺量检查6、模板拆除：6.1、模板拆除时间依照所留同条件养护试块强度来决定。6.2、柱、梁侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除。6.3、板底模仿在混凝土浇筑一周后拆除7、，但应达到设计及关于规范规定，考虑到模板及支撑周转，可使用早强混凝土或拆除后再搭设某些支撑等办法。梁底模拆除必要严格按设计及关于规范规定施工。各部位构件拆模时所需混凝土强度：构造类型构造跨度（m）按设计混凝土强度原则值百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件1006.4、模板拆除必要要有模板拆除告知单，禁止未经技术人员告知，不经施工员安排，工人随意拆除模板及支撑、加固体系，违者重罚，并追究责任。6.5、拆模时不要用力过猛过急，拆下来材料要及时运走、整顿。6.6、拆模程序普通为先支后拆、后支先拆，先拆非承重某些，后拆承重某些。第四章 、模板支架设计原则：1、实用性： （18、）接缝严密、不漏浆。 （2）保证构件形状尺寸和互相位置对的。 （3）模板构件简朴、支拆以便。2、安全性： 保证在施工过程中不变形、不破坏、不崩塌。第五章 、设计假定1、模板构造构件中面板、大小楞均属受弯构件；按持续梁或简支梁计算；当构件跨度超过三跨时，可按三等跨持续梁进行计算；2、构件惯性矩沿跨长恒定；3、支座是刚性，不沉降；4、受荷跨荷载状况相似，并同步作用。第六章 、梁模板设计计算书高支撑架计算根据混凝土构造设计规范GB50010-、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ_130-）、钢构造设计规范(GB 50017-)等规范编制。因本工程梁支9、架高度不不大于4米，依照关于文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参照了施工技术（3）中某些内容。梁段:L117(1)。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.60混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.60；梁两侧立柱间距(m):0.50；承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用钢管类型为483.5；连接方式：410、83.5钢管立在屋面板上垫板上，考虑钢管质量及保养状况，取承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载原则值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力原则值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载原则值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/m11、m2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底距离为：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载原则值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝12、土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值: 其中 - 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土入模温度，取20.000； V - 混凝土浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。依照以上两个公式计算新浇筑混凝土对模板最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/13、m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板计算 面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）根数为4根。面板按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板最大弯距(N.mm)； W - 面板净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板抗弯强度设计值(N/mm2)；按如下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上侧压力，涉14、及: 新浇混凝土侧压力设计值：q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值：q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距)：l = 206.67mm；面板最大弯距 M= 0.110.98206.6672 = 4.69104N.mm；经计算得到，面板受弯应力计算值： = 4.69104 / 2.70104=1.737N/mm2；面板抗弯强度设计值：f = 13N/mm2；面板受弯应力计算值 =1.737N/mm2 不大于 面板抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定15、！ 2.挠度验算 q-作用在模板上侧压力线荷载原则值：q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距)：l = 206.67mm； E-面板材质弹性模量：E = 9500N/mm2； I-面板截面惯性矩：I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板最大挠度计算值： = 0.6779206.674/(10095002.43105) = 0.048 mm；面板最大容许挠度值: = l/250 =206.667/250 = 0.827mm；面板最大挠度计算值 =0.048mm 不大于 面板最大容许挠度值 =0.827mm，满足规定！四、梁侧模板内外楞计算1.内楞计算内楞(16、木或钢)直接承受模板传递荷载，按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞最大弯距(N.mm)； W - 内楞净截面抵抗矩； f - 内楞强度设计值(N/mm2)。按如下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.207=4.54kN/m17、； 内楞计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； 内楞最大弯距：M=0.14.54500.002= 1.13105N.mm； 最大支座力:R=1.14.5380.5=2.496 kN；经计算得到，内楞最大受弯应力计算值 = 1.13105/8.33104 = 1.362 N/mm2； 内楞抗弯强度设计值：f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.362 N/mm2 不大于 内楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！（2）.内楞挠度验算 其中 E - 面板材质弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上侧压力线荷载原则值： q =18.000.21= 3.72 N18、/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞最大挠度计算值： = 0.6773.725004/(100100008.33106) = 0.019 mm；内楞最大容许挠度值： = 500/250=2mm；内楞最大挠度计算值 =0.019mm 不大于 内楞最大容许挠度值 =2mm，满足规定！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递集中力，取内楞最大支座力2.496kN,按照集中荷载作用下持续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢19、楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞最大弯距(N.mm)； W - 外楞净截面抵抗矩； f -外楞强度设计值(N/mm2)。依照持续梁程序求得最大弯矩为M= 0.499 kN.m 外楞最大计算跨度：l = 200mm；经计算得到，外楞受弯应力计算值： = 4.99105/1.02104 = 49.136 N/mm2； 外楞抗弯强度设计值：f = 205N/mm2；外楞受弯应力计算值 =49.136N/mm2 不大于 外楞抗弯强度设计值 f=205N/m20、m2，满足规定！（2）.外楞挠度验算依照持续梁计算得到外楞最大挠度为0.245 mm外楞最大容许挠度值： = 200/400=0.5mm；外楞最大挠度计算值 =0.245mm 不大于 外楞最大容许挠度值 =0.5mm，满足规定！五、穿梁螺栓计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓直径： 12 mm； 穿梁螺栓有效直径： 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积：A= 76 mm2；穿梁螺栓所受最大拉力： N =180.50.3 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：N =21、 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受最大拉力 N=2.7kN 不大于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足规定！六、梁底模板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和挠度。计算原则是按照模板底支撑间距和模板面大小,按支撑在底撑上三跨持续梁计算。强度验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001818/6 = 5.60104mm3； I = 1000181818/12 = 4.86105mm4； 1.抗22、弯强度验算按如下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距)：l =100.00mm； q - 作用在梁底模板均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.2（24.00+1.50）1.000.800.90=22.03kN/m；模板构造自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生荷载设计值：q3：1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=22.03+0.38+2.52=24.93kN/m；跨中弯23、矩计算公式如下: Mmax = 0.1024.930.12； =0.025106/5.40104=0.462N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.462 N/mm2 不大于 梁底模面板抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算依照建筑施工计算手册刚度验算采用原则荷载，同步不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）1.00= 20.75KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距)：l =100.00mm； E-面板弹性模量：E = 9500.0N/mm2；面板最大容许挠度值: =100.00/224、50 = 0.400mm；面板最大挠度计算值： = 0.67720.751004/(10095004.86105)=0.003mm；面板最大挠度计算值： =0.003mm 不大于 面板最大容许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足规定！七、梁底支撑计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.80.1=2.04 kN/m；(2)模板自重线荷载(kN/m)：q2 = 025、.350.1(20.8+0.3)/ 0.3=0.222 kN/m；(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载原则值 P1= (2.5+2)0.1=0.45 kN/m；2.方木支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.04+1.20.222=2.714 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.45=0.63 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨持续梁计算。 本算例中，方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载设计值最不26、利分派弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 2.714+0.63=3.344 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.13.34411= 0.334 kN.m；最大应力 = M / W = 0.334106/83333.3 = 4.013 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木最大应力计算值 4.013 N/mm2 不大于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!方木抗剪验算：最大剪力计算公式如下: 截面抗剪强度必要满足: 其中最大剪力：V = 0.63.3441 = 2.006 kN； 方木受剪应力计算值 = 3.4/(250100) = 0.602 N/27、mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.602 N/mm2 不大于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足规定!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下: q = 2.040 + 0.222 = 2.262 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6772.26210004 /(10010000416.667104)=0.367mm；方木最大容许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木最大挠度计算值 = 0.367 mm 不大于 方木最大容许挠度 =4 mm，满足规定！3.支撑钢管强度验算支撑钢管按28、照简支梁计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.800= 20.400 kN/m2；(2)模板自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(20.400 + 0.350 )+ 1.44.500 = 31.200 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管集中力为P，梁侧模板传给钢管集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图29、(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)通过持续梁计算得到：支座反力 RA = RB=5.016 kN；最大弯矩 Mmax=0.814 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.834 mm；支撑钢管最大应力 =0.814106/5080=160.157 N/mm2；支撑钢管抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管最大应力计算值 160.157 N/mm2 不大于 支撑钢管抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足规定!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移计算:按规范表,扣件承载力取值为8.00kN，按照抗滑承载力系数0.8030、，该工程实际扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，依照前面计算成果得到 R=5.016 kN；R 6.40 kN ，扣件抗滑承载力设计计算满足规定！ 十、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆轴心压力设计值，它涉及： 横杆最大支座反力： N1 =5.016 kN ； 脚手架钢管自重： N2 = 1.20.1495.4=0.965 kN； 楼板混凝土模板自重： 31、N3=1.2(1.00/2+(0.50-0.30)/2)1.000.35=0.252 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.50-0.30)/2)1.000.180(1.50+24.00)=3.305 kN； N =5.016+0.965+0.252+3.305=9.538 kN； - 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f32、 - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式钢管脚手架安全技术规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式钢管脚手架安全技术规范表，u =1.7；上式计算成果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.428 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9537.672/(0.428489) = 4533、.571 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 45.571 N/mm2 不大于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！如果考虑到高支撑架安全因素，适当由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.2 按照表2取值1.01 ；上式计算成果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.01(1+0.12) = 1.436 m；Lo/i = 1436.22 / 15.8 = 91 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.654 ；钢管立杆34、受压应力计算值 ；=9537.672/(0.654489) = 29.823 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 29.823 N/mm2 不大于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！十一、梁模板高支撑架构造和施工规定工程经验:除了要遵守扣件式钢管脚手架安全技术规范有关规定外，还要考虑如下内容1.模板支架构造规定：a.梁板模板高支撑架可以依照设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必要按步距满设双向水平杆，保证两方向足够设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同立杆间距，但只宜在一种方向变距、而另一种方向不变。2.立杆步距设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度35、轴力变化不大时，可以采用等步距设立；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大变步距设立，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不适当超过1.5m。3.整体性构造层设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设立整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平构造层设立水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设立 斜杆层数要不不大于水平框格总数1/3；c.双水平加强层在支撑架顶部和中部每隔10-15m设立，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具备较大刚度和变形约束空间构造层；d.在任何状况下，高支撑架顶部和底部（扫地杆设立层）必要设水平加强层。4.剪36、刀撑设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可依照需要并依构架框格大小，每隔10-15m设立。5.顶部支撑点设计：a.最佳在立杆顶部设立支托板，其距离支架顶层横杆高度不适当不不大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应接近立杆，且不适当不不大于200mm；c.支撑横杆与立杆连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；不不大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设规定：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆接头均应错开在不同框格层中设立；b.保证立杆垂直偏差和横杆水平偏差不大于扣件架规范规定；c.保证每个扣件和钢管质量是满足规定，每个扣件拧紧力矩都要控制在437、5-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形；d.地基支座设计要满足承载力规定。7.施工使用规定：a.精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载，最佳采用由中部向两边扩展浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对浮现超过最大荷载要有相应控制办法，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承状况，发现下沉、松动和变形状况及时解决。第七章 、楼板模板设计计算书因本工程梁支架高度不不大于4米，依照关于文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参照了施工技术（3）：扣件式钢管脚手架安全技术规范中某些内容。一、参数信息:1.模板支38、架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.40；采用钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件保养状况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载原则值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N39、/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方间隔距离(mm):250.000；木方截面宽度(mm):50.00；木方截面高度(mm):100.00；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度级别:C35；每层原则施工天数:8；每平米楼板截面钢筋面积(mm2):360.000；楼板计算宽度(m):4.00；楼板计算厚度(mm):100.00；楼板计算长度(m):4.50；施工平均温度():20.000； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算40、:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m面板作为计算单元 面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板按照三跨持续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kN/41、m最大弯矩M=0.16.920.252= 0.043 kNm；面板最大应力计算值 = 43250/54000 = 0.801 N/mm2；面板抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板最大应力计算值为 0.801 N/mm2 不大于面板抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 2.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6772.852504/(10095004166666.667)=0.002 mm； 面板最大容许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板最大挠度计算值 0.002 mm 不大于 面板最大容许挠度 1 mm,满足规定!三、模板支撑42、方木计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.1 = 0.625 kN/m；(2)模板自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN)：p1 = (2.5+2)10.25 = 1.125 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(43、0.625 + 0.088) = 0.855 kN/m；集中荷载 p = 1.41.125=1.575 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.5751 /4 + 0.85512/8 = 0.501 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.575/2 + 0.8551/2 = 1.215 kN ；方木最大应力值 = M / w = 0.501106/83.333103 = 6.008 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木最大应力计算值为 6.008 N/mm2 不大于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足规定!3.方木抗44、剪验算：最大剪力计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力：V = 10.855/2+1.575/2 = 1.215 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1215/(2 50 100) = 0.364 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.364 N/mm2 不大于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足规定!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.625+0.088=0.712 kN/m；45、集中荷载 p = 1.125 kN；方木最大挠度计算值 V= 50.71210004 /(38495004166666.67) +112510003 /( 4895004166666.67) = 0.826 mm；方木最大容许挠度值 V= 1000/250=4 mm；方木最大挠度计算值 0.826 mm 不大于 方木最大容许挠度值 4 mm,满足规定!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.8551 + 1.575 = 2.43 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(k46、N.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.911 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.558 mm ；最大支座力 Qmax = 10.631 kN ；支撑钢管最大应力 = 0.911106/5080=179.409 N/mm2 ；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；支撑钢管计算最大应力计算值 179.409 N/mm2 不大于 支撑钢管抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!支撑钢管最大挠度为 2.558 mm 不大于1000/150与10 mm,满足规定!纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值 R= 10.631 47、kN；六、模板支架立杆荷载原则值(轴力):作用于模板支架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载原则值涉及如下内容：(1)脚手架自重(kN)：NG1 = 0.1385.4 = 0.747 kN；钢管自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.111 = 2.5 kN；经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.597 kN；2.活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载。经计算得到，活荷载原则值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考虑48、风荷载时,立杆轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.617 kN；七、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式: 其中 N - 立杆轴心压力设计值(kN) ：N = 10.617 kN； - 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完49、全参照扣件式钢管脚手架安全技术规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.1 m；上式计算成果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.53 ；钢管立杆最大应力计算值 ；=10616.832/（0.53489） = 40.965 N/mm2；钢管立杆最大应力计算值 = 40.965 N/mm250、 不大于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！如果考虑到高支撑架安全因素，适当由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.005 ；上式计算成果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.005(1.5+0.12) = 2.025 m；Lo/i = 2024.573 / 15.8 = 128 ；由长细比 Lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.406 ；钢管立杆最大应力计算值 ；=10616.832/（0.406489） =51、 53.476 N/mm2；钢管立杆最大应力计算值 = 53.476 N/mm2 不大于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！ 模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军： 建筑扣件安全规范。八、楼板强度计算:1. 楼板强度计算阐明验算楼板强度时按照最不利状况考虑，楼板承受荷载按照线荷载均布考虑。宽度范畴内配备级钢筋,每单位长度(m)楼板截面钢筋面积As=360 mm2,fy=360 N/mm2。板截面尺寸为 bh=4500mm100mm， 楼板跨度取4 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=80 mm。按照楼板52、每8天浇筑一层，因此需要验算8天、16天、24天.承载能力与否满足荷载规定，其计算简图如下： 2.验算楼板混凝土8天强度与否满足承载力规定楼板计算长边4.5m,短边为4 m； q = 2 1.2 ( 0.35 + 250.1 ) + 1 1.2 ( 0.74755/4.5/4 ) + 1.4 (2.5 + 2) = 14.39 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 114.386 = 14.386 kN/m；板带所需承担最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.059614.3942 = 13.718 kN.m；因平均气温为20，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄53、期混凝土强度达到62.4%,C35混凝土强度在8天龄期近似等效为C21.84。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=10.446N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 360360 / (110008010.446 )= 0.155计算系数为：s = (1-0.5) = 0.155(1-0.50.155) = 0.143；此时楼板所能承受最大弯矩为: M1 = s 1 b ho2fcm = 0.1431100080210.44610-6 = 9.559 kN.m；结论：由于 M1 = M1=9.559 Mmax= 18.167因此第16天楼54、板强度足以承受以上楼层传递下来荷载。模板支持可以拆除。九、梁和楼板模板高支撑架构造和施工规定工程经验:除了要遵守扣件式钢管脚手架安全技术规范有关规定外，还要考虑如下内容1.模板支架构造规定：a.梁板模板高支撑架可以依照设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必要按步距满设双向水平杆，保证两方向足够设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同立杆间距，但只宜在一种方向变距、而另一种方向不变。2.立杆步距设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设立；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大变步距设立，但变化不要过多； c.高支撑架步距以55、为宜，不适当超过1.5m。3.整体性构造层设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设立整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平构造层设立水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设立斜杆层数要不不大于水平框格总数1/3；c.双水平加强层在支撑架顶部和中部每隔10-15m设立，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具备较大刚度和变形约束空间构造层；d.在任何状况下，高支撑架顶部和底部（扫地杆设立层）必要设水平加强层。4.剪刀撑设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可依照需要并依构架框格大小，每隔10-15m设立。5.顶部支撑点设计：a.最佳在立杆顶部设立56、支托板，其距离支架顶层横杆高度不适当不不大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应接近立杆，且不适当不不大于200mm；c.支撑横杆与立杆连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；不不大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设规定：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆接头均应错开在不同框格层中设立；b.保证立杆垂直偏差和横杆水平偏差不大于扣件架规范规定；c.保证每个扣件和钢管质量是满足规定，每个扣件拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形； d.地基支座设计要满足承载力规定。7.施工使用规定：a.精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程57、中均衡受载，最佳采用由中部向两边扩展浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对浮现超过最大荷载要有相应控制办法，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承状况，发现下沉、松动和变形状况及时解决。第八章 、成品保护1.坚持模板每次使用后，清理板面，涂刷脱模剂。2.拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤模板及砼表面。3.搭设、拆除模板时，外架禁止乱动乱拆。4.安装楼层模板，对板面钢筋进行保护不准乱踩蹋。第九章 、安全技术规定1.木工机具必要定专人操作使用，圆盘锯禁止在支模板上使用。2.使用冲击电钻钻眼必要两人配合，禁止乱接、乱拉电线。3.对的佩戴安全帽，禁止穿“三58、鞋”施工支拆模型。4.在电梯井内及临边支拆模板前，设立1.2米高栏杆或搭设安全网后方准施工。5.楼层满堂脚手架，支模架必要按设计规定进行交底搭设，满足施工规定。作业时禁止工人在梁底板和支模架上行走，应铺设操作板设栏杆后再作业，保证安全。6.搭设脚手架，应每隔6米设立剪刀撑，保证浇筑砼时架体稳定性。7.拆模区域要设立警戒线，派专人看守，禁止非操作员进入。拆梁板模时，操作人站位要对的，以防拆下模板掉下伤人。8.拆下模板堆放整洁，堆放高度不超过1.5 米，以防倒下伤人。9.浇筑砼工程中要有专人看模，发现异常及时加固后方准继续浇筑砼。10.浇筑梁板砼时，软管由两人抬着不断移动，禁止板面砼堆积厚度超过40cm，避免压塌支撑体系。11.模板禁止堆放在外架上，以防压塌外架或从架上掉物伤人。12.模型支撑架、柱、梁加固等，禁止与外架连接。第十章 、文明施工规定1.保持现场场容场貌，材料分批分类分场堆码整洁，施工现场每层楼模板安装完毕浇筑砼前，楼层内垃圾应清理干净。2.在楼层模板拆除完后，楼层内废料，垃圾均应清理出楼层，运至垃圾堆放处堆码好。3.禁止在楼层内拉大小便，不得任意损坏施工场地内任何机具、设备和施工标语牌等。4.楼层内模板下口漏浆及时用水冲洗并收集到一堆，以便此后楼层清理工作。第十一章 、高支模施工管理架构及人力配备1、本工程高支模管理架构及人力配备；