1、焦作市xx6#楼工程，高层建筑，建筑物外围长度1925m，宽1m，平屋面女儿墙顶高度3916m。制订外墙装修架施工方案。依据本工程现场地形及材料供给情况，选择落地扣件式钢管双排脚手架。脚手架实际搭设高度3916+1=4016m一、材料材质和规格l、钢管材质使用A3或AY3，钢管进场必需有出厂合格证。2、钢管规格采取外径48mm，壁厚35mm，焊接钢管立杆及大横杆长度4-65m，小横杆长度21-23m。3、扣件用可锻铸铁铸造直角扣件、回转扣件和对接扣件。4、架板采取标准立放竹片脚手板。二、架体结构1、立杆间距：横距13m，纵距15m，内立杆距墙外皮距离04m。2、大横杆步距18m。3、墙体拉结杆2、部署；竖向3。6m二步架；水平距离45m三跨。4、小横杆间距075m，同时立杆和大横杆交点处必需设小横杆。5、剪刀撑设置长度方向由两端部开始，共设四道，每道按二步二跨设，上下连续设置。宽度方向由两端开始共设三道，每道按二步二跨，上下连续设置。三、试算单根立管，许可搭设高度Hmax Hmax = x h1、由h = 1.8 H1 = 2h b = 1.5 查表得 = 45.447KN2、由b = 1.3 L = 1.5 脚手板四层 查表得NGK2 = 3.391KN3、由b = 1.3 L = 1.5 Qk = 2.0KN/m2,二个操作层施工Qk = 4.0KN/m2,查表得NQK = 9.93、KN4、由h = 1.8 L = 1.5 查表得一步一纵距钢管扣件重，NGK1 = 0.442KN。5、KA = 0.85(和立杆截面调整系数，单立杆0.85，双立杆0.7)6、h = 1.8(脚手架步距)将上述数值代入公式H = x h= x 1.8=52.03m, 最大许可搭设高度Hmax = = 34.23依据上述计算结果只许可搭设34.23m高，实际要求搭设40.16m高，必需采取其它方法。常见方法：1、架子下不采取双钢管作立杆，即由架顶往下算34.23至40.16m之间采取单钢管做立杆。下部采取双排管做立杆。2、采取钢丝绳斜拉卸荷等方法。选择下部双钢管做立体方法：脚手架上部34.234、m高为单管立杆，其折合步数n1 = 34.23 / 1.8 = 19步，实际单管立杆高度为19 x 1.8 = 34.2m；脚手架下部双管立杆高度为40.16m -34.2m = 5.9m；折合步数n1 = 5.9 / 1.8 = 3.28 = 4步。（一）验算脚手件整体稳定性 = KAKH1、求N值，先求双钢管部分每一步一个纵距脚手架自重NGK1 = NGK1 + 2 x 1.8 x 0.376 + 0.014 x 4钢管增重 扣件增重 = 0.442 + 0.135 + 0.056 = 0.633KN按公式求：N = 1.2(n1NGK1 + n 1NGK1 + NGK2) + 1.4NQ5、K = 1.2(19 x 0.422 + 6 x 0.63 + 3.391) + 1.4 x 9.9 =32.11KN2、求值：由n = 1.3 H1 = 3.6m计算xx = = 5.538由b = 1.3H1 = 2h 查表 = 32 ox = x = 32 x 5.538 = 177.22由ox = 177.22 查表得 = 0.251整体稳定验算：双管立杆KA = 0.7计算高度调整系数KH因为H = 44.6 25mKH = = = 0.692将N、KH、KA代入公式 = KAKH = = = 0.7 x 0.692 x 205 = 99.3N/mm2 63.36N/mm2结论：脚手6、架整体稳定性符合要求。3、验算单根钢管立杆局部稳定单根钢管最不利位置在顶往下数34.1m处往上一个步距，即由顶往下数第19步，最不利荷载位置在34.2m处为一个操作层，其往上还有一个操作层，四层脚手板均在34.2处往上位置铺设，最不利立杆为内立杆。按公式 = m KAKHN1 = 0.5 x 1.2 x n1NGK1 + (1.2NGK2 + 1.4NQK) N1 = x 1.2 x 19 x 0.442 + (1.2 x 33.91 + 1.4 x 9.9) = 5.04 x 12.81 = 17.85KN由1 = = = 114（i为内外排立杆回转半径），查表1 = 0.489因为Qk =7、 2.0KN/m2 m = 35N / mm2单根钢管截面积A1 = 489mm2因为计算部分为单管作立杆 K1 = 0.85KH = 0.692将N1、A1、Qm、KA、KH代入公式：m = + 35 = 74.65 + 35 = 109.65N/mm2KAKH = 0.85 x 0.692 x 205 = 120.58N/mm2 109.65N/mm2结论：单根钢管立杆设置完全符合局部稳定要求。4、验算连墙接点抗风强度焦作基础风压值 w = 0.3KN / m2考虑全封闭，连墙点采取钢管扣件结风压标准值。 = 0.7522stw2 = 1 -风振系数2 = 1.36 - 风压高度系数stw8、 = s 双排架 n = 2stw = s(1 + ) - 挡风系数查表得0.1040d2 = 0.5 x 0.0482 = 0.001152 2.88KN（安全）。验算风荷载作用架子整体稳定性：按公式 + KAKHf计算作用于结构式压杆风荷载q：q = 1.4Lw = 1.4 x 1.5 x 0.127 = 0.2667KN/mM = M = = 0.5313KN.m = = = 0.418N/mm2 = 65.36N/mm2 + = 65.36 + 0.418 = 65.78N/mm2KAKHf = 0.7 x 0.692 x 205 = 99.30N/mm2 65.78N/mm2结论：连9、墙点抗风强度符合要求。四、脚手架搭设程序地基处理摆放垫木摆放扫地杆树立杆并和扫地杆扣紧装扫地小横杆和立杆扫地杆扣紧安一步大横杆并和各立杆扣紧安一步小横杆安二步大横杆安二步小横杆加装临时斜撑安三、四步大横杆安三、四步小横杆设连墙体接立杆加设剪刀撑铺脚手板设栏杆、挡脚板挂安全网。五、基础做法要求到外墙批2.1m宽度范围，做300一厚2：8灰土基础，下部素土分层回填扎实，距架体外立杆08m处做明沟排水。垫土采取通长枕木垂直墙面放置。六、架体搭设要求：1、双立杆安放应沿纵向放置，立杆间距必需按纵向15m，横向13m，内排立杆距外墙皮距离04m。2、立杆接头位置，相邻杆要错开，并部署在不一样时距内，其接10、头距大横杆距离13步距，采取对接，不得搭接。3、上部单立杆和下部双立杆接头做法上部单立杆和下部两根立杆用不少于三道旋转扣件搭接；上部单立杆底部要支于小横杆上，然后于立杆和大横杆连接扣件之下设三道扣件，且三道扣件要紧接。4、立杆和大横杆要用直角扣件扣紧，不能隔步设置或漏设，双立杆应全部用扣件和同一根大横杆扣紧。大横杆从底部开始，将相邻两步架大横杆错开部署在立杆内外侧。5、小横杆应贴近立杆部署，设在双横杆之间，上部单立杆小横杆应沿立杆左右部署，并在两立杆间依据需要加设l一2根小横杆。6、立杆和大横杆交叉处设小横杆，不得随架体搭高而拆除。7、剪刀撑除按立面垂直方向搭设剪刀撑之外还要在相邻两道剪刀撑之11、间，沿竖向每隔七步架加设一组长剪刀撑，将各边剪刀撑联结成整体。剪刀撑两端除用旋转扣件和脚手架立杆或大横杆扣紧外，中间要增设2-4个扣 接点，和相交之立杆或大横杆扣紧。8、联墙杆设置，采取加长小横杆，并按间距及要求数量布设，在伸人墙体、窗口等部位处夹短钢管扣结。9、脚手板铺设，考虑立体交叉施工，共满铺脚手板6步，具体位置现场指定。10、在满铺脚手板操作层上，要设置12m高护栏和挡脚板，栏杆外侧按要求挂设密目安全立网。挡脚板采取立放竹架板300mm高设置并固定。操作层内排立杆和墙体间空间满铺竹架板。11、其它要求事项(1)扣件拧紧适度，用力矩扳手检验(40-50NM之间)。(2)连接大横杆扣件，开12、口应朝架子内侧，螺栓向上，以防雨水进入。(3)双排架小横杆靠墙一端要离开墙面50-100mm，各杆件伸出外侧端头大于100mm。(4)剪刀撑搭设要将一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出部分上，斜杆两端扣件和立杆间距离小于200mm，最下面斜杆和立杆连接点离地面小于500mm。(5)许可偏差： 立杆垂直偏差全高小于100mm。大横杆总长水平偏差小于50mm。12、安全网防护本工程在第三步架满铺架板一层并固定，每隔三层设置层间平网。脚手板铺设：脚手板搭接时，搭接长度大于200mm，对接时接头下面应设二根小横杆，确保板端距小横杆小于200mm。13、脚手架上下斜道搭设要求本工程在外架外侧设专用人13、行上下通道二座，宽度1.5m，转身平台宽15m，立杆间距及大横杆步距同外架。必需确保斜道能通向每一步架。斜道坡度1:3(1.8m高6m长)斜道两侧及平台外围均设1.2m高防护栏杆，并立放300mm高挡脚板，外挂密目安全网。斜道上小横杆间距1.0m，转身平台小横杆间距0.75m。剪刀撑最少在斜道两侧、平台端部各设一道。通道外边立杆竖向加密间距为15m。14、脚手架验收架子搭设和组装完成，使用前必需由项目经理、项目技术责任人、项目安全责任人、架子班班长组成验收小组对架体逐层逐流水段进行验收，企业技术责任人及安全科责任人必需参与，并填写验收单，对存在问题责令限期整改，并立即进行二次复验。七，脚手架拆14、除(1)架子拆除时应划分作业区，周围设围栏、警戒标志，地面专员指挥，严禁非作业人员入内。(2)拆除时高处作业人员必需戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底鞋。(3)拆除次序，由上而下，先搭后拆，后搭先拆，即：先拆栏杆、脚手板、剪月撑、斜杆、后拆小横杆、大横杆、立杆，并按一步一清标准依次进行。(4)拆立杆时应先抱住立杆，再拆开最终两个扣，拆除大横杆、斜撑应先拆中间。然后托住中间，再拆二头扣。(5)连墙点应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前应设临时支撑，然后再拆抛撑。(6)拆除要统一指挥。上下呼应，动作协调，当解开和另一个人相关结扣时，应先通知对方以防坠落。(7)在大片架子拆除前应将预留斜道，上实平台通道小15、飞跳等，先行加固，方便拆除后能确保其整体安全和稳定。(8)拆除时不应碰坏门窗、玻璃、水落管、地下明沟等物品。(9)拆除时如周围有外电线路，要采取隔离方法，严禁架杆接触电线。 (10)拆下材料，应用绳索栓住，利用滑轮渐渐下送，严禁抛掷，运至地面材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当日拆当日清，拆下扣件及铁丝，集中目收处。(11)在拆架过程中，不得中途换人，如必需换人应将拆除情况交待清楚后方可离去。八、其它注意事项1、脚手架在使用过程中均布荷载不超出Nm2(主体架3000Nm)。2、架子工必需持证上岗。3、搭设脚手架前由项目技术责任人向工人作具体技术交底。4、脚手架四角应设避雷装置。5、在施工过程16、中设专员管理负责脚手架检验保修工作。6、作业层史许可二步架同时施工。7、架体设专员定时进行沉降观察，发觉问题立即处理。8、凡上岗人员应常常体检，高血压、心脏病不许可上岗。9、吊运脚手板、钢管要用专用保险吊钩，钢管严禁单点起吊。10、遇有恶劣天气，不得进行脚手架搭设操作。11、大风雨过后要对脚手架进行全方面检验、保修。附件：扣件式钢管脚手架设计计算方法1小横杆设计计算(1)应按荷载实际堆放位置求取简支梁最大弯矩值核实其弯曲强度；但对双排架求取最大弯矩值时，应不考虑靠墙端悬臂部分活荷载，求小横杆支座反力时，必需考虑悬臂部分活荷载。(2)按实际荷载堆放位置标准值求取简支梁最大弯矩值(不考虑悬臂部分活17、载作用)，然后换算成等效均布荷载进行挠度核实。2、大横杆设计计算(1)大横杆设计计算(1)大横杆按三跨连接梁进行弯曲强度核实：1)用小横杆支座最大反力计算值，进行最不利荷载部署求取最大弯矩值进行核实。2)脚手架外侧有遮盖物或在六级以上大风时，须按双向弯曲求取最大组合弯矩值再进行核实。(2)用标准值最大反力值进行最不利荷载部署求取最大弯矩值，然后换算成等效均布值进行挠度核实。(3)进行大横杆和立杆之间扣件抗滑移核实。3、立杆设计计算(1)脚手架立杆整体稳定，按轴心受力格构式压杆计算，其格构式压杆山内、外排立杆及横向水平杆组成。1)不考虑风载时，应按下式计算： KAKHf式中N-格构式压杆轴心压力18、，按下式计算：N = 12(nNok1 + Nok2 + 1.4KQk其中NQK1,-脚手架自重产生轴力，一步一纵距脚手架自重可按表3-1查取；NQk2-脚手板、栏杆、安全网等产生轴力，亦采取一个纵距内所产生轴力；NQK-一个纵距内脚手板上堆砖、运料小车、各操作人员等标准荷载所产生轴力；nl-脚手困步距数；A-脚手架内、外排立杆毛截面积之和；-格构式压杆整体稳定性系数，按换算长细比=：并由表3-2查取；换算长细比系数A按表3-3查取；其中入x一格沟式压杆长细比，由表3-4查取。Kn-高度调整系数，当脚手架高度H 25m时；Kn = 0,当高度大于25m时，按下式计算：KH = (H以m计)f 19、- 钢材抗压强度计值，按250N / mm2采取；KA - 和立杆截面相关调整系数，当内外排立杆均采取两根钢管组合时， KA = 0.7，内外排立杆为单根时kA = 0.852) 考虑风荷载时应按下式计算： + KAKH (3-103)荷载作用对格构式压杆产生弯距，可近以采取M = 计算，q为作用于格构式压杆每延长米风载。注：1、表中数据按x = 计算，Hl为脚手架和主体结构边墙点竖向间距离，b为立杆横距。2、当脚手架底步以上步距h及H1不一样时，应以底步以上较大h和较大Hl作为查表依据。A1-内排或外排单排立杆毛截面积，Al = ；b1-立杆横向间距。(2)脚手架单根立杆稳定计算单根立架稳定应按下式计算： + m KAKf (3-104)式中 N1-内排或外排立杆计算截面轴心压力；Q1-按 1 = 主查表3-105获取；h-脚手架底步或门洞处步距；i -内排或外立杆回转半径；m-操作层处水平杆对立杆心传力产生附加应力；施工荷载QK=20kNm2时，取3SNmm2；Qh=30KNm2时，取55Nlmm2；非施工层m=0。4、脚手架最大搭设高度由地面搭起或挑架上每段脚手架最大搭设高度除按下式计算取得外，通常不宜超出50m。Hmax 式中 Hmax = x hh - 脚手架步距可由表3 - 5查取，其它符号同前。