1、满堂脚手架施工方案42瑞庆汽车发动机技术有限公司行政研发楼 满堂脚手架施工方案 一、工程概况 瑞庆汽车发动机技术有限公司行政研发楼，位于焦作市瑞庆汽车发动机技术有限公司厂区南侧，建筑面积6167.82？,五层，建筑物高度为21.9m（室外地坪至屋顶结构面层)，框架结构;该建筑物?0。00标高为绝对标高的+91.6米。 该工程场地土类型为粉质粘土，基础为独立基础和筏板基础，基底标高-2.97米。五层层高均为4。2米，一层门庭(即10轴-13轴)长14。4米,宽一层4.5 米高,二9。6米,结构标高（板上平）为8.65米，； 为解决大厅二层梁板柱施工，在一层大厅内搭设满堂钢管脚手架。由于该工程工期2、较紧，满堂钢管脚手架安放在基底原土及基础顶面上，故架体局部高度可达11米之高。取最不利结构做模板设计,架体高度按11米高考虑。 二、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91） 3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20XX）。 4、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-20XX) 5、建筑施工手册第四版(缩印本） 6、建筑施工现场管理标准DBJ14033-20XX 7、建筑结构荷载规范（GB50009-20XX)20XX年版 8、建书脚手架和模板计算软件(建科评,20XX,028号） 三、计算过程 工程参数 满堂脚手架搭设参数3、 搭设高度（m) 11 水平杆最大步距h（m） 1.5 立杆纵距(m） 1 立杆横距（m) 1 横向水平杆间距(m） 1。5 连接扣件采用 双扣件 荷载参数 脚手板自重(kN/m2） 0.35 每米立杆承受支架自重(kN/m）： 0.145 钢管类型 48？2.5 施工人员与材料设备荷载(kN/m2）: 3.5 1、横向水平杆验算 横向水平杆间距1。5m，截面抵抗矩 W=3。86cm3；截面惯性矩 I=9。28cm4； 1.1 抗弯强度验算 1。1。1 横向水平杆按简支梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1m。 1.1.2 荷载计算 均布线荷载设计值为: q= 1.2?0.35+1。4？3.5？4、1.5=9.48KN/m 1。1。3 强度验算 M= 0.125ql2=0。125?9.48?12=14。22KN？m 支座力计算1ql=1?9.48？1=9.48KN 钢管抗弯强度设计值f=205N/mm2; M 0。33？106 = = =23.88N/mm2 f=205N/mm2 W 14。22?103 横向水平杆抗弯强度满足要求！ 1.2 挠度验算 验算挠度变形时，采用荷载效应的标准组合的设计值,各类荷载分项系数均取1。 q = 1.5?（0.35，3。5）=5.775KN/m; 横向水平杆最大容许挠度值：1000/150=6.7mm，且不得大于10mm 钢管弹性模量: E = 2065、000N/mm2; 5ql4 5?5.775？10004 = = =3.78mm 6.7mm 384EI 384?206000？9。28?104 满足要求! 2、纵向水平杆验算 2。1 强度验算 最大弯矩 Mmax=0。665kN.m； 钢管抗弯强度设计值f=205N/mm2; Mmax 0.665?106 = = = 172。280N/mm2 205N/mm2 W 3。86?103 纵向水平杆抗弯强度满足要求！ 2。2 挠度验算 验算挠度变形时,采用荷载效应的标准组合的设计值,各类荷载分项系数均取1。 横向水平杆作用在纵向水平杆的集中荷载P=1。925kN, 纵向水平杆最大变形V=2。0986、mm 容许挠度值：1000/150=6。7mm,且不得大于10mm Vmax =2。098mm 6。7mm 满足要求! 3、扣件抗滑移验算 扣件连接方式采用双扣件,扣件抗滑承载力设计值:Rc=12kN 水平杆通过扣件传给立杆的最大荷载设计值:R=3.990kN R Rc，扣件抗滑承载力满足要求！ 4、立杆的稳定性验算 4.1 风荷载计算 基本风压采用焦作市10年一遇风压值采用，=0.3kN/m2。 0满堂脚手架计算高度H=11m,按地面粗糙度B类 田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区.风压高度变化系数z=1。14. 计算风荷载体形系数s 将满堂脚手架视为桁架，按现行国家标准建7、筑结构荷载规范表7。3.1第32项和36项的规定计算。 满堂脚手架的挡风系数 ,=1。2?An/（la？h)=1.2?0。131/(1?1.3）=0。121 式中An =(la+h+0。325lah）d=0.131m2 An -一步一跨内钢管的总挡风面积。 la-立杆间距，1m， h-步距，1.3m, d-钢管外径，0。048m 系数1。2-节点面积增大系数。 系数0.325满堂脚手架立面每平米内剪刀撑的平均长度。 单排架无遮拦体形系数：st=1。2,=1。2？0.121=0。15 无遮拦多排满堂脚手架的体形系数: 1-n 10.94 3 s=st =0。15 =0.42 1- 1-0。94 8、-风荷载地形地貌修正系数。 n-满堂脚手架相连立杆排数. 2风荷载标准值k=zs0=1。14？0.42？0。3=0.144kN/m 风荷载产生的弯矩标准值Mw: 0.9？1。4klah2 0.9?1。4？0.144?1?1。32 Mw= = = 0。031kN?m 10 10 4。2 计算立杆段轴向力设计值N 立杆稳定性计算部位取底层脚手架。 4。2。1 不组合风荷载时立杆轴向力设计值N 0。145?11+0。35?1？1）+1。4？3.5?1？N=1。2(NG1K+NG2K）+1.4?NQk=1.2？（1=7。234kN 式中：NG1K-脚手架结构自重标准值产生的轴向力（kN）; NG2K构9、配件自重标准值产生的轴向力（kN）； NQK施工荷载标准值产生的轴向力总和（kN）， 4.2。2 组合风荷载时立杆轴向力设计值N N=1。2(NG1K+NG2K)+0.9？1。4?NQk=1.2？(0.145?11+0。35？1？1）+0。9?1.4？3。5？1？1=6.744kN 4.3 立杆的稳定性计算 组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式： N Mw + ？f ，A W N - 轴心压力设计值（kN) :N=6.744kN; ，- 轴心受压构件的稳定系数，由长细比=Lo/i 查表得到； L0 - 计算长度（m）,L0=kh=1。155？2.676？1。3=4.02m。 i - 钢管截面回转10、半径(cm） ,i=1.61cm; A - 立杆的截面面积（cm2），A=3。57cm2； W - 立柱截面抵抗矩(cm3）:W= 3.86cm3; f - 钢材的抗压强度设计值N/mm2，f= 205N/mm2; 长细比计算:=Lo/i=402/1。61=250. 按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数,=0。117； N Mw 6.744？103 0.031?106 + = + =161.459+8.031=169.490N/mm2 f=205N/mm2 ,A W 0。117？3。57?102 3。86？103 立杆稳定性满足要求！ 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算: N 7.234？111、03 = =173。191N/mm2 f=205N/mm2 ,A 0。117？3.57?102 立杆稳定性满足要求！ 5、立杆底地基承载力验算 5.1 上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=7。234kN 5.2 垫木底面面积A 垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=1?0.3=0.3m2 5.3 地基土为粘性土，其承载力设计值fak= 120kN/m2 立杆垫木地基土承载力折减系数m= 0。9 f5.4 验算地基承载力 立杆底垫木的底面平均压力 N 7.234 P= = = 24。11kN/m2 mffak=120?0。9=108kN/m2 A 0.3 满足要求!。 四、主要施工方12、法 由于架体承受的是模板和楼板自重及其上面的施工荷载，故需选择合理的搭设形式，搭设剪刀撑和顶杆，满足结构及安全方面的施工要求。 1、 搭设顺序 清理基础顶面？摆放扫地杆,当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延伸两跨与立杆固定，且高低差不应大于1米。？自角部起依次向两边竖立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定 (固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直) ，在该扫地杆另一端连第二根立杆和第二根平行扫地杆，在这两根扫地杆上分别固定第三、四根立;待每边竖起4根立杆后,装设第一步大横杆、校正立杆垂直和横杆水平使其符合要杆求后，用45?5KNm力矩的扳手拧紧扣件螺栓，防止用力过大螺栓溢扣?按上述要13、求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成.交圈后，再全面仔细检查一遍构架质量，确保符合设计要求和构架质量？设置连墙搭设第二步架体？随搭设进程及时搭设剪刀撑. 2、搭设方法 脚手架搭设前，依据现场情况进行步距设计。 2。1 立杆本工程立杆纵距为1.0m，立杆横距1。0m。竖立杆时,杆件长短要搭配使用；立杆搭接时的搭接长度Ld?1000mm，用不少于三个十字转扣件扣牢,扣件的外边缘距杆端距离小于200mm。 立杆上必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆用直角扣件固定在距垫板150mm-200mm处的立杆上。横向扫地杆用直角扣件紧靠纵向扫地杆下方固定在立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫14、地杆向低处延伸两跨与立杆固定,且高低差不应大于1米。 立杆的垂直偏差不大于架高的1/300，同时其绝对偏差不大于75mm. 为增强脚手架的承载能力和稳定性，在框架梁底,纵向方向增设三根顶杆。 2。2 横杆 横杆步距为1.5m，长度为6m。为对立杆起到约束作用，用直角扣件将横杆与立杆扣紧，不得遗漏。上下相邻的大横杆在立杆的里外两侧错开布置,以减少立杆偏心受荷.大横杆采用对接扣件连接，接头与相邻立杆距离？500mm。同一平面内侧和外侧、上步和下步相邻的两根大横杆的接头均应相互错开,不得出现在同一跨间内,水平间距为?500mm。同一排大横杆水平偏差不大于该脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。15、 2.3 剪刀撑 在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加斜撑，在有水平剪力撑的部位,在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。在跨中梁底支撑横向设置一道剪刀撑，剪刀撑对地倾角一般为45?，60？. 2.4 剪刀撑斜杆用旋转扣件扣在小横杆伸出端上，旋转扣件中心距主节点的距离不得大于150mm。斜杆与水平面的夹角为45？。 斜杆的接头各接头均采用对接扣件连接或搭接连接。 2。5 扣件安装时应注意扣件规格必须与钢管外径相符,在主节点处固定大横杆、小横杆、剪力撑、斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。 各杆件相交伸处的端头均大于100mm，以防止杆件滑脱。 2.6当未完成整体16、脚手架的搭设时,在下班前,必须对所搭的架子部分进行临时固定，以免发生意外. 3、一般要求 3.1 钢管支撑的立杆间距为1米，立杆支设时必须弹线,保证整体纵横成列。 3.2 钢管支撑必须按照有关规范要求和规定，设置扫地杆、封口杆、中间水平拉杆，其步距1。5m，并应连续设置，形成水平封闭圈，以增强支撑的整体性.水平拉杆成行成列. 3。3 剪刀撑、斜撑设置 梁支撑侧面应设置斜撑，应在跨中梁底支撑横向设置一道剪刀撑。 4、 脚手架的拆除 4。1 拆除脚手架前的准备工作:全面检查脚手架,重点检查扣件连接固定、支撑体系等是否符合安全要求;根据检查结果及现场情况编制拆除方案并经有并部门批准；进行技术交底;根17、据拆除现场的情况，设围栏或警戒标志，并有专人看守；清除脚手架中留存的材料、电线等杂物。 4.2 拆除架子的工作地区，严禁非操作人员进入。 4.3 拆架前,应有现场施工负责人批准手续，拆架子时必须有专人指挥，做到上下呼应，动作协调。 4。4 拆除顺序应是后搭先拆，先搭后拆,严禁采用推倒或拉倒的拆除做法。 4。5 拆除的脚手架部件应及时运至地面，严禁从空中抛掷。 4。6 运至地面的脚手架部件,应及时清理、保养。根据需要涂刷防锈油漆，并按品种、规格入库堆放。脚手架的搭设必须统一交底后作业,统一指挥,严格按照相应安全规范施工. 五、安全注意事项 1、施工前必须进行安全技术交底,所有架子工必须持证上岗。 2、搭设施工用的脚手架材料，必须把好材料质量关，不符合规定要求的材料，严禁使用。 3、按现行建筑安全操作规程进行，搭设时避开立体交叉作业,制好立杆的垂直度,横杆水平并确保节点符合要求。 4、脚手架施工均布荷载结构不超过2。646KN/m2,必要时要分荷施工。 5、施工过程中，应随时观察地基及脚手架的变化情况，大风雨雪天气过后，要观察有无变化，发现问题及时处理. 6、在施工过程中，遇有雷雨，施工人员应立即停止施工。