1、目 录1：脚手架工程概述2:钢管悬挑脚手架3:脚手架搭设的检查与验收4：脚手架安全管理5：脚手架的拆除：6：悬挑式扣件钢管脚手架计算书悬挑脚手架施工方案一、脚手架工程概述xx经济技术开发区技术发展总公司建设的2#地块廉租房工程位于阳湖路东南角，总建筑面积为25000,根据本工程的实际情况,1楼东边为二层商铺结构，2#东边一层商铺结构，3#楼东边为一层商铺结构，4楼东边为二层商铺结构，5#楼东边为一层商铺结构，为满足脚手架搭设要求，并结合规范要求,1#楼在三层顶进行悬挑搭设，2楼在二层顶进行悬挑搭设，3#楼在二层顶进行悬挑搭设，4#楼在三层顶进行悬挑搭设,5楼在二层顶进行悬挑搭设，具体布置参照附2、图一。二、钢管悬挑脚手架本悬挑脚手架采用下撑式悬挑脚手。在本工程结构和外装饰施工中拟采用扣件钢管悬挑脚手架，脚手架承重的荷载将由悬挑受力的槽钢承担，传递给主体结构混凝土.该施工方案将满足本工程创文明工地、标化工地的战略要求。1、搭设的基本方法及要求：悬挑施工用脚手架主要由槽钢悬挑架、钢管脚手架组成，主要组成构件有：立柱、纵向水平杆、横向水平杆、扣件（直角、对接、旋转)、脚手板、剪刀撑、横向支撑、连墙件、纵向扫地杆、横向扫地杆、槽钢悬挑支架等部分。2、悬挑支架的计算依据：悬挑脚手架的施工荷载将通过悬挑支架传递给建筑物主体混凝土结构.悬挑脚手架必须有足够的刚度和强度。悬挑脚手架支承架采用槽钢悬挑，3、主要计算依据及计算结果详见悬挑脚手架计算书。3、悬挑脚手架的搭设方法:挑排架的设计，本工程计划利用槽钢梁作挑架，挑架挑5层。（1）挑架:在结构层东单元(1标高9。8米、2#楼标高5。6米、3#楼标高5。6米、4楼标高8.4米、5楼标高5。6米）砼施工完毕后，开始在此标高上的相应位置放置预埋钢板，板厚10mm,大小为200200.此钢板将作为斜撑的下支点。在钢板的四角要先行塞焊416钢筋.斜撑采用8槽钢,挑杆采用18号槽钢，悬挑杆直接浇筑在钢筋砼的墙体或柱中,深度不小于150mm；无墙体或柱时,在梁或板面上设埋件焊接，先焊接，待该层楼板底模拆除后再用直径16的U型箍将槽钢与楼板连接加固，加固点距4、埋件焊接点的距离不小于1。5米，加固方案另定。(2）斜撑与悬挑杆、斜撑与下支点均必须焊接连接，形成三角形状，上下垂直。(3)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使相邻两立杆上部接头相互错开，不在同一平面上，以保证脚手架的整体性，脚手架的立杆都垂直立稳，底部都用牵杆、小横杆相互连接.（4）用扣件连接的杆件的节点，其螺杆、螺帽均要拧紧。脚手架搭设要横平竖直。(5）脚手架外侧从二层起,施工操作层上三步安放好200mm高的挡脚板,并用密目网全封.（6)脚手架内侧每隔四步在内立杆和墙面之间铺设安全底笆,底笆下用二根大横杆与挑出的小横杆扣牢，底笆与大横杆必须绑扎。4、悬挑脚手架使用要求:（1）在一5、般状态下，允许有三个操作层同时施工，每层最大施工荷载为200Kg/m.（2）当使用物料平台时,只需在架体上开口，留出相应尺寸,并在临边加固。（3)架体只能作为操作架,不得作为外墙模板支撑架。（4）禁止下列违章作业：利用脚手架吊运重物；在脚手架上推；在脚手架上拉结吊装缆绳;任意拆除脚手架任何部件；起吊构件时碰撞或扯动脚手架。（5)悬挑脚手架的搭设和拆除属于高空作业，因此搭设和拆除必须严格按一定的顺序进行。杜绝因施工不当造成杆件传力不合理,留下安全隐患。搭、拆必须严格按照安全、方便的搭、拆步骤进行。不得随意改变。（6）悬挑施工用脚手架主要采用人工搭设和拆除，施工荷载主要为操作人员、小型物件及自重小6、于200Kg的堆物,悬挑施工脚手架主要供操作人员施工，及保证安全的防护,所以施工中严禁脚手架超载使用。特别是不允许将承重物件堆放载脚手架上。三、脚手架搭设的检查与验收:脚手架搭设完成以后，由安全员牵头组织检查、验收,主要检查立柱垂直度、间距、纵向水平杆高差、横向水平杆外伸长度偏差及扣件的安装。技术要求及容许偏差值应在规定允许的范围内。安装后的扣件螺栓拧紧力矩扭力扳手检查、抽样方法随机均布，检查数目与质量应符合规范标准。四、脚手架安全管理:（1)人员要求:必须持证上岗，上岗人员应定期体检。搭设脚手架人员必须戴好安全帽、安全带、穿防滑鞋.（2）搭设阶段必须加强检查监督，发现问题技术校正.（3）使用7、阶段严格控制使用荷载,不得超载。严禁持重物堆放或悬挂在脚手架上.雨天、雪天、大风时应采取有效的防范措施。（4）加强检查、验收，加强监督。(5）施工期间严禁拆除下列杆件；A、主节点处的纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆；B、连墙杆;C、支撑；D、栏杆、挡脚板。（6）拆除脚手架时地面设围栏警戒标志，并安排专人看守，严禁一切非操作人员入内。（7）在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守。（8)脚手架的接地按施工现场临时用电安全技术规范规定执行。五、脚手架的拆除:（1)拆除前必须全面检查脚手架和扣件连接、连墙杆、支撑体系的安全情况。（2）根据检查结果，补充完善施工组织设计中的拆除顺序,经主观8、部门批准后方可实施.(3)拆除脚手架前必须进行安全技术交底。（4）清除脚手架上的杂物。（5）拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。（6）所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁将连墙件整层或数层拆除后在拆脚手架。(7）施工中如果需要分或立面拆除时，对不拆除部分的脚手架应按要求加固到位。（8）拆除施工中必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔。（9)拆除后的钢管、扣件必须检查、整修、保养。六、悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.4米,立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1。60米，立9、杆的横距80厘米，步距1。80米。采用的钢管类型为483。5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米,水平间距3.60米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。悬挑水平钢梁采用18b号槽钢U口水平,其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度2。60米。悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.00m，支杆采用钢管100.010。0mm。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m10、脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/3=0。052kN/m活荷载标准值 Q=3.0001。050/3=1.050kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1。20.052=0。109kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度）大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0。080.109+0。101。470)1。8002=0.505kN.m支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为M2=-（0。100。111、09+0。1171。470)1。8002=-0。593kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.593106/5080。0=116.651N/mm2大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求!3。挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值q1=0.038+0。052=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=（0。6770。091+0.9901.050）1800。04/（1002。06105121900.0)=4。603mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要12、求！二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381。800=0.069kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1501。0501.800/3=0。094kN活荷载标准值 Q=3.0001。0501。800/3=1。890kN荷载的计算值 P=1.20.069+1.20.094+1.41。890=2.842kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公13、式如下:M=(1。20。038)1.0502/8+2。8421.050/3=1.001kN。m=1.001106/5080。0=197。081N/mm2小横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求!3。挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5。00.0381050.004/（3842.060105121900。000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.069+0。094+1.890=2.054kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2053。62014、1050。0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900。0）=3。360mm最大挠度和V=V1+V2=3。384mm小横杆的最大挠度小于1050。0/150与10mm，满足要求！三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5）: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0。0381。050=0。040kN脚手板的荷载标准值 P2=0。1501.0501。800/2=0。142kN活荷载标准值 Q=3。000115、.0501。800/2=2.835kN荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.142+1。42。835=4.187kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:（1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）；本例为0.1337NG1 = 0.13415.000=2.006kN （2）脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚16、手板，标准值为0.15NG2 = 0。15041。800(1.050+0.500）/2=0.837kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0。1501。8004/2=0.540kN（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);0.005NG4 = 0.0051.80015.000=0.135kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.517kN.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021。8017、01。050/2=5.670kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 - 基本风压(kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)附录表D。4的规定采用：W0 = 0。450Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB500092001）附录表7。2。1的规定采用：Uz = 1。250Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到,风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2500.600 = 0。236kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1。2NG + 0。851。4NQ经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1.23。517+18、0。851.45.670=10。968kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1。23。517+1.45.670=12。159kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851。4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2）；la 立杆的纵距 （m)；h 步距 （m）.经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851。40。2361。8001。8001.800/10=0.164kN。m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值,N=12。15919、kN;i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k - 计算长度附加系数，取1.155；u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。500；l0 计算长度 （m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.890cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩），W=5。080cm3； - 由长细比,为3118/16=197; 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。186; 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）；经计算得到=12159/(0。19489)=133.843N/mm2； f - 钢管立杆抗压20、强度设计值,f=205。00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求！2。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10。968kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm;k 计算长度附加系数,取1。155；u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1。500；l0 - 计算长度 （m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551。5001。800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4。890cm2;W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； - 由长细比,为3118/16=197； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细21、比 l0/i 的结果查表得到0。186;MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0。164kN.m; 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=10968/（0。19489)+164000/5080=153。011N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205。00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求！六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：Nlw = 1。4 wk Awwk - 风荷载标准值，wk = 0.236kN/m2;Aw 每个连墙22、件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3。603。60 = 12。960m2;No - 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）；No = 5。000经计算得到 Nlw = 4.287kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 9.287kN连墙件轴向力设计值 Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=50.00/1。58的结果查表得到=0。92；A = 4。89cm2；f = 205.00N/mm2。经过计算得到 Nf = 91.702kNNfNl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下其中 N为连墙件的轴向拉力，N=9。23、287kN;lw为连墙件的周长，取3.141648。0=150。80mm;t为焊缝厚度,t=3.50mm;ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度,取185.0N/mm2；经过焊缝抗拉强度 = 9286.52/(150。803。50) = 17。60N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!连墙件对接焊缝连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算.悬臂部分脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点.本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体500mm,支拉斜杆的支点距离墙体 = 2000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 934。50c24、m4,截面抵抗矩W = 116。80cm3,截面积A = 25.15cm2。受脚手架集中荷载 P=12.16kN水平钢梁自重荷载 q=1。225.150。00017.8510=0.24kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m）悬挑脚手架支撑梁变形图（mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=11.295kN,R2=15。142kN，R3=0.934kN最大弯矩 Mmax=4。976kN.m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=4.976106/(1。05116800。0）+4.5181000/25125、5.0=42.369N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215。0N/mm2，满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16b号槽钢U口水平，计算公式如下其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=57010。065。0235/(2000。0160.0235.0）=1.16由于b大于0。6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1。07-0.282/b=0。826经过计算得到强度=4.98106/(0。826116800.00)=51.55N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴26、力RDi按照下面计算其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力.各支点的支撑力 RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为RD1=12.165kN十、支杆的强度计算斜压支杆的强度计算：斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算,为RD=12.165kN 下面压杆以钢管100。010。0mm计算,斜压杆的容许压力按照下式计算：其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 12。17kN； 轴心受压斜杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到= 0.25；i 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 3.20cm；l 受最大压力斜杆计算长度，l = 5.39m;A 受压斜杆净截面面积27、，A =28。27cm2； - 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 17.15 N/mm2； f 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求！斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中 N为斜撑杆的轴向力,N=12.165kN；lwt为焊接面积，取2827.44mm2；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185。0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 12165.02/2827。44 = 4。30N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求！十一、锚固段与楼板连接的计算1。水平钢梁与楼板压点如果28、采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=15。142kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算,按照混凝土结构设计规范10.9。8f = 50N/mm2;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=151424/（3.1416502）1/2=14mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 15.14kN;d 楼板螺栓的直径，d = 20mm29、； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于15142。06/（3。1416201.5）=160.7mm.3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 15。14kN；d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm；b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0。95fc=13。59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!15