1、脚手架专项施工方案目 录一、项目概况4二、编制依据5三、使用材料5四、脚手架总体设计方案6五、满堂脚手架搭设方案7六、脚手架搭设要求7七、安全管理与维护9八、钢管扣件脚手架拆除要点及注意事项14九、计算书15一、项目概况：1.1本项目为xxxx酒店公共区室内精装修工程脚手架施工方案。 1、工程名称：xxxx酒店公共区室内精装修工程2、 建设单位：xx3、 工程地点： 4、设计单位： 5、施工范围：包括完成本项目：地下一、二层走廊、电梯厅、电梯轿厢；一层酒店大堂、大堂吧、贵重物品室、电梯厅、全日制餐厅及VIP包房、公共卫生间、餐厅包房、精品店、商务中心；二层中餐万达包厢、中餐包间、中餐散座、电梯2、厅、扶梯厅、后期区域；三层宴会厅、宴会前厅、会议室、公共卫生间、衣帽间、新娘房、会见厅、电梯厅；四层泳池、男女更衣室、卫生间、储物室、健身房等、电梯厅设备夹层；一至四层酒店管理用房消防楼梯前室、厨房、公共走道、精装后勤区；16层行政酒廊、17层总统套房等；塔楼14层，按装修工程界面划分示意图及工程界面划分表中规定内容的全部施工区域(含室内防水、其专用管道，合用前室、楼层服务用房装修及其洁具和五金龙头)的室内精装修包干工程。施工范围详见界面划分示意图。6、 工期要求：根据xxxx酒店室内公共区精装修工程招标文件本工程要求于xx年01月26开工，xx年9月28日竣工；合同工期245个日历天。在接到3、中标通知书后3日内，提交施工人员进场计划，并根据工程实际状况及时安排劳动力进场施工, 确保xx年3月26日前完成全部物料加工订货；确保xx年5月30日前完成隔墙和天花封板，含隔墙和天花内的机电安装；xx年7月10日完成湿作业，保证最晚在试营业前90天完成硬装，以确保消防验收条件。 7、质量要求：本招标工程质量要求为合格，质量标准必须符合中华人民共和国国家标准（以下简称“国家标准”）以及地方（为本招标及本合同目的，不包含港、澳、台地区，下同）标准，如果本招标文件中或构成合同文件的任何文件中规定的标准高于国家及地方标准的，按相关文件中规定的标准执行；如果相关文件中规定的标准低于国家及地方标准的，则4、按国家及地方标准执行。8、安全文明要求：确保无重大责任事故和无重大伤亡事故发生，在本工程建设期间达到 “广西省安全文明工地”要求；工程概况：大堂占地面积800平方米，高11.2米高，脚手架搭设高度8.3米，宴会厅占地1200平方米,高13米高，脚手架搭设高度8.3米，搭设满堂红承插型盘扣式钢管支架组成满堂整体脚手架，工作面满铺跳板及大板。二、编制依据序号名 称编 号1建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20102建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20113建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20124建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ/T01-26-20035建筑工5、程质量评审标准DBJ/T01-69-2003三、 使用材料3.1钢管：483.5mm钢管3.2长度：立杆：1800mm、3600mm ，盘扣节点间距600mm； 水平杆： 1800mm； 斜杆：2545mm；剪刀撑：扣件钢管剪刀撑483.5mm钢管长度6000mm 。3.3钢管支架的立杆及水平杆应按国家规定程序批准的设计加工图及技术文件制造，并有出厂合格证明书、产品标志和检测报告。产品合格证明书应具有以下内容：产品名称、型号；制造厂厂名、地址；商标；产品等级；制造日期；检查人员印章；维修及检验记录。钢管支架的制造应满足外观、尺寸、焊接等方面的要求。3.3.1外观要求： 钢管表面应无裂纹、凹陷、6、锈蚀；加工前初始弯曲不应大于L/1000（L为钢管长度），两端面应平整，不得有斜口、毛刺；钢管壁厚允许偏差应为0.1mm。各杆件端头压扁部分不得出现裂纹，加工中不得产生因加工工艺造成的材料性能下降的现象。3.3.2制作质量要求： 杆件焊接制作应在专用工艺装备上进行，各焊接部位应牢固可靠。焊丝宜采用符合现行国家标准气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB/T8110中气体保护电弧焊用碳钢、低碳合金钢焊丝的要求，有效焊缝高度不应小于3.5mm。连接盘与立杆焊接固定时，连接盘盘心与立杆轴心的不同轴度不应大于0.3mm；以单侧边连接盘外边缘处为测点，盘面与立杆纵轴线正交的垂直度偏差不应大于0.3mm。底7、座应有衬板。3.3.4插销外表面应与水平杆和斜杆杆端扣接头内表面吻合，插销连接应保证锤击自锁后不拔力不得小3kN。四、脚手架总体设计方案4.1立杆纵距1.8m-2m，立杆横距1.8m-2m，步距1.5m-1.8 m。 4.2脚手架首层立杆宜采用1800 mm和3600mm不同长度的立杆交错布置，立杆底部应配置可调底座。 4.3脚手架的斜杆或剪刀撑设置应符合下列要求：沿架体外侧纵向连续设置扣件钢管剪刀撑，端跨的横向每层应设置竖向斜杆。4.4承插型盘扣式钢管支架应由塔式单元扩大组合而成，拐角为直角的部位应设置立杆间的竖向斜杆。当作为外脚手架使用时。单跨立杆间可不设置斜杆。4.5当设置人行通道时，应8、在通道上部架设支撑横梁，横梁截面大小应按跨度以及承受的荷载计算确定，通道两侧脚手架应加设斜杆；洞口顶部应铺设封闭的防护板，两侧应设置安全网； 通行机动车的洞口，必须设置安全警示防撞设施。4.5对脚手架的每步水平杆层，当无挂扣钢脚手架板加强水平层刚度时，应每5跨设置水平斜杆。五、满堂脚手架设计方案5.1满堂脚手架搭设方案高度大于等于8.3m满堂脚手架：立杆纵距1.8m-2m，立杆横距1.8-2m，步距不宜超过1.5m-1.8m，立杆距墙面0.7m-0.8m,支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆，并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖9、向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。5.2当支架搭设成无侧向拉结的独立塔状支架时，架体每个侧面每步距均应设竖向斜杆。当有防扭转要求时，在顶层及每隔34个步距应增设水平层斜杆或钢管水平剪刀撑，支架与周围已建成的结构进行可靠连接。5.3连墙件的设置要符合下列规定：连墙件必须采用可承受拉压荷载的刚性杆件，连墙件与脚手架立面及墙体应保持垂直，同一层连墙件要在同一平面，水平间距不大于三跨，与主体结构外侧面距离不大于300mm。连墙件设置在有水平杆的盘扣节点旁，连接点至盘扣节点距离不应大于300mm。 六、脚手架搭设要求：6.1脚手架搭设在砼地面上立杆底部应设有衬板。6.2当地基高差较大时，可利用立杆05m10、节点位差进行调整。6.3满堂脚手架搭设与拆除：立杆应通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头的位置宜错开，且错开高度不宜小于75mm。水平杆扣接头与连接盘的插销应用铁锤击紧至规定插入深度的刻度线。每搭完一步支架后应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差。立杆的垂直偏差不应大于支架总高度的1500。且不得大于50mm。拆除作业应按先搭后拆，后搭先拆的原则，从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。严禁抛掷。分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，并应保证分段后架体稳定。6.4满堂手架搭设与拆除 脚手架立杆应定位准确并应配合施工进度搭设，11、一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。 连墙件应随脚手架高度上升在规定位置处设置不得任意拆除。 作业层设置应符合下列要求： 1应满铺脚手板； 2外侧应设挡脚板和防护栏杆，防护栏杆可在每层作业面立杆的05m和10m的盘扣节点处布置上、中两道水平杆，并应在外侧满挂密目安全网，同时要在二级架子上架设水平安全防护网。 3作业层与主体结构问的空隙应设置内侧防护网。 加固件、斜杆应与脚手架同步搭设。采用扣件钢管做加固件、斜撑时应符合现行行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ l30的有关规定。 当脚手架搭设至顶层时外侧防护栏杆高出顶层作业层的高度不应小于1500mm。 当搭设悬挑外脚手架时立12、杆的套管连接接长部位应采用螺栓作为立杆连接件固定。 脚手架可分段搭设、分段使用，应由施工管理人员组织验收，并应确认符合方案要求后使用。 脚手架应经单位工程负责人确认并签署拆除许可令后拆除。 脚手架拆除时应划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。 拆除前应清理脚手架上的器具、多余的材料和杂物。脚手架拆除应按后装先拆、先装后拆的原则进行，严禁上下同时作业。连墙件应随脚手架逐层拆除，分段拆除的高度差不应大于两步。如因作业条件限制，出现高度差大于两步时，应增设连墙件加固。七、安全管理与维护 7.1脚手架的搭设人员应持证上岗。 7.2支架搭设作业人员应正确佩戴安全帽、安全带和防滑鞋。 7.3脚手架混作业层13、上的施工荷载不应超过设计标准。 7.4施工过程中，应派专人在安全区域内脚手支架的工作状态，发生异常时观测人员应及时报告施工负责人，情况紧急时施工人员应迅速撤离，并应进行相应加固处理。 7.5脚手架使用期间，不得擅自拆除架体结构杆件。如需拆除时，必须报请工程项目技术负责人以及总监理工程师同意，确定防控措施后方可实施。 7.6严禁在脚手架底座影晌范围内进行挖掘作业。 7.7拆除的支架构件应安全地传递至地面，严禁抛掷。 7.8高度超过8m的脚手架，应设置安全警戒线不得上下交叉作业。7.9在脚手架上进行电气焊作业时必须有防火措施和专人监护。7.10脚手架工程事故应急预案 1）应急预案目的为对脚手架工程14、施工过程中出现脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人等事故后进行紧急处理，最大限度地保护工人生命和企业财产的损失，制订本应急预案。2）适用范围脚手架工程整个施工阶段及发生脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人等事故时。3）职责（1）项目经理 应急指挥总指挥。全面负责应急指挥工作。 有权采取一切手段，以控制和减少事故危害。 授权相关人员相应的应急处理权。（2）项目副经理 事故现场指挥，督促有关部门和人员进行现场防护抢险工作。 当项目经理不在现场时，担任现场总指挥工作。（3）项目技术负责人 组织有关部门编制、修订、评审应急预案。督促相关部门做好事故抢险过程记录。 组织相关部门、人员进行事故调查15、，并形成记录。 当项目经理、项目副经理不在时，担任应急总指挥工作。（4）技术部：负责编制、修订、评审应急预案。（5）质安部 协助技术部编制修订、评审应急预案。 督促检查相关部门落实应急准备工作。（6）安装部 协助技术部编制、修订、评审应急预案。 组织进行应急预案的演习，并提出改进建议。 发生事故时，组织抢险队进行抢险、营救、减少损失。（7）器材部 协助技术部进行应急预案的编制、修订、评审。 落实应急预案所需物资、设备的准备工作。（8）综合部 协助技术部编制、修订、评审应急预案。 落实应急物资及其它措施费的准备。4）抢险机构（1）抢险组织机构总指挥：项目经理姬卫星现场组织：项目副经理预案管理：项16、目技术副经理综合部材部技术部器材部技术部技术部质安部安装部抢险作业队（2）抢险指挥中心设在项目经理办公室。5）应急物资准备为了在脚手架工程施工中事故发生时能够及时采取应对措施。需准备下述物资：（1）警戒隔离物资：警戒桩，警戒线存放地点：现场仓库（2）人员急救设备；急救箱，急救药品，担架存放地点：现场仓库（3）减损防护物资：钢管、安全网等存放地点：现场仓库6）技术资料药品使用说明书、脚手架验收记录、应急预案及作业指导书。7）应急抢险队应急抢险队由项目部现场人员组成，平时进行抢险、急救方面的学习和培训，当事故发生时即可投入应急抢险和救援工作。8、应急抢险程序1）减小应急预案风险的措施（1）作业层在17、其外侧边缘必须设置挡护高度1.2m的栏杆和挡脚板，且栏杆间的净空高度应0.5m。（2）在脚手架高空落物影响范围内同时进行其他施工作业或有行人通过的脚手架，应采取外立面安全网全封闭、半封闭以及搭设通道防护棚等适合的防护措施。（3）上下脚手架的坡道应设置扶手、栏杆或其他安全防护措施，并清除通道中的障碍，确保人员上下的安全。（4）采用合理的施工方法，避免因操作不当而造成的事故。2）应急联络（1）险情发生后，事故现场第一目击者迅速向应急指挥中心发出求救信号。求救的方式可以采取呼喊、口信、通迅工具等一切可能的方式。（2）应急指挥中心接到险情信息后，立即作出下述应急反应：a、对内组织抢险队，立即进行现场抢18、救工作。b、通过通迅工具，立即与外部机构联络，向相关的公安、医院、消防等部门联络，请求支援。（3）应急联络单位、人员、地址、电话：机构名称/人员地址电话备注应急指挥中心项目经理办公室安全负责人项目部技术负责人项目部3）倒塌事故 施工现场一旦发生脚手架倒塌事故，将会造成人员伤亡和直接经济损失。为了争取在第一时间抢救伤员，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险和经济损失。（1）不论任何人，一旦发现脚手架有倒塌的可能性，应立即呼叫在场全体人员进行躲避。（2）现场人员应迅速通知项目经理或施工员，并打电话及时向公司应急抢险领导小组领导报告事故的发生情况，请求公司应急抢险领导小组的支援。（3）根据现场情况19、，若有人员受伤，应立即拨打120急救电话，向急救中心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况，并派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同时，现场急救人员在急救车到来以前，应对受伤人员进行急救。本项目部配备应急急救药箱1只，药箱存放在现场医务室。（4）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。（5）现场安全员应对脚手架倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告，并上报公司抢险领导小组。 4）高处坠落事故脚手架施工过程中高处坠落事故发生以后，要迅速有效地开展抢救工作，最大限度地20、降低员工及相关方生命安全风险。（1）高处坠落事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人（项目经理或管理人员）。（2）项目管理人员获得求救信息并确认高处坠落事故发生以后，应：立即组织项目部自救队伍进行施救；本项目部配备应急急救药箱1只，药箱存放在医务室。立即向公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持。立即向当地医疗卫生(120)、公安部门(110)电话报告。严格保护事故现场。项目部指挥部接到电话报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。5）当事人被送入医院接受抢救以后，指挥部即指令善后处理人员到达事故现场，做好以下工作：现场抢险工21、作完成后，由项目部技术负责人组织项目部有关部门和人员，配合上级部门，对事故的发生、发展等方面的情况进行调查，形成相关的调查记录。对事故中受伤人员应及时送医院治疗，直到伤愈后方可出院，并按有关要求支付受伤期间的误工损失；对事故中不幸死亡人员应做好其家属的思想工作，并按有关要求及时将赔偿费用支付给其家属。八、钢管扣件式脚手架拆除要点及注意事项工程施工完毕，应经单位工程负责人检查验证确认不再需要脚手架时，方可拆除。拆除脚手架应制订方案，经工程负责人核准后，方可进行。拆除脚手架应符合下列规定：8.1、拆除脚手架前，应清除脚手架上的材料，工具和杂物。8.2、拆除脚手架时，应设置警戒区，设立警戒标志，并由22、专人负责警戒。8.3、脚手架的拆除，应按后装先拆的原则，按下列程序进行：（1）从跨边起先拆顶部扶手与栏杆柱，然后拆脚手板（或水平架）与扶梯段，再卸下水平杆加固杆和剪刀撑。（2）自顶层跨边开始拆卸交叉支撑，同步拆下顶撑连墙杆与顶层门架。（3）继续相下同步拆除第二步门架与配件。脚手架的自由悬臂高度不得超过三步，否则应加设临时拉结。（4）连续同步往下拆卸。对于连墙杆、长水平杆、剪刀撑，必须在脚手架拆卸到相关跨门架后，方可拆除。（5）拆除扫地杆、底层门架及封口杆。（6）拆除基座，运走垫板和垫块。8.4、脚手架的拆卸必须遵守下列安全要求：（1）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业。（2）拆除工作中23、，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放入室内堆存。（3）拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与搭钩上的锁片转至开启位置，然后开始拆卸，不准硬拉，严禁敲击。（4）拆除的门架、钢管与配件，应成捆用机械吊运或井架传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。九、计算书本计算书依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1302011)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006版)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)以及本工程的施工图纸等编制。 脚手架搭设体系剖面图 脚手架搭设体系平面图9.1、24、参数信息钢管类型：48.3 3.6mm，搭设高度：24m。高宽比：高宽比2，纵向最少跨数：k5。立杆步距h：1.5m。立杆间距：纵距la=1m，横距lb=1m。作业层支撑脚手板的水平杆：采用纵向水平杆间距1/2跨距。作业层施工均布荷载标准值：3KN/m2。脚手板：木脚手板，脚手板自重：0.35KN/m2。扣件抗滑承载力折减系数：1。脚手架类型：密目安全网全封闭。密目安全网：2300目/100cm2，A0=1.3mm2，自重：0.01KN/m2。全封闭脚手架背靠建筑物的状况：背靠敞开、框架和开洞墙1.3。本工程地处北京，基本风压0.3 kN/m2；地面粗糙度类别：C类(有密集建筑群市区)。立杆支25、撑面：脚手架放置在地面上。 9.2、纵向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。1）均布荷载值计算作用在纵向水平杆上的荷载标准值： 恒荷载标准值qk1=0.040+0.351/2.000=0.215kN/m； 活荷载标准值qk2=31/2.000=1.500kN/m；作用在纵向水平杆上的荷载设计值：恒荷载设计值q1=1.2qk1=0.258kN/m；活荷载设计值q2=1.4qk2=2.100kN/m；2）强度验算最大弯距 Mmax=0.10q1la2+0.117q26、2la2=0.100.25812+0.1172.10012=0.271kNm；最大应力计算值 =M/W=0.271106/5.260103=51.609N/mm2；纵向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值=51.609N/mm2小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！3）挠度计算最大挠度=(0.677qk1+0.990qk2)la4/100EI=(0.6770.215+0.9901.500)10004/(1002.06105127100)=0.623mm；纵向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:=0.623mm小于最大允许挠度值min（1000/150，10）=6.667mm，满足要求27、！9.3、横向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆把荷载以集中力的形式传递给横向水平杆，横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。1）纵向水平杆传递给横向水平杆的集中力计算集中力标准值：F=1.1qk1la+1.2qk2la=1.10.2151+1.21.5001=2.036kN；集中力设计值：F=1.1q1la+1.2q2la=1.10.2581+1.22.1001=2.803kN；2）横向水平杆受力计算横向水平杆按照三跨连续梁进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩28、： 最大变形：=0.908mm 最大支座反力：F=6.080kN3）强度验算最大应力计算值=0.494106/5.260103=93.948N/mm2；横向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值=93.948N/mm2小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！4）挠度验算最大挠度=0.908mm；横向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:=0.908mm小于最大允许挠度值min（1000/150，10）=6.667mm，满足要求！9.4、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算：扣件的抗滑承载力按照下式计算: RRc 其中Rc-扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣29、件抗滑承载力折减系数1，则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值为16.000kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值为6.080kN。作业层立杆扣件抗滑承载力验算：R8.000kN，立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算,满足要求!9.5、脚手架立杆荷载计算：脚手架采用密目安全网全封闭状态下：外围立杆承受静荷载和活荷载最小，但承受风荷载最大；内部立杆承受静荷载和活荷载，不考虑风荷载作用。1）脚手架外围立杆荷载计算(1).静荷载标准值计算： 结构自重标准值NG1kNG1k=gkH=0.144024=3.456kN； 脚手板自重标准值NG2k采用木脚手板，自重30、标准值gk=0.35kN/m2。NG2k=0.5lalbgk=0.5110.35=0.175kN； 安全网自重标准值NG2k2采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk=0.01kN/m2。NG2k2=lHgk=1.000240.01=0.240 kN；(2).活荷载标准值计算：NQk=0.5lalbqk=0.5113=1.500kN；(3).风荷载标准值计算：Wk=zs0其中 z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：脚手架底部z=0.740； s - 风荷载体型系数：s=1.3=1.30.876=1.138；为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料31、的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0=0.3kN/m2；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7401.1380.3=0.253kN/m2；2）、脚手架内部立杆荷载计算(1).静荷载标准值计算： 结构自重标准值NG1kNG1k=gkH=0.158324=3.799kN； 脚手板自重标准值NG2k采用木脚手板，自重标准值gk=0.35kN/m2。NG2k=lalbgk=110.35=0.350kN；(2).活荷载标准值计算：NQk=lalbqk=113=3.000kN；9.6、立杆的稳定性计算：1）脚手架外围立杆稳定性计算(1)32、.基本数据计算 外围立杆长细比验算依据扣件式规范第条：长细比= l0/i = kuh/i=uh/i（k取为1）查扣件式规范附录C表C-1得：=2.377；立杆的截面回转半径 ：i=1.59cm；=2.3771.5100/1.59=224.245外围立杆长细比验算：实际长细比计算值：=224.245小于容许长细比250，满足要求！ 确定轴心受压构件的稳定系数长细比=l0/i=kuh/i=1.1912.3771.5100/1.59=267.076；因长细比 250 所以要通过公式：=7320/2计算；稳定系数经过计算得到：=0.103； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwMw=0.91.4WkLh233、/10=0.072kNm；（2）.外围立杆稳定性计算 组合风荷载时,立杆的稳定性计算=N/(A)+MW/Wf立杆的轴心压力设计值 N=1.2（NG1k+NG2k+NG2k2）+0.91.4NQk=1.2（3.456+0.175+0.24）+0.91.41.500=6.535 kN；=6535.200/(0.103506)+71649.392/5260=139.476 N/mm2；外围立杆稳定性验算（组合风荷载）：实际抗压应力计算值=139.476N/mm2小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！ 不组合风荷载时,立杆的稳定性计算=N/(A)f立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+34、NG2k）+1.4NQk=1.2（3.456+0.175）+1.41.500=6.457kN；=6457.200/(0.103506)=124.352N/mm2；外围立杆稳定性验算（不组合风荷载）：实际抗压应力计算值=124.352N/mm2小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！2）、脚手架内部立杆稳定性计算(1).基本数据计算 立杆长细比验算依据扣件式规范第条：长细比=l0/i=kuh/i=uh/i（k取为1）查扣件式规范附录C表C-1得：=2.377；立杆的截面回转半径：i=1.59cm；=2.3771.5100/1.59=224.245内部立杆长细比验算：实际长细比计算值：=35、224.245小于容许长细比250，满足要求！ 确定轴心受压构件的稳定系数长细比=l0/i=kuh/i=1.1912.3771.5100/1.59=267.076；因长细比250所以要通过公式：=7320/2计算；稳定系数经过计算得到：=0.103；(2).立杆稳定性计算=N/(A)f立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk=1.2（3.799+0.350）+1.43.000=9.179kN；=9179.040/(0.103506)=176.769N/mm2；内部立杆稳定性验算：实际抗压应力计算值=176.769N/mm2小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！9.7、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pfg 地基承载力设计值:fg=fgkkc=800.000kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk=2000kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A=25.829kPa；立杆的轴心压力设计值：N=9.179kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=25.829kPafg=800.000kPa。地基承载力满足要求！