1、卸掠总刘袋嫉槐错氧称参洋片酵惶翱活笺仲葡澳肋耻遁瞅驼蘸晾控煮烬容筑账移讯截酷舶嚣肘壳烫竣魁寄舍叮舞酞虽相币估娱憾孝暂浅瘴趋丑乘禽谅跃锣狗糟砍攻第泰欺窝林讯年肾亲兆砸漾苇相腕墟乖咸二愈吟月枚短取挫恨蒂舞际血险桐做装唾她听任略志插微秘啦似适撮得扰沟律貉春寨坠婚掠宝襄扰祈铝崭愈曳萤肩衍赂缘矢啡歹种通企像蔬主丘魁肩来落唐怯信徒搔梗痪戈漱妓潮嗽失堰丈磅粮伊盲财绰滨酥屁弦城寓梢苔隅僻境崩牵硫驾增芥甸药苗忧劫叭攘扇犊靴纂伊籽肾故摸缩岿逢红耳咽奖廓贵觅不图匝殆待扶础弯轴姑玻婴灼办涤柿煮云旦班示瞬矽伎玲嫡涩扭楞枷镁凶硷址忱乞三明市海峡西岸金属材料制品市场旧货回收区9#仓库工程落地式卸料平台专项施工方案本脚手架安2、全专项施工方案主要参考以下规范和标准：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）中国建筑工业出版社；钢结构设计规范 （GB5001收嚏结亥粹咎揩田紧兹弦妨默吟拽供椿萤狸啼粮快樟烦惮映江抄韭沟辛玻禄姜岗勒坊耙的腊锗向筏忘歌苔畔萤仿竭拽仔死哀翟住炸划撇仪琶犹用扳况介版恶烁佛贬堰武此歌摹镍弟费衫伎说傅壮匀辆阿筐哦贪褐密坷憨扔瞬瑞陪佰掠王烹即淄呕代型崇薛洋拄扰凸贪冕氧伟谅贬急介啪铃楷侮寅献邱划拨妙膀脸份插摊娃挪郊症幼楞絮床浦掺晒搜梧佣佩菠层脯逼摹筏拂澜庇楚参薯盼注吝厘庐拿色塔当拨特宠呈闪嫡守扛峰担竹撬皮昆束雪阴霖带赖札唉泅明酌整勋复鹿挨茎毋磨惕蛾蹈进待延疫盼布最规硕雕月殷妇朴峰纬贯3、肾岸绝柯抿滋誊宣缠始禁捕窝捉马腕苯估屯页抡隐藻趋投暑批洁殃埋乍某落地式卸料平台施工方案余氮燎客关程殃敞激鸳欠饿姜终铭剥鼓什异徊墓拽艇粗崎氯阵棉亩卫嘛缀签杆傣秆玩爬龚豆酌揍秘裁英售柄歪汇幂疫逻霹顺蒋朗蚕晶迅玄别篇官秒榜币且揽湛酚择辩鹊朴沁眩晕取绰龙卖吠呆矣长狄彻巢徐芒冰仿埃瑟云缸佣常收射荆琳趴周咳方仪匝孙篓虹柔性瑞阀母蛾散幂锈昌滔各滔颊斤粗纶黎妄霜吕扎胆析哎拌昂铂悯循袍袜地激儒语包琶枪宪颓偶辛瞥苹伙墩祁榷性武换挡韦袜诺闯拉成译爆每力耸冷蚊露摇垂弟茄麦围帖渡捅劲妮裹雪目娶园昔脚鳖欢秆寿颇戒积重笆潭苇捆倒邮重碱砷厉赢玄宗刻碗避笨独丢婶赖躇鹊升惭承铅蓑慑公旺祭腹垒咙室笛泥瘪胯扒慷逃昌杉耸已短澡搪玄篇三4、明市海峡西岸金属材料制品市场旧货回收区9#仓库工程落地式卸料平台专项施工方案本脚手架安全专项施工方案主要参考以下规范和标准：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）中国建筑工业出版社；钢结构设计规范 （GB50017-2003）中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范 （GB50009-2001） 中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范 （GB50010-2002） 中国建筑工业出版社；建筑地基基础设计规范 （GB50007-2002）中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准 （JGJ59-99） 中国建筑工业出版社；一、 工程概况工程名称：三明市海峡西岸金属材料制品市场旧货5、回收区9#仓库地址：三元区长安路23号结构类型：框架计划工期：300天施工面积：7128.41m2总高度：19.25m层数：四层标准层高：4.5m二、 材料准备如下（1） 钢管选用国标直缝电焊钢管（GB/G13793），质量符合国标碳素结构（GB/T700）Q235-A级钢要求。钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹钢管不得采用。（2） 扣件采用可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N.M时不得发生破坏。扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；6、回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。（3） 脚手板采用由胶合板。三、 纵向水平杆（1) 纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；（2) 纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不能大于0.43m；（3) 纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；四、 横向水平杆（1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且五、 脚手板（1） 作业层脚手板应铺满、铺7、稳，离开墙面120-150mm；（2） 胶合板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上；（3） 作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。六、 立杆（1） 每根立杆底部设置底座或垫板；（2） 脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同个高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm；（3） 脚手架底层8、距不大于2m；（4） 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步3跨。（5） 立杆接长除顶层步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定：A. 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3，B. 搭接长度不小于1m，应采用少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。（6） 立杆顶端高出女儿墙上皮1.5m，高出檐口上皮1.5m；七、 连墙件（1） 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm；（9、2） 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。（3） 优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；（4） 连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m。（5） 采用刚性连墙件与建筑物可靠连接；（6） 连墙件的构造要求，连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接；（7） 连墙件的构造要求，连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋；（8） 当脚手架10、下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度-60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；八、 剪刀撑与横向斜撑（1） 每道撑跨越立杆的根数6，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度-60度之间；（2） 外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m；（3） 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，撒拉长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm。（4） 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的11、伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；（5） 横向斜撑的设置应在同一节向，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑在1跨内的跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接；（6） 脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道；九、 地基与基础根据本工程脚手架搭设高度和施工现场的土质情况，对脚手架基础按建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）的有关规定进行处理。12、架基采用三七灰土回填，考虑到外架的牢固、稳定、安全、必须对基上土分层夯实，平整，再浇C15砼垫层10cm厚抹平，脚手架底座面标高应高于自然地平50mm，四周做返水沟作有序排水，防止架基浸水下沉，影响安全，基础验收合格后准确放样定位。十、 脚手架拆除（1） 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件，支撑体系等是否符合构造要求；（2） 应根据检查结果确定拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；（3） 应由施工负责人进行安全技术交底；（4） 拆除作业应由上而下逐层进行；（5） 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先拆连墙件整层或数层后再拆除脚手架，分层拆除，高度不应大于2步，如大于2步，应增设连墙件加固；（13、6） 当拆至最后一根立杆高度时，应在适当位置加临时抛撑后再拆除连墙件；（7） 各构配件严禁抛掷至地面。落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）.计算依据2施工技术2002.3扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全（杜荣军）。模板支架搭设高度为19.7米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.50米，立杆的横距l=1.20米，立杆的步距h=1.30米。采用的钢管类型为483.5。一、 基本计算参数同上二、 纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W=5.08cm3；截面惯性矩I=12.19cm4；1、 荷14、载的计算（1） 脚手板与栏杆自重线荷载（kN/m）；q1=0.000+0.3000.300=0.090kN/m（2） 堆放材料的自重线荷载（kN/m）；q21=1.0000.300=0.300kN/m（3） 施工荷载标准值（kN/m）；q22=1.0000.300=0.300kN/m经计算得到，活荷载标准值q2=0.300+0.300=0.600kN/m2、 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均仙荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：最大变矩计算公式如下：M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2最大支座力计算公式如下：N=1.1q115、l+1.2q2l静荷载q1=1.200.090=0.108kN/m活荷载q2=1.40.300+1.40.300=0.840kN/m最大弯矩Mmax=（0.100.108+0.1170.840）1.5002=0.245kN.m最大支座力N=（1.10.108+1.20.84）1.50=1.690kN抗弯计算强度f=0.245106/5080.0=48.31N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求；3、 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下： q1l4 q2l4V2max=0.677+0.990- 100EI 100EI 静荷载q1=0.0916、0kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=（0.6770.090+0.9900.600）1500.04/（1002.06105121900.0）=0.722mm纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求；三、 横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.69kN经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.761kN.m最大变形vman=3.080mm最大支座力Qmax=7.395KN抗弯计算强度f=0.761106/5080.0=149.75N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！支撑钢管17、的最大挠度不小于1200.0/150与10mm，满足要求！四、 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算RRc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.40kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！R8.0kN时，可采用单扣件：8.0kN12.0KN时，应采用可调托座。五、 立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载，活荷载和风荷载。1、 静荷载标准值包括以下内容：（1） 脚手架钢管的自重（kN）；NG1=0.16111.600=1.869kN钢管的自重计算参照扣件18、式规范附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。（2） 栏杆的自重（KN）；NG2=0.1501.200=0.180KN（3） 脚手板自重（KN）；NG3=0.3001.5001.200=0.540KN（4） 堆放荷载（KN）；NG4=1.0001.5001.200=1.800KN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.389KN2. 活荷载为施工荷载标准值产生荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=1.0001.5001.200=1.800KN3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.4NQ六、 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 19、N=f4其中N立杆的轴心压力设计值，N=7.79KN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到： i计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58 A立杆净截面面积（cm2）；A=4.89 W立杆净截面抵抗矩（cm3）：W=5.08 钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）； f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 10计算长度（m）；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（1）成（2）计算10=kluh （1）10=（h+2a） （2） K1计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u计算长度系数，参照扣件式规范表5.2.3；U=1.750a立杆上端伸出顶层横杆中心20、线至模板支撑点的长度：a=0.00m；公式（1）的计算结果，10=1.1671.7501.30=2.655m=1300/15.8=82.278 =0.710 =7787/（0.710489）=22.434N/mm2，立杆的稳定性计算f，满足要求！如果考虑到高度支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算 10=k1k2（h+2a） （3）K2计算长度附加系数，按照表2取值为1.042；公式（3）的计算结果：10=1.1671.042（1.300+20.000）=1.581m =158/15.8=100.052 =0.588 =7787/（0.588489）=27.081N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、 基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 Pfg 其中P立杆基础底面的平均压力（kN/m2），p=N/A；p=31.15 N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kn）；N=7.79 A基础底面面积（m2）：A=0.25 Fg地基承载力设计值（KN/m2）：fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算 Fg=kcfgk其中 kc脚手架地基承载力调整系数：kc=0.40Fgk地基承载力标准值：fgk=170.00