1、目录1.编制依据 .-1-1.1 国家、行业和地方相关规范规程.-1-1.2 企业标准.-1-1.3 相关设计图纸.-1-1.4 安全管理法规定文件.-2-1.5 其它：.-2-2.工程概况 .-2-2.1 所在位置及周边环境情况、脚手架分项工程概况.-2-2.2 施工平面布置图、相关结构平面、剖面图.-3-2.3 模架（脚手架）工程施工的重点、难点、特点.-3-3.模架（脚手架）体系选择.-3-3.1 确定模架（脚手架）选型原则，比较优选.-3-3.2 确定模架（脚手架）选型.-4-4.施工工艺技术及要求.-6-4.1 技术参数.-6-4.2 主要施工工艺流程.-6-4.3 悬挑脚手架搭设.2、-13-4.4 PV 隔音布.-15-4.5 与外部设施的构造要求.-15-4.6 检查验收.-15-4.7 脚手架拆除.-15-4.8 防雷接地措施.-16-5.施工安全保证措施.-16-5.1 保证安全组织保障措施.-16-5.2 施工过程注意事项.-16-5.3 安全保证措施.-17-5.4 预防高空坠落事故安全技术措施.-17-5.5 监测监控.-18-5.6 季节性施工安全技术措施.-19-6.应急预案 .-20-6.1 重点防范部位概况.-20-6.2 风险隐患.-20-6.3 控制措施.-20-6.4 施救措施.-20-7.计算书附件一、二、三.-23-落地式扣件钢管脚手架计算书3、一.-23-1.编制依据1.1 国家、行业和地方相关规范规程序号名称编号1 安全网GB5725-2009 2 密目式安全立网GB16909-1997 3 碳素结构钢GB/T700-2006 4 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002(2011 版)5 重要用途钢丝绳GB8919-2006 6 钢结构设计规范GB50017-2013 7 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002(2011 版）8 建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013 9 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 10 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 14、1 建筑施工工具式脚手架安全技术规范JGJ202-2010 12 建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013 13 工程建设标准强制性条文2013 版14 建筑施工手册（第 5 版）/15 钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-2008 16 北京市开创与评审建筑结构长城杯工程实施指南/17 建设工程安全生产管理条例/18 建设工程安全生产管理条例国务院第 393 号令19 建筑工程预防高处坠落事故若干规定建质 200382 号1.2 企业标准安全管理标准化手册、安全生产、绿色施工、文明四区、文明安全工地标准图集1.3 相关设计图纸结施-01、结施-02、结施-19 5、1.4 安全管理法规定文件类别文件名称编号国家中华人民共和国安全生产法中华人民共和国主席令70 号第十三条（后附）建设工程安全生产管理条例国务院第 393 号令行业建筑工程预防高处坠落事故若干规定建质 200382 号关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质 200987 号关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知建质 2009254号地方北京市建设工程施工现场安全防护标准京建施 20031号北京市建委关于印发 北京市建设委员会实施办法的通知京建法 2004220号北京市建设委员会关于加强施工用钢管、扣件使用管理的通知京建材 200672 号北京市建设委员会关于6、印发北京市建设工程安全生产重大事故及重大隐患处理规定的通知京建施 2006663号北京市实施 规定京建施 2009841号北京市危险性较大的分部分项工安全专项施工方案专家论证细则（模架工程）1.5 其它：1.5.1 施工组织设计1.5.2 相关施工方案：回填土方案1.5.3 计算机软件：架体采用（PKPM 软件）2.工程概况2.1 所在位置及周边环境情况、脚手架分项工程概况本工程为一类高层公共建筑，分北侧剧场区、南侧为办公区，北侧檐高29.8m（坡屋面檐口高度）,南侧檐高 44.50m（坡屋面檐口高度）。室外地坪高差 150mm，本脚手架搭设高度北侧为 31m、南侧为 46.05m。2.2 施7、工平面布置图、相关结构平面、剖面图见附图一、附图二、附图三、附图四、附图五、附图六2.3 模架（脚手架）工程施工的重点、难点、特点本工程重点是对落地式双排脚手架连墙杆连接固定，悬挑式和双排脚手架拐角处横、纵杆的连接。难点双排脚手架搭设在肥曹灰土回填上，保持架体不均匀沉降变形；不同两种架体相互连接，出现架体的变形沉降。特点南侧是剧场，北侧是框架结构选用两种架体施工。3.模架（脚手架）体系选择3.1 确定模架（脚手架）选型原则，比较优选本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。在规定的条件下和规定的使用期限内，能8、够充分满足预期的安全性和耐久性。选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合建筑施工安全检查标准要求，要符合北京市文明标化工地的有关标准。结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，具体方案如下：脚手架立杆纵距(m)1.20m、立杆步距(m)1.50m、立杆横距(m)1.05m。连墙件采用双扣件三步三跨式刚性连接（见表2.1 脚手架分项工程概况）。东侧汽车坡道上搭设脚手架，汽车坡道原架体不拆除间距为900*900*1200。北侧脚手架 3-8 轴/S-T 纵距(m)19、.20m、立杆步距(m)1.50m、立杆横距共 4 排(m)1.15、1.15、1.05m。连墙件采用双扣件三步三跨式刚性连接。南侧脚手架 3-10/A 轴纵距(m)1.50m、立杆步距(m)1.50m、立杆横距 1.05m。连墙件采用双扣件三步三跨式刚性连接。双排落地架在施工阶段保持10m脚手板满铺，脚手架外侧设挡脚板一道,挡板为 15mm 厚多层板，高度为180mm，外架满挂安全密目网。内立杆与建筑物之间的缝隙采用安全网与建筑物挂搭封严(即形成兜网)。北侧 J 轴与 K 轴之间变形缝为了施工方面选用悬挑架子，第一次悬挑标高为2.95m9.50m(高度 6.55m)、第二次悬挑标高为9.5010、m20.70m(高度 11.2m)。为了南侧一号人防出入口施工，在南侧三层标高为0.9m9.50m(高度 8.60m)悬挑架，一号出入口结构施工完毕，进行回填土压实平整后混凝土硬化。3.2 确定模架（脚手架）选型表 3.1 脚手架分项工程概况序号部位架体选型脚手架基础底标高（m）脚手架基础顶标高（m）架体高度（m）立杆纵距la立杆横距 lb步距h 备注1 北侧3-8/S 轴落地脚手架-1.65 31 32.65 1.2 1.05m 1.5m 1-1 剖面-0.15 31 31.15 0.7 31 31.3 2 东侧8 外/K-S 轴落地脚手架-6.25-1.2 31-37.-32.2 1.2 11、1.05m 1.5m 2-2 剖面3 东侧10 外/K-A 轴落地脚手架-0.1546.05 高度不等1.2 1.05m 1.5m 3-3 剖面8-10/k 轴-0.15 46.05 46.20 4 南侧3-10/A 轴悬挑脚手架-0.1 14 14.1 1.5 1.05m 1.5m 4-4 剖面14.0 29.6 15.6 29.6 46.05 16.45 5 西侧3-5/K-A轴落地脚手架-4.80 14.0 18.80 1.2 1.05m 1.5m 5-5 剖面落地脚手架17.90 46.05 28.15 6 西侧1-3/K-S 轴落地脚手架-0.15 46.05 46.20 1.2 112、.05m 1.5m 6-6 剖面7 南侧3-10/K 轴悬挑脚手架2.95 9.5 6.55 1.5 0.9m 1.5m 7-7 剖面9.5 20.7 11.2 4.施工工艺技术及要求4.1 技术参数4.1.1 设计概述：本工程搭设单立杆双排落地式脚手架，东、西、南、北侧基地平整夯实或楼板上，用 C15的混凝土硬化厚度150mm，宽度 1500mm，使之符合规范的强度结构要求；东侧搭设双排脚手架位于汽车坡道顶板上（坡道下方原架体不拆除）。为了保证流水畅通在脚手架的外侧地面上砌筑排水沟，排水沟宽度200mm，排水沟深度 200mm。脚手架外挂密目网封闭，起到安全防护、隔音的作用。施工过程中，外脚13、手架作为结构及装修施工阶段围护架，不得作为模板支撑架。脚手架搭设高度超过24m，考虑钢丝绳（14）拉结卸荷，3-8/K 轴以北侧高度在 24m位置，水平间距15m设置一道；钢丝绳拉结卸荷3-10/A 轴南侧高度在 33m，水平间距 15m设置一道。4.1.2 脚手架设计具体参数1）双排落地式脚手架（1）立杆、水平杆（大、小横杆）搭设：1 立杆纵距不得大于1.2m，同时内排立杆搭设时应避开建筑突出造型位置，立杆边缘距建筑突出造型距离不小于100mm。(南侧 3-10/A-J轴立杆 12m范围内做双立杆)。2 内外排立杆间的横距1.05m；纵向水平杆（大横杆）的步距1.50m，操作面处纵向水平杆的14、主节点之间搭设3 个横向水平杆（小横杆）。3立杆与结构边缘关系：内侧立杆外边缘距结构最外侧350mm，小横杆靠结构一端至结构面不大于 250mm。（2）连墙件、剪刀撑搭设：本工程连墙件计算时按3 步 3 跨，即竖向间距为4.5m，水平间距为 3.6m。考虑到本工程墙体比较少，连墙件必须与柱子连接牢固。每层楼板上预留埋件与外架子连接，连墙件采用483.6 钢管与每层门窗洞口拉接，连墙件高度尽量保证在每层楼板上表面。（3）脚手板铺设：脚手板采用50mm 厚木脚手板，落地脚手架立杆底部铺设通长脚手板。作业层铺设通长脚手板，脚手板按满铺考虑。（4）1-10/K-S 轴区域层间高度超过6m以上时，可采用15、内侧加抛撑的方法保持架体稳定。4.2 主要施工工艺流程1）脚手架构件基本组成全部杆件应采用 483.6 钢管，扣件（直角扣件、对接扣件、旋转扣件）与杆件配套，脚手板采用50mm 厚木脚手板。外挂密目安全网，架子最底部设水平兜网，以上每层设一道。落地脚手架搭设流程2）落地脚手架搭设流程肥槽回填土混凝土垫层立柱横向扫地杆放置纵向扫地杆第一步纵向水平杆第一部横向水平杆连墙件（或抛撑）第二步纵向水平杆第二步横向水平杆 4.2.1 脚手架搭设落地式双排脚手架与悬挑脚手架沉降检测点的布置可分为基准点和沉降检测点，检测架体的频率根据架体高度、周边环境、自然条件、施工阶段等因素确定，沉降检测频率每日1次，检测16、数据变化量较大或速率加快时，应提高检测频率。1）：混凝土和 2:8 灰土回填及垫层做法（1）东侧临近小学，已砌筑防水挡墙，挡墙与护坡桩之间采用C15素混凝土回填。2#人防出入口楼梯下回填C15素混凝土回填。（2）南侧肥槽按 2:8 灰土进行回填。1#人防出入口楼梯下及通道下回填C15素混凝土。（3）西侧南段肥槽按2:8 灰土进行回填。(4)西侧北段肥槽采用C15素混凝土回填，回填至护坡桩连梁-2.2m，其余按 2:8 灰土进行回填。(5)北侧由于主体结构外尚有自行车车库，因此北侧回填2:8 灰土至-5.5m，上部采用素土回填满足二次开挖的需要。地基处理及排水，本工程落地式脚手架分别落在楼板上及17、室外混凝土回填C15素混土上（灰土回填分层）。根据规范要求肥槽回填2:8 灰土土施工合理作业，地基承载力能达到架体要求（1）根据每层回填土厚度计算用土量，均匀摊平。（2）回填土采用蛙式打夯机打夯，分层厚度为200250mm。（3）非同时进行回填段之间的搭接处，不得形成陡坎，应将夯实层留成阶梯状，阶梯的宽度应大于高度的2 倍。见下图：回填土留茬示意图(4)有后浇带处房间应将后浇带处甩出暂不回填。(5)摊平后的回填土须立即夯实。打夯机按一定顺序打夯，后打夯前半夯，夯夯相连，且夯位应压前遍位的缝隙上。回填土的压实系数为0.93，蛙式打夯机每层夯实遍数为3-4 遍。严禁用水浇使土下沉的所谓“水夯”法。18、对于阴阳角等打夯机夯不到的边角部位，采用人力夯进行夯实，不得漏夯。(6)回填土夯实后，用混凝土C15浇筑厚度为 150mm，立杆下铺设 50 厚通长脚手板，立杆底部不得悬空。2）南侧悬挑架体与东、西侧双排落地脚手架体，两种不同的架体会在拐角部位会出现不均匀沉降，为了防止不均匀沉降，在回填土的部位加大压实系数为0.95，分层压实厚度 150mm，角部 2m范围内加大混凝土垫层厚度为250mm。4.2.2 立杆搭设立落地式脚手架立面图4.2.3 立杆搭设1）全部采用 48mm 的钢管，立杆及水平杆使用前刷黄色防锈漆、剪刀撑刷红白相间防锈漆。2）立杆接头必须采用对接扣件,相邻立柱的对接扣件交错布置,19、两相邻立柱接头在高度方向错开距离不小于500mm，且不设在同步同跨内,各接头中心距主节点距离不大于步距的1/3即 500。3）开始搭设立杆时，应每跨设置一根拉杆与门窗洞口拉接，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。4）当搭设至有连墙件的构造部位时，搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。5）顶层立杆搭接长度及立杆顶端伸出建筑物檐口的高度1.5m。6）最里排立杆距离结构外檐边缘350mm。立杆搭设时，错开建筑突出造型位置，立杆距离建筑突出造型边缘不小于100mm。4.2.4 纵、横向水平杆搭设1）搭设纵向水平杆在横向水平杆之下，在立杆内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。2）纵20、向水平杆采用对接扣件连接，对接接头交错布置，不设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不小于500mm。3）封闭型脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内、外角部立杆固定。4）纵向水平杆的长度不小于3 跨，并不小于 4m。5）每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于150mm。6）操作层上非主节点处的横向水平杆均匀设置3 道，但在脚手板接头位置根据支承脚手板的需要设置，间距不大于0.3 米。7）横向水平杆靠墙端距装修面的长度不大于250mm。架子离墙缝隙处铺脚手板。8）纵横向水平杆设置如下图：4.2.5 扫地杆设置1）脚手架必须设21、置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于 200mm 处的立杆上。2）横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。4.2.6 搭设连墙件、剪刀撑等注意事项1）连墙件采用双扣件与结构拉结固定。2）连墙杆呈水平并垂直于墙面，与脚手架连接端可稍为下斜，但不得上翘，连墙杆要求水平不大于 4.5m,竖向为每层外墙洞口或柱子处设置。连墙杆拉接图：3）脚手架外侧从两端立杆开始由下到上设连续式剪刀撑，从最下端开始搭设，剪刀撑搭接距离为 1m，用三道卡扣连接，中间卡扣搭接范围居中设置，两端卡扣距钢管端头不小于100mm。4）剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸22、出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不大于150mm。剪刀撑与平面夹角45 60。5）剪刀撑应随立杆、纵横向水平杆等同步搭设。6）剪刀撑连续设置，脚手架立面图见下。4.2.7 扣件安装的注意事项1）扣件规格（48）必须与钢管外径相同；2）扣件螺栓拧紧扭力矩不小于40N m，并不大于 65 Nm；3）主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向斜撑等扣件的中心线距主节点的距离不大于150mm；6）对接扣件的开口应朝上或朝内；7）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。4.2.8 铺设脚手板的注意事项1）要铺满、铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于100mm；2）脚手板采用对23、接，脚手板应设置在三根小横杆上，板端距横向水平杆不大于150mm，并采用直径 3.2mm(10#)的镀锌钢丝固定在支撑上。3）在拐角处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动。4）脚手板铺设：满铺两层脚手板，分别设置作业层及作业层下层4.2.9 搭设栏杆、挡脚板的注意事项1）栏杆和挡脚板应搭设在外排立柱的内侧。2）上栏杆上皮高度1.5m,中栏杆居中设置。3）挡脚板高度不小于180mm。4.2.10 密目网及水平安全网1）外脚手架外侧挂密目网封闭。2）每层施工平台脚手板下挂水平安全兜网，作业面下每层设置一道水平安全兜网。4.3 悬挑脚手架搭设4.3.1 悬挑端起拱 30mm，钢挑梁与结构边之24、间垫100*150*10 钢垫片，即保证钢挑梁外端略高于内端，垫片外边缘与梁外边缘齐平。4.3.2 钢挑梁在与立杆连接部位焊接25 钢筋，长度 200mm。4.3.3钢挑梁选用 16（18）工字钢，总长度为4.1m，悬挑长度为 1.5m，在悬挑梁末端由不少于两道的预埋形20 圆钢吊环固定，悬挑钢梁有墙底端做三角支架间距1200mm。20b工字钢梁两端固定，总长度为9.2m，中间悬挑长度 6.2m。4.3.4 每 4 道钢挑梁的端部设一道6*11+1 斜拉钢丝绳，16、18钢梁选用钢丝绳直径14mm；钢丝绳上端与建筑结构（框架梁）连接牢固，下端与钢挑梁端部连接牢固；钢丝绳接头绳卡数量不少于四个，25、绳卡压板在钢丝绳长头一边，绳卡间距不小于100mm。4.3.5 悬挑梁末端应由不少于两道预埋U型螺栓固定，锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不得小于 120mm；楼板上应预先配置用于承受悬挑梁锚固端作用引起负弯矩的受力钢筋，否则应采取支顶卸载措施。4.3.6每道悬挑梁内侧先用钢管做斜拉杆，间距4.5m 一道，架子搭设道楼板锚固的位置做钢丝绳拉结。4.3.7 其他构造做法同落地双排脚手架。具体做法见下图。14钢丝绳兜住工字钢18#工字钢20厚橡胶垫25钢筋与工字钢焊接A悬挑梁固定做法示意图4.3.8 楼层阳角部位具体做法悬挑梁在阳角部位伸入角柱，斜向 45 度悬挑，角柱角筋提前进行位置调整，避免26、断筋。角柱附近均采用钢梁斜挑外侧立杆方式搭设，在斜挑钢梁上焊10#槽钢作为内侧立杆支座。斜向悬挑钢梁均采用14 钢丝绳与主体结构进行拉结。并且角部按下图要求进行加强处理。4.4 PV 隔音布结构距离学校太近，为了防止楼层内的噪音影响学校学生学习，在楼层结构内（留预埋件）挂一层 PV隔音布，用隔音布与隔音布用阻燃绳系牢固。4.5 与外部设施的构造要求4.5.1 与卸料平台4.5.2 本工程卸料平台全部采用悬挑式卸料平台，南半区5-8/C、5-8/G 轴 5 层以上位置放置悬挑钢梁；北半区3/K-S 轴 3、4、6、8 层位置放置悬挑钢梁详见卸料平台专项施工方案。4.6 检查验收4.6.1、脚手架27、搭设完毕或随施工分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。4.6.2、应由建设单位、监理单位、施工单位技术负责人及安全员共同进行检查验收。4.4.3、验收时应具备下列文件1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件。2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录。4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录。5)脚手架工程的施工验收报告。4.6.4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。228、)安全网的张挂及护栏、挡脚板的设置是否齐全。3)地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。4)杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。5)垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格。6)扣件螺栓是否松动，是否超载。4.7 脚手架拆除4.7.1 脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。水平拉接杆件应在位于其上的全部可拆除杆件都拆除之后才能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接杆件的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件，拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下。在任何情况下严禁向下抛掷钢管、配件和其他物品。4.7.2、拆除前应全面检查上层架的扣件、连墙件、支撑体系是否安全可靠，29、并经过施工管理人员批准方可进行。拆除时不可上下同时施工。4.7.3 本工程因工程需要，安全通道，需拆改一部分脚手架。在一部分架体拆除前，于分界线处（不拆除脚手架一侧）增设连墙杆件，当一部分脚手架拆除后，剩余架体端头要及时搭设剪刀撑对架体进行封闭。4.8 防雷接地措施4.8.1设置避雷针，避雷针用直径12mm 的镀锌钢筋制作，高度不小于1m，高出最高脚手架不小于 2m，设置在脚手架的最高点，但避雷针水平间距不大于50m。，然后采用40mm 4mm的扁钢作为接地线，接地线将避雷针全部横向连通，然后向下与接地极连接。接地极可与结构钢筋连接，利用结构的接地系统。4.8.2 防雷接地装置完成后，要用进行30、遥测。5.施工安全保证措施5.1 保证安全组织保障措施本工程成立高支模施工安全管理领导小组。组长：副组长：组员：5.2 施工过程注意事项5.2.1成立以项目经理为中心的领导班子，对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，双排脚手架、悬挑脚手架两种方式。5.2.2 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，双排脚手架、悬挑脚手架前向作业人员进行安全技术交底。5.2.3 架子搭设完毕，经班组、项目部自检合格，技术部及安全部复检合格，报监理、安监验收合格后，方可进行使用。5.3 安全保证措施5.3.1 在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭31、设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。5.3.2 双排脚手架完毕，经班组、项目部自检合格，技术部及安全部复检合格，报监理、安监验收合格后，方可使用。5.3.3 在搭设双排脚手架、悬挑脚手架完毕后：5.3.3.1杆件的设置和连接、扫地杆、剪力撑等构件是否符合要求。5.3.3.2基础是否积水，底座是否松动。5.3.3.3杆件是否有变形的现象。5.3.3.4安全防护措施是否符合规范要求。5.4 预防高空坠落事故安全技术措施5.4.1 项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员32、的安全教育及相关的安全预防工作。5.4.2 外脚手架工程应按相关规定编制施工方案，经项目主任工程师、公司技术负责人审批签字后报监理公司审批，审批通过后该方案方可实行。模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。5.4.3 所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。5.4.4 高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩33、戴和使用。5.4.5 安全带使用前应经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5.4.6 项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。5.4.7 已支好模板的楼层四周用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.5m，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。5.4.8 高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以红白相间的条纹标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批34、签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。5.4.9 各类作业平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载。5.4.10 拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。5.5 监测监控本项目采用双排脚手架、悬挑脚手架支撑体系，架体搭设完毕后，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：5.5.1 班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。5.5.2 日常检查，巡查的重点部位：5.5.2.1杆件的设置和边接、连墙件、斜杆、35、插销、连接盘、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。5.5.2.2立杆是否悬空。5.5.2.3连接扣件是否松动。5.5.2.4支撑体系是否有不均匀的沉降、变形。5.5.2.5施工过程中是否有超载的现象。5.5.2.6安全防护措施是否符合规范要求。5.5.2.7支撑体系和各杆件是否有变形的现象。5.5.2.8在承受六级大风或大雪后必须进行全面检查。5.5.3 监测方案包括：5.5.3.1监测项目：支架沉降、位移和变形。5.5.3.2监测点布设本工程双排脚手架、悬挑脚手架落在回填土上。每个监测剖面应设置2 个支架水平位移观测点和3 个支架沉降观测点。使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，监测仪器精度应满36、足现场监测要求，并设变形监测报警值。5.5.2.3监测频率：在灰土回填过程中应实施实时监测，每天检测2次。外脚手架允许偏差及预警值要求项目允许偏差预警值检查工具立杆钢管弯曲3m L4m 12 8mm 经纬仪、水准仪4m L6.5m 20 12mm 经纬仪、水准仪水平杆管弯曲L6.5m 30 25mm 经纬仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差 30 15mm 经纬仪、水准仪立杆脚手架高度 H内相对值 H/400 0.75 H/400 经纬仪、水准仪支撑沉降10mm 5 mm 经纬仪、水准仪5.5.2.4、监测地点：双排脚手架、悬挑脚手架东、南、西、北侧面上各设置3 个检测点。5.6 季节性施工安全技37、术措施5.6.1 双排脚手架下沉：雨期施工期间回填土压系数0.93，保证双排脚手架均匀沉降。5.6.2 如搭设架子在雨期进行，应组织有关部门进行检查，上人马道铺好木脚手板，钉好防滑条，防滑条间距不大于300mm，并定期派人清扫马道上的积泥。5.6.3 雨天高空作业人员应穿防滑鞋，注意防滑。5.6.4 大风、大雨天气应停止施工作业。5.6.5 雨天，应对支撑架的整体稳定性进行检查，对立杆垂直度、连接件等应逐个检查，对有松扣、移位等现象的立即纠正。5.6.6 在双排架体上设置沉降观测点，每场雨后测量人员须对架体进行沉降观测，如发现架体有沉降、变形或位移及时通知有关人员对架体进行维修。6.应急预案638、.1 重点防范部位概况东侧双排脚手架距离培新小学较近、南侧悬挑脚手架路面比较狭窄要对两处的重点防护。6.2 风险隐患本工程风险隐患为高空坠落、物体打击事故。6.3 控制措施6.3.1 编制专项施工方案，经审批合格后，方可组织施工。6.3.2 脚手架施工人员必须持证上岗，并经岗位技术培训和安全教育。6.3.3 双排脚手架、悬挑脚手架施工完毕，经验收合格后，方可投入使用。双排脚手架、悬挑脚手架拆除后必须经项目部技术部门同意后方可拆除，未经项目部同意，任何人不得私自拆除模架或改变模架使用用途。6.3.4 发生 6 级及以上大风天气时，应及时将天气情况向全体员工公示；禁止高处及外檐作业，并对模架采取必39、要防风措施。6.3.5 发生汛期暴雨、雷击时，项目部要加强防汛值班，关注天气预报、汛情预报并及时公示，对施工现场模架定期检查并作好记录。6.3.6 项目部设专人每周或在六级及其以上大风、大雨后对模架体系进行安全监控。一旦发现模架变形、倾斜或不稳定情况，立即停止作业，及时整改，经验收合格后方可进行下步施工。6.4 施救措施6.4.1 组织机构建立、健全项目部应急突发事故及自然灾害救援保障体系。项目部成立安全生产领导小组，由项目经理任组长，负责处理突发事件。6.4.2 应急准备6.4.2.1项目经理部要成立应急救援小组，小组成员要分工明确，责任到位并确定联络员。6.4.2.2项目经理部应急救援小组40、联系方式6.4.2.3项目经理部应急救援小组成员要定期学习应急救援知识。6.4.2.4项目经理部应设置施工现场紧急疏散的安全通道标志，并配有详细的疏散方案。应急救援小组应对可能出现的紧急情况，做好物资和人员准备，如发生人员伤亡时有医疗急救设施、设备等，有义务的抢救、抢险人员。6.4.2.5施工现场应编制应急救援情况处理预案，并按预案进行演练，发现问题、及时调整。6.4.3 应急救援响应6.4.3.1施工现场发生模架倒塌事故时，若有人员被砸，在场人员要立即就地组织抢救工作，一切以救人为主，并立即上报公司有关部门项目部负责人；并立即拨匡主任电话：13466015555，并同时做好迎接救援的准备工作41、，根据事故情况，疏散现场人员或采取紧急措施避免事故扩大。6.4.3.2发生高空坠落、物体打击事故：施工现场发生人员高空坠落事故时，发现人应首先报告现场负责人，组织抢救伤员，并立即停止高空作业面施工，及时检查施工现场各种防护，防止事态继续扩大。6.4.3.3抢救受伤人员的几种情况处理（1）如确认人员已死亡,立即保护现场。（2）如发生人员昏迷、伤及内脏，骨折及大量失血：立即联系匡主任电话：危险的可联系专科医院；外伤大出血的，在急救车未到之前，现场采取止血措施；骨折的注意搬动时的保护，对昏迷、可能伤及脊椎内脏或伤情不详者一律用担架或平板，不得一人抬肩，一人抬腿。（3）一般性外伤：视伤情送往医院，已防42、破伤风；轻微内伤，送医院检查。医院：医院电话：6.4.3.4救援路线6.4.4 事故报告流程事故报告流程图7.计算书附件一、二、三落地式扣件钢管脚手架计算书一依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 钢结构设计规范 GB50017-2003 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度46.4 米，立杆采用单立管。立杆的纵距 1.20 米，立杆的横距 1.05 米，内排架距离结构0.35 米，立杆的步距 1.50 米。钢管类型为43、 483.0，连墙件采用 3 步 3 跨，竖向间距 4.50 米，水平间距 3.60 米。施工活荷载为 3.0kN/m2，同时考虑 2 层施工。采用脚手板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设 4 层计算。栏杆采用脚手板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取 0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压 0.30kN/m2，高度变化系数 1.0000，体型系数 0.6000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D44、。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.050/2=0.184kN/m活荷载标准值Q=3.0001.050/2=1.575kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.036+1.2 0.184=0.263kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.575=2.205kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑45、为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1=(0.08 0.263+0.10 2.205)1.2002=0.348kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为 M2=-(0.10 0.263+0.117 2.205)1.2002=-0.409kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.409106/4248.0=96.371N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.036+0.184=0.219kN/m 活荷载标准值 q46、2=1.575kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.219+0.990 1.575)1200.04/(100 2.06105101950.0)=1.686mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150 与 10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0361.200=0.043kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.200/2=0.220kN活荷载标准值Q=3.0001.0501.20047、/2=1.890kN荷载的计算值P=1.20.043+1.2 0.220+1.4 1.890=2.962kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.036)1.0502/8+2.962 1.050/4=0.783kN.m=0.783106/4248.0=184.398N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横48、杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0361050.004/(384 2.060105101950.000)=0.027mm集中荷载标准值 P=0.043+0.220+1.890=2.153kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2153.1001050.01050.01050.0/(48 2.06105101950.0)=2.473mm最大挠度和 V=V1+V2=2.499mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150 与 10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗49、滑承载力设计值,单扣件取 8.0kN,双扣件取 12.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0361.050=0.037kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.200/2=0.220kN活荷载标准值Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN荷载的计算值R=1.20.037+1.2 0.220+1.4 1.890=2.955kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m 时,试验表明:单扣件在 12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN的荷载下会滑动50、,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为 0.1033 NG1=0.103 46.350=4.786kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2=0.350 41.200(1.050+0.300)/2=1.134kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为 0.17 NG3=0.170 1.2004=0.816kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；051、.010 NG4=0.010 1.20046.350=0.556kN经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.293kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=3.000 21.2001.050/2=3.780kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0=0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz=1.000 Us 风荷载体型系数：Us=0.600 经计算得到：Wk=0.300 1.0000.600=0.180kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算52、公式 N=1.2NG+0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.27.293+0.9 1.43.780=13.514kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.27.293+1.4 3.780=14.043kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9 1.4Wklah2/10 其中 Wk风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.91.40.1801.2001.5001.500/10=0.061kN.m五、立53、杆的稳定性计算:卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14.043kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；l0 计算长度 (m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.1551.7001.500=2.945m；A 立杆净截面面积，A=3.974cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；长细比，为 2945/16=184 0 允许长细比(k 取 1)，为 2550/16=159 210长细比验算满足要求!轴心受54、压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.214；钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到:=14043/(0.21 397)=165.386N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.514kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；l0 计算长度 (m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.1551.7001.500=255、.945m；A 立杆净截面面积，A=3.974cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；长细比，为 2945/16=184 0 允许长细比(k 取 1)，为 2550/16=159 210长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.214；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.061kN.m；钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到=13514/(0.21 397)+61000/4248=173.568N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件56、的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf=300.110kN Nf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 N1=7.082kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=44.29(kPa)Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk=7.29+3.78=11.07kN A 基础底面面积 (m2)；A=0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg=68.00 地基承载57、力设计值应按下式计算 fg=kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk=170.00 地基承载力的计算满足要求!悬挑式扣件钢管脚手架计算书一依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 钢结构设计规范 GB50017-2003 混凝土结构设计规范GB50010-2010 计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度12.0 米，立杆采用单立管。立杆的纵距 1.50 米，立杆的横距 1.05 米，内排架距离结构0.35 米，58、立杆的步距 1.50 米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用 3 步 3 跨，竖向间距 4.50 米，水平间距 4.50 米。施工活荷载为 2.0kN/m2，同时考虑 2 层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设 4 层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取 0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压 0.30kN/m2，高度变化系数 1.2500，体型系数 0.6000。悬挑水平钢梁采用10 号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.50 米，建筑物内锚固段长度2.30米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面59、支点距离建筑物1.00m。而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.050/2=0.052kN/m活荷载标准值Q=2.0001.050/2=1.050kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.036+1.2 0.052=0.106kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.460、70kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1=(0.08 0.106+0.10 1.470)1.5002=0.350kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为 M2=-(0.10 0.106+0.117 1.470)1.5002=-0.411kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.411106/4248.0=96.690N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度61、考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.036+0.052=0.088kN/m 活荷载标准值 q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.088+0.990 1.050)1500.04/(100 2.06105101950.0)=2.649mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150 与 10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0361.500=0.0562、3kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0501.500/2=0.079kN活荷载标准值Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷载的计算值P=1.20.053+1.2 0.079+1.4 1.575=2.363kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.036)1.0502/8+2.363 1.050/4=0.626kN.m=0.626106/4248.0=147.425N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计63、算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0361050.004/(384 2.060105101950.000)=0.03mm集中荷载标准值 P=0.053+0.079+1.575=1.707kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1707.0001050.01050.01050.0/(48 2.06105101950.0)=1.960mm最大挠度和 V=V1+V2=1.987mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150 与 10mm,满足要求!64、三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取 8.0kN,双扣件取 12.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0361.050=0.037kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0501.500/2=0.079kN活荷载标准值Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷载的计算值R=1.20.037+1.2 0.079+1.4 1.575=2.344kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.65、m 时,试验表明:单扣件在 12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为 0.1116 NG1=0.112 12.000=1.339kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2=0.100 41.500(1.050+0.350)/2=0.420kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为 66、0.16 NG3=0.160 1.5004=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4=0.010 1.50012.000=0.180kN经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.899kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=2.000 21.5001.050/2=3.150kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0=0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz=1.250 Us 风荷载体型系数：Us=0.600 67、经计算得到，风荷载标准值 Wk=0.300 1.2500.600=0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+0.9 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.899+0.9 1.43.150=7.448kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.899+1.4 3.150=7.889kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9 1.4Wklah2/10 其中 Wk风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距 (m)。68、经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.91.40.2251.5001.500 1.500/10=0.096kN.m 五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.889kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；l0 计算长度 (m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.1551.7001.500=2.945m；A 立杆净截面面积，A=3.974cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；长细比，为 2945/16=184 0 69、允许长细比(k 取 1)，为 2550/16=159 210长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.214；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得:=7889/(0.21 397)=92.912N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.448kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；l0 计算长度 70、(m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.1551.7001.500=2.945m；A 立杆净截面面积，A=3.974cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；长细比，为 2945/16=184 0 允许长细比(k 取 1)，为 2550/16=159 210长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.214；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.096kN.m；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到=7448/(0.21 397)+96000/424871、=110.242N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2=297.693kN Nf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到:Nl=9.379kN 大于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件不满足要求!可以考虑双扣件！连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端 B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=272、45.00cm4，截面抵抗矩 W=49.00cm3，截面积 A=14.30cm2。受脚手架集中荷载 P=7.89kN 水平钢梁自重荷载q=1.214.300.00017.8510=0.14kN/m 1悬挑脚手架示意图 50010002300 7.89kN 7.89kN 0.13kN/mAB悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到0.000.017.907.965.975.882.01 2.060.170.14悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)3.1730.677悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)0.4280.164悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=13.92373、kN,R2=2.228kN,R3=0.140kN 最大弯矩 Mmax=3.173kN.m 抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=3.173106/(1.05 49000.0)+1.989 1000/1430.0=63.053N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用 10号工字钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表 钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00 由 于b大 于0.6，按 照 钢 结 构 设 计 规 范 (GB50017-2011)附 录B 其 值b=1.07-0.2874、2/b=0.929 经过计算得到强度=3.17106/(0.929 49000.00)=69.69N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力 RUi按照下面计算其中 RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisin i按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=14.064kN 十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=14.064kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力75、总和(kN)；钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对 619、637、661 钢丝绳分别取 0.85、0.82 和 0.8；K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00014.064/0.850=132.36 6kN。选择 619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径 17.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=14.064kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中 f 为吊环抗拉强度，取 f=65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=140644/(3.1416 652)1/2=76、12mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=2.228kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f 为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f=65N/mm2；压点处采用 1 个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=22284/(3.1416 65.002)1/2=5mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 77、N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=2.23kN；d 楼板螺栓的直径，d=20mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于 2228.24/(3.1416 201.5)=23.6mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=2.23kN；d 楼板螺栓的直径，d=20mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；78、经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M=2.23 2.30/2=2.56kN.m根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第 6.2.10 条其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为 1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为 0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0截面有效高度；fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0=120-15=105mm；s=2.56 106/(1.000 14.3001.51000105.02)=0.0110 =179、-(1-20.0110)1/2=0.0110 s=1-0.0110/2=0.9950 楼板压点负弯矩配筋为As=2.56 106/(0.9950105.0210.0)=116.8 mm2悬挑式扣件钢管脚手架计算书二依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 钢结构设计规范 GB50017-2003 混凝土结构设计规范GB50010-2010 计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度16.0 米，立杆采用单立管。立杆的纵距 1.50 米，立杆的横距 1.05 米，内排架距离80、结构0.35 米，立杆的步距 1.50 米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用 3 步 3 跨，竖向间距 4.50 米，水平间距 4.50 米。施工活荷载为 2.0kN/m2，同时考虑 2 层施工。采用脚手板，荷载为0.10kN/m2，按照铺设 4 层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取 0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压 0.30kN/m2，高度变化系数 1.2500，体型系数 0.6000。悬挑水平钢梁采用18 号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.50 米，建筑物内锚固段长度2.30米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物81、拉结，最外面支点距离建筑物1.40m。而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.050/2=0.052kN/m活荷载标准值Q=2.0001.050/2=1.050kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.036+1.2 0.052=0.106kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.082、50=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1=(0.08 0.106+0.10 1.470)1.5002=0.350kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为 M2=-(0.10 0.106+0.117 1.470)1.5002=-0.411kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.411106/4248.0=96.690N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度83、计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.036+0.052=0.088kN/m 活荷载标准值 q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.088+0.990 1.050)1500.04/(100 2.06105101950.0)=2.649mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150 与 10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0361.5084、0=0.0 53kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0501.500/2=0.079kN活荷载标准值Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷载的计算值P=1.20.053+1.2 0.079+1.4 1.575=2.363kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.036)1.0502/8+2.363 1.050/4=0.626kN.m=0.626106/4248.0=147.425N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要85、求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0361050.004/(384 2.060105101950.000)=0.03mm集中荷载标准值 P=0.053+0.079+1.575=1.707kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1707.0001050.01050.01050.0/(48 2.06105101950.0)=1.960mm最大挠度和 V=V1+V2=1.987mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150 与 10m86、m,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取 8.0kN,双扣件取 12.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0361.050=0.037kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0501.500/2=0.079kN活荷载标准值Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷载的计算值R=1.20.037+1.2 0.079+1.4 1.575=2.344kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达487、0-65N.m 时,试验表明:单扣件在 12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为 0.1116 NG1=0.112 16.000=1.786k N(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用脚手板，标准值为0.10 NG2=0.100 41.500(1.050+0.350)/2=0.420kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标88、准值为 0.16 NG3=0.160 1.5004=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4=0.010 1.50016.000=0.240kN经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.406kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=2.000 21.5001.050/2=3.150kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0=0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz=1.250 Us 风荷载体型系数：Us=0.89、600 经计算得到，风荷载标准值 Wk=0.30 01.2500.600=0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+0.9 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.406+0.9 1.43.150=8.056kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.406+1.4 3.150=8.497kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距 (90、m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.91.40.2251.5001.5001.500/10=0.096kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.497kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；l0 计算长度 (m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.1551.7001.500=2.945m；A 立杆净截面面积，A=3.974cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；长细比，为 2945/16=184 091、 允许长细比(k 取 1)，为 2550/16=159 210长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.214；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得:=8497/(0.21 397)=100.069N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.056kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；l0 计算长92、度 (m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.1551.7001.500=2.945m；A 立杆净截面面积，A=3.974cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；长细比，为 2945/16=184 0 允许长细比(k 取 1)，为 2550/16=159 210长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.214；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.096kN.m；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到=8056/(0.21 397)+96000/4293、48=117.399N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2=297.693kN Nf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到:Nl=9.379kN 大于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件不满足要求!可以考虑双扣件！连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端 B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1400mm，水平支撑梁的截面惯性矩I94、=1660.00cm4，截面抵抗矩 W=185.00cm3，截面积 A=30.60cm2。受脚手架集中荷载 P=8.50kN 水平钢梁自重荷载q=1.230.600.00017.8510=0.2 9kN/m 1悬挑脚手架示意图 10014002300 8.50kN 8.50kN 0.29kN/mAB悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到0.000.031.701.397.107.200.720.05悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)1.6210.883悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)0.0710.059悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=10.222kN,R95、2=7.920kN,R3=-0.053kN 最大弯矩 Mmax=1.621kN.m 抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=1.621106/(1.05 185000.0)+2.862 1000/3060.0=9.278N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用 18号工字钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表 钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00 由 于b大 于0.6，按 照 钢 结 构 设 计 规 范 (GB50017-2011)附 录B 其 值b=1.07-0.282/b96、=0.929 经过计算得到强度=1.62106/(0.929 185000.00)=9.43N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力 RUi按照下面计算其中 RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisin i按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=10.615kN 十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=10.615kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(97、kN)；钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对 619、637、661 钢丝绳分别取 0.85、0.82 和 0.8；K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00010.615/0.850=99.906kN。选择 619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径 14.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=10.615kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中 f 为吊环抗拉强度，取 f=65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=106154/(3.1416 652)1/2=11mm十98、一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.920kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f 为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f=65N/mm2；压点处采用 1 个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=79204/(3.1416 65.002)1/2=9mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力99、，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=7.92kN；d 楼板螺栓的直径，d=20mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于 7920.05/(3.1416 201.5)=84.0mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=7.92kN；d 楼板螺栓的直径，d=20mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=18.15N/mm2；经过计算得100、到公式右边等于175.8kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=7.92 2.30/2=9.11kN.m根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第 6.2.10 条其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为 1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为 0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0截面有效高度；fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0=200-15=185mm；s=9.11 106/(1.000 19.1001.51000185.02)=0.0090 =1-(1-20.0090)1/2=0.0090 s=1-0.0090/2=0.9950 楼板压点负弯矩配筋为