1、邦泰临港国际四期工程高支模板专项施工方案二一三年八月目录第一节编制依据 3第二节工程简况 3第三节模板构造 4第四节施工部署 8第五节模板的安装11第六节模板安装技术措施12第七节模板拆除措施16第八节支模安全技术措施17第九节支模应急预案19附件：模板计算书25第一节 编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；2、建筑施工模板安全技术规范 JGJ1622008.）3、混凝土结构设计规范 GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；6、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；72、本工程施工图纸；8、本工程施工组织设计。第二节 工程简况邦泰临港国际四期工程由四川邦泰置业有限公司开发，该工程位于宜宾市南北干道和万福西路交汇处，2#、3#、4#、5#、13#建筑面积合计 105176.16(图上面积)。承包范围：施工图所示范围，含建筑、装饰、给排水、强电、弱电工程，具体详施工合同及补充协议。工程质量要求：达到现行建筑工程施工质量验收统一标准，一次性验收合格。第二节 工程简况一、建筑简况邦泰临港国际四期工程由2#、3#、4#、5#、13#楼组成，具体情况如下：名称子项名称2#楼3#楼4#楼5#楼13#楼建筑面积（）34395.13 5387.01 1811.16 344553、.48 29127.38 建筑层数地上：29层地下：1 层地上：4 层地上：2 层地上：29层地下：1 层地上：30 层地下：1 层建筑层高地上：3m 地下：5.4m 一一地上：3m 地下:5.4m 地上：3m 地下:5.4m 建筑高度（m）87.3 17.4 8.7 87.3 90.3 耐火等级（级）一主要结构类型框架-剪力墙投震设防烈度（度）7第三节 模板构造3.1、模板设计为满足工程施工需要，支模体系必须有足够的强度、刚度和稳定性，以便承受新浇筑混凝土荷载和施工荷载，达到模板体系不破坏、不变形、不倾斜和不摇晃，保证各构件形状、尺寸和位置符合设计要求；支模设计方案还应考虑施工搭拆方便及确保4、施工安全，本方案支模应满足以下几点要求：3.1.1、支模设计方案力求做到结构要安全可靠，造价要经济合理。3.1.2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3.1.3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用及便于保养维修。3.1.4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收。3.1.5、符合建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）等现行规范的要求。根据以上要求，同时结合本工程的实际情况，综合考虑以往的施工经验，本方案支模体系采用满堂扣件式钢管脚手架支撑体系，承重架地基为施工层下层砼现浇板，现浇板地基要求砼强度达到100%，如不能达到15、00%强度，则地基现浇板下层的支模架体不能拆除。3.2、梁模板支撑梁模板采用钢管脚手架支撑体系，搭设高度5.4 M，梁侧模板采用木方作为内楞间距300mm，钢管作为外楞间距300mm。梁底模采用 18mm 胶合板作为面板，梁底木方支撑间距250mm，梁高大于700 时，设一道水平对拉杆（M12），大于1000 时设二道对拉杆（M12），水平间距300mm，扣件式钢管脚手架作为支撑系统，立杆的纵距(跨度方向)l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁两侧立杆间距1.0m,纵横水平杆与立杆连接时采用双扣件，下设一道扫地杆，沿梁跨方向满设剪刀撑，纵横水平杆与立杆连接时采用双扣件。梁模板施工时注意6、以下几点：横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4m 不考虑起拱，4m L6m 起拱 10mm，6m的起拱 15mm；梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）3.3、墙模板墙模板采用 18mm（或 20mm）胶合板，使用前模板表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。剪力墙龙骨采用双钢管48mm 3.2mm300mm，采用普通可回收穿墙螺栓，最下面三道对拉螺栓两侧加双螺母，对拉螺栓布置12道，在断面内水平间距500+500+500+500+507、0+500+500+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距300mm，直径12mm。3.4、柱模板采用 18mm，模板在现场制作组拼，竖向内楞采用50100 木方，柱箍采用圆钢管483.2，间距 500mm。四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向设置对拉螺栓（12mm）1道，柱模板的截面高度 H=600mm，H方向设置对拉螺栓（12mm）1道，柱箍采用双钢管 48mm3.2mm，间距 500mm。6002502506002502503.5、现8、浇板模板支撑板模板采用 18 厚竹胶板，垫枋为50100 木枋，间距 300mm，支撑体系为 483.2钢管满堂架，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，立杆 2倍步距（3m）处设置水平剪刀撑，纵横立杆每3 跨距离（3m）设竖向剪刀撑，纵横水平杆与立杆连接时采用双扣件，离地200mm 高设扫地杆。立面图平面图第四节 施工部署4.1 技术准备4.1.1、模板支架搭设方式应符合设计方案要求，并通过相关部门验收。4.1.2、严格落实班组自检、互检、交接检制度，确保模板安装质量。4.1.3、对结构复杂部分要放大样，绘制模板施工图。4.1.4、施工前组织人员9、培训，学习各种规范和操作规程；编制各部位技术和安全交底；提交并审核各部位材料计划和进场时间；安排机械进场就位和调试；做好各部位的安全防护措施。4.2 材料与设备计划4.2.1 机械投入计划机械设备供应计划是机械管理的重要环节，合理的供应计划是保证施工生产顺利进行的保障之一。本工程机械设备供应计划是根据施工进度计划、施工段划分、施工工艺和多年工程施工经验编制而成的。主要施工机械设备投入计划名称规格数量锤子重量 0.5Kg 50 个单扳手开口宽：22 24 30 个圆盘锯MJ-106 4 台平刨MB-503 2 台手提电锯M-651A 10 把活动扳手最在开口宽 65 30 把手电钻钻头直径 1210、205 把钢丝钳长 150、17515 把砂轮切割机配套2 台力矩扳手100N.m 2 把倒链5T 2 个水平尺500mm 2 把工程检测尺2m 2 把4.2.2 材料投入计划1）、钢管选用外径 48mm，壁厚 3.2mm 的焊接钢管,其质量应符合碳素结构钢(GB/T700)中 Q235-A 级钢的规定。严禁采用有锈蚀、弯曲、压痕、和裂缝等缺陷的钢管。2）、选用18 厚红板，技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（ZBB70006-88）要求。3）、扣件采用机械性能不低于KTH330-08 的可锻铸铁制造，其材质必须符合钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。在螺栓拧紧扭力矩达65N.m 时,不得11、发生破坏。扣件不得有裂纹、砂眼、缩松和气孔等锻造缺陷。4）、租赁的钢管和扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明材料或质量证明材料不齐全的钢管和扣件不得进入施工现场。5）、施工现场的钢管和扣件每次使用前，必须按照现行国家标准金属拉伸实验方法（GB/T228）、钢管脚手架扣件（GB15831）和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）对钢管和扣件质量进行抽样检测，合格后方可使用。6）、施工现场应建立钢管和扣件使用台帐，详细记录钢管和扣件的来源、数量、使用次数、使用部位和质量检验等情况，防止未经检测或检测12、不合格的钢管和扣件在施工中使用。7）、施工现场要落实专人，加强钢管和扣件的维修保养工作。钢管和扣件应按品种、规格分类堆放，堆放场地不得有积水。每次使用回收后，应及时清理，剔除报废的钢管、扣件后，进行防锈处理后存放。主要材料投入计划表名称数量规格钢管12000m 483.2mm 胶合板1500张180090018mm 方木120m350100mm 直角扣件11000 个旋转扣件1200个对接扣件600 个3.3 劳动力计划施工劳动力是工程质量、施工进度的根本保证，因此如何合理选择施工班组，配足高素质的施工劳动力是保证工程目标实现的关键。选入本工程的施工班组必须是有责任感和创优精神，施工人员有较高13、素质和团队精神，所有人员做到目标一致。第五节 模板的安装1、模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：（1）两块模板之间拼缝1mm（2）相邻模板之间高低差1mm（3）模板平整度 2mm（4）模板平面尺寸偏差 3mm 2、模板定位当筏板或板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（14、1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。0.00 以上首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500mm 控制线，以便于模板的安装和校正。3、模板安装要求（1）墙体模板安装顺序及技术要点模板安装顺序模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆 烂根 现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。（2）梁、板模板安装顺序及技术要点15、模板安装顺序模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模技术要点安装梁、板模板前，要首先检查梁、板模板支架的稳定性。在稳定的支架上先根据楼面上的轴线位置和梁控制线以及标高位置安置梁、板的底模。根据施工组织设计的要求，待钢筋绑扎校正完毕，且隐蔽工程验收完毕后，再支设梁的侧模或板的周边模板。并在板或梁的适当位置预留方孔，以便在混凝土浇筑之前清理模板内的杂物。模板支设完毕后，要严格进行检查，保证架体稳定，支设牢固，拼缝严密，浇筑混凝土时不涨模，不漏浆。第六节 模板安装技术措施1、进场模板质量标准模板要求：（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（16、2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方M 单板脱胶不大于 0.001m2。每平方 M污染面积不大于 0.005m2（3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取 8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2 点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2、模板安装质量要求必须符合混凝土结构工程施工及验收17、规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。（1）主控工程安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2）一般工程模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土18、前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。对跨度不小于 4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于 3 间)。检验方法：钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。19、检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度实验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）（4）模板垂直度控制对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过 2mm；模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（5）板模板标高控制每层板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的50020、 线，根据层高3000mm 及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（6）模板的变形控制墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500 以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。门窗洞口处对称下混凝土；模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2 个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混21、凝土浇筑不密实。（9）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。（10）跨度小于 4m 不考虑，46m 的板起拱 10mm；跨度大于 6m 的板起拱 15mm。（11）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负22、责制。3、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（5）墙模板的对拉螺栓孔平23、直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。4、脱模剂及模板堆放、维修（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。第七节 模板拆除措施1、模板拆24、除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到 1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。构件类型构件跨度(m)达到设计的砼强度立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2 50 2，8 75 8 100 梁、拱、壳8 75 8 100 悬臂构件-100 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）墙模板拆除墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其25、表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下上部穿墙螺栓，再松开下部螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。（2）楼板模板拆除楼板模板拆除时，先松动模板下支撑，使其向下移动，达到模板与楼板分离26、的要求，再依次拆除模板，拆下的模板传递，避免坠落损坏。4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第八节 支模安全技术措施8.1 安全保障机构在工程部成立安全管理领导小组，由工程经理：魏艳军任组长，杨帆、杨建、周抗、王显宇任组员，领导小组负责高支模工程施工过程中各种事务协调。做到事前交底、事中控制、事后监测，严格要求，一丝不苟抓安全生产，层层落实到责任人。8.2 安全管理措施工程经理安全生产领导小组安全教育质量安全文件学习安全监督安全活动安全管理按四27、不放过原则分重点部位防检查措施执行情况检查制度执行情况检查制定安全奖罚标准制定安全保证措施制定安全生产制度日常安全教育安全操作培训特殊工种培训安全总目标安全总结整改安全文明施工竞赛安全无事故活动周一安全学习定期和不定期检查1、施工人员必须严格遵守劳动保护规定，正确佩带和使用个人防护用品。必须严格执行安全操作规程和班前安全技术交底要求。交叉作业时，要有安全可靠的防护措施，不得伤害他人，也避免被他人伤害。2、支模前必须搭好相关防护架，拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全区域用钢管、安全网封闭，并挂“禁止通行、正在拆模”安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前应认28、真检查螺栓是否拆完，并清理模板上杂物。确认安全后，方可起吊。3、浇筑砼前必须仔细检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由木工组设专人看模，发现下沉、松动或变形现象应及时拆离施工人员，待危险解除，确认安全后，方可再次进行浇筑施工。4、现场管理及操作人员经常检查钢管支撑及扣件是否松动，发现安全隐患及时组织处理后方可施工。5、木工机械必须使用专用开关箱，电源线不得超过3M，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须安装漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩；电刨传动轴、皮带必须具备防护罩和护手装置。使用木工机械严禁戴手套；长度小于50 或29、厚度大于锯片半径木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时应断电加锁。木工房应配备消防灭火器材，不得在木工房内吸烟。6、用塔吊吊运模板时必须由专人指挥，严格遵守相关安全操作规程。7、对有锈蚀、弯曲、压扁、裂缝和壁厚小于3.2mm的钢管禁止进场。8、任何人员不得擅自拆动施工现场的脚手架、防护设施、安全标志和警告牌，如必须拆动时须经安全负责人同意后方可进行。9、手持电动锯锯板时应按料厚度调整锯切深度，禁止架在腿上锯切。按锯片齿数分锯切与截料的功能，不得混用。锯片连续断齿三个以上不得使用。8.3 安全技术措施1、模板支撑体系的地面要坚实平整。2、按设计要求设置连墙件，连墙件与主体30、结构连接应牢固。3、按设计要求设置水平向和垂直向剪刀撑。4、搭设支撑体系的钢管、扣件必须认真挑选，使用合格品。5、拆除支撑体系时，应按方案要求的顺序进行拆除。6、高空作业操作人员应系好安全带。7、在满堂架第二步架上满铺水平安全网8、在临边洞口处设置符合要求的安全护栏。9、遇到超过六级以上的大风天气，停止施工。10、施工作业人员不得从模板支撑体系和脚手架的钢管上任意上下。第九节 支模应急预案9.1、编制目的为防止和减少支模工程造成的财产损失，全面贯彻“安全第一，预防为主”的方针，有针对性地采取救援措施，防止事故的进一步扩大，减少人员伤亡和财产损失，特制定本预案。9.2、适用范围本预案用于施工中可31、能发生支模工程事故的应急救援。支模工程施工现场重大危险源部位有：模板支架、高处作业、施工用电等。危险源评估及控制措施表（模板支架、高处作业）项目活动、产品或服务中的危险源控 制 措 施物理性危险危害因素设备设施缺陷扣件的质量不符合国家标准的要求按照有关规定，工程部对不符合要求的扣件及时更换或退场未设置扫地杆木工班应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）要求设置，经过检查符合安全要求后方能投入使用立杆的接头间隔不符合规范要求木工班应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）要求设置，经过检查符合安全要求后方能投入使用立杆的间隔不符合方案要求木工班应按照建筑施工扣件32、式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）要求设置，经过检查符合安全要求后方能投入使用架体的转角处剪刀撑与地面的夹角过大木工班应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）要求设置，地面夹角应在45o60o之间并经过检查合格后投入使用横杆的端头与扣件的中心小于 10cm 木工班应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）要求设置，经过检查合格后投入使用水平杆搭接间隔不符合安全要求木工班应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）要求设置，经过检查合格后投入使用扣件的螺栓拧紧扭距力没有达到规范要求按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）标准进33、行检测，检测不符合要求的进行加固并检测验收合格后方可投入使用防护缺陷安全帽没有定期检查按照安全帽管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换安全带没有定期检查按照安全带管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换安全网没有定期检查按照安全网管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换架子工作业没有配备工具袋按照“劳保用品发放标准”执行不配戴或不正确配戴安全防护用具按照 规定进行教育和处理，加强管理力度和安全教育运动物危害钢管、扣件、螺丝、工具等高空坠落完善各种防护措施，挂设安全标志牌加强安全管理和安全教育工作环境不良大风、大雨天气下搭设架子遇到大风、大雨天气停止高34、空作业搭设或拆除架子时，有人在架子下通行搭设或拆除架子时，工程部派专人进行监护，设置警戒区，挂设警示标志并加强管理标志缺陷支架搭拆时无安全标志和警示牌工程部安全员根据现场实际情况进行挂设并加强管理心理生理危险因素负荷极限体力听力超过极限架子工作业时间过长，体力下降存在安全隐患按照劳动法有关规定进行，适当调整和安排作息时间个别作业人员视力不好进行特殊作业按照特种作业的有关规定，发现此情况的应将该作业人员予以调离有心脏病、高血压的人员进行高空作业按照特种作业的有关规定，发现此情况的应将该作业人员予以调离夏天高温天气作业，容易中暑提供充足的清凉消暑饮料并安排适当的作息时间作业人员注意力不集中，心情低35、落引发事故根据现场实际情况予以调整人员行为性危险因素指挥失误班组长违章指挥，不执行安全操作规程根据 有关规定处理操作失误架子工无证上岗作业检查作业人员的持证，对无证人员禁止其上岗作业监护失误架子搭拆没有设置监护区域或无人监护工程部根据现场实际情况进行危险源评估及控制措施表（施工用电）项目活动、产品或服务中的危险源控 制 措 施物理性危险因设备设施缺陷使用的手持电动工具没有进行绝缘检测按照 安全管理规定进行检测，合格后方可投入使用使用的人字梯中间的连接杆件没有或连接不牢固使用前进行检查，发现问题处理后方可作业I类手持电动工具无保护零线按照 公司手持电动工具安全管理规定进行检测，合格后方可投入使用36、素振动危害冲击钻使用发生的振动按照国家规定调整作息时间运动物危害室外电气安装与塔吊作业同时进行施工过程中加强安全监督，及时检查各种防护措施防护缺陷工人高空作业不使用安全带按照公司职业健康安全管理制度进行处理，安全员现场进行监督，禁止作业漏电保护器失灵按照公司职业健康安全管理制度进行检查，发现有问题的，电工人员要及时更换心理生理性危险负荷极限体力高空作业时间过长，造成体力下降、注意力不集中工程部合理安排作息时间酒后作业安全员监督、禁止酒后作业有心脏病、高血压的人员进行电气安装作业安全员监督、及时调整9.3 组织机构及职责应急组织体系发生高支模工程突发事故后，工程部救援小组除立即组织抢救，采取有效37、措施防止事故扩大、保护事故现场外，还应由工程部在最短时间内上报公司、乐山市施工安全监督站和乐山市有关职能部门，报告内容包括：突发事件发生的时间、有无人员伤亡情况；突发事件发生的简要经过，险情的基本情况；原因的初步分析；已采取的救援措施等情况。9.4 应急响应组长:谢 曼副组长:杨培德副组长:李明华通信 联络组抢险 抢修组技术 支持组消防 保卫组后勤 保障组当事故的评估预测达到启动应急预案条件时，由现场工程负责人发出启动应急预案指令。9.4.1、发生高处坠落事故、当发生高处坠落事故后，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，对处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并38、将下肢抬高约 20 度左右，尽快送医院进行抢救治疗。、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，防止舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。、发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受39、伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往最近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。9.4.2、发生支模架坍塌事故、当发生支模架坍塌事故后，由发现事故人员首先高声呼喊，通知现场管理人员，由现场管理人员立即向急救中心“120”呼救，同时通知现场工程负责人启动应急预案。、不要慌张，保持镇静，注意事态的发展40、情况及受影响的范围，有序指挥人员疏散。在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，要迅速进行现场清理，若有人员被砸应首先清理人员身上的材料，集中人力抢救受伤人员，最大限度地减小事故损失，防止事故进一步发展。、对受伤人员在现场采取切实可行的应急抢救，如包扎止血等措施，防止受伤人员流血过多；对伤员迅速送往医院，最大限度地减少人员伤亡。、立刻划定危险区域，并设警示标志，设专人监护，保持出入口畅通，保护事故现场。、按规定迅速上报有关部门并请求救援。、组织现场所有架子工进行倒塌架子的拆除和加固工作，防止其他架子再次倒塌。94.3、发生触电事故、当事故发生后现41、场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，将出事附近电源开关拉掉或将电源插头拔掉，以切断电源。、救护人用干燥的绝缘木棒、竹竿或布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源；可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源；如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，并尽快采取其它办法把电源切断。、如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确认线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810M 的范围内，以防止跨步电压触电。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。、未采取绝42、缘措施前，救护人员不得直接触及触电者的皮肤或潮湿的衣服，严禁救护人员直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。、在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。当触电者位于高位时，应采取有效措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死。、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。、触电者未失去知觉时应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，派人并严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸时应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天43、应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。、立即报告现场负责人，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。应急结束对事故现场经过应急救援预案实施后，引起事故的危险源得到有效控制、消除，所有现场人员均得到清点，不存在其他影响应急救援预案终止的因素，导致次生、衍生事故隐患彻底消除后，由现场工程负责人宣布应急状态结束。附件：模板计算书梁（400*1200）模板支撑计算模板支架搭设高度为 5.4m，梁截面 BD=400mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N44、/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方10050mm,木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9500.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3，施工活荷载 2.00kN/m2。5800150012004001000图1 梁模板支撑架立面简图按照规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.50 1.20+0.50)+1.40 2.00=40.120kN/m2由永久荷载效应控制的45、组合S=1.3525.501.20+0.7 1.40 2.00=43.270kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7 1.40=0.98 采用的钢管类型为483.2。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5001.2000.250=7.650kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.250(21.200+0.400)/0.400=0.875kN/m (3)活荷46、载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(0.000+2.000)0.4000.250=0.200kN 考虑0.9 的结构重要系数，均布荷载 q=0.9(1.35 7.650+1.35 0.875)=10.358kN/m 考虑0.9 的结构重要系数，集中荷载 P=0.90.98 0.200=0.176kN 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=13.50cm3；截面惯性矩 I=12.15cm4；133 133 133 0.18kN10.36kN/mAB计算简图0.0140.47、020弯矩图(kN.m)0.540.840.780.090.090.780.840.54剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：133 133 133 8.52kN/mAB变形计算受力图0.0250.002变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.539kN N2=1.621kN N3=1.621kN N4=0.539kN 最大弯矩 M=0.020kN.m 最大变形 V=0.025mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.02010001000/13500=1.481N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm48、2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.025mm 面板的最大挠度小于 133.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=1.621/0.250=6.482kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.16.480.250.25=0.041kN.m 最大剪力 Q=0.60.2506.482=0.972kN 最大支座力 N=1.1 0.2506.482=1.783kN 木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分49、别为:截面抵抗矩 W=41.67cm3；截面惯性矩 I=104.17cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.041 106/41666.7=0.97N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.001kN/m 最大变形 v=0.677 5.001250.04/(100 9500.001041666.7)=0.013mm 木方的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取木方支撑传递力。150、000 0.54kN 1.62kN 1.62kN 0.54kNAB支撑钢管计算简图0.8640.000支撑钢管弯矩图(kN.m)2.162.161.621.620.000.001.621.622.162.16支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1000 0.45kN 1.25kN 1.25kN 0.45kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0002.790支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.864kN.m 最大变形 vmax=2.790mm 最大支座力 Qmax=2.160kN 抗弯计算强度 f=0.864 106/4751、29.0=182.71N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150 与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取横向支撑钢管传递力。100010001000 2.16kN 2.16kN 2.16kN 2.16kN 2.16kN 2.16kN 2.16kN 2.16kN 2.16kN 2.16kN 2.16kN 2.16kN 2.16kNAB支撑钢管计算简图0.6750.810支撑钢管弯矩图(kN.m)2.43 2.430.27 0.271.89 1.894.054.052、53.24 3.241.08 1.081.08 1.083.24 3.244.05 4.051.89 1.890.27 0.272.43 2.43支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：100010001000 1.71kN 1.71kN 1.71kN 1.71kN 1.71kN 1.71kN 1.71kN 1.71kN 1.71kN 1.71kN 1.71kN 1.71kN 1.71kNAB支撑钢管变形计算受力图1.9310.123支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.810kN.m 最大变形 vmax=1.931mm 53、最大支座力 Qmax=9.449kN 抗弯计算强度 f=0.810 106/4729.0=171.27N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150 与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力，R=9.45kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,必须采用双扣件!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴54、心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.449kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=0.9 1.35 0.1445.800=1.015kN N=9.449+1.015=10.464kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；A 立杆净截面面积，A=4.501cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取 1.500+20.300=2.100m；由长细比，为 2100/15.9=13255、 150 满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.386；经计算得到=10464/(0.386 450)=60.157N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式 MW=0.90.9 1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.2001.200 0.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，1.00m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.9 1.4 0.0556、81.0001.500 1.500/10=0.015kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=9.449+0.91.2 0.835+0.9 0.9 1.4 0.015/1.000=10.480kN 经计算得到=10480/(0.386 450)+15000/4729=63.361N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!现浇板（160mm 厚）模板计算模板支架搭设高度为 5.4m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N57、/mm2。木方10050mm，间距 250mm，木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。模板自重 0.30kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3，施工活荷载 2.50kN/m2。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.10 0.18+0.30)+1.40 2.50=9.282kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.18+0.7 1.40 2.50=8.549kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，58、永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.2。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载标准值 q1=0.9(25.100 0.180 1.000+0.300 1.000)=4.336kN/m 考虑0.9 的结构重要系数，活荷载标准值 q2=0.9(0.000+2.500)1.000=2.250kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=54.00cm3；截面惯性矩 I=48.60cm4；(1)抗59、弯强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.20 4.336+1.40 2.250)0.250 0.250=0.052kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.05210001000/54000=0.967N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.6774.336250460、/(100 6000486000)=0.039mm 面板的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为 1200.000mm 集中荷载 P=2.5kN 考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载标准值 q=0.9(25.100 0.180 1.200+0.300 1.200)=5.203kN/m 面板的计算跨度 l=250.000mm 经 计算 得 到M=0.200 0.9 1.40 2.5 0.250+0.080 1.20 5.203 0.250 0.250=0.189k61、N.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.18910001000/54000=3.495N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.180 0.250=1.130kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.3000.250=0.075kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.500+0.000)0.250=0.625kN/m 考虑0.9 的结构重要系数，静荷载 q1=0.9(1.20 162、.130+1.20 0.075)=1.301kN/m 考虑0.9 的结构重要系数，活荷载 q2=0.91.40 0.625=0.787kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.787+1.301)0.500=1.044kN 2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=1.044/0.500=2.088kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.090.500.50=0.052kN.m 最大剪力 Q=0.60.5002.088=0.627kN 最大支座力 N=1.1 0.5002.088=1.149kN 木方的截面力学参63、数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=41.67cm3；截面惯性矩 I=104.17cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.052 106/41666.7=1.25N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.084kN/m 最大变形 v=0.677 1.084500.04/(100 9000.001041666.7)=0.049mm 木方的最大挠度小于 500.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式64、为 M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数 0.9，集中荷载 P=0.92.5kN 经 计 算 得 到M=0.200 1.40 0.9 2.5 0.500+0.080 1.301 0.500 0.500=0.341kN.m 抗弯计算强度 f=0.341 106/41666.7=8.18N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取木方支撑传递力。100010001000 1.15kN 1.15kN 1.15kN 1.15kN 1.15kN 1.15kN 1.15kN 1.15kN 1.15k65、N 1.15kN 1.15kN 1.15kN 1.15kNAB支撑钢管计算简图0.3590.431支撑钢管弯矩图(kN.m)1.29 1.290.14 0.141.01 1.012.152.151.72 1.720.57 0.570.57 0.571.72 1.722.15 2.151.01 1.010.14 0.141.29 1.29支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：100010001000 0.60kN 0.60kN 0.60kN 0.60kN 0.60kN 0.60kN 0.60kN 0.60kN 0.60kN 0.60kN 0.60kN66、 0.60kN 0.60kNAB支撑钢管变形计算受力图0.6750.043支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.431kN.m 最大变形 vmax=0.675mm 最大支座力 Qmax=5.025kN 抗弯计算强度 f=0.431 106/4729.0=91.08N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150 与10mm,满足要求!纵向支撑钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取横向支撑钢管传递力。100010001000 5.03kN 5.03kN 5.03kN 5.03kN67、 5.03kN 5.03kN 5.03kNAB支撑钢管计算简图0.8790.754支撑钢管弯矩图(kN.m)1.761.763.273.272.512.512.512.513.273.271.761.76支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：100010001000 2.61kN 2.61kN 2.61kN 2.61kN 2.61kN 2.61kN 2.61kNAB支撑钢管变形计算受力图1.2910.070支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.879kN.m 最大变形 vmax=1.291mm 最大支座力 Qmax=1068、.804kN 抗弯计算强度 f=0.879 106/4729.0=185.96N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150 与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力，R=10.80kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,必须采用双扣件!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以69、下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.1445.800=0.835kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3001.0001.000=0.300kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.180 1.0001.000=4.518kN 考虑 0.9 的结 构重要 系数，经计 算得到 静 荷载标 准值 NG=0.9(NG1+NG2+NG3)=5.088kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑 0.9 的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ=0.9(2.5070、0+0.000)1.0001.000=2.250kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.20NG+1.40NQ 六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.26kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；A 立杆净截面面积，A=4.501cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取 1.500+20.300=2.100m；由71、长细比，为 2100/15.9=132 150 满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.386；经计算得到=9255/(0.386 450)=53.211N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式 MW=0.90.9 1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.3001.200 0.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，1.00m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 72、Mw=0.90.9 1.4 0.0861.0001.500 1.500/10=0.022kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.25.088+0.91.42.250+0.90.91.40.022/1.000=8.965kN 经计算得到=8965/(0.386 450)+22000/4729=56.205N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!墙（300mm 厚）模板计算计算断面宽度 300mm，高度 5800mm，两侧楼板厚度 180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距 300mm，内龙骨采用双钢管 48mm 3.2mm，外龙骨采用双钢管 48mm 373、.2mm。对拉螺栓布置12道，在断面内水平间距500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距300mm，直径12mm。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取74、5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混 凝土 侧 压 力 计 算位 置 处 至 新 浇 混 凝 土 顶 面 总 高 度，取3.000m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2考虑结 构的 重要性 系数 0.9，实际 计算中 采用新 浇混 凝土侧 压力标准 值F1=0.940.550=36.495kN/m2考 虑 结 构 的 重 要 性 系 数 0.9，倒 混 凝 土 时 产 生 的 荷 载 标 准 值F2=0.9 4.075、00=3.600kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取 0.30m。荷载计算值 q=1.236.4950.300+1.40 3.600 0.300=14.650kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=16.20cm3；截面惯性矩 I=14.58cm4；300 300 30014.65kN/mAB计算简图0.1050.132弯矩图(kN.m)1.762.642.202.202.641.76剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载76、标准值，受力图与计算结果如下：300 300 30010.95kN/mAB变形计算受力图0.6870.054变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.758kN N2=4.835kN N3=4.835kN N4=1.758kN 最大弯矩 M=0.131kN.m 最大变形 V=0.687mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.13110001000/16200=8.086N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.687mm 面板的最大挠度小于 300.0/25077、,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.30 36.50+1.4 0.30 3.60=14.650kN/m 挠度计算荷载标准值 q=0.3036.50=10.949kN/m 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取横向支撑钢管传递力。400 400 400 400 400 500 500 500 500 500 500 500 12014.65kN/mAB支撑钢管计算简图1.1720.233支撑钢管弯矩图(kN.m)0.005.866.030.172.093.773.202.662.683.1878、3.553.773.693.633.663.673.653.673.703.633.533.804.173.161.760.00支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：400 400 400 400 400 500 500 500 500 500 500 500 12010.95kN/mAB支撑钢管变形计算受力图0.6990.112支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.172kN.m 最大变形 vmax=0.699mm 最大支座力 Qmax=11.889kN 抗弯计算强度 f=1.172 106/9458.0=123.9279、N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150 与10mm,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取横向支撑钢管传递力。300 300 30011.89kN11.89kN11.89kN11.89kNAB支撑钢管计算简图0.000支撑钢管弯矩图(kN.m)0.000.000.000.00支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：300 300 300 8.88kN 8.88kN 8.88kN 8.80、88kNAB支撑钢管变形计算受力图0.000支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.000kN.m 最大变形 vmax=0.000mm 最大支座力 Qmax=11.889kN 抗弯计算强度 f=0.000 106/9458.0=0.00N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150 与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12 对拉螺栓有效直径(m81、m):10 对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.889 对拉螺栓强度验算满足要求!框架柱（600*600）模板计算柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓 1道，柱模板的截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓 1道，柱模板的计算高度 L=5800mm，柱箍间距计算跨度 d=500mm。柱箍采用 10050mm 木方。柱模板竖楞截面宽度 100mm，高度 50mm。B方向竖楞 3根，H方向竖楞 3根。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量82、 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.6N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。600250250600250250柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混 凝土 侧 压 力 83、计 算位 置 处 至 新 浇 混 凝 土 顶 面 总 高 度，取3.000m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2考虑结 构的 重要性 系数 0.9，实际 计算中 采用新 浇混 凝土侧 压力标准 值F1=0.940.550=36.495kN/m2考 虑 结 构 的 重 要 性 系 数 0.9，倒 混 凝 土 时 产 生 的 荷 载 标 准 值F2=0.9 4.000=3.600kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 25084、 250 25024.42kN/mAB面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q=1.236.4950.500+1.40 3.600 0.500=24.417kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=27.00cm3；截面惯性矩 I=24.30cm4；(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经85、计算得到 M=0.100(1.20 18.247+1.40 1.800)0.2500.250=0.153kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.15310001000/27000=5.652N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.67718.2472504/(100 6000243000)=0.331mm 面板的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 500 500 50012.21kN86、/mAB竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距 0.250m。荷载计算值 q=1.236.4950.250+1.40 3.600 0.250=12.208kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=6.104/0.500=12.209kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.112.2090.500.50=0.305kN.m 最大剪力 Q=0.60.50012.209=3.663kN 最大支座力 N=1.1 0.50012.209=6.715kN 截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 87、分别为:截面抵抗矩 W=41.67cm3；截面惯性矩 I=104.17cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.305 106/41666.7=7.33N/mm2抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)挠度计算最大变形 v=0.677 9.124500.04/(100 9000.001041666.7)=0.412mm 最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P=(1.236.50+1.40 3.60)0.250 0.500=6.10kN B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。380 380 3.05kN 6.10k88、N 3.05kNAB B 柱箍计算简图0.2010.175 B 柱箍弯矩图(kN.m)1.551.551.511.511.511.511.551.55 B 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：380 380 2.28kN 4.56kN 2.28kNAB B 柱箍变形计算受力图0.0000.124 B 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.201kN.m 经过计算得到最大支座 F=9.114kN 经过计算得到最大变形 V=0.124mm B 柱箍的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=41.67cm89、3；截面惯性矩 I=104.17cm4；(1)B柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.201 106/41666.7=4.82N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)B柱箍抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31547/(2 10050)=0.464N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2B柱箍的抗剪强度计算满足要求!(3)B柱箍挠度计算最大变形 v=0.124mm B柱箍的最大挠度小于 380.0/250,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A90、 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12 对拉螺栓有效直径(mm):10 对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.114 对拉螺栓强度验算满足要求!七、H 方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P=(1.236.50+1.40 3.60)0.250 0.500=6.10kN H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。380 380 3.05kN 6.10kN 3.05kNAB H 柱箍计算简图0.2010.175 H 柱箍弯91、矩图(kN.m)1.551.551.511.511.511.511.551.55 H 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：380 380 2.28kN 4.56kN 2.28kNAB H 柱箍变形计算受力图0.0000.124 H 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.201kN.m 经过计算得到最大支座 F=9.114kN 经过计算得到最大变形 V=0.124mm H 柱箍的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=41.67cm3；截面惯性矩 I=104.17cm4；(1)H柱箍抗弯强度计算抗弯计92、算强度 f=0.201 106/41666.7=4.82N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)H柱箍抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31547/(2 10050)=0.464N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2H柱箍的抗剪强度计算满足要求!(3)H柱箍挠度计算最大变形 v=0.124mm H柱箍的最大挠度小于 380.0/250,满足要求!八、H 方向对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12 对拉螺栓有效直径(mm):10 对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.114 对拉螺栓强度验算满足要求!