1、 塔吊基础施工方案2 目目 录录 一、编制依据.2 二、工程概况.2 三、塔吊选择与布置.4 四、塔吊基础施工.6 五、塔吊穿地下车库处理措施.7 六、质量、安全注意事项.8 七、塔吊基础计算书.9 附图 1 附图 112.57 附图 2 塔吊平面布置图.69 附图 3 塔吊厂家基础图.70 塔吊基础施工方案3 塔吊基础施工方案塔吊基础施工方案 一、编制依据一、编制依据 1.1、徐工、腾达塔式起重机使用说明书及基础图 1.2、本工程施工图纸、施工合同 1.3、本工程岩土工程详细勘察报告（工程编号：S-GCKC-2016-GK095）1.4、建筑桩基技术规范 JGJ94-2008 1.5、建筑地2、基基础设计规范 GB50007-2011 1.6、建筑地基基础工程施工质量验收规范 GB50202-2002 1.7、塔式起重机混凝土基础工程技术规程 JGJ/T187-2009 1.8、大型塔式起重机混凝土基础工程技术规程 JGJ/T301-2013 1.9、国家建筑设计标准图集 11G101-1、11G101-3 二、工程概况二、工程概况 2.1、工程名称：碧桂园凤凰城（句容）地块九总承包工程五标段 2.2、建设单位：2.3、设计单位：2.4、勘察单位：2.5、监理单位：2.6、施工单位：2.7、建设规模 碧桂园凤凰城（句容）地块九总承包工程五标段是由句容碧桂园房地产开发有限公司投资兴建，3、占地面积 2.9 万 m2，总建筑面积约 13 万 m2。由 9 栋高层、沿街商业、附属用房及地下车库组成。句容碧桂园凤凰城位于南京东汤山边，在南京与句容之间的黄梅镇，紧邻 122 省道。地块九五标段位于已交付水蓝湾（地块八）东侧。2.8、各栋层高及建筑高度如下表 楼栋 结构形式 抗震等级 层数（层）层高（m）建筑高度（m）25#剪力墙 二级 26 3.15 82.2 26#剪力墙 三级 17 3 51.3 27#剪力墙 二级 33 2.9 98.5 塔吊基础施工方案4 28#、29#剪力墙 二级 33 2.9 98.5 30#剪力墙 二级 30 3.15 97.05 31#、32#剪力墙 二4、级 33 2.9 96 34#剪力墙 二级 31 3.15 97.95 2.9、地质概况 13#塔吊基础处地质情况一览表 塔吊编号 1#2#3#塔吊所处位置附近地质勘探孔 JK36 JN72 JK30 土层编号 土层名称 承载力(kPa)土层厚（m）土层 底高程（m）土层厚（m）土层 底高程（m）土层厚（m）土层 底高程（m）1 杂填土 1.7 34.95 2 素填土 0.6 34.98 0.3 35.07 3 淤泥 0.6 34.35 粉质粘土 130 1 粉质粘土 170 2.5 32.57 1.5 32.85 2 粉质粘土 230 4.7 30.28 1.3 31.27 3.5 29.35、5 粉质粘土混卵砾石 240 1.5 28.78 2.2 29.07 1.4 27.95 1 强风化泥 质粉砂岩 320 6 22.78 6.6 22.47 4.8 23.15 2 中风化泥 质粉砂岩 1000 32.2-9.42 27.1-4.63 31.5-8.35 46#塔吊基础处地质情况一览表 塔吊基础施工方案5 塔吊编号 4#5#6#塔吊所处位置附近地质勘探孔 JK24 JN76 JK1 土层编号 土层名称 承载力(kPa)土层厚（m）土层 底高程（m）土层厚（m）土层 底高程（m）土层厚（m）土层 底高程（m）1 杂填土 2 素填土 0.8 35.38 0.4 35.68 0.5 6、36.76 3 淤泥 粉质粘土 130 1 粉质粘土 170 4.8 30.58 2 33.68 2 粉质粘土 230 2.4 31.28 4.9 31.86 粉质粘土混卵砾石 240 1.6 28.98 1.6 29.68 2.2 29.66 1 强风化泥 质粉砂岩 320 5.3 23.68 5.8 23.88 5.1 24.56 2 中风化泥 质粉砂岩 1000 29.5-5.82 25.8-1.92 27.3-2.74 三、塔吊选择与布置三、塔吊选择与布置 3.1、现场为新近回填土，回填深度 13 米，原地貌水塘密布，经现场开挖验证，塔吊附近土质与岩土勘察报告不完全一致。1#、2#塔吊7、基础下土质需开挖 23 米才见良好原状土层，并不能保证无软弱下卧层（淤泥等不良土质），由于临近水塘，开挖后有水流出；3#塔吊基础下开挖后符合勘察报告；4#塔吊基础下开挖 1 米多即见到大量淤泥；5#、6#塔吊基础下回填土过厚，承载力不符合要求。3.2、塔机使用说明书要求基础开挖至老土找平，基础承载力不小于 160kPa。为安全起见，3#塔吊采用天然基础，与临近主楼整体浇筑，其余塔吊基础采用与地库相同的人工挖孔桩基础。天然基础持力层为1土层，开挖后要联合监理、甲方等单位验槽合格后方可进行承台垫层施工；其它塔吊桩采用四桩基础，桩基础持力层为强风化粉砂质泥岩 塔吊基础施工方案6 层，基础施工图中桩长8、是根据地勘报告暂定，实际以桩端入持力层不小于 1m 为准，单桩竖向抗压承载力 1750KN。3.3、各型号塔吊基础选型如下 各型号塔吊基础选型表 塔吊编号 塔吊型号 基础类型 基础承台尺寸(mm)四桩桩身直径(mm)备注 1#TC6010（QTZ80）四桩基础 650065001300 800 承台面与底板面一致 2#TC5013（QTZ63）四桩基础 550055001200 800 承台面与底板面一致 3#TC5013（QTZ63）天然基础 550055001200/承台面与底板面一致 4#TC6010（QTZ80）四桩基础 650065001300 800 承台面与底板面一致 5#TC59、013（QTZ63）四桩基础 560056001200 800 承台面与底板面一致 6#TC6010（QTZ80）四桩基础 550055001300 800 承台面与底板面一致 3.4、各型号塔吊位置及服务楼栋详塔吊平面布置图，基础精确定位及相关塔吊基础配筋做法详见附图16#塔吊基础施工图，塔吊基础连接详附图塔吊基础连接大样图，基础开挖及顶板预留洞详塔吊基础施工深化图，塔吊基础与主楼位置关系详附图塔吊基础与主楼位置关系图，其他详塔吊厂家基础图。3.5、各型号塔吊主要参数如下 各型号塔吊主要参数一览表 编号 塔机型号 起重臂 长度 基础顶标高 服务对象 最大起 重量 最大幅 度起重量 1#TC610、010 60m 36.35 m 26#、27#6000Kg 1000Kg 2#TC5013 50m 36.35 m 25#6000Kg 1300Kg 3#TC5013 50m 36.35 m 28#6000Kg 1300Kg 4#TC6010 60m 36.35 m 29#、30#6000Kg 1000Kg 5#TC5013 50m 38.55 m 34#6000Kg 1300Kg 6#TC6010 60m 38.55 m 31#、32#6000Kg 1000Kg 塔吊基础施工方案7 四、四、塔吊基础塔吊基础施工施工 4.1、施工顺序 测量放线桩基施工塔吊基础土方开挖垫层浇筑砖胎膜砌筑破桩头防11、水施工塔吊基础钢筋绑扎（预留）预埋地脚螺栓侧壁回填隐蔽工程验收浇混凝土养护塔吊安装。4.2、施工工艺 4.2.1、测量放线 根据塔吊平面布置图及附图16#塔吊基础施工图定位尺寸用全站仪测放桩位，桩位中心插一钢筋，用砂浆固定，经复核合格后，进入下道工序。桩中心位置容许偏差必须符合规范要求。4.2.2、桩基施工 塔吊桩基设计与施工同地下车库桩，桩身及护壁混凝土强度等级为 C30，桩直径为800mm，持力层为地质勘察报告中1强风化粉砂质泥岩层，桩端入持力层深度不小于 1d且不小于 1m，并确保有效桩长6m，桩端持力层阻力特征值 qpa=1000kpa，桩身配筋及各细部尺寸详见各塔吊基础施工图。4.212、.3、塔吊基础土方开挖 根据附图 16#塔吊基础施工图 及塔吊基础开挖大样，计算开挖深度与放坡坡度，放出承台开挖边线，距承台垫层边线以每边 500mm 为标准，开挖至距基底 250mm 时，改用人工挖土，采用边挖边清的施工方法，尽量减少基底暴露在空气中的时间。承台开挖至设计标高后再次进行放线复核承台平面尺寸，及时组织验槽，及时进行垫层砼浇筑。4.2.4、垫层浇筑 人工清理至设计标高后，浇筑 100mm 厚 C15 混凝土，垫层浇筑宽度以砖胎膜外边线加大 100mm 为标准。3#塔吊基础支承在粉质粘土层上，挖至垫层底标高后根据土质情况进行换填 1200mmC25 混凝土处理。4.2.5、砖胎膜砌13、筑 塔吊基础采用砖胎膜，高度同塔吊基础深度，20 厚水泥砂浆抹面压光。4.2.6、破桩头 采用人工破桩头，先将钢筋外侧保护层混凝土凿除，暴露出钢筋，然后沿桩身打破碎点，利用张力使上下部桩身脱离，用吊车或挖机吊出。施工不得采用大锤砸，防止桩 塔吊基础施工方案8 身受损，在破高位桩时要注意桩头混凝土脆断，先用机械扶稳，防止倾倒伤人。严格控制标高，桩顶标高达不到设计标高时，应及时报告相关单位，不得擅自处理。4.2.7、防水施工 塔吊基础按设计要求做防水，采用 1.5 厚单面反应粘高分子防水卷材，采用空铺法施工。转角附加 500 宽 2.0 厚双面反应粘高分子防水卷材，采用素水泥浆或水泥砂浆湿贴。桩头14、处按设计要求设遇水膨胀止水条，及时用 1:2 水泥砂浆封闭。4.2.8、基础钢筋绑扎（预留）塔吊基础采用三级钢筋，详见附图16#塔吊基础施工图及塔吊厂家基础图。与结构连接处提前预埋钢筋，钢筋详地下室结构图纸，连接详塔吊基础连接大样图。4.2.9、预埋地脚螺栓、侧壁回填 基础钢筋绑扎完毕后应立即预埋 16 根（TC5013）、24 根（TC6010）45#地脚螺栓（具体的地脚螺栓由塔吊厂家提供）并固定牢固，严禁地脚螺栓与基础钢筋焊接，并且严禁对地脚螺栓横向敲击。地脚螺栓必须保证外露长度和垂直度，相对位置必须准确，详厂家基础图。预埋螺栓外露部分涂黄油，蛇皮袋包裹，铁丝扎牢。防雷地线用 403镀锌扁15、铁预埋且与钢筋网焊成通路，应不少于两根引线。塔吊基础浇筑混凝土前应对砖胎膜侧壁进行回填。采用 1：1 砂石配合蛙式打夯机夯实，每层虚铺厚度宜为 200mm250mm，每层至少夯击三遍，压实系数不小于 0.94。4.2.10、隐蔽工程验收、浇混凝土 钢筋工程、防雷等施工完后按规定办理隐蔽工程验收，验收合格通过后才能浇注混凝土。塔吊基础混凝土强度等级为 C35、C30（P6 微膨），详各塔吊基础施工图。4.2.11、养护、塔吊安装 塔吊基础混凝土的试块必须按规定制作，混凝土浇筑必须一次完成，并且淋水养护不少于 15 天，混凝土达到设计强度 80%，方可开始安装塔吊。塔吊安装前应对塔吊基础留置试块的16、进行试压，确保混凝土强度满足塔吊安装要求。五、塔吊穿地下车库处理措施五、塔吊穿地下车库处理措施 5.1、本工程 2#、3#、4#、5#塔吊均布置在地下车库中。5.2、地下室底板处理措施 5.2.1、塔吊基础顶标高同地下室底板顶标高，除按厂家基础图绑扎钢筋、设置地脚 塔吊基础施工方案9 螺栓外，还应按设计图纸要求设置原有底板、承台、墙柱和后浇带钢筋，并预留搭接长度。5.2.2、钢筋绑扎时应设置足够数量的钢筋马凳，预留钢筋满足搭接长度并错开设置，搭接接头百分率不宜大于 50%，且满足图集 11G101 的相关要求。5.2.3、塔吊基础及塔身与地下室接触的部位预埋 3 厚止水钢板，与结构连接处应凿毛17、处理，按后浇带及施工缝要求施工，具体做法详附图 8、附图 9。5.3、地下室顶板处理措施 5.3.1、塔身穿顶板位置开一个 2.5*2.5m 的施工洞口，塔吊拆除后，用高一强度等级的微膨抗渗混凝土封闭。洞口封闭前需按集团要求采用钢管支撑对洞口四周顶板进行加固回顶，立杆不得少于两排且中途不得拆除。5.3.2、塔身尽量不穿梁，与梁柱边保持 100mm 以上距离。如需穿梁时，梁筋连接需按要求焊接，且满足设计要求。5.3.3、顶板预留洞处钢筋按设计要求留设，满足搭接长度并错开设置，搭接接头百分率不宜大于 50%，且满足图集 11G101 的相关要求。安装塔身时将预留钢筋弯起，安装完成后恢复。5.3.418、在预留的顶板洞口周边砌 200mm 高水泥砖墙挡水，1:2 水泥砂浆抹面。5.3.5、在顶板预留洞口上盖模板封闭，四周加设 1.2m 高防护栏杆，并设醒目安全标示。六、质量、安全注意事项六、质量、安全注意事项 6.1、地脚螺栓安装精度要求 序号 项目 允许偏差(mm)1 钢板水平度 1.5 2 螺孔中心度 1.0 3 螺杆垂直度 1.0 4 螺杆外露长度 2.0 5 定位模板水平度 1.5 6.2、采用高强度螺栓连接的结构，应使用原厂制造的连接螺栓，自制螺栓应有质量合格的试验证明，否则不得使用。连接螺栓时，应采用扭矩扳手或专用扳手，并应按装配技 塔吊基础施工方案10 术要求拧紧。6.3、塔式19、起重机的安装必须由取得建设行政主管部门颁发的安装资质证书的专业队进行，并应有技术和安全人员在场监护。6.4、安装起重机时，必须将大车行走缓冲止档器和限位开关碰块安装牢固可靠，并应将各部位的栏杆、平台、扶杆、护圈等安全防护装置装齐。6.5、安装人员在进入工作现场时，应穿戴安全防护用品，高处作业时系好安全带，熟悉并认真执行拆装工艺和操作规程，当发现异常情况或疑难问题时，应及时向技术负责人反映，不得自行其是，防止处理不当而造成事故。6.6、塔吊的安装作业应在白天进行，当遇大风、浓雾和雨雪等恶劣天气时，应停止作业。6.7、塔吊基础施工完成后，基础四周进行围护，悬挂安全警示牌。七、塔吊基础计算书七、塔吊20、基础计算书 7.1、1#塔吊基础计算书塔吊基础计算书 矩形板式桩基础计算书矩形板式桩基础计算书 计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性一、塔机属性 塔机型号 TC6010（1）塔机独立状态的最大起吊高度 H0(m)40 塔机独立状态的计算高度 H(m)47.6 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度 B(m)1.6 二、塔机荷载二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值、塔机传递至基础荷载标准值 塔吊基础施工21、方案11 工作状态 塔机自重标准值 Fk1(kN)371.3 起重荷载标准值 Fqk(kN)57.3 竖向荷载标准值 Fk(kN)428.6 水平荷载标准值 Fvk(kN)15.9 倾覆力矩标准值 Mk(kNm)1254.1 非工作状态 竖向荷载标准值 Fk(kN)371.3 水平荷载标准值 Fvk(kN)65.7 倾覆力矩标准值 Mk(kNm)1673.2 2、塔机传递至基础荷载设计值、塔机传递至基础荷载设计值 工作状态（详塔吊厂家基础图）塔机自重设计值 F1(kN)1.35Fk11.35371.3501.255 起重荷载设计值 FQ(kN)1.35FQk1.3557.377.355 竖向荷22、载设计值 F(kN)501.255+77.355578.61 水平荷载设计值 Fv(kN)1.35Fvk1.3515.921.465 倾覆力矩设计值 M(kNm)1.35Mk1.351254.11693.035 非工作状态（详塔吊厂家基础图）竖向荷载设计值 F(kN)1.35Fk1.35371.3501.255 水平荷载设计值 Fv(kN)1.35Fvk1.3565.788.695 倾覆力矩设计值 M(kNm)1.35Mk1.351673.22258.82 三、桩顶作用效应计算三、桩顶作用效应计算 承台布置承台布置 桩数 n 4 承台高度 h(m)1.3 塔吊基础施工方案12 承台长 l(m)23、6.5 承台宽 b(m)6.5 承台长向桩心距 al(m)5.3 承台宽向桩心距 ab(m)5.3 桩直径 d(m)0.8 承台参数承台参数 承台混凝土等级 C35 承台混凝土自重C(kN/m3)25 承台上部覆土厚度 h(m)0 承台上部覆土的重度(kN/m3)19 承台混凝土保护层厚度(mm)50 配置暗梁 否 基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hc+h)=6.56.5(1.325+019)=1373.125kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.351373.125=1853.719kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(5.32+5.324、2)0.5=7.495m 1、荷载效应标准组合、荷载效应标准组合 塔吊基础施工方案13 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(371.3+1373.125)/4=436.106kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(371.3+1373.125)/4+(1673.2+65.71.3)/7.495=670.734kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(371.3+1373.125)/4-(1673.2+65.71.3)/7.495=201.479kN 2、荷载效应基本组合、荷载效应基本组合 荷载效应基本25、组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(501.255+1853.719)/4+(2258.82+88.6951.3)/7.495=905.49kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(501.255+1853.719)/4-(2258.82+88.6951.3)/7.495=271.996kN 四、桩承载力验算四、桩承载力验算 桩参数 桩混凝土强度等级 C30 桩基成桩工艺系数C 0.9 桩混凝土自重z(kN/m3)25 桩混凝土保护层厚度(mm)50 桩入土深度 lt(m)9 桩配筋 自定义桩身承载力设计值 是 桩身承载力设计值 1750 地基26、属性 地下水位至地表的距离 hz(m)2 承台埋置深度 d(m)1.3 是否考虑承台效应 否 土名称 土层厚度 li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数 承载力特征值fak(kPa)素填土 0.6 0 0 0.6-粉质粘土 4.7 42 0 0.75-塔吊基础施工方案14 粉质粘土混卵砾石 1.5 39 0 0.78-强风化泥 6 60 1000 0.65-1、桩基竖向抗压承载力计算、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.8=2.513m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.27、513(442+1.539+3.560)+10000.503=1599.699kN Qk=436.106kNRa=1599.699kN Qkmax=670.734kN1.2Ra=1.21599.699=1919.639kN 满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=201.479kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103.142162/4=2011mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=905.49kN 桩身结构竖向承载力设计值：28、R=1750kN 满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=201.479kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2010.619/(0.503106)100%=0.4%0.38%满足要求！五、承台计算五、承台计算 承台配筋承台配筋 塔吊基础施工方案15 承台底部长向配筋 HRB400 25200 承台底部短向配筋 HRB400 25200 承台顶部长向配筋 HRB400 25200 承台顶部短向配筋 HRB400 25200 1、荷载计算、荷载计算 承台有效高度：h0=1300-50-25/2=1238mm M=(Q29、max+Qmin)L/2=(905.49+(271.996)7.495/2=4412.827kNm X 方向：Mx=Mab/L=4412.8275.3/7.495=3120.34kNm Y 方向：My=Mal/L=4412.8275.3/7.495=3120.34kNm 2、受剪切计算、受剪切计算 V=F/n+M/L=501.255/4+2258.82/7.495=426.677kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1238)1/4=0.897 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(5.3-1.6-0.8)/2=1.45m a1l=(al-B-d)/2=30、(5.3-1.6-0.8)/2=1.45m 剪跨比：b=a1b/h0=1450/1238=1.171，取b=1.171；l=a1l/h0=1450/1238=1.171，取l=1.171；承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(1.171+1)=0.806 l=1.75/(l+1)=1.75/(1.171+1)=0.806 hsbftbh0=0.8970.8061.571036.51.238=9129.677kN hslftlh0=0.8970.8061.571036.51.238=9129.677kN V=426.677kNmin(hsbftbh0，hslftlh0)=9129.31、677kN 满足要求！3、受冲切计算、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.238=4.076m ab=5.3mB+2h0=4.076m，al=5.3mB+2h0=4.076m 角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(6.5-5.3+0.8)/2=1m cl=(l-al+d)/2=(6.5-5.3+0.8)/2=1m 角桩冲跨比：b=a1b/h0=1450/1238=1.171，取b=1；l=a1l/h0=1450/1238=1.171，取l=1；角桩冲切系数：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467 1l=0.56/(l+32、0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467 塔吊基础施工方案16 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.467(1+1.45/2)+0.467(1+1.45/2)0.95815701.238=2998.905kN Nl=V=426.677kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=2998.905kN 满足要求！4、承台配筋计算、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1=My/(1fcbh02)=3120.34106/(1.0316.7650012382)=0.018 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.018)0.533、=0.018 S1=1-1/2=1-0.018/2=0.991 AS1=My/(S1h0fy1)=3120.34106/(0.9911238360)=7067mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1,bh0)=max(7067,0.00265001238)=16095mm2 承台底长向实际配筋：AS1=16445mm2A1=16095mm2 满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积 S2=Mx/(2fcbh02)=3120.34106/(1.0316.7650012334、82)=0.018 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.018)0.5=0.018 S2=1-2/2=1-0.018/2=0.991 AS2=Mx/(S2h0fy1)=3120.34106/(0.9911238360)=7067mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674,lh0)=max(9674,0.00265001238)=16095mm2 承台底短向实际配筋：AS2=16445mm2A2=16095mm2 满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积 承台35、顶长向实际配筋：AS3=16445mm20.5AS1=0.516445=8223mm2 满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=16445mm20.5AS2=0.516445=8223mm2 满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积 塔吊基础施工方案17 承台竖向连接筋为双向10500。六、配筋示意图六、配筋示意图 承台配筋图 桩配筋图 7.2、2#塔吊基础计算书塔吊基础计算书 矩形板式桩基础计算书矩形板式桩基础计算书 计算依据：塔吊基础施工方案18 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、36、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性一、塔机属性 塔机型号 TC5013（2）塔机独立状态的最大起吊高度 H0(m)40.5 塔机独立状态的计算高度 H(m)45.9 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度 B(m)1.6 二、塔机荷载二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值、塔机传递至基础荷载标准值 工作状态 塔机自重标准值 Fk1(kN)314.8 起重荷载标准值 Fqk(kN)55.6 竖向荷载标准值 Fk(kN)370.4 水平荷载标准值 Fvk(kN)13.7 倾覆力矩标准值 Mk(kNm)907.4 非工作状态 竖向37、荷载标准值 Fk(kN)314.8 水平荷载标准值 Fvk(kN)48.1 倾覆力矩标准值 Mk(kNm)1188.9 2、塔机传递至基础荷载设计值、塔机传递至基础荷载设计值 工作状态（详塔吊厂家基础图）塔机自重设计值 F1(kN)1.35Fk11.35314.8424.98 塔吊基础施工方案19 起重荷载设计值 FQ(kN)1.35FQk1.3555.675.06 竖向荷载设计值 F(kN)424.98+75.06500.04 水平荷载设计值 Fv(kN)1.35Fvk1.3513.718.495 倾覆力矩设计值 M(kNm)1.35Mk1.35907.41224.99 非工作状态（详塔吊厂38、家基础图）竖向荷载设计值 F(kN)1.35Fk1.35314.8424.98 水平荷载设计值 Fv(kN)1.35Fvk1.3548.164.935 倾覆力矩设计值 M(kNm)1.35Mk1.351188.91605.015 三、桩顶作用效应计算三、桩顶作用效应计算 承台布置承台布置 桩数 n 4 承台高度 h(m)1.2 承台长 l(m)5.5 承台宽 b(m)5.5 承台长向桩心距 al(m)4.3 承台宽向桩心距 ab(m)4.3 桩直径 d(m)0.8 承台参数承台参数 承台混凝土等级 C30 承台混凝土自重C(kN/m3)25 承台上部覆土厚度 h(m)0 承台上部覆土的重度(k39、N/m3)19 承台混凝土保护层厚度(mm)40 配置暗梁 否 塔吊基础施工方案20 基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hc+h)=5.55.5(1.225+019)=907.5kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35907.5=1225.125kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(4.32+4.32)0.5=6.081m 1、荷载效应标准组合、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(314.8+907.5)/4=305.575kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh40、)/L =(314.8+907.5)/4+(1188.9+48.11.2)/6.081=510.573kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(314.8+907.5)/4-(1188.9+48.11.2)/6.081=100.577kN 2、荷载效应基本组合、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L 塔吊基础施工方案21 =(424.98+1225.125)/4+(1605.015+64.9351.2)/6.081=689.274kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(424.98+1225.1241、5)/4-(1605.015+64.9351.2)/6.081=135.778kN 四、桩承载力验算四、桩承载力验算 桩参数 桩混凝土强度等级 C30 桩基成桩工艺系数C 0.9 桩混凝土自重z(kN/m3)25 桩混凝土保护层厚度(mm)50 桩入土深度 lt(m)7 桩配筋 自定义桩身承载力设计值 是 桩身承载力设计值 1750 地基属性 地下水位至地表的距离 hz(m)2 承台埋置深度 d(m)1.2 是否考虑承台效应 否 土名称 土层厚度 li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数 承载力特征值fak(kPa)素填土 0.3 0 0 0.6-粉质粘土 42、2.5 36 0 0.73-粉质粘土 1.3 42 0 0.75-粉质粘土混卵卵砾石 2.2 39 0 0.78-强风化泥质粉砂岩 6.6 60 1000 0.65-1、桩基竖向抗压承载力计算、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.8=2.513m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2 Ra=uqsiali+qpaAp 塔吊基础施工方案22 =2.513(1.636+1.342+2.239+1.960)+10000.503=1286.796kN Qk=305.575kNRa=1286.796kN Qkmax=510.573kN1.2Ra=1.2128643、.796=1544.156kN 满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=100.577kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103.142162/4=2011mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=689.274kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=1750kN 满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=100.577kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(44、2010.619/(0.503106)100%=0.4%0.38%满足要求！五、承台计算五、承台计算 承台配筋承台配筋 承台底部长向配筋 HRB400 25200 承台底部短向配筋 HRB400 25200 承台顶部长向配筋 HRB400 25200 承台顶部短向配筋 HRB400 25200 1、荷载计算、荷载计算 承台有效高度：h0=1200-40-25/2=1148mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(689.274+(135.778)6.081/2=2508.621kNm X 方向：Mx=Mab/L=2508.6214.3/6.081=1773.863kNm Y 方向：My=Mal45、/L=2508.6214.3/6.081=1773.863kNm 2、受剪切计算、受剪切计算 塔吊基础施工方案23 V=F/n+M/L=424.98/4+1605.015/6.081=370.179kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1148)1/4=0.914 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(4.3-1.6-0.8)/2=0.95m a1l=(al-B-d)/2=(4.3-1.6-0.8)/2=0.95m 剪跨比：b=a1b/h0=950/1148=0.828，取b=0.828；l=a1l/h0=950/1148=0.828，取l=0.828；46、承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.828+1)=0.958 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.828+1)=0.958 hsbftbh0=0.9140.9581.431035.51.148=7899.545kN hslftlh0=0.9140.9581.431035.51.148=7899.545kN V=370.179kNmin(hsbftbh0，hslftlh0)=7899.545kN 满足要求！3、受冲切计算、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.148=3.896m ab=4.3mB+2h0=3.896m，al=4.3mB+2h0=47、3.896m 角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(5.5-4.3+0.8)/2=1m cl=(l-al+d)/2=(5.5-4.3+0.8)/2=1m 角桩冲跨比：b=a1b/h0=950/1148=0.828，取b=0.828；l=a1l/h0=950/1148=0.828，取l=0.828；角桩冲切系数：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.828+0.2)=0.545 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.828+0.2)=0.545 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.545(1+0.95/2)+0.545(1+48、0.95/2)0.96714301.148=2551.361kN Nl=V=370.179kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=2551.361kN 满足要求！4、承台配筋计算、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1=My/(1fcbh02)=1773.863106/(1.0414.3550011482)=0.016 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.016)0.5=0.017 S1=1-1/2=1-0.017/2=0.992 塔吊基础施工方案24 AS1=My/(S1h0fy1)=1773.863106/(0.9921148360)=43249、9mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.43/360)=max(0.2,0.179)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1,bh0)=max(4329,0.00255001148)=12628mm2 承台底长向实际配筋：AS1=13990mm2A1=12628mm2 满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积 S2=Mx/(2fcbh02)=1773.863106/(1.0414.3550011482)=0.016 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.016)0.5=0.017 S2=1-2/2=1-0.017/2=0.992 AS2=M50、x/(S2h0fy1)=1773.863106/(0.9921148360)=4329mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.43/360)=max(0.2,0.179)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674,lh0)=max(9674,0.00255001148)=12628mm2 承台底短向实际配筋：AS2=13990mm2A2=12628mm2 满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=13990mm20.5AS1=0.513990=6995mm2 满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS51、4=13990mm20.5AS2=0.513990=6995mm2 满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。六、配筋示意图六、配筋示意图 塔吊基础施工方案25 承台配筋图 桩配筋图 7.3、3#塔吊基础计算书塔吊基础计算书 矩形板式基础计算书矩形板式基础计算书 计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性一、塔机属性 塔吊基础施工方案26 塔机型号 TC5013（3）塔机独立状态的最大起吊高度 H0(m)40.5 塔机独立52、状态的计算高度 H(m)45.9 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度 B(m)1.6 二、塔机荷载二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值、塔机传递至基础荷载标准值 工作状态 塔机自重标准值 Fk1(kN)314.8 起重荷载标准值 Fqk(kN)55.6 竖向荷载标准值 Fk(kN)370.4 水平荷载标准值 Fvk(kN)13.7 倾覆力矩标准值 Mk(kNm)907.4 非工作状态 竖向荷载标准值 Fk(kN)314.8 水平荷载标准值 Fvk(kN)48.1 倾覆力矩标准值 Mk(kNm)1188.9 2、塔机传递至基础荷载设计值、塔机传递至基础荷载设计值 工作状态（详塔吊厂家基53、础图）塔机自重设计值 F1(kN)1.35Fk11.35314.8424.98 起重荷载设计值 FQ(kN)1.35FQk1.3555.675.06 竖向荷载设计值 F(kN)424.98+75.06500.04 水平荷载设计值 Fv(kN)1.35Fvk1.3513.718.495 倾覆力矩设计值 M(kNm)1.35Mk1.35907.41224.99 塔吊基础施工方案27 非工作状态（详塔吊厂家基础图）竖向荷载设计值 F(kN)1.35Fk1.35314.8424.98 水平荷载设计值 Fv(kN)1.35Fvk1.3548.164.935 倾覆力矩设计值 M(kNm)1.35Mk1.354、51188.91605.015 三、基础验算三、基础验算 基础布置图 基础布置基础布置 基础长 l(m)5.5 基础宽 b(m)5.5 基础高度 h(m)1.2 基础参数基础参数 基础混凝土强度等级 C30 基础混凝土自重c(kN/m3)25 基础上部覆土厚度 h(m)0 基础上部覆土的重度(kN/m3)19 塔吊基础施工方案28 基础混凝土保护层厚度(mm)40 地基参数地基参数 修正后的地基承载力特征值 fa(kPa)170 地基变形地基变形 基础倾斜方向一端沉降量 S1(mm)20 基础倾斜方向另一端沉降量 S2(mm)20 基础倾斜方向的基底宽度 b(mm)5500 基础及其上土的自重55、荷载标准值：Gk=blhc=5.55.51.225=907.5kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35907.5=1225.125kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk=1188.9kNm Fvk=Fvk/1.2=48.1/1.2=40.083kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M=1605.015kNm Fv=Fv/1.2=64.935/1.2=54.112kN 基础长宽比：l/b=5.5/5.5=11.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=5.55.52/6=27.729m3 Wy=bl2/6=5.55.52/6=27.729m3 相56、应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础 X、Y 方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1188.95.5/(5.52+5.52)0.5=840.679kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=1188.95.5/(5.52+5.52)0.5=840.679kNm 1、偏心距验算、偏心距验算 (1)、偏心位置、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(314.8+907.5)/30.25-840.679/27.729-840.679/27.729=-20.228B+2h0=4.076m，al=4.57、65mB+2h0=4.076m 角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(6.5-4.24+0.8)/2=1.53m cl=(l-al+d)/2=(6.5-4.65+0.8)/2=1.325m 角桩冲跨比：b=a1b/h0=920/1238=0.743，取b=0.743；l=a1l/h0=1125/1238=0.909，取l=0.909；角桩冲切系数：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.743+0.2)=0.594 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.909+0.2)=0.505 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.59458、(1.53+0.92/2)+0.505(1.325+1.125/2)0.95815701.238=3976.699kN Nl=V=484.263kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=3976.699kN 满足要求！4、承台配筋计算、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1=My/(1fcbh02)=2737.657106/(1.0316.7650012382)=0.016 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.016)0.5=0.016 S1=1-1/2=1-0.016/2=0.992 AS1=My/(S1h0fy1)=2737.657106/(059、.9921238360)=6193mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%塔吊基础施工方案40 梁底需要配筋：A1=max(AS1,bh0)=max(6193,0.00265001238)=16095mm2 承台底长向实际配筋：AS1=16445mm2A1=16095mm2 满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积 S2=Mx/(2fcbh02)=2496.272106/(1.0316.7650012382)=0.015 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.015 S2=60、1-2/2=1-0.015/2=0.993 AS2=Mx/(S2h0fy1)=2496.272106/(0.9931238360)=5643mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674,lh0)=max(9674,0.00265001238)=16095mm2 承台底短向实际配筋：AS2=16445mm2A2=16095mm2 满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=16445mm20.5AS1=0.516445=8223mm2 满足要求！61、(4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=16445mm20.5AS2=0.516445=8223mm2 满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。六、配筋示意图六、配筋示意图 承台配筋图 塔吊基础施工方案41 桩配筋图 7.5、5#塔吊基础计算书塔吊基础计算书 矩形板式桩基础计算书矩形板式桩基础计算书 计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性一、塔机属性 塔吊基62、础施工方案42 塔机型号 TC5013(5)塔机独立状态的最大起吊高度 H0(m)40.5 塔机独立状态的计算高度 H(m)45.9 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度 B(m)1.6 二、塔机荷载二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值、塔机传递至基础荷载标准值 工作状态 塔机自重标准值 Fk1(kN)314.8 起重荷载标准值 Fqk(kN)55.6 竖向荷载标准值 Fk(kN)370.4 水平荷载标准值 Fvk(kN)13.7 倾覆力矩标准值 Mk(kNm)907.4 非工作状态 竖向荷载标准值 Fk(kN)314.8 水平荷载标准值 Fvk(kN)48.1 倾覆力矩标准值 Mk(63、kNm)1188.9 2、塔机传递至基础荷载设计值、塔机传递至基础荷载设计值 工作状态（详塔吊厂家基础图）塔机自重设计值 F1(kN)1.35Fk11.35314.8424.98 起重荷载设计值 FQ(kN)1.35FQk1.3555.675.06 竖向荷载设计值 F(kN)424.98+75.06500.04 水平荷载设计值 Fv(kN)1.35Fvk1.3513.718.495 倾覆力矩设计值 M(kNm)1.35Mk1.35907.41224.99 塔吊基础施工方案43 非工作状态（详塔吊厂家基础图）竖向荷载设计值 F(kN)1.35Fk1.35314.8424.98 水平荷载设计值 F64、v(kN)1.35Fvk1.3548.164.935 倾覆力矩设计值 M(kNm)1.35Mk1.351188.91605.015 三、桩顶作用效应计算三、桩顶作用效应计算 承台布置承台布置 桩数 n 4 承台高度 h(m)1.2 承台长 l(m)5.6 承台宽 b(m)5.6 承台长向桩心距 al(m)4.4 承台宽向桩心距 ab(m)3.9 桩直径 d(m)0.8 承台参数承台参数 承台混凝土等级 C30 承台混凝土自重C(kN/m3)25 承台上部覆土厚度 h(m)0 承台上部覆土的重度(kN/m3)19 承台混凝土保护层厚度(mm)40 配置暗梁 否 塔吊基础施工方案44 基础布置图 65、承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hc+h)=5.65.6(1.225+019)=940.8kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35940.8=1270.08kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.92+4.42)0.5=5.88m 1、荷载效应标准组合、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(314.8+940.8)/4=313.9kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(314.8+940.8)/4+(1188.9+48.11.2)/5.88=525.924kN 66、Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(314.8+940.8)/4-(1188.9+48.11.2)/5.88=101.876kN 2、荷载效应基本组合、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L 塔吊基础施工方案45 =(424.98+1270.08)/4+(1605.015+64.9351.2)/5.88=709.997kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(424.98+1270.08)/4-(1605.015+64.9351.2)/5.88=137.533kN 四、桩承载力验算四、桩承载力验算 67、桩参数 桩混凝土强度等级 C30 桩基成桩工艺系数C 0.9 桩混凝土自重z(kN/m3)25 桩混凝土保护层厚度(mm)50 桩入土深度 lt(m)9 桩配筋 自定义桩身承载力设计值 是 桩身承载力设计值 1750 地基属性 地下水位至地表的距离 hz(m)2 承台埋置深度 d(m)1.2 是否考虑承台效应 否 土名称 土层厚度 li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数 承载力特征值fak(kPa)素填土 0.4 0 0 0.6-粉质粘土 2 36 0 0.73-粉质粘土 2.4 42 0 0.75-粉质粘土混卵砾石 1.6 39 0 0.78-强风化泥质68、粉砂岩 5.8 60 1000 0.65-1、桩基竖向抗压承载力计算、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.8=2.513m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2 Ra=uqsiali+qpaAp 塔吊基础施工方案46 =2.513(1.236+2.442+1.639+3.860)+10000.503=1594.421kN Qk=313.9kNRa=1594.421kN Qkmax=525.924kN1.2Ra=1.21594.421=1913.305kN 满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=101.876kN0 69、不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103.142162/4=2011mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=709.997kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=1750kN 满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=101.876kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2010.619/(0.503106)100%=0.4%0.38%满足要求！五、承台计算五、承台计算 承台配筋承台配筋 承台底部70、长向配筋 HRB400 25200 承台底部短向配筋 HRB400 25200 承台顶部长向配筋 HRB400 25200 承台顶部短向配筋 HRB400 25200 1、荷载计算、荷载计算 承台有效高度：h0=1200-40-25/2=1148mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(709.997+(137.533)5.88/2=2491.58kNm X 方向：Mx=Mab/L=2491.583.9/5.88=1652.683kNm Y 方向：My=Mal/L=2491.584.4/5.88=1864.566kNm 2、受剪切计算、受剪切计算 塔吊基础施工方案47 V=F/n+M/L=4271、4.98/4+1605.015/5.88=379.224kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1148)1/4=0.914 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.9-1.6-0.8)/2=0.75m a1l=(al-B-d)/2=(4.4-1.6-0.8)/2=1m 剪跨比：b=a1b/h0=750/1148=0.653，取b=0.653；l=a1l/h0=1000/1148=0.871，取l=0.871；承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.653+1)=1.058 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.871+1)=0.9372、5 hsbftbh0=0.9141.0581.431035.61.148=8890.715kN hslftlh0=0.9140.9351.431035.61.148=7855.949kN V=379.224kNmin(hsbftbh0，hslftlh0)=7855.949kN 满足要求！3、受冲切计算、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.148=3.896m ab=3.9mB+2h0=3.896m，al=4.4mB+2h0=3.896m 角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(5.6-3.9+0.8)/2=1.25m cl=(l-al+d)/2=(573、.6-4.4+0.8)/2=1m 角桩冲跨比：b=a1b/h0=750/1148=0.653，取b=0.653；l=a1l/h0=1000/1148=0.871，取l=0.871；角桩冲切系数：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.653+0.2)=0.656 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.871+0.2)=0.523 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.656(1.25+0.75/2)+0.523(1+1/2)0.96714301.148=2936.895kN Nl=V=379.224kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all74、/2)hpfth0=2936.895kN 满足要求！4、承台配筋计算、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1=My/(1fcbh02)=1864.566106/(1.0414.3560011482)=0.017 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.017)0.5=0.017 S1=1-1/2=1-0.017/2=0.991 塔吊基础施工方案48 AS1=My/(S1h0fy1)=1864.566106/(0.9911148360)=4551mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.43/360)=max(0.2,0.179)=0.2%75、梁底需要配筋：A1=max(AS1,bh0)=max(4551,0.00256001148)=12858mm2 承台底长向实际配筋：AS1=14236mm2A1=12858mm2 满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积 S2=Mx/(2fcbh02)=1652.683106/(1.0414.3560011482)=0.015 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.015 S2=1-2/2=1-0.015/2=0.992 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1652.683106/(0.9921148360)=4030mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy76、1)=max(0.2,451.43/360)=max(0.2,0.179)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674,lh0)=max(9674,0.00256001148)=12858mm2 承台底短向实际配筋：AS2=14236mm2A2=12858mm2 满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=14236mm20.5AS1=0.514236=7118mm2 满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=14236mm20.5AS2=0.514236=7118mm2 满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向105077、0。六、配筋示意图六、配筋示意图 承台配筋图 塔吊基础施工方案49 桩配筋图 7.6、6#塔吊基础计算书塔吊基础计算书 矩形板式桩基础计算书矩形板式桩基础计算书 计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 塔吊基础施工方案50 一、塔机属性一、塔机属性 塔机型号 TC6010（6）塔机独立状态的最大起吊高度 H0(m)40 塔机独立状态的计算高度 H(m)47.6 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度 B(m)1.6 二、塔78、机荷载二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值、塔机传递至基础荷载标准值 工作状态 塔机自重标准值 Fk1(kN)371.3 起重荷载标准值 Fqk(kN)57.3 竖向荷载标准值 Fk(kN)428.6 水平荷载标准值 Fvk(kN)15.9 倾覆力矩标准值 Mk(kNm)1254.1 非工作状态 竖向荷载标准值 Fk(kN)371.3 水平荷载标准值 Fvk(kN)65.7 倾覆力矩标准值 Mk(kNm)1673.2 2、塔机传递至基础荷载设计值、塔机传递至基础荷载设计值 工作状态（详塔吊厂家基础图）塔机自重设计值 F1(kN)1.35Fk11.35371.3501.255 起重荷载设计79、值 FQ(kN)1.35FQk1.3557.377.355 竖向荷载设计值 F(kN)501.255+77.355578.61 水平荷载设计值 Fv(kN)1.35Fvk1.3515.921.465 塔吊基础施工方案51 倾覆力矩设计值 M(kNm)1.35Mk1.351254.11693.035 非工作状态（详塔吊厂家基础图）竖向荷载设计值 F(kN)1.35Fk1.35371.3501.255 水平荷载设计值 Fv(kN)1.35Fvk1.3565.788.695 倾覆力矩设计值 M(kNm)1.35Mk1.351673.22258.82 三、桩顶作用效应计算三、桩顶作用效应计算 承台布置80、承台布置 桩数 n 4 承台高度 h(m)1.3 承台长 l(m)5.5 承台宽 b(m)5.5 承台长向桩心距 al(m)4.07 承台宽向桩心距 ab(m)3.22 桩直径 d(m)0.8 承台参数承台参数 承台混凝土等级 C35 承台混凝土自重C(kN/m3)25 承台上部覆土厚度 h(m)0 承台上部覆土的重度(kN/m3)19 承台混凝土保护层厚度(mm)50 配置暗梁 否 塔吊基础施工方案52 基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hc+h)=5.55.5(1.325+019)=983.125kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35983.1281、5=1327.219kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.222+4.072)0.5=5.19m 1、荷载效应标准组合、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(371.3+983.125)/4=338.606kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(371.3+983.125)/4+(1673.2+65.71.3)/5.19=677.47kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(371.3+983.125)/4-(1673.2+65.71.3)/5.19=-0.257kN82、 2、荷载效应基本组合、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L 塔吊基础施工方案53 =(501.255+1327.219)/4+(2258.82+88.6951.3)/5.19=914.584kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(501.255+1327.219)/4-(2258.82+88.6951.3)/5.19=-0.347kN 四、桩承载力验算四、桩承载力验算 桩参数 桩混凝土强度等级 C30 桩基成桩工艺系数C 0.9 桩混凝土自重z(kN/m3)25 桩混凝土保护层厚度(mm)50 桩入土深度 lt(m)83、9 桩配筋 自定义桩身承载力设计值 是 桩身承载力设计值 1750 地基属性 地下水位至地表的距离 hz(m)2 承台埋置深度 d(m)1.3 是否考虑承台效应 否 土名称 土层厚度 li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数 承载力特征值fak(kPa)素填土 0.5 0 0 0.6-粉质粘土 4.9 42 0 0.75-粉质粘土混卵砾石 2.2 39 0 0.78-强风化泥 5.1 60 1000 0.65-1、桩基竖向抗压承载力计算、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.8=2.513m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.82/4=084、.503m2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.513(4.142+2.239+2.760)+10000.503=1558.23kN Qk=338.606kNRa=1558.23kN 塔吊基础施工方案54 Qkmax=677.47kN1.2Ra=1.21558.23=1869.876kN 满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-0.257kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=0.257kN 桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：Gp=(lt+d-hz)(z-10)+(hz-d)z)Ap=(9+1.85、3-2)(25-10)+(2-1.3)25)0.503=71.377kN Ra=uiqsiali+Gp=2.513(0.754.142+0.782.239+0.652.760)+71.377=828.812kN Qk=0.257kNRa=828.812kN 满足要求！3、桩身承载力计算、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103.142162/4=2011mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=914.584kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=1750kN 满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴86、向拉力设计值：Q=-Qmin=0.347kN fyAS=3602010.61910-3=723.823kN Q=0.347kNfyAS=723.823kN 满足要求！4、桩身构造配筋计算、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2010.619/(0.503106)100%=0.4%0.38%满足要求！五、承台计算五、承台计算 承台配筋承台配筋 承台底部长向配筋 HRB400 25200 承台底部短向配筋 HRB400 25200 塔吊基础施工方案55 承台顶部长向配筋 HRB400 25200 承台顶部短向配筋 HRB400 25200 1、荷载计算、荷载计算 承台有效高度：h0=1300-87、50-25/2=1238mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(914.584+(-0.347)5.19/2=2372.321kNm X 方向：Mx=Mab/L=2372.3213.22/5.19=1471.921kNm Y 方向：My=Mal/L=2372.3214.07/5.19=1860.472kNm 2、受剪切计算、受剪切计算 V=F/n+M/L=501.255/4+2258.82/5.19=560.562kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1238)1/4=0.897 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.22-1.6-0.8)/2=088、.41m a1l=(al-B-d)/2=(4.07-1.6-0.8)/2=0.835m 剪跨比：b=a1b/h0=410/1238=0.331，取b=0.331；l=a1l/h0=835/1238=0.674，取l=0.674；承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.331+1)=1.315 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.674+1)=1.045 hsbftbh0=0.8971.3151.571035.51.238=12600.182kN hslftlh0=0.8971.0451.571035.51.238=10016.932kN V=560.562kNmin(hs89、bftbh0，hslftlh0)=10016.932kN 满足要求！3、受冲切计算、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.238=4.076m ab=3.22mB+2h0=4.076m，al=4.07mB+2h0=4.076m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1=My/(1fcbh02)=1860.472106/(1.0316.7550012382)=0.013 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S1=1-1/2=1-0.013/2=0.994 A90、S1=My/(S1h0fy1)=1860.472106/(0.9941238360)=4202mm2 塔吊基础施工方案56 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1,bh0)=max(4202,0.00255001238)=13618mm2 承台底长向实际配筋：AS1=13990mm2A1=13618mm2 满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积 S2=Mx/(2fcbh02)=1471.921106/(1.0316.7550012382)=0.01 2=1-(1-2S2)91、0.5=1-(1-20.01)0.5=0.01 S2=1-2/2=1-0.01/2=0.995 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1471.921106/(0.9951238360)=3320mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674,lh0)=max(9674,0.00255001238)=13618mm2 承台底短向实际配筋：AS2=13990mm2A2=13618mm2 满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=13990mm20.5AS1=0.513990=6995mm2 满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=13990mm20.5AS2=0.513990=6995mm2 满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。六、配筋示意图六、配筋示意图 承台配筋图 塔吊基础施工方案57 桩配筋图