1、目 录一、编制依据2二、工程概况2三、塔吊选择与布置4四、塔吊基础施工6五、塔吊穿地下车库处理措施7六、质量、安全注意事项8七、塔吊基础计算书9附图1 附图11257附图2 塔吊平面布置图69附图3 塔吊厂家基础图70塔吊基础施工方案一、编制依据1.1、徐工、腾达塔式起重机使用说明书及基础图1.2、本工程施工图纸、施工合同1.3、本工程岩土工程详细勘察报告（工程编号：S-GCKC-2016-GK095）1.4、建筑桩基技术规范JGJ94-20081.5、建筑地基基础设计规范GB50007-20111.6、建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-20021.7、塔式起重机混凝土基础工程技2、术规程JGJ/T187-20091.8、大型塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T301-20131.9、国家建筑设计标准图集11G101-1、11G101-3二、工程概况2.1、工程名称：碧桂园凤凰城（句容）地块九总承包工程五标段2.2、建设单位：2.3、设计单位：2.4、勘察单位：2.5、监理单位：2.6、施工单位：2.7、建设规模碧桂园凤凰城（句容）地块九总承包工程五标段是由投资兴建，占地面积2.9万m2，总建筑面积约13万m2。由9栋高层、沿街商业、附属用房及地下车库组成。句容碧桂园凤凰城位于南京东汤山边，在南京与句容之间的黄梅镇，紧邻122省道。地块九五标段位于已交付水蓝湾（地块3、八）东侧。2.8、各栋层高及建筑高度如下表楼栋结构形式抗震等级层数（层）层高（m）建筑高度（m）25#剪力墙二级263.1582.226#剪力墙三级17351.327#剪力墙二级332.998.528#、29#剪力墙二级332.998.530#剪力墙二级303.1597.0531#、32#剪力墙二级332.99634#剪力墙二级313.1597.952.9、地质概况13#塔吊基础处地质情况一览表土层编号土层名称承载力(kPa)塔吊编号1#2#3#塔吊所处位置附近地质勘探孔JK36JN72JK30土层厚（m）土层底高程（m）土层厚（m）土层底高程（m）土层厚（m）土层底高程（m）1杂填土1.734、4.952素填土0.634.980.335.073淤泥0.634.35粉质粘土1301粉质粘土1702.532.571.532.852粉质粘土2304.730.281.331.273.529.35粉质粘土混卵砾石2401.528.782.229.071.427.951强风化泥质粉砂岩320622.786.622.474.823.152中风化泥质粉砂岩100032.2-9.4227.1-4.6331.5-8.3546#塔吊基础处地质情况一览表土层编号土层名称承载力(kPa)塔吊编号4#5#6#塔吊所处位置附近地质勘探孔JK24JN76JK1土层厚（m）土层底高程（m）土层厚（m）土层底高程（m）5、土层厚（m）土层底高程（m）1杂填土2素填土0.835.380.435.680.536.763淤泥粉质粘土1301粉质粘土1704.830.58233.682粉质粘土2302.431.284.931.86粉质粘土混卵砾石2401.628.981.629.682.229.661强风化泥质粉砂岩3205.323.685.823.885.124.562中风化泥质粉砂岩100029.5-5.8225.8-1.9227.3-2.74三、塔吊选择与布置 3.1、现场为新近回填土，回填深度13米，原地貌水塘密布，经现场开挖验证，塔吊附近土质与岩土勘察报告不完全一致。1#、2#塔吊基础下土质需开挖23米才见良6、好原状土层，并不能保证无软弱下卧层（淤泥等不良土质），由于临近水塘，开挖后有水流出；3#塔吊基础下开挖后符合勘察报告；4#塔吊基础下开挖1米多即见到大量淤泥；5#、6#塔吊基础下回填土过厚，承载力不符合要求。3.2、塔机使用说明书要求基础开挖至老土找平，基础承载力不小于160kPa。为安全起见，3#塔吊采用天然基础，与临近主楼整体浇筑，其余塔吊基础采用与地库相同的人工挖孔桩基础。天然基础持力层为1土层，开挖后要联合监理、甲方等单位验槽合格后方可进行承台垫层施工；其它塔吊桩采用四桩基础，桩基础持力层为强风化粉砂质泥岩层，基础施工图中桩长是根据地勘报告暂定，实际以桩端入持力层不小于1m为准，单桩竖7、向抗压承载力1750KN。3.3、各型号塔吊基础选型如下各型号塔吊基础选型表塔吊编号塔吊型号基础类型基础承台尺寸(mm)四桩桩身直径(mm)备注1#TC6010（QTZ80）四桩基础650065001300800承台面与底板面一致2#TC5013（QTZ63）四桩基础550055001200800承台面与底板面一致3#TC5013（QTZ63）天然基础550055001200/承台面与底板面一致4#TC6010（QTZ80）四桩基础650065001300800承台面与底板面一致5#TC5013（QTZ63）四桩基础560056001200800承台面与底板面一致6#TC6010（QTZ80）8、四桩基础550055001300800承台面与底板面一致3.4、各型号塔吊位置及服务楼栋详塔吊平面布置图，基础精确定位及相关塔吊基础配筋做法详见附图16#塔吊基础施工图，塔吊基础连接详附图塔吊基础连接大样图，基础开挖及顶板预留洞详塔吊基础施工深化图，塔吊基础与主楼位置关系详附图塔吊基础与主楼位置关系图，其他详塔吊厂家基础图。3.5、各型号塔吊主要参数如下各型号塔吊主要参数一览表编号塔机型号起重臂 长度基础顶标高服务对象最大起重量最大幅度起重量1#TC601060m36.35 m26#、27#6000Kg1000Kg2#TC501350m36.35 m25#6000Kg1300Kg3#TC5019、350m36.35 m28#6000Kg1300Kg4#TC601060m36.35 m29#、30#6000Kg1000Kg5#TC501350m38.55 m34#6000Kg1300Kg6#TC601060m38.55 m31#、32#6000Kg1000Kg四、塔吊基础施工4.1、施工顺序测量放线桩基施工塔吊基础土方开挖垫层浇筑砖胎膜砌筑破桩头防水施工塔吊基础钢筋绑扎（预留）预埋地脚螺栓侧壁回填隐蔽工程验收浇混凝土养护塔吊安装。4.2、施工工艺4.2.1、测量放线根据塔吊平面布置图及附图16#塔吊基础施工图定位尺寸用全站仪测放桩位，桩位中心插一钢筋，用砂浆固定，经复核合格后，进入下道工10、序。桩中心位置容许偏差必须符合规范要求。4.2.2、桩基施工塔吊桩基设计与施工同地下车库桩，桩身及护壁混凝土强度等级为C30，桩直径为800mm，持力层为地质勘察报告中1强风化粉砂质泥岩层，桩端入持力层深度不小于1d且不小于1m，并确保有效桩长6m，桩端持力层阻力特征值qpa=1000kpa，桩身配筋及各细部尺寸详见各塔吊基础施工图。 4.2.3、塔吊基础土方开挖根据附图16#塔吊基础施工图及塔吊基础开挖大样，计算开挖深度与放坡坡度，放出承台开挖边线，距承台垫层边线以每边500mm为标准，开挖至距基底250mm时，改用人工挖土，采用边挖边清的施工方法，尽量减少基底暴露在空气中的时间。承台开挖至11、设计标高后再次进行放线复核承台平面尺寸，及时组织验槽，及时进行垫层砼浇筑。4.2.4、垫层浇筑人工清理至设计标高后，浇筑100mm厚C15混凝土，垫层浇筑宽度以砖胎膜外边线加大100mm为标准。3#塔吊基础支承在粉质粘土层上，挖至垫层底标高后根据土质情况进行换填1200mmC25混凝土处理。4.2.5、砖胎膜砌筑塔吊基础采用砖胎膜，高度同塔吊基础深度，20厚水泥砂浆抹面压光。4.2.6、破桩头采用人工破桩头，先将钢筋外侧保护层混凝土凿除，暴露出钢筋，然后沿桩身打破碎点，利用张力使上下部桩身脱离，用吊车或挖机吊出。施工不得采用大锤砸，防止桩身受损，在破高位桩时要注意桩头混凝土脆断，先用机械扶稳，12、防止倾倒伤人。严格控制标高，桩顶标高达不到设计标高时，应及时报告相关单位，不得擅自处理。4.2.7、防水施工塔吊基础按设计要求做防水，采用1.5厚单面反应粘高分子防水卷材，采用空铺法施工。转角附加500宽2.0厚双面反应粘高分子防水卷材，采用素水泥浆或水泥砂浆湿贴。桩头处按设计要求设遇水膨胀止水条，及时用1:2水泥砂浆封闭。、基础钢筋绑扎（预留）塔吊基础采用三级钢筋，详见附图16#塔吊基础施工图及塔吊厂家基础图。与结构连接处提前预埋钢筋，钢筋详地下室结构图纸，连接详塔吊基础连接大样图。、预埋地脚螺栓、侧壁回填基础钢筋绑扎完毕后应立即预埋16根（TC5013）、24根（TC6010）45#地脚螺13、栓（具体的地脚螺栓由塔吊厂家提供）并固定牢固，严禁地脚螺栓与基础钢筋焊接，并且严禁对地脚螺栓横向敲击。地脚螺栓必须保证外露长度和垂直度，相对位置必须准确，详厂家基础图。预埋螺栓外露部分涂黄油，蛇皮袋包裹，铁丝扎牢。防雷地线用403镀锌扁铁预埋且与钢筋网焊成通路，应不少于两根引线。塔吊基础浇筑混凝土前应对砖胎膜侧壁进行回填。采用1：1砂石配合蛙式打夯机夯实，每层虚铺厚度宜为200mm250mm，每层至少夯击三遍，压实系数不小于0.94。、隐蔽工程验收、浇混凝土钢筋工程、防雷等施工完后按规定办理隐蔽工程验收，验收合格通过后才能浇注混凝土。塔吊基础混凝土强度等级为C35、C30（P6微膨），详各塔吊14、基础施工图。、养护、塔吊安装塔吊基础混凝土的试块必须按规定制作，混凝土浇筑必须一次完成，并且淋水养护不少于15天，混凝土达到设计强度80%，方可开始安装塔吊。塔吊安装前应对塔吊基础留置试块的进行试压，确保混凝土强度满足塔吊安装要求。五、塔吊穿地下车库处理措施5.1、本工程2#、3#、4#、5#塔吊均布置在地下车库中。5.2、地下室底板处理措施5.2.1、塔吊基础顶标高同地下室底板顶标高，除按厂家基础图绑扎钢筋、设置地脚螺栓外，还应按设计图纸要求设置原有底板、承台、墙柱和后浇带钢筋，并预留搭接长度。5.2.2、钢筋绑扎时应设置足够数量的钢筋马凳，预留钢筋满足搭接长度并错开设置，搭接接头百分率不宜15、大于50%，且满足图集11G101的相关要求。5.2.3、塔吊基础及塔身与地下室接触的部位预埋3厚止水钢板，与结构连接处应凿毛处理，按后浇带及施工缝要求施工，具体做法详附图8、附图9。5.3、地下室顶板处理措施 5.3.1、塔身穿顶板位置开一个2.5*2.5m的施工洞口，塔吊拆除后，用高一强度等级的微膨抗渗混凝土封闭。洞口封闭前需按集团要求采用钢管支撑对洞口四周顶板进行加固回顶，立杆不得少于两排且中途不得拆除。 5.3.2、塔身尽量不穿梁，与梁柱边保持100mm以上距离。如需穿梁时，梁筋连接需按要求焊接，且满足设计要求。 5.3.3、顶板预留洞处钢筋按设计要求留设，满足搭接长度并错开设置，搭接16、接头百分率不宜大于50%，且满足图集11G101的相关要求。安装塔身时将预留钢筋弯起，安装完成后恢复。 5.3.4、在预留的顶板洞口周边砌200mm高水泥砖墙挡水，1:2水泥砂浆抹面。 5.3.5、在顶板预留洞口上盖模板封闭，四周加设1.2m高防护栏杆，并设醒目安全标示。六、质量、安全注意事项6.1、地脚螺栓安装精度要求序号项目允许偏差(mm)1钢板水平度1.52螺孔中心度1.03螺杆垂直度1.04螺杆外露长度2.05定位模板水平度1.56.2、采用高强度螺栓连接的结构，应使用原厂制造的连接螺栓，自制螺栓应有质量合格的试验证明，否则不得使用。连接螺栓时，应采用扭矩扳手或专用扳手，并应按装配技术17、要求拧紧。6.3、塔式起重机的安装必须由取得建设行政主管部门颁发的安装资质证书的专业队进行，并应有技术和安全人员在场监护。6.4、安装起重机时，必须将大车行走缓冲止档器和限位开关碰块安装牢固可靠，并应将各部位的栏杆、平台、扶杆、护圈等安全防护装置装齐。6.5、安装人员在进入工作现场时，应穿戴安全防护用品，高处作业时系好安全带，熟悉并认真执行拆装工艺和操作规程，当发现异常情况或疑难问题时，应及时向技术负责人反映，不得自行其是，防止处理不当而造成事故。6.6、塔吊的安装作业应在白天进行，当遇大风、浓雾和雨雪等恶劣天气时，应停止作业。6.7、塔吊基础施工完成后，基础四周进行围护，悬挂安全警示牌。七、18、塔吊基础计算书7.1、1#塔吊基础计算书矩形板式桩基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号TC6010（1）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)47.6塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)371.3起重荷载标准值Fqk(kN)57.3竖向荷载标准值Fk(kN)42819、.6水平荷载标准值Fvk(kN)15.9倾覆力矩标准值Mk(kNm)1254.1非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)371.3水平荷载标准值Fvk(kN)65.7倾覆力矩标准值Mk(kNm)1673.2 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态（详塔吊厂家基础图）塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35371.3501.255起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.3557.377.355竖向荷载设计值F(kN)501.255+77.355578.61水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3515.921.465倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.351254.11693.20、035非工作状态（详塔吊厂家基础图）竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35371.3501.255水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3565.788.695倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.351673.22258.82 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.3承台长l(m)6.5承台宽b(m)6.5承台长向桩心距al(m)5.3承台宽向桩心距ab(m)5.3桩直径d(m)0.8承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否基础布置图21、 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=6.56.5(1.325+019)=1373.125kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.351373.125=1853.719kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(5.32+5.32)0.5=7.495m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(371.3+1373.125)/4=436.106kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(371.3+1373.125)/4+(1673.2+65.71.3)/7.49522、=670.734kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(371.3+1373.125)/4-(1673.2+65.71.3)/7.495=201.479kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(501.255+1853.719)/4+(2258.82+88.6951.3)/7.495=905.49kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(501.255+1853.719)/4-(2258.82+88.6951.3)/7.495=271.996kN 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等23、级C30桩基成桩工艺系数C0.9桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)50桩入土深度lt(m)9桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值1750地基属性地下水位至地表的距离hz(m)2承台埋置深度d(m)1.3是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土0.6000.6-粉质粘土4.74200.75-粉质粘土混卵砾石1.53900.78-强风化泥66010000.65- 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.8=2.513m 桩端面积：Ap=d2/4=24、3.140.82/4=0.503m2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.513(442+1.539+3.560)+10000.503=1599.699kN Qk=436.106kNRa=1599.699kN Qkmax=670.734kN1.2Ra=1.21599.699=1919.639kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=201.479kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103.142162/4=2011mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=925、05.49kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=1750kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=201.479kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2010.619/(0.503106)100%=0.4%0.38% 满足要求！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 25200承台底部短向配筋HRB400 25200承台顶部长向配筋HRB400 25200承台顶部短向配筋HRB400 25200 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1300-50-25/2=1238mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(905.426、9+(271.996)7.495/2=4412.827kNm X方向：Mx=Mab/L=4412.8275.3/7.495=3120.34kNm Y方向：My=Mal/L=4412.8275.3/7.495=3120.34kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=501.255/4 + 2258.82/7.495=426.677kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1238)1/4=0.897 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(5.3-1.6-0.8)/2=1.45m a1l=(al-B-d)/2=(5.3-1.6-0.8)/2=1.45m 剪跨比27、：b=a1b/h0=1450/1238=1.171，取b=1.171； l= a1l/h0=1450/1238=1.171，取l=1.171； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(1.171+1)=0.806 l=1.75/(l+1)=1.75/(1.171+1)=0.806 hsbftbh0=0.8970.8061.571036.51.238=9129.677kN hslftlh0=0.8970.8061.571036.51.238=9129.677kN V=426.677kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=9129.677kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔28、吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.238=4.076m ab=5.3mB+2h0=4.076m，al=5.3mB+2h0=4.076m 角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(6.5-5.3+0.8)/2=1m cl=(l-al+d)/2=(6.5-5.3+0.8)/2=1m 角桩冲跨比：b=a1b/h0=1450/1238=1.171，取b=1； l= a1l/h0=1450/1238=1.171，取l=1； 角桩冲切系数：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.46729、 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.467(1+1.45/2)+0.467(1+1.45/2)0.95815701.238=2998.905kN Nl=V=426.677kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=2998.905kN 满足要求！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=3120.34106/(1.0316.7650012382)=0.018 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.018)0.5=0.018 S1=1-1/2=1-0.018/2=0.991 AS1=My/30、(S1h0fy1)=3120.34106/(0.9911238360)=7067mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(7067,0.00265001238)=16095mm2 承台底长向实际配筋：AS1=16445mm2A1=16095mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=3120.34106/(1.0316.7650012382)=0.018 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.0131、8)0.5=0.018 S2=1-2/2=1-0.018/2=0.991 AS2=Mx/(S2h0fy1)=3120.34106/(0.9911238360)=7067mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00265001238)=16095mm2 承台底短向实际配筋：AS2=16445mm2A2=16095mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=16445mm20.5AS1=0.51632、445=8223mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=16445mm20.5AS2=0.516445=8223mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 六、配筋示意图承台配筋图 桩配筋图7.2、2#塔吊基础计算书矩形板式桩基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号TC5013（2）塔机独立状态的最大起吊高度H33、0(m)40.5塔机独立状态的计算高度H(m)45.9塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)314.8起重荷载标准值Fqk(kN)55.6竖向荷载标准值Fk(kN)370.4水平荷载标准值Fvk(kN)13.7倾覆力矩标准值Mk(kNm)907.4非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)314.8水平荷载标准值Fvk(kN)48.1倾覆力矩标准值Mk(kNm)1188.9 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态（详塔吊厂家基础图）塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35314.8424.98起重荷载设计34、值FQ(kN)1.35FQk1.3555.675.06竖向荷载设计值F(kN)424.98+75.06500.04水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3513.718.495倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.35907.41224.99非工作状态（详塔吊厂家基础图）竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35314.8424.98水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3548.164.935倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.351188.91605.015 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.2承台长l(m)5.5承台宽b(m)5.5承台长向桩35、心距al(m)4.3承台宽向桩心距ab(m)4.3桩直径d(m)0.8承台参数承台混凝土等级C30承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)40配置暗梁否基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=5.55.5(1.225+019)=907.5kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35907.5=1225.125kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(4.32+4.32)0.5=6.081m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=36、(314.8+907.5)/4=305.575kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(314.8+907.5)/4+(1188.9+48.11.2)/6.081=510.573kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(314.8+907.5)/4-(1188.9+48.11.2)/6.081=100.577kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(424.98+1225.125)/4+(1605.015+64.9351.2)/6.081=37、689.274kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(424.98+1225.125)/4-(1605.015+64.9351.2)/6.081=135.778kN 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数C0.9桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)50桩入土深度lt(m)7桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值1750地基属性地下水位至地表的距离hz(m)2承台埋置深度d(m)1.2是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土0.38、3000.6-粉质粘土2.53600.73-粉质粘土1.34200.75-粉质粘土混卵卵砾石2.23900.78-强风化泥质粉砂岩6.66010000.65- 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.8=2.513m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.513(1.636+1.342+2.239+1.960)+10000.503=1286.796kN Qk=305.575kNRa=1286.796kN Qkmax=510.573kN1.2Ra=1.21286.796=1544.156kN 满足要求！ 2、桩基39、竖向抗拔承载力计算 Qkmin=100.577kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103.142162/4=2011mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=689.274kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=1750kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=100.577kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2010.619/(0.503106)100%=0.4%0.38% 满足要求！ 五、承台计算承台配筋承40、台底部长向配筋HRB400 25200承台底部短向配筋HRB400 25200承台顶部长向配筋HRB400 25200承台顶部短向配筋HRB400 25200 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1200-40-25/2=1148mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(689.274+(135.778)6.081/2=2508.621kNm X方向：Mx=Mab/L=2508.6214.3/6.081=1773.863kNm Y方向：My=Mal/L=2508.6214.3/6.081=1773.863kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=424.98/4 + 1605.015/6.0841、1=370.179kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1148)1/4=0.914 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(4.3-1.6-0.8)/2=0.95m a1l=(al-B-d)/2=(4.3-1.6-0.8)/2=0.95m 剪跨比：b=a1b/h0=950/1148=0.828，取b=0.828； l= a1l/h0=950/1148=0.828，取l=0.828； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.828+1)=0.958 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.828+1)=0.958 hsbftbh0=0.942、140.9581.431035.51.148=7899.545kN hslftlh0=0.9140.9581.431035.51.148=7899.545kN V=370.179kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=7899.545kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.148=3.896m ab=4.3mB+2h0=3.896m，al=4.3mB+2h0=3.896m 角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(5.5-4.3+0.8)/2=1m cl=(l-al+d)/2=(5.5-4.3+0.8)/2=1m 角桩冲跨43、比：b=a1b/h0=950/1148=0.828，取b=0.828； l= a1l/h0=950/1148=0.828，取l=0.828； 角桩冲切系数：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.828+0.2)=0.545 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.828+0.2)=0.545 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.545(1+0.95/2)+0.545(1+0.95/2)0.96714301.148=2551.361kN Nl=V=370.179kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=2551.361k44、N 满足要求！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1773.863106/(1.0414.3550011482)=0.016 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.016)0.5=0.017 S1=1-1/2=1-0.017/2=0.992 AS1=My/(S1h0fy1)=1773.863106/(0.9921148360)=4329mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.43/360)=max(0.2,0.179)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(4329,045、.00255001148)=12628mm2 承台底长向实际配筋：AS1=13990mm2A1=12628mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=1773.863106/(1.0414.3550011482)=0.016 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.016)0.5=0.017 S2=1-2/2=1-0.017/2=0.992 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1773.863106/(0.9921148360)=4329mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.43/360)=max(0.2,46、0.179)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00255001148)=12628mm2 承台底短向实际配筋：AS2=13990mm2A2=12628mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=13990mm20.5AS1=0.513990=6995mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=13990mm20.5AS2=0.513990=6995mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 六、配筋示意图承台配筋图 桩配筋图7.3、3#47、塔吊基础计算书矩形板式基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号TC5013（3）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.5塔机独立状态的计算高度H(m)45.9塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)314.8起重荷载标准值Fqk(kN)55.6竖向荷载标准值Fk(kN)370.4水平荷载标准值Fvk(kN)13.7倾覆力矩标准值Mk(kNm48、)907.4非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)314.8水平荷载标准值Fvk(kN)48.1倾覆力矩标准值Mk(kNm)1188.9 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态（详塔吊厂家基础图）塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35314.8424.98起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.3555.675.06竖向荷载设计值F(kN)424.98+75.06500.04水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3513.718.495倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.35907.41224.99非工作状态（详塔吊厂家基础图）竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.3549、314.8424.98水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3548.164.935倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.351188.91605.015 三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)5.5基础宽b(m)5.5基础高度h(m)1.2基础参数基础混凝土强度等级C30基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数修正后的地基承载力特征值fa(kPa)170地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5500 基50、础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=5.55.51.225=907.5kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35907.5=1225.125kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=1188.9kNm Fvk=Fvk/1.2=48.1/1.2=40.083kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1605.015kNm Fv=Fv/1.2=64.935/1.2=54.112kN 基础长宽比：l/b=5.5/5.5=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=5.55.52/6=27.729m3 Wy=bl2/6=5.55.52/51、6=27.729m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1188.95.5/(5.52+5.52)0.5=840.679kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=1188.95.5/(5.52+5.52)0.5=840.679kNm 1、偏心距验算 (1)、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(314.8+907.5)/30.25-840.679/27.729-840.679/27.729=-20.228B+2h0=4.076m，al=452、.65mB+2h0=4.076m 角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(6.5-4.24+0.8)/2=1.53m cl=(l-al+d)/2=(6.5-4.65+0.8)/2=1.325m 角桩冲跨比：b=a1b/h0=920/1238=0.743，取b=0.743； l= a1l/h0=1125/1238=0.909，取l=0.909； 角桩冲切系数：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.743+0.2)=0.594 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.909+0.2)=0.505 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=053、.594(1.53+0.92/2)+0.505(1.325+1.125/2)0.95815701.238=3976.699kN Nl=V=484.263kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=3976.699kN 满足要求！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=2737.657106/(1.0316.7650012382)=0.016 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.016)0.5=0.016 S1=1-1/2=1-0.016/2=0.992 AS1=My/(S1h0fy1)=2737.657106/(0.54、9921238360)=6193mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(6193,0.00265001238)=16095mm2 承台底长向实际配筋：AS1=16445mm2A1=16095mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=2496.272106/(1.0316.7650012382)=0.015 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.015 S2=1-2/2=1-55、0.015/2=0.993 AS2=Mx/(S2h0fy1)=2496.272106/(0.9931238360)=5643mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00265001238)=16095mm2 承台底短向实际配筋：AS2=16445mm2A2=16095mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=16445mm20.5AS1=0.516445=8223mm2 满足要求！ (4)、56、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=16445mm20.5AS2=0.516445=8223mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 六、配筋示意图承台配筋图 桩配筋图7.5、5#塔吊基础计算书矩形板式桩基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号TC5013(5)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.5塔机独立状态的计算高度H(m57、)45.9塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)314.8起重荷载标准值Fqk(kN)55.6竖向荷载标准值Fk(kN)370.4水平荷载标准值Fvk(kN)13.7倾覆力矩标准值Mk(kNm)907.4非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)314.8水平荷载标准值Fvk(kN)48.1倾覆力矩标准值Mk(kNm)1188.9 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态（详塔吊厂家基础图）塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35314.8424.98起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.3555.658、75.06竖向荷载设计值F(kN)424.98+75.06500.04水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3513.718.495倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.35907.41224.99非工作状态（详塔吊厂家基础图）竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35314.8424.98水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3548.164.935倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.351188.91605.015 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.2承台长l(m)5.6承台宽b(m)5.6承台长向桩心距al(m)4.4承台宽向桩心距ab(m)59、3.9桩直径d(m)0.8承台参数承台混凝土等级C30承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)40配置暗梁否基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=5.65.6(1.225+019)=940.8kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35940.8=1270.08kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.92+4.42)0.5=5.88m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(314.8+940.8)/4=313.9kN 60、荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(314.8+940.8)/4+(1188.9+48.11.2)/5.88=525.924kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(314.8+940.8)/4-(1188.9+48.11.2)/5.88=101.876kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(424.98+1270.08)/4+(1605.015+64.9351.2)/5.88=709.997kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)61、/L =(424.98+1270.08)/4-(1605.015+64.9351.2)/5.88=137.533kN 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数C0.9桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)50桩入土深度lt(m)9桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值1750地基属性地下水位至地表的距离hz(m)2承台埋置深度d(m)1.2是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土0.4000.6-粉质粘土23600.73-粉质粘土2.44200.62、75-粉质粘土混卵砾石1.63900.78-强风化泥质粉砂岩5.86010000.65- 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.8=2.513m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.513(1.236+2.442+1.639+3.860)+10000.503=1594.421kN Qk=313.9kNRa=1594.421kN Qkmax=525.924kN1.2Ra=1.21594.421=1913.305kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=101.876kN0 不需要进行桩基竖向抗63、拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103.142162/4=2011mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=709.997kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=1750kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=101.876kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2010.619/(0.503106)100%=0.4%0.38% 满足要求！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 25200承台底部短向配筋HRB400 25264、00承台顶部长向配筋HRB400 25200承台顶部短向配筋HRB400 25200 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1200-40-25/2=1148mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(709.997+(137.533)5.88/2=2491.58kNm X方向：Mx=Mab/L=2491.583.9/5.88=1652.683kNm Y方向：My=Mal/L=2491.584.4/5.88=1864.566kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=424.98/4 + 1605.015/5.88=379.224kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1148)1/4=65、0.914 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.9-1.6-0.8)/2=0.75m a1l=(al-B-d)/2=(4.4-1.6-0.8)/2=1m 剪跨比：b=a1b/h0=750/1148=0.653，取b=0.653； l= a1l/h0=1000/1148=0.871，取l=0.871； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.653+1)=1.058 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.871+1)=0.935 hsbftbh0=0.9141.0581.431035.61.148=8890.715kN hslftlh0=0.966、140.9351.431035.61.148=7855.949kN V=379.224kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=7855.949kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.148=3.896m ab=3.9mB+2h0=3.896m，al=4.4mB+2h0=3.896m 角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(5.6-3.9+0.8)/2=1.25m cl=(l-al+d)/2=(5.6-4.4+0.8)/2=1m 角桩冲跨比：b=a1b/h0=750/1148=0.653，取b=0.653； l= a1l/67、h0=1000/1148=0.871，取l=0.871； 角桩冲切系数：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.653+0.2)=0.656 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.871+0.2)=0.523 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.656(1.25+0.75/2)+0.523(1+1/2)0.96714301.148=2936.895kN Nl=V=379.224kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=2936.895kN 满足要求！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1f68、cbh02)=1864.566106/(1.0414.3560011482)=0.017 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.017)0.5=0.017 S1=1-1/2=1-0.017/2=0.991 AS1=My/(S1h0fy1)=1864.566106/(0.9911148360)=4551mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.43/360)=max(0.2,0.179)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(4551,0.00256001148)=12858mm2 承台底长向实际配筋：AS1=1423669、mm2A1=12858mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=1652.683106/(1.0414.3560011482)=0.015 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.015 S2=1-2/2=1-0.015/2=0.992 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1652.683106/(0.9921148360)=4030mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.43/360)=max(0.2,0.179)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(970、674,0.00256001148)=12858mm2 承台底短向实际配筋：AS2=14236mm2A2=12858mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=14236mm20.5AS1=0.514236=7118mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=14236mm20.5AS2=0.514236=7118mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 六、配筋示意图承台配筋图 桩配筋图7.6、6#塔吊基础计算书矩形板式桩基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程71、JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号TC6010（6）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)47.6塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)371.3起重荷载标准值Fqk(kN)57.3竖向荷载标准值Fk(kN)428.6水平荷载标准值Fvk(kN)15.9倾覆力矩标准值Mk(kNm)1254.1非工作状态竖向荷载标准值Fk(72、kN)371.3水平荷载标准值Fvk(kN)65.7倾覆力矩标准值Mk(kNm)1673.2 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态（详塔吊厂家基础图）塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35371.3501.255起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.3557.377.355竖向荷载设计值F(kN)501.255+77.355578.61水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3515.921.465倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.351254.11693.035非工作状态（详塔吊厂家基础图）竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35371.3501.255水平荷73、载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3565.788.695倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.351673.22258.82 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.3承台长l(m)5.5承台宽b(m)5.5承台长向桩心距al(m)4.07承台宽向桩心距ab(m)3.22桩直径d(m)0.8承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=5.55.5(1.325+019)=983.1274、5kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35983.125=1327.219kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.222+4.072)0.5=5.19m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(371.3+983.125)/4=338.606kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(371.3+983.125)/4+(1673.2+65.71.3)/5.19=677.47kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(371.3+983.125)/4-75、(1673.2+65.71.3)/5.19=-0.257kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(501.255+1327.219)/4+(2258.82+88.6951.3)/5.19=914.584kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(501.255+1327.219)/4-(2258.82+88.6951.3)/5.19=-0.347kN 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数C0.9桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)50桩入土深度lt(m)9桩配筋自定76、义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值1750地基属性地下水位至地表的距离hz(m)2承台埋置深度d(m)1.3是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土0.5000.6-粉质粘土4.94200.75-粉质粘土混卵砾石2.23900.78-强风化泥5.16010000.65- 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.8=2.513m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.513(4.142+2.239+2.760)77、+10000.503=1558.23kN Qk=338.606kNRa=1558.23kN Qkmax=677.47kN1.2Ra=1.21558.23=1869.876kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-0.257kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=0.257kN 桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算， 桩身的重力标准值：Gp=(lt+d-hz)(z-10)+(hz-d)z)Ap=(9+1.3-2)(25-10)+(2-1.3)25)0.503=71.377kN Ra=uiqsiali+Gp=2.513(0.754.142+0.78、782.239+0.652.760)+71.377=828.812kN Qk=0.257kNRa=828.812kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=103.142162/4=2011mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=914.584kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=1750kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=0.347kN fyAS=3602010.61910-3=723.823kN Q=0.347kNfyAS=723.823k79、N 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2010.619/(0.503106)100%=0.4%0.38% 满足要求！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 25200承台底部短向配筋HRB400 25200承台顶部长向配筋HRB400 25200承台顶部短向配筋HRB400 25200 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1300-50-25/2=1238mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(914.584+(-0.347)5.19/2=2372.321kNm X方向：Mx=Mab/L=2372.3213.22/5.19=1471.921kNm Y方向：My80、=Mal/L=2372.3214.07/5.19=1860.472kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=501.255/4 + 2258.82/5.19=560.562kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1238)1/4=0.897 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.22-1.6-0.8)/2=0.41m a1l=(al-B-d)/2=(4.07-1.6-0.8)/2=0.835m 剪跨比：b=a1b/h0=410/1238=0.331，取b=0.331； l= a1l/h0=835/1238=0.674，取l=0.674； 承台剪切系数81、：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.331+1)=1.315 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.674+1)=1.045 hsbftbh0=0.8971.3151.571035.51.238=12600.182kN hslftlh0=0.8971.0451.571035.51.238=10016.932kN V=560.562kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=10016.932kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.238=4.076m ab=3.22mB+2h0=4.076m，al=4.07mB+2h0=4.07682、m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1860.472106/(1.0316.7550012382)=0.013 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S1=1-1/2=1-0.013/2=0.994 AS1=My/(S1h0fy1)=1860.472106/(0.9941238360)=4202mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max83、(AS1, bh0)=max(4202,0.00255001238)=13618mm2 承台底长向实际配筋：AS1=13990mm2A1=13618mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=1471.921106/(1.0316.7550012382)=0.01 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.01)0.5=0.01 S2=1-2/2=1-0.01/2=0.995 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1471.921106/(0.9951238360)=3320mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45184、.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00255001238)=13618mm2 承台底短向实际配筋：AS2=13990mm2A2=13618mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=13990mm20.5AS1=0.513990=6995mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=13990mm20.5AS2=0.513990=6995mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 六、配筋示意图承台配筋图 桩配筋图附图1 附图112附图2 塔吊平面布置图附图3 塔吊厂家基础图