1、两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-1-目录一、编制说明.-1-1.1、编制依据.-1-1.2、编制范围.-1-1.3、编辑原则.-1-二、工程概况.-1-2.1、工程简介.-1-2.2、地质情况.-2-三、施工部署.-2-3.1、技术准备.-2-3.2 人员准备.-3-3.3 机具准备.-3-3.4 材料准备.-4-四、脚手架设计计算方案.-4-4.1、概况及脚手架工艺要求.-4-4.2 荷载计算 .-6-4.3 现浇箱梁支架验算.-9-五、施工方法简介.-31-六、目标和验收标准 .-34-七、安全文明施工保证措施.-34-7.1、材质及其使用的安全技术措施.-34-7.2、脚2、手架搭设的安全技术措施.-35-两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-2-7.3脚手架上施工作业的安全技术措施.-36-7.4脚手架拆除的安全技术措施.-36-7.5文明施工要求 .-37-八、支撑体系坍塌应急预案.-38-两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-1-满堂脚手架专项施工方案一、编制说明1.1、编制依据（1）建筑施工扣件式钢管脚手架（JGJ130-2001，2002年版）；（2）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）；（3）建筑施工高处作业支全技术规范（JGJ80-91）；（4）两江大道二标（K0+000K1+540）工程招标文件；（5）两江大道工程第二标段（3、K0+000K1+540）道路工程施工图设计及补充文件；（6）两江大道第二标段施工组织设计；（7）我单位的技术实力及参加同类工程的施工经验，目前可投入的机械设备和人员。1.2、编制范围两江大道（江北段）道路工程二标段（K0+000-K1+540）内渝宜高速上跨桥梁工程。1.3、编辑原则（1）本着优质、高效、经济、合理的原则，依据施工总承包合同和指导性施工组织设计，严格执行市政道路公路工程有关施工规范和标准。（2）以确保工期及阶段性工期目标并适当提前为原则，安排施工进度计划。（3）以确保质量目标为原则，安排专业化施工队伍，配备先进的机械设备，采用先进的施工方法和工艺。（4）以确保安全生产为原则，4、严格执行各项操作规程。（5）以保护环境、满足需要为原则设置现场临时设施、布置施工总平面（6）注意环境保护，采取适宜的技术措施。二、工程概况2.1、工程简介本次施工图设计的为两江大道（江北段）道路工程二标段，桩号范围为两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-2-K0+000K1+540，起自渝怀铁路南侧约150m处，起点桩号为K0+000，道路呈南北走向，终点至两江大道（江北段）与渝宜高速交叉口北侧。终点桩号为 K1+540，路线全长约 1.54m。本项目设计范围内共设置桥梁一座，为渝宜高速上跨桥，桥梁起点桩号为K1746+321.78（渝宜高速），终点桩号为K1746+433.780（5、渝宜高速），全桥长 112m，桥宽 31m，斜交角度 74。桥梁上部结构采用（30+40+30）m 预应力砼现浇箱梁；下部结构桥墩为圆柱式墩接桩基础，桥台为重力式桥台扩大基础。2.2、地质情况桥梁施工区域内基岩以砂岩为主、泥岩次之；砂岩呈层状分布于场区，分布连续稳定；泥岩与砂岩互层分布于场区，整体上分布间断不连续、不稳定，伴有尖灭现象。桥梁段上覆土层第四系全新统残坡积粉质粘土，土层厚度 0.802.70m,下伏基岩有侏罗系上沙溪庙组砂、泥岩。线路区穿过地层岩性主要为粉质粘土、泥岩、砂岩，粉质粘土为200kPa，强风化泥岩为 300kPa，中风化泥岩为 1000kPa，强风化砂岩为 350kPa6、，中风化砂岩为 1200kPa。桥台持力层采用中风化泥岩或砂岩，桥台基础采用明挖扩大基础。桥台在开挖时、采取临时性支护措施，对土层部分可采取临时性放坡处理，放坡坡率可采用 1:1.25。桥位区未见滑坡、崩塌、泥石流等不良地质，场地稳定，适宜该桥的建设。桥台基础型式可用明挖扩大基础，持力层可选强风化泥岩及强风化砂岩；桥墩采用桩基础，持力层可选弱风化泥岩和砂岩。容许承载力：残坡积粉质粘土为 200kPa，强风化泥岩为300kPa，中风化泥岩为 800kPa，强风化砂岩为450kPa，中风化砂岩为 1000kPa。三、施工部署3.1、技术准备3.1.1 组织全部施工人员学习、熟悉施工图纸、施工规范，7、编写专题施工方案。3.1.2 确定模板施工方法，采用多层板模板、碗扣支撑等资料收集工作，熟悉、掌握使用要点。两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-3-3.1.3 根据施组及专题施工方案，制定详细的有针对性和操作性的技术交底，做好技术交底工作，对于节点大样及特殊作法，绘制详细的大样图。3.1.4 施工前由技术负责人及生产负责人组织技术人员、专业工长、质检员、测量放线员、安全员及劳务队班组长进行模板工程施工方案交底，明确模板支设、支撑体系的搭设及拆除等标准及要求，使每位管理人员都能掌握施工的重点、难点，在施工中能正确操作。3.1.5 做好测量放线、标高引测工作，保证测量放线的精度，为模板8、安装位置提供准确定位线。3.2人员准备搭设阶段共需架子工30 名，20 名木工；维护阶段需架子工20 名，拆除阶段共需外架工 20 名。所有架子工均需持证上岗，架子工由劳务公司提供。附:操作人员上岗证复印件。搭设阶段安排 2 名测量放线人员配合。3.3 机具准备3.3.1模板用相关材料运输采用现场配置吊车，水平及垂直运输采用人工配合吊车进行。3.3.2模板加工机械：模板施工机械按现场原有配置,具体模板加工机械品种及数量详见附表。模板加工机械进场后由设备管理员对进场设备进行检查、维护与保养，确保机械满足施工需要。3.3.3主要机具及数量序号名称数量序号名称数量1 压刨1 台5 电焊机2 台2 平9、刨1 台6 手提锯5 3 圆盘锯2 台7 手枪钻1 4 砂轮切断机1 台两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-4-3.4 材料准备序号材料名称使用部位规格数量1 多层板顶板18mm 厚2 可调 U 托支 模L=0.5m 3 483.5 碗扣架板模板支撑体系L=0.6m L=0.9m L=1.5m L=1.8m 4 16螺栓内墙支模L=1.2m 5 脱模剂模板纯柴机油四、脚手架设计计算方案4.1、概况及脚手架工艺要求4.1.1、现浇箱梁概况桥梁起点桩号为 K1746+321.78（渝宜高速），终点桩号为 K1746+433.780（渝宜高速），全桥长 112m，桥宽 31m，斜交角度 10、74。桥梁上部结构采用（30+40+30）m 预应力砼现浇箱梁；下部结构桥墩为圆柱式墩接桩基础，桥台为重力式桥台扩大基础。主桥采用 C50 混凝土，单幅桥的用量：1170m，梁体为单箱单双室、变高度、变截面结构。箱梁顶宽15.25m，箱梁底宽 9.15m。顶板厚度 2550cm，腹板厚度5065cm，底板厚度 2247cm。全联采用满堂支架法现浇施工。4.1.2、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用 WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15 15cm 方木；纵向方木上设 10 10cm 的横向方木，其中在墩顶端横梁和11、跨中横隔梁下间距不大于 0.25m（净间距 0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距 0.2m）。模两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-5-板宜用厚 18mm 的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm 厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。采用立杆横桥向间距 纵桥向间距 横杆步距为 60cm 60cm 90cm、60cm 90cm 90cm、60cm 60cm 120cm、60cm 90cm 120cm 支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每 1.8m设一道，纵桥向斜撑沿横桥没1.8m道。4.1.3、箱梁实体荷载a、桥向各断面荷载分布如下：两江大12、道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-6-横桥向荷载分布图b、纵桥向根据箱梁断面变化，按分段均布荷载考虑，其布置情况如下：纵桥向荷载分布图4.2 荷载计算4.2.1 荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：q1 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。q2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取 q21.0kPa（偏于安全）。q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。q4 振捣混凝土产生的荷载，对底13、板取2.0kPa，对侧板取 4.0kPa。两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-7-q5 新浇混凝土对侧模的压力。q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。q7 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重立杆横桥向间距 立杆纵桥向间距 横杆步距支架自重 q7 的计算值(kPa)60cm 60cm 90cm 3.38 60cm 90cm 90cm 3.07 60cm 60cm 120cm 2.94 60cm 90cm 120cm 2.21 4.2.2 荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算侧模计算4.214、.3 荷载计算 箱梁自重 q1计算根据跨渝宜高速上跨桥现浇箱梁结构特点，选取一个横断面（跨中横隔板梁）进行箱梁自重计算，并对截面下的支架体系进行检算，首先进行自重计算。C-C 截面处 q1 计算：两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-8-图 5-1 C-C 截面箱梁构造图根据横断面图，算得C-C梁体截面积 A=21.61m2则：q1 BW=BAckPa41.6115.961.2126取 1.2 的安全系数，则q161.41 1.273.69kPa 注：B 箱梁底宽，取9.15m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。D-D 截面处 q1 计算：图 5-2 D-D 截面箱梁构造图15、根据横断面图，算得D-D梁体截面积 A=13.9353m2则：q1 BW=BAckPa60.3915.99353.1326取 1.2 的安全系数，则 q139.60 1.247.52kPa 注：B 箱梁底宽，取9.15m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-9-E-E 截面处 q1 计算：图 5-3 E-E 截面箱梁构造图根据横断面图，算得E-E梁体截面积 A=9.856m2则：q1 BW=BAc26 9.856 9.15=28.00kPa 取 1.2 的安全系数，则 q128.00 1.233.60kPa 注：B 箱梁底宽，取 9.1516、m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。新浇混凝土对侧模的压力 q5计算因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h 浇筑速度控制，砼入模温度T=28控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q5=hrKPmK 为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2 当 V/t=1.2/28=0.0430.035 h=1.53+3.8V/t=1.69m q5=KPahrKPm7.5069.1252.14.3 现浇箱梁支架验算4.3.1 扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由17、于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-10-的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出 20%以上，甚至超过35%）。本工程现浇箱梁支架按483.5mm 钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也适用于WDJ 多功能碗扣架（偏于安全）。C-C 截面处在桥墩支承中心线两侧各1.80m以及在起点桥台支承中心线右侧1.8m和终点桥台支承中心线左侧1.8m范围内，钢管扣件式支架体系采用60 60 90cm的布置结构，如图5-4：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆18、步距为90cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为 N=35kN（参见公路桥涵施工手册中表135 碗口式构件设计荷载N=35kN、路桥施工计算手册中表135 钢管支架容许荷载 N=35.7kN）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时）图 5-4 C-C 截面钢管扣件式支架体系纵 向模板立杆斜撑大横杆模板斜撑立杆小横杆横 向单位：m两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-11-NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.6 0.6 q1=0.6 0.6 73.619、9=26.528KN NG2K=0.6 0.6 q2=0.6 0.6 1.0=0.36KN NQK=0.6 0.6(q3+q4+q7)=0.36(1.0+2.0+3.38)=2.296KN 则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（26.528+0.36）+0.85 1.4 2.296=34.998KNN35kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f220、05N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-12-A 48mm 3.5 钢管的截面积 A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比 查表即可求得 。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B 得 i15.8。长细比 L/i。L水平步距，L0.9m。于是，L/i57，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C 得 0.829。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.85 1.4 WK La h2/10 WK=0.7uz us w0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.21、2.1 得 uz=2.80 us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第 36 项得：us=1.2 w0基本风压，查建筑结构荷载规范 附表 D.4 w0=0.40KN/m2故：WK=0.7uz us w0=0.7 2.8 1.2 0.40=0.941KN La立杆纵距 0.6m；h立杆步距 0.9m，故：MW=0.85 1.4 WK La h2/10=0.0544KN W 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 附表 B 得：W=5.08 103mm3则，N/A+MW/W34.998 103/（0.829 489）+0.0544 106/（5.08 103）97.042 K22、N/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。D-D 截面处在桥墩旁两侧各 1.8m5.4m范围内以及在起点桥台右侧1.85.4m范围内和终点桥台左侧1.85.4m范围内，钢管扣件式支架体系采用60 90 90cm 的布置结构，如图5-5：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为90cm，立杆可承受的最大允许两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-13-竖直荷载为 N=35kN（参见公路桥涵施工手册中表135 碗口式构件设计荷载N=35kN、路桥施工计算手册中表135 钢管支架容许荷载 N=35.7kN）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+23、0.851.4NQK（组合风荷载时）NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK施工荷载标准值；图 5-5 D-D 截面钢管扣件式支架体系两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-14-于是，有：NG1K=0.6 0.9 q1=0.6 0.9 47.52=25.661KN NG2K=0.6 0.6 q2=0.6 0.9 1.0=0.54KN NQK=0.6 0.9(q3+q4+q7)=0.54(1.0+2.0+2.21)=2.813KN 则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（25.661+0.36）+0.85 1.4 224、.8134=34.573KNN35kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A 48mm 3.5 钢管的截面积 A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比 查表即可求得 。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B 得 i15.8。两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案25、-15-长细比 L/i。L水平步距，L0.9m。于是，L/i57，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C 得 0.829。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.85 1.4 WK La h2/10 WK=0.7uz us w0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1 得 uz=2.80 us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第 36 项得：us=1.2 w0基本风压，查建筑结构荷载规范 附表 D.4 w0=0.40KN/m2故：WK=0.7uz us w0=0.7 2.8 1.2 0.40=0.941KN La立杆纵距 0.9m；h立杆步26、距 0.9m，故：MW=0.85 1.4 WK La h2/10=0.0816KN W 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 附表 B 得：W=5.08 103mm3则，N/A+MW/W34.573 103/（0.829 489）+0.0816 106/（5.08 103）101.348 KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。E-E 截面处情况一：现浇箱梁 30m 跨度的梁除去以上两种截面包含的部分外，其余部分均采用钢管扣件式支架体系采用60 90 120cm 的布置结构，如图5-6；30m 跨箱梁顺桥向脚手架的分布图以及30m 跨箱梁架子工程平面图如下所示：、27、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为 N=30kN（参见公路桥涵施工手册中表135 碗口式构件设计荷载N=30kN、路桥施工计算手册中表135 钢管支架容许荷载 N=35.7kN）。两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-16-立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时）图 5-6 E-E 截面钢管扣件式支架体系纵 向模板立杆斜撑模板斜撑立杆小横杆大横杆横 向单位：m两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-17-NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产28、生的轴向力NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.6 0.9 q1=0.6 0.9 33.60=18.144KN NG2K=0.6 0.9 q2=0.6 0.9 1.0=0.54KN NQK=0.6 0.9(q3+q4+q7)=0.54(1.0+2.0+2.21)=2.813KN 两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-18-则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（18.144+0.36）+0.85 1.4 2.8134=25.553KNN30kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：29、N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A 48mm 3.5 钢管的截面积 A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比 查表即可求得 。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B 得 i15.8。长细比 L/i。L水平步距，L1.2m。于是，L/i76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C 得 0.829。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.85 1.4 30、WK La h2/10 WK=0.7uz us w0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1 得 uz=2.80 us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第 36 项得：us=1.2 w0基本风压，查建筑结构荷载规范 附表 D.4 w0=0.40KN/m2故：WK=0.7uz us w0=0.7 2.8 1.2 0.40=0.941KN La立杆纵距 0.9m；h立杆步距 1.2m，故：MW=0.85 1.4 WK La h2/10=0.145KN W 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 附表 B 得：W=5.08 103mm3两江大道（江北段）二标段满31、堂脚手架专项施工方案-19-则，N/A+MW/W 25.553 103/（0.829 489）+0.145 106/（5.08 103）91.578KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。情况二：现浇箱梁 40m 跨除去其它两种截面包含的部分外，剩余部分采用钢管扣件式支架体系采用60 60 120cm 的布置结构，所示结构同上图 5-6；40m 跨箱梁顺桥向脚手架的分布图如下图5-7 所示：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为 120cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为 N=30kN（参见公路桥涵施工手册中表135 碗口式构件设计荷载N=30kN、路桥施工计32、算手册中表135 钢管支架容许荷载 N=35.7kN）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时）图 5-7 E-E 截面钢管扣件式支架体系两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-20-NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.6 0.6 q1=0.6 0.6 33.60=12.096KN NG2K=0.6 0.6 q2=0.3 0.3 1.0=0.36KN NQK=0.6 0.6(q3+q4+q7)=0.36(1.0+2.0+2.94)=2.138KN 则33、：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2 （12.096+0.36）+0.85 1.4 2.138=17.491KNN30kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-21-手架安全技术规范表5.1.6得。A 48mm 3.5 钢管的截面积 A489mm2。轴心受压杆件的34、稳定系数，根据长细比 查表即可求得 。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B 得 i15.8。长细比 L/i。L水平步距，L1.2m。于是，L/i76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C 得 0.744。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.85 1.4 WK La h2/10 WK=0.7uz us w0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1 得 uz=2.80 us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第 36 项得：us=1.2 w0基本风压，查建筑结构荷载规范 附表 D.4 w0=0.40KN/m2故：35、WK=0.7uz us w0=0.7 2.8 1.2 0.40=0.941KN La立杆纵距 0.6m；h立杆步距 1.2m，故：MW=0.85 1.4 WK La h2/10=0.097KN W 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 附表 B 得：W=5.08 103mm3则，N/A+MW/W 17.491 103/（0.744 489）+0.097 106/（5.08 103）67.172KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。4.3.2 满堂支架整体抗倾覆验算依据公路桥涵技术施工技术规范实施手册第9.2.3 要求支架在自重和风两江大道（江北段）二标段满堂脚手36、架专项施工方案-22-荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。K0=稳定力矩/倾覆力矩=y Ni/Mw采用跨中 40m 验算支架抗倾覆能力：跨中支架宽 15.25m（取 15.50m），长 40m 采用 60 90 120cm 跨中支架来验算全桥：支架横向 32 排；（15.5+2 1.5m）支架纵向 46 排；高度 10.5m；（最高处约 13m、最低处约 9m，取平均值 10.5m）顶托 TC60 共需要 32 46=1472个；立杆需要 32 46 10.5=15456m;纵向横杆需要 32 10.5/1.2 40=11200m；横向横杆需要 46 10.5/1.2 18.5=744637、.25m；故：钢管总重（15456+11200+7446.25）3.84=130.953t;顶托 TC60 总重为：1472 7.2=10.598t；故 q=130.953 9.8+10.598 9.8=1387.20KN；稳定力矩=y Ni=7.75 1387.20=8331.87KN.m 依据以上对风荷载计算WK=0.7uz us w0=0.7 2.8 1.2 0.4=0.941KN/m2跨中 40m共受力为：q=0.941 10.5 40=395.22KN；倾覆力矩=q 5.25=395.22 5.25=2074.91KN.m K0=稳定力矩/倾覆力矩=8331.87/2074.91=438、.0161.3 计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求4.3.3 箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10 10cm 方木，方木横桥向跨度在箱梁跨中截面处按L60cm 进行受力计算,实际布置跨距不超过上述值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-23-342m1025.180.11.0Sm463m1033.8120.11.0Im按中支点截面处3 米范围进行受力分析，按方木横桥向跨度L60cm 进行验算。1 C-39、C 截面处 方木间距计算q(q1+q2+q3+q4)B(73.69+1.0+2.5+2)3=237.57kN/m M(1/8)qL2=(1/8)237.57 0.6210.69kNm W=(bh2)/6=(0.10.12)/6=0.000167m3则：n=M/(W w)=10.69/(0.000167110000.9)=6.47(取整数 n7 根)dB/(n-1)=3/6=0.5m 注：0.9 为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.5m 均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d 取 0.3m，则 n3/0.310。每根方木挠度计算方木的惯性矩 I=(bh3)/12=(40、0.10.13)/12=8.3310-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(237.6 0.64)/(12 91068.33 10-60.9)=4.95 10-4ml/400=0.6/400=1.510-3m(挠度满足要求)每根方木抗剪计算=0.110.90.1108.33212101.250.6265.8b2I12qlSbnIQS64mmmmMPa =1.7MPa 符合要求。q(KN/m)底模下横桥向方木受力简图方木材质为杉木，w=11MPa=1 7MPa E=9000MPa尺寸单位：cmq(KN/m)两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方41、案-24-2 D-D 截面处D-D 截面处按 12.0m 范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L90cm进行验算。方木间距计算q(q1+q2+q3+q4)B(47.52+1.0+2.5+2)12=636.24kN/m M(1/8)qL2=(1/8)636.24 0.9264.41kNm W=(bh2)/6=(0.10.12)/6=0.000167m3则:n=M/(W w)=64.41/(0.000167110000.9)=38.97(取整数 n39 根)dB/(n-1)=12/38=0.32m 注：0.9 为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.32m 均可满足要求，实际施工中为满足底42、模板受力要求，方木间距d 取 0.2m，则 n12/0.260。每根方木挠度计算方木的惯性矩 I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(636.2 0.94)/(70 91068.33 10-60.9)=1.15 10-3ml/400=0.9/400=2.2510-3m(挠度满足要求)每根方木抗剪计算=0.410.90.1108.33212101.250.9265.8b2I12qlSbnIQS64mmmmMPa =1.7MPa 符合要求。4.3.4 扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算本施43、工方案中 WDJ 多功能碗扣架顶托上顺桥向采用15 15cm 方木，方木在顺桥向的跨距在箱梁跨中按L90cm（横向间隔 l60cm布置）进行验算，在墩顶横梁部位按 L60cm（横向间隔 l60cm布置）进行验算，横桥向方木顺桥向布置间距在中支点桥墩两侧均按0.25m（中对中间距）布设，在箱梁跨中部位均按 30cm 布设，如下图布置，将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-25-力学性能优于杉木的木材均可使用。342m102.480.1515.0Sm453m102.4120.44、1515.0Im2 E-E 截面处 方木抗弯计算p=lq/nl(q1+q2+q3+q4)B/n 0.6(33.6+1.0+2.5+2)24/80=7.038kN Mmax(a1+a2)p(0.45+0.15)7.038=4.22kN m W=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.610-4m3=Mmax/W=4.22/(5.610-4)=7.54MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9 为方木的不均匀折减系数。方木抗剪计算Vmax=3p/2=(3 7.038)/2=10.557kN =038.7015.0102.4102.457.510bISV54mmmaxMPa0.9 1.45、7 0.9=1.53MPa 顶托上顺桥向方木受力简图方木材质为杉木，w=11MPa=1 7MPa E=9000MPa尺寸单位：cmpppp顶托上顺桥向方木受力简图方木材质为杉木，w=11MPa=1 7MPa E=9000MPa尺寸单位：cmpppp两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-26-符合要求。每根方木挠度计算方木的惯性矩 I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.210-5m4则方木最大挠度：fmax=225656322315.049.03102.41092408.3705.0102.4109489.008.37432448aLEIapEIpL=5.551 1046、-50.9L/400=0.9 0.9/400m=2.025 10-3m 故，挠度满足要求2 C-C 截面处 方木抗弯计算p=lq/nl(q1+q2+q3+q4)B/n 0.6(73.69+1.0+2.5+2)3/10=14.25kN Mmax(a1+a2)p(0.30+0.05)14.25=4.99kN m W=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.610-4m3=Mmax/W=4.99/(5.610-4)=8.91MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9 为方木的不均匀折减系数。方木抗剪计算Vmax=3p/2=(3 14.25)/2=21.375kN =425.115.0147、02.4102.4375.21bISV54mmmaxMPa0.9 1.7 0.9=1.53MPa 符合要求。每根方木挠度计算方木的惯性矩 I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.210-5m4则方木最大挠度：fmax=225656322305.046.03102.41092425.1405.0102.4109486.025.14432448aLEIapEIpL=2.542 10-40.9L/400=0.9 0.6/400m=1.35 10-3m 故，挠度满足要求两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-27-4.3.5 底模板计算箱梁底模采用竹胶板，取各种布置情况下最不利48、位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：通过前面计算，横桥向方木布置间距分别为0.3m 和 0.25m 时最不利位置，则有：竹胶板弹性模量 E5000MPa 方木的惯性矩 I=(bh3)/12=(1.00.0153)/12=2.812510-7m4 截面处底模板计算：模板厚度计算q=(q1+q2+q3+q4)l=(33.6+1.0+2.5+2)0.25=9.775kN/m则：Mmax=mKNlq076.0825.0775.9822模板需要的截面模量：W=5310410.1100.69.0076.09.0WMm2模板的宽度为 1.0m，根据 W、b 得 h 为：h=mmmbW249、0.900920.0110410.166525（或30）（30）25尺寸单位：cmq(kN/m)底模验算简图底模及支撑系统简图1010cm横桥向方木q(kN/m)竹胶板两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-28-根据施工经验，为了保证箱梁底面的平整度，通常竹胶板的厚度均采用12mm 以上，因此模板采用1220 2440 18mm规格的竹胶板。模板刚度验算fmax=mEIql47644108.4108125.210512825.015.221280.90.25/400m=6.25 10-3m 挠度满足要求4.3.6 侧模板计算根据前面计算，分别按10 10cm 方木以 25cm 和 350、0cm 的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有：10 10cm方木以间距 30cm 布置q=(q4+q5)l=(4.0+50.4)0.3=16.32kN/m 则：Mmax=mKNlq184.083.032.16822模板需要的截面模量：W=5310408.3100.69.0184.09.0WMm2 模板的宽度为 1.0m，根据 W、b 得 h 为：h=mmmbW3.140143.0110408.3665因此模板采用 1220 2440 15mm 规格的竹胶板。10 10cm 方木以间距 25cm布置q=(q4+q5)l=(4.0+50.4)0.25=13.6kN/m 则：Mmax=51、mKNlq107.0825.06.13822模板需要的截面模量：W=5310981.1100.69.0107.09.0WMm2 模板的宽度为 1.0m，根据 W、b 得 h 为：h=mmmbW110109.0110981.1665两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-29-根据施工经验，为了保证箱梁底面的平整度，通常竹胶板的厚度均采用12mm 以上，因此模板采用1220 2440 18mm规格的竹胶板4.3.7 立杆底座和地基承载力验算C-C、E-E1截面处均处于桥墩左右延伸4m 范围内，间距为 60 60cm 布置立杆时，取最大受力截面荷载，C-C 截面处，每根立杆上荷载为：立杆承52、受荷载计算在中支点两侧立杆的间距为60 60cm，每根立杆上荷载为：Nabq ab(73.69+q2+q3+q4+q7)0.60.6(73.69+1.0+2.5+2.0+3.38)=29.725N D-D、E-E2截面处跨中 12m 范围内，间距为60 90cm 布置立杆时，取最大受力截面荷载，D-D 截面处，每根立杆上荷载为：Nabq ab(47.52+q2+q3+q4+q7)0.60.9(47.52+1.0+2.5+2.0+3.07)=29.209N 立杆底托验算立杆底托验算：N Rd 通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为：Nabq ab(q1+q2+q3+q4+q7)0.6053、.6(73.69+1.0+2.5+2.0+3.38)=29.725kN 两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-30-底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd=40KN;得：29.725KN40KN 立杆底托符合要求。立杆地基承载力验算地基薄弱地段分层换填建筑弃渣或片石土等约1.5m 厚并填筑 30cm 厚二灰碎石土，使压实度达到 94以上后，根据经验及试验，地基承载力达到 fk=200250Kpa（参考建筑施工计算手册。立杆地基承载力验算：dANKfk 式中：N为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad为立杆底座面积 Ad=15cm 15cm=225cm2；按照最不利荷载考虑，立杆底拖下54、砼基础承载力：KPaKPaANfcdd580011.13210225.0725.29，底拖下砼基础承载力满足要求。底托坐落在 15cm加筋砼层上，按照力传递面积计算：222025.0154515.02(mtgA）fk为地基承载力标准值；试验锤击数3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 fk(Kpa)105 145 190 235 280 325 370 435 515 600 680 K 调整系数；混凝土基础系数为1.0 按照最不利荷载考虑：AN=KPamKN79.1462025.0725.292 K fk=1.0 235KPa 经过计算，地基处理要求贯入试验垂击数必须达到155、1 下。基础处理时填土石混渣或建筑拆迁废渣，并用压路机压实后检测。将混凝土作为刚性结构，按照间距60 60cm 布置，在 1 平方米面积上地基最大承载力 F 为:Fabq ab(q1+q2+q3+q4+q7)1.01.0(73.69+1.0+2.5+2.0+3.38)=kN 两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-31-则，F82.57kpafk=1.0 235Kpa 经过地基处理后，可以满足要求。4.3.8 支架变形支架变形量值 F 的计算Ff1f2f3f4 C-C 截面处f1 为支架在荷载作用下的弹性变形量由上 计算 每根 钢管 受力 为 29.725KN，48mm 3.5 钢管的56、截面积为489mm2。于是 f1=*L/E 29.725 489 10360.79N/mm2，则 f160.79 12（2.06 105）3.541mm。f2 为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形f2 包括杆件接头的挤压压缩1 和方木对方木压缩 2 两部分，分别取经验值为2mm、3mm，即 f21 2 5mm。f3 为支架基底受荷载后的非弹性沉降量，基底处理时采用二灰碎石、混凝土铺装为刚性基础暂列为4mm（施工时以实测为准）。f4 为地基的弹性变形地基的弹性变形 f4 按公式 f4/EP，式中 为地基所受荷载，EP为处理后地基土的压缩模量6.2 取设计参数建议值。f4/57、EP 142.4 6.223mm。故支架变形量值 F 为Ff1f2f3f4=3.541+5+4+23=35.541mm 五、施工方法简介（1）、上述现浇箱梁，桥位区地质条件较好。施工前须先将桥位地基处理好后，再采用 WDJ-型碗扣式脚手架整体现浇施工工艺进行施工，箱梁两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-32-底模及外侧模采用 18mm 厚竹胶板，内模采用12mm 厚胶合板制作而成。（2）、总体施工工艺流程图如下：施工工艺流程图：预应力筋张拉、孔道压浆浇注顶板砼拆除箱梁底模及支架养护地 基 处 理搭设支架安装箱梁底模支 架 预 压调整底模标高施 工 放 样绑扎底、腹板钢筋，安装波纹管58、安装箱梁外侧模安装箱梁内侧模浇筑底板、腹板砼安装顶板底模绑扎顶板钢筋及护栏、伸缩缝预埋钢筋支架放样沉降观测卸载拆内模，浇注施工人通两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-33-（3）、地基处理及满堂支架搭设和预压1、地基处理此处为开挖后的弱风化砂岩，地基承载力能够满足支架承重的要求，在其上填筑一层 20cm 厚的沙砾层整平，用大吨位压路机振动压实，经压实后在其上浇筑 10cm 厚 C25 砼作为支架基础。地基承载力要求达到170KPa 以上；横坡要求 0.5%。整段地基的处理宽度比桥面总宽度每侧各宽出1m，为避免地基受水浸泡，在基础两侧开挖30 30cm 的排水沟，排水沟应保证排水顺畅59、，以利于水流及时排出。2、支架搭设在地基处理好后，按照箱梁的轮廓线逐条放出箱梁的翼板、底板边线，然后按照此线形进行支架的搭设。支架采用“碗扣”式满堂脚手架，其结构形式如下：纵桥向立杆间距为60cm、90cm，横桥向立杆间距按60cm布置，在高度方向每间隔 0.9m 设置一排纵、横向联接钢管，使所有立杆联成整体，为确保支架的整体稳定性，纵、横向立杆每间隔三排各设置一道剪刀撑。支架顶面高度一般控制在底板以下3050cm 的范围内，然后在钢管上口安装可调节顶托，可调顶托的调节范围为030cm，其主要作用是调整底板标高和便于拆除底模。钢管支架搭设好后，在可调节顶托上铺设15 15cm木方，箱体底板部分60、木方按横桥向布置，木方长4m，间距为 0.9m（在中、端横梁位置间距为0.45cm），翼缘板部分木方按纵桥向布置，木方长4m，间距 0.9m；然后在15 15cm的木方上面铺设 10 10cm 的木方，两层木方用铁钉固定，木方铺设间距为：在箱梁腹板所对应的位置按20cm 布置，底板其余位置按30cm 布置。最后在上面铺设18mm 厚竹胶板作为箱梁底模。3、支架预压底模安装完成后，要对支架进行压预。支架预压的目的：（1）检查支架的安全性，确保施工安全。（2）消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。预压荷载为箱梁单位面积最大重量的1.2 倍。本方案采用5m 5m 2.5m水袋61、预压法进行半幅整体预压：施工前，预先将水袋按5m 5m 布放在模板两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-34-上，然后用水泵给水袋加水进行预压，水位高2.5m。为了解支架沉降情况，在预压之前测出各测量控制点高程，测量控制点按顺桥向每 5 米布置一排，每排4 个点。在加载 50%和 120%后均要复测各控制点高程，加载 120%预压荷载并持荷24 小时后再次复测各控制点高程，如果加载 120%后所测数据与持荷24 小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可进行卸水；否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸水。卸水时通过水管将水排至水沟中或桥位区外，以免影响处理62、好的地基承载力。卸水完成后，要再次复测各控制点高程，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸水后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。预压完成后根据预压成果通过可调节顶托调整底板的标高。六、目标和验收标准建筑施工安全检查标准（JOJ59-99）表 3.0.4-1 总分 10 分，要求全部符合要求，达到 10 分。检查和验收应符合 建筑施工扣件式钢管脚手架（JGJ130-2001，2002 年版）7.1、7.2 要求。七、安全文明施工保证措施7.1、材质及其使用的安全技术措施（1）碗扣式脚手架构件主要是焊接而成，故检验63、的关健是焊接质量，要求焊缝饱满，没有咬肉、夹碴、裂纹等缺陷。（2）钢管应无裂缝、凹陷、锈蚀。（3）立杆最大主弯曲变形矢高不超过L/500，横杆斜杆变形矢高不超过L/250。（4）可调构件、螺纹部分完好，无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。（5）脚手板、斜脚手板及梯子等构件、挂钩及面板应无裂缝，无明显变形、焊两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-35-接牢固。7.2、脚手架搭设的安全技术措施（1）脚手架搭设前，要先编制脚手架施工组织设计。明确使用荷载，确定脚手架平面，如布置图，列出构件使用量表，制订构件供应和周转计划等。（2）所有构件必须经检验合格后方能投入使用。（3）立杆基础施工64、应满足要求，消除组架范围内的杂物，平整场地，做好排水处理。（4）搭头搭设：1）接头是立杆间横杆、斜杆和连接装置，应确保接头锁紧，搭设时，先将上碗扣搁置在限位锁上，将横杆、斜杆等接头插入下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。2）如发现上碗扣扣不紧或限位销不能进入上碗扣螺旋面，应检查立杆与横杆是否垂直，相邻的两个碗扣是否在同一水平面上（即横杆水平度是否符合要,下碗扣的水平同立杆轴线的直度是否符合要求,横杆接头与横杆是否变形,横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直,下碗扣内有无砂浆等杂物充填等,如是装配原65、因,则应调整后锁紧,如是杆件本身原因,则应拆除并送去整修。（5）杆件搭设顺序：1）在已处理好的地基或基垫上按调计位置安放立杆垫座或可调座其上交错安装 3.0m 和 1.8m 长立杆，调整立杆可调座，使同一层立杆接头处于同一水平面内，以便装横杆。搭设顺序是：立杆底座立杆斗横杆斜杆斗接头锁紧脚手板上层立杆斗立杆连接销斗横杆。2）脚手架搭设置 34 人为一小组为宜，其中12 人递料，另外两人配合搭设。每人负责一端。搭设时，要求至多二层向同一方向，或中间向两边推进，不得从两边向中间合拢搭设，否则中间杆件会因两侧架子刚度太大而难以安装。（6）搭设注意事项：1）所有构件都应按设计及脚手架有关规定设置。两江66、大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-36-2）在搭设过程中，应注意调整架的垂直度，一般通过调整连墙撑的长度来实现，要求整架垂直度小于1/500L，但最大允许偏差为100mm。7.3 脚手架上施工作业的安全技术措施结构施工阶段外脚手架每支搭一层完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料，施工荷载不得大于2KN/M2确保较大安全储备。施工时不允许多层同时作业，同时作业层数不得超过一层。定期检查脚手架，发现问题和稳患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。7.4 脚手架拆除的安全技术措施拆67、架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括加空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。拆架时需划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电。所有杆件和扣件在68、拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连关着到地面。所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管妥绑扎牢固，双点起两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-37-吊，严禁从高抛掷。7.5 文明施工要求进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。进入施工现场的人员要爱护场内的各种设施和标示牌，不得随意拆除和移动标示牌。严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、69、盆血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。护身栏杆、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经主管工程师同意后由架子工操作。不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动。塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂将的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。拆除架子而使用电焊气割时，派专人职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星各切割物溅落。脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行70、检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。要保证脚手架体的整体性，不得与井架一并拉结，不得截断架体。施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱仍。不使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。紧手架堆放场应做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领返料手续。两江大道（江北段）二标段满堂脚手架专项施工方案-38-施工人员应做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。六级以上大风、大雪、大71、雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板上有无积水等物。若有则应则应随时清扫，并要采取防滑措施。八、支撑体系坍塌应急预案8.1 施工现场外防护及模板支撑系统失稳坍塌事故发生后，项目经理部应急处置指挥小组立即按照应急组织机构人员分工，展开抢险自救和事故报告及待援工作。采取控制措施：8.1.1 立即措施危险区域内施工人员防止事故扩大。8.1.2 封闭危险区域，严禁无关人员进入造成二次伤害和影响救援工作。8.1.3 立即清点施工现场作业人员的数量，掌握坍塌事故现场内是否有施工作业人员被埋压。8.1.4 立即组织用于抢险的大型机械设备进入施工现场备用。8.2 工程承包总部应急事故处置与善后指挥小组接到报告后，立即到场展开救援指挥工作，针对造成防护体系事故的各种因素，进行分析并制定相应的应急措施。8.2.1 立即组织专家对现场险情做出评估与处置方案。8.2.2依据专家组制定的险情处置方案组织人员进行下一步抢险与加固工作。8.2.3 项目技术负责人根据专家制定的险情处置方案，负责对抢险人员进行技术交底。8.2.4 项目安全负责人监督抢险现场的安全工作。