1、第一节方案编制目的为保证*边坡防护工程的施工质量及安全，特编制木方案。第二节方案适用范围本方案仅适用于*第二合同段脚手架搭设作业施工。第三节编制依据1、公路工程质量检验评定标准(JTG F80/1-2012)；2、公路路基施工技术规范(JTGF10-2006)；3、公路工程施工安全技术规程(JTG F90-2015)；4、建筑施工碗口式脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)；5、施工现场临时用电安全技术规范(JGJ 46-2012)；6、我公司现场踏勘和调查获取的资料；7、我公司现有的技术装备、施工能力以及类似工程的施工经验；第四节工程概况本项目部主要负责*主线及互通区的路基、桥涵及相关2、附属工程施工。起点 桩号为K14+460,终点桩号为K33+050,长18. 59km。本项目边坡防护工程采用施工一级，防护一级。路堑边坡单级高度10m,边坡平台 设置宽度均为2血，坡顶开口线位置设置倒角，开挖边坡与自然山坡采用圆顺衔接。本 工程根据地质条件，对于山体岩层比较破碎，节理、裂隙发育和有结构滑动面的边坡均 采用人字形骨架锚杆护坡施工，为方便及安全施工，人字形骨架锚杆护坡施工时均需采 用脚手架搭设施工作业平台。第五节脚手架的材质要求从施工工期、质量和安全要求等多方而综合考虑，结合以往施工经验，拟采用落地 式双排扣件式钢管脚手架，脚手架材质要求如下：1、钢管，选用外径48mni,壁厚33、. 5mm,钢材强度等级Q235-A,钢管应平直光滑， 有严重锈蚀、弯曲或裂纹的钢管不得使用。2、扣件采用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手架扣件标准的要求，不得 有裂纹、气孔、缩松、沙眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配。3、脚手板、脚手片需符合有关规范要求。第六节脚手架的搭设流程及要求脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实(材料配备)一定位、设置底座纵向 扫地杆f立杆f横向扫地杆f小横杆f大横杆f剪丿J撑一连墙件f铺脚手板f防扩1 栏杆。6.1立杆间距脚手架立杆纵距1. 5m,横距0. 95m,步距1. 8m；连墙杆间距竖直3. 6m,水平4. 5m (即二步三跨)，里立杆距边坡0. 44、mo6.2大横杆、小横杆设置(1) 大横杆在脚手架高度方向的间距为l.&ii,以便立网挂设，大横杆置于立杆里面, 每侧外伸长度为15cm。(2) 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，以形成空间结构整体受力。63剪刀撑脚手架外侧立面的整个长度和高度上设置剪刀撑，剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭 接长度不小于5,应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与 之相交的横向水平杆的伸岀端或立杆上，旋转扌II件中心线离主节点的距离不宜大于 15cm。6.4脚手板、脚手片的铺设要求(1) 脚手架铺板采用5cm厚30cm宽的木板或竹跳板，脚手板不得损坏、开裂，保 证有足够的强度，防止在活动荷载5、作用下断裂。(2) 脚手板与脚手架之间必须绑扎牢|古|,板端仲出长度为15cm30cm,能够保证脚 手板有足够的固定长度，又防止脚手板探头过多而翘头坠落。6.5连墙件(1) 脚手架与边坡按水平方向4. 5m,垂肓方向3. 6m,设一拉结点。(2) 拉结点应保证牢固，防止移动变形，应尽量设置在外架大小横杆接点处。(3) 边坡顶部处需加密拉结点，加强管架稳定性。第七节脚手架荷载计算书路基边坡防护施工排架上主要有手风钻钻机和作业人员等荷载，钻机分散错开布 置。按照承重排架设计计算，允许承载为3KN/m%钢管排架的荷载由小横杆、大横杆和立杆组成的承载力构架承受，并通过立杆传给 基础。剪刀撑、斜撑和连墙6、件主要是保证排架整体刚度和稳定性，增加抵抗垂宜和水平 作用的能力；连墙杆承受全部的风荷载；扣件是排架组成整体的连接件和传力件。7.1计算依据1、建筑施工扌II件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)；2、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)；3、设计图纸及地质资料。7.2脚手架设计参1双排脚手架搭设高度为6in30in高度，立杆采用单立杆，管架搭设的主要尺寸为： 立杆的横距为0. 95m,立杆的纵距为1.5叫 大小横杆的步距为18叫内排架距离边坡 0. 4m,小横杆搭接在大横杆上的根数为2根；采用的钢管类型为4&伽壁厚3. 5mm；横杆 与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承7、载力系数为1.00；连墙件采用二步三跨，竖向单立杆落地脚手架正立面图7.3小横杆计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面 的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。7. 3.1均布置荷载计算小横杆的自重标准值：P=0. 038 KN/m；脚手板的荷载标准值：P2=0. 3X1. 5/3=0. 15 KN/m；活荷载标准值:Q=3X1.5/3=1.5 KN/m；荷载的计算值:q二 1.2X0. 038+1.2X0. 15+1. 4X 1. 5二2. 326 KN/m；7. 3. 2强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩 Mqm8、ax=ql2/8=2. 326X0. 952/8=0. 262 KN. m；最大应力计算值o二Mqmax/W二51. 656 N/mi；小横杆的最大弯曲应力。二51. 656 N/mm2,小于小横杆的抗压强度设计值f二205 N/mm2,满足要求！7. 3.3挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q二0. 038+0. 15+1. 5=1. 688 KN/m； Vqmax =5ql4/384EI；最大挠度 v二5. 0X 1. 688X9507(384X2. 06X105X 121900)=0. 713mm；小横杆的最大挠度0. 713mm,小于小横杆的最大容许挠度9509、/150二6. 333与10mm,满足要求!7.4大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。7. 4. 1荷载值计算小横杆的自重标准值:P.=0. 038X0. 95=0. 036 KN；脚手板的荷载标准值:匕二0.3X0. 95XI. 5/3二0. 143 KN；活荷载标准值:Q=3X0. 95X 1.5/3=1.425 KN；荷载的计算值:P=(l. 2X0. 036+1. 2X0. 143+1. 4X 1. 425)/2=1. 105 KN；7. 4. 2强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载设计值最不利分配的弯矩 和。均布荷载最大弯矩计10、算：Mlmax=0. 08ql2=0. 08X0. 038X 1. 5X 1. 5=0. 007 KN. m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：M2max=0. 267P1=O. 267XL 105XL 5=0. 443 KN. m；M= Mt + M2max=0. 007+0. 443=0. 450 KN. m；最大应力计算值：0 =0.450X 106/5080二88.583 N/mm2；大横杆的最大应力计算值o =8& 583 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2,满足设计要求！7. 4. 3挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠11、 度和，单位：mm均布荷载最大挠度计算公式：Vmax二0. 677ql7100EL；大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0. 677X0. 038X 15007(100X2. 06X 105X 121900)=0. 052 mm；集中荷载最大挠度计算公式：Vpmax=l. 883Xpl7100El；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=(0. 036+0. 142+1. 425)/2=0. 802KN；Vpmax=l. 883X0. 802X 15007(100X2. 06X 105X 121900)=0. 002mm 最大挠度和：v二Vmax+Vpmax二0. 12、052+0. 002=0. 054mm 10mm,满足要求。7.5扣件抗滑力计算按规范表直角、旋转单扣件承载力取值为8. 00KN,按照扣件抗滑力承载系数1.00, 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8. OOKXo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：RWRc ；其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取8. 00KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：P严0.038X0. 95二0.036 KN；大横杆的自重标准值：P2=0. 038X1.5=0. 057 KN；脚手板的自重标准值：P3=0. 3X0. 95X1.5/2=0.214 KN；活13、荷载标准值:Q=3X0. 95X1.5/3=2. 138 KN；荷载的设计值:R=l. 2X (0. 036+0. 057+0. 214)+1. 4X2. 138=3. 362 KN8. 00 KN, 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！7.6立杆的稳定性计算考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：。二N/(eA)+M/VVf；立杆的轴心压力设计值：N=13. 567 KN；计算立杆的截面回转半径:i=1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范得：K=l. 155；计算长度系数参照扣件式规范得：u=1.5；计算长度,由公式lo=kuh确定:lo=3. 118m,长细比：Lo/i=197；轴心受14、压力杆的 稳定系数3,由长细比lo/i的结果查表得到：co=0. 186；立杆净截面面积：A=4. 89cm2, 立杆净截而模量(抵抗矩)：W=5.08cm3,钢管立杆抗压强度设计值f=205 N/mm2；o =13567. 206/(0. 186X489)+182986. 776/5080=185. 187 N/mm2f=205 N/mm2； 7.7立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足：pWfg；地基承载力设计值：fg=fgkXKc=85 KPa；其中，地基承载力标准值站=85 KPa；脚手架地基承载力调整系数：Kc=l；立杆基础底面的平均压力：p二N/A二72.325 KPa；15、其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N二14. 465 KN；基础底面面积：A=0. 2m2op二72.325fg二85 KPa。地基承载力满足要求！经过上述计算所得，边坡支护排架设计采用参数满足施工要求。第八节脚手架的检查与验收1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ166-2008)所列项冃和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人 员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。第九节脚手架搭设安全技术措施1、钢管架应设置避16、雷针，分置于外架4角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网 络，并检测接地电阻不大于30 j2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地 处理。3、定期检查排架损伤、腐蚀、松动情况，如发现问题和隐患，在施工作业前及时 维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、排架施工人员必须经培训合格后方能上岗，正确着装，作业前需参加班前安全 会，患有高血压、心脏病、贫血、癫痫、恐高症等病症人员，不得从事高排架作业。5、排架施工人员严格按劳保着装，正确佩戴和使用劳动保护用品（安全帽、安全 绳、防滑软底鞋），安全带和安全绳应系在固定物上。6、使用工具和易下落的物体，需用绳子拴牢，不得下17、掉。7、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、 外传递平衡。8、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3KN/m2,确 保较大安全储备。9、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。第十节脚手架拆除安全技术措施1、拆架时应划分作业区，分片进行作业，并设立醒目的警戒标志，地面设专人指 挥，禁止非作业人员进入。2、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。3、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、 斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进 行拆架作业。4、拆18、立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时， 应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。5、连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支柱，然后 才能拆除。6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应 先通知对方，以防坠落。7、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运， 分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。8、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架拆除，严禁夜间拆除。第十一节质量、安全保证措施1、建立健全以项目经理为第一责任人，项目总工程师为主要责任人的质量、安全 管理机制，制定19、完善的规章制度及奖罚制度。2、安排具有丰富经验的专业技术人员参与施工，在施工中严格各个施工程序及工 艺要求，配备先进精良的施工队伍，以最优良的施工工艺作风完成本工程支护工程。3、施工中所有施工工序都须认真填写详细的施工记录和验收签证记录单，对施工 屮发生的任何质量异常情况都要快速及时的向有关部门通报，不得隐瞒和拖延。4、设置专职安全员每天坚守岗位，注意了解、观察排架施工情况，善于发现高排 架施工过程中的安全隐患并及时处理，不能处理的应向现场负责人反应或向项目部领导 汇报，施工安全办经常监督检查高排架施工。5、施工前检查作业区围岩稳定情况，必要时进行适当处理，各种比较固定的机械 应布置在围岩稳定或设支护的地段。6、经常检查施工电源和线路及设备电器部分，按有关规定设施保护装置，以确保 用电安全。7、严禁违章作业、野蛮施工，高空作业时搭设的工作平台须牢固可靠，并设置栏 杆、挂安全防护网，在醒目处设立安全警示标志。8、安全管理坚持“以人为本”的思想，项冃部要每天召开班前会，指出当天施工 中可能岀现的安全问题和注意事项，特别是对上高排架作业人员的教育，通过教育来提 高作业人员的安全意识和安全防范技能。9、项目部要经常组织安全检查，消除安全隐患，现场所有施工人员发现有异常和 危险情况时，应立即通知所有作业人员撤离危险区。10、技术人员需经常深入现场指导，根据现场实际情况，制定技术改进措施。