1、民航局第二研究所科研生产大楼灾后重建工程模板支架施工方案编制人： 职务： 负责人： 职务： 审核人： 职务： 批准人： 职务： 成都建筑工程集团总公司年 月 日目录一、 编制说明及依据。3二、 工程概况。3三、 施工计划。4四、 施工工艺技术：。6五、 施工安全保证措施。12六、 劳动力计划。14七、 计算书及相关图纸。15民航局第二研究所科研生产大楼灾后重建工程模板支架施工方案一、 编制说明及依据为保证民航局第二研究所科研生产大楼灾后重建工程安全、文明施工，以达到项目建设目标。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）；混凝土结构工程施工2、质量验收规范（GB50204-2002）；危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）。本工程施工图纸及四川省建筑工程安全管理条例等有关规定等要求，编制本工程模板施工方案。本方案是民航局第二研究所科研生产大楼灾后重建工程施工组织设计专门附件之一，对施工组织设计中结构模板及支撑架施工的内容给予细化、完善。本方案根据本单位长期施工经验，按安全、规范、合理的原则进行考虑。其中的计算、验算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001等有关要求和施工计算手册内容实施。二、 工程概况民航局第二研究所科研生产大楼灾后重建工程位于成都市二环路南二段17号。本工程总建筑面积：2833、00m2，建筑总高度123.446m，地上25层，地下2层。砌筑墙体材料：所有外墙面均为200厚页岩多孔砖，内墙采用100及200厚页岩空心砖。屋面防水等级为级，平屋面由4mm厚SBS改性沥青防水卷材一道及配筋细石混凝土刚性防水层两道防水组成。地下室防水等级为为级，4mm厚SBS改性沥青防水卷材。地下室底板、侧壁以及顶板均为防水混凝土，抗渗等级不得小于S6。外墙装饰为幕墙结构。本工程为一类高层建筑，耐火等级一级，设有自动喷淋及自动报警系统。节能设计：窗墙面积比东0.37，南0.67，西0.39，北0.41。保温材料均为聚苯乙烯挤塑泡沫保温板，其中，屋面：35mm厚，外墙：20mm厚，地下室外墙4、顶板及底板：50mm厚，地下室室内顶板：30mm厚。基坑开挖深度-11.40m、-12.95m及-13.55m。护壁为锚拉桩支护，降水深度-17.50m（护壁和降水由业主专项分包施工）。结构形式为框架剪力墙结构，框架抗震等级二级，剪力墙抗震等级二级，抗震设防烈度：7度。部分构件内设型钢。基础形式为筏板基础,局部为桩基。混凝土强度等级：基础垫层C15，独立柱基、筏板、抗水底板C30（设计抗渗等级P12），地下室外侧墙C30（地下二层设计抗渗等级P12，地下一层设计抗渗等级P8），框架柱、剪力墙混凝土强度随层变化，框架梁、楼板C30，过梁、圈梁、构造柱C20。梁的构件尺寸随结构布置变化，板厚一般5、为120mm，100mm，柱为钢筋混凝土柱和型钢柱。现场施工总平面布置图如下：三、 施工计划9、施工进度甲方工期要求为590天,我方工期计划590天。实际开工时间以总监签发的开工令为准。本工程模板施工安排上和其它土建、水电安装等专业平行交叉施工，互为依托。施工进度详细分解计划详后工程进度计划横道图：四、 施工工艺技术 一）、普通支模施工：1模板工程的特点、难点1）本工程地下车库保证出入通道底板及墙体的支模稳定、不涨模是模板工程施工的重难点；2）剪力墙的外墙接茬通常容易胀模、漏浆，如何保证外墙接茬处的混凝土外观是本工程模板支设的难点。3）本工程地下室墙体、柱子模板支撑及加固应采取特殊加固措施，以6、保证模板的截面尺寸、垂直度是本工程模板施工的重点之一。2模板的选择本工程所选择的模板施工工艺、模板品种和模板产品质量，技术上必须先进可靠，确保工程质量达到业主要求的质量目标。3模板的配置原则模板的配置数量应同流水段划分相适应，满足施工进度要求；所选择的模板应能达到或大于周转使用次数要求；模板的配置要综合考虑质量、工期和技术经济效果。4主要模板配置形象数量模板配置形象数量表楼号模板名称形象数量备注地下结构 框架柱1套根据每种规格数量，流水段满足周转配置梁、板2层按车库面积计算车道模板2层满配地上结构核心筒剪力墙模板2层按标准层配置框架柱2套根据每种规格数量，流水段满足周转配置板底模（1+2）层按7、首层面积计算1层，当地下结构完工后可利用地下的梁板模板地上部分一起周转使用基础底板砖胎模底板周圈及集水坑、电梯机坑等周圈基础梁侧模1层水平模板支撑系统3层按地下面积计5 模板施工基本安排：1）独立柱基础、基础梁、筏板侧面采用砖胎模；地下室侧墙、所有矩形柱、大部分框架梁采用常规作法，即用胶合模板、木背楞、对拉丝杆加钢管脚手架支撑解决。当混凝土垫层完成后，弹出砖胎模底边线（底边线的位置应考虑墙内侧抹灰厚度、防水层厚度）砌筑240砖墙，墙高比底板厚约高出一皮砖，墙内侧及顶面抹水泥砂浆，干燥后，同底板底部一起作防水层，此时所形成的砖胎模即作为底板边模。为了保证砖胎模在底板混凝土浇筑时不移位，浇筑底板混8、凝土之前，将砖胎模高度的基槽回填土完成。详下图：基础底板边模图电梯井坑及集水坑采用15mm厚胶合板模板作面板，50X100木方作竖向背楞、水平围檩及对撑。模板底部设铁撑脚以支撑模板，设拉结铁丝以防止模板上浮。 电梯井坑及集水坑模板图2）楼梯段模板：楼梯模板：楼梯模板底模采用胶合板。施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模，安装外帮侧模和踏步模板。安装模板时要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑砼时模板侧移。支模时应考虑到装修厚度的要求，使上下跑之间的梯级线在装修后对齐，支模后确保梯级尺寸一致。6模板施工要点： 柱模板工艺流程：弹柱线焊钢筋限位、清9、理安装柱模板安装柱箍安装拉杆或斜撑验收报项目监理部验收首先按柱位置线及标高抹水泥砂浆找平层（但不能进入柱截面范围内），并按照位置线在柱下脚焊好限位，从四面顶住模板，以防止位移。模板安装校正完毕开始安装柱箍，柱箍采用矩形钢管100402.5,间距500，在加固柱箍时要将柱箍放水平，以免受到侧压力后摆动造成涨模，如发现木方与柱箍之间有缝隙，须用木楔将其楔紧。为了保证柱模的稳定，柱模之间要用水平撑、剪刀撑等互相拉结固定。斜撑固定在事先预埋在楼板内的钢筋棍上，以调节、校正柱模板的垂直度。支模过程中，柱边长大于700时，需在柱中穿对拉螺栓加固，M12对拉螺杆上套20PVC套管，一是保证结构的几何尺寸，二10、是便于拔出螺杆周转使用。墙体模板地下室砼墙模板采用12胶合板，50100方木做竖楞间距250，48双钢管作横楞间距400，用M14对拉螺栓加固，间距500400，外墙对拉螺栓采用止水螺栓。模板安装先将模板底边内侧立于墙位置边线上，加以临时支撑，再安装对面模板，两模之间用对拉螺栓连接，对拉螺栓间距不大于500。对拉螺栓上应有限位套管、预制砼块或限位钢筋等限位装置，以保证墙体厚度。模板经校正垂直度和位置后连接支撑体系固定。梁板模板施工工艺流程：放线搭钢管排架调整标高、架梁底水平管安装梁底模安装梁侧模安装板模龙骨铺模板校正标高柱头加固清理吊模安装验收施工工艺：梁模板采用12mm厚胶合板加工，加工后一11、定要涂刷模板保护剂，板模板采用15厚胶合板加工。现浇梁板的满堂脚手架采用483.5钢管立杆，支设时沿墙放一道杆，距墙边约150左右，中间立杆间距为800，下设扫地杆并相互连通，中间设水平拉杆，间距不超过1500，保证立杆垂直，上边设一道横杆，并调整其标高，以便铺设50100方木搁栅，方木搁栅间距为250。立杆下部可设置可调顶托理于调节高度及架管拆除。当梁高大于1米时，下部立杆间距不超过600。梁底模安装，应将梁底模搁在已调平的楞木上，两头搁置在柱模衬口档上；安放侧模时，两头要钉牢在衬口档上，并在侧模底外侧铺上夹木，用夹木将侧模夹紧并钉牢随即把斜撑钉牢。次梁模板的安装要待主梁模板安装并校正后才能12、进行。其底模及侧模两头是钉在主梁模板缺口处的衬口档上。次梁模板的两侧模外侧要按搁栅底标高钉上托木。梁模安装后，要拉中线检查，复核各梁模中心位置是否对正。当梁净高大于600时，梁侧模需设M12对拉螺栓加固，并穿塑料管。当梁跨度大于4m时，需按13的拱度要求起拱。楼板模板采用12mm厚胶合板加工，按各区格的跨度尺寸，设计好现浇板拼板图并编号，对号入座，防止模板周转混乱。为防止漏浆，模板接缝必须铺严铺平。平板模板铺好后，应对模板面的标高进行检查，如有不符应进行调整，清理干净后方可涂刷隔离剂。后浇带下模板及支撑架独立搭设，不与两侧相连，拆除梁板模板时保留后浇带模板，待后浇带砼浇筑并达到强度后再拆除。713、模板质量控制（l）施工前，在模板面板和支承确定情况下，对模板支承体系进行设计，使其满足在施工静载和活载作用下不发生支承材料破坏：其支承体系变形也在容许变形范围内。（2）模板工程质量是砼构件位置外观几何尺寸准确的保证。所有模板安装后应由分项工长和质检员检查轴线位置、标高、尺寸是否正确，支承架是否稳定可靠。由质检员抽查复核合格后，方可进入下道工序施工。（3）梁柱节点处模板应进行事先设计，采取特制的定型模板，以保证梁柱节点处砼结构不出现缩颈、夹渣等缺陷。（4）为防止混凝土跑浆，对于模板一定要检修后才用于支模，对于板的底模缝采用厚胶纸带粘结，木模的拼缝符合有关规范标准。5）为防止柱子砼出现蜂窝及露筋14、现象。柱子浇筑高度3m时，在柱子中部开设门子板，浇筑采取每下料50cm浇捣一次，为消除层与层的接缝，要求振捣时插入下层5cm。（6）为确保现浇砼的支楔几何尺寸准确，采取如下措施：l）支模前，校正剪力墙柱子主筋，在框架梁、剪力墙上、下口20cm焊制定型钢筋。2）支框架梁侧模时，采用钢筋支在梁上部侧模内，其长度与梁宽相同，钢筋棍支撑间距l.5m。模 板 工 程 质 量 预 控 网 络 表模板选择学习图纸和技术资料平整模板准备工作模板涂隔离剂学操作规程和质量标准与钢筋工序交接书面交底检查脚手架及道路底部标高、中心线、断面尺寸放线技术交底操作人员参加中间抽查支 模钢筋模板工序交接检查自检浇灌砼、钢筋工15、留人值班执行验评标准按梁、柱墙板的件数，各抽查10%，但均不少于3件质量评定不合格处理（返工）按强度曲线确定拆模时间拆模自检记录注意保护棱角质量评定记录资料整理清理现场、文明施工施工记录模板工程质量预控表可能出现的质量问题主要原因预控措施轴线、标高偏差未复查绘制关键性轴线控制图，每层复查轴线标高1次模板断面尺寸偏差检查不严绘制预留、预埋图、并在自检的基础上抽查模板刚度不够，支撑不牢或沉陷未计算、支撑不牢重要模板要经设计计算，保证有足够的强度和钢度。楼板模板下支承应有足够强度和刚度，支撑平面平整（底层土应夯实）。预留孔中心线位移，尺寸不准验收不认真，固定不牢按规范要求验收模板尺寸，避免偏差超限。16、采取专门固定措施。柱模板缺陷支撑不牢固变形、移位柱模安完以后，应全面复核模板的垂直度、对角线长度差、截面尺寸等，支撑必须牢固。梁模板缺陷支模架不牢固，变形梁模夹具不牢固，底模未按规定拱起，梁柱接头处节点未处理好模板安完后，应检查中心线，标高，断面尺寸等项目，支模架及梁模夹具必须牢固，偏差超过时应进行校正；底模按规定起拱；柱子上端头与梁模板交接处的空隙，可采用硬塑泡沫块或木模镶拼嵌补。五、 施工安全保证措施1、拆模要求：按现行有关规定，结构模板的拆除必须经技术负责人批准，而批准的依据应是：同条件养护的试块的试验强度情况；规范和设计要求的情况；现场目测及计算结果。其中KL、梁、板在达到设计强度的117、00%方可拆除；一般的L梁、板在达到设计强度的75%方可拆除；墙、柱模板在确保混凝土棱角完好的情况下可拆除。本工程需确保两层支撑架，以承受和分散施工荷载。原则上应采取“隔二拆一”，即上面已有两层混凝土浇注完成可开始拆除下面的楼层支架。如楼板部分的支撑架与梁柱支撑架分别设置，也可以在符合要求的情况下先拆楼板支撑模架。模板拆除后应尽快加以清理。修补，并分类堆放整齐。修补达不到要求和不需要的材料应尽快安排退场。2、安全文明施工（1）安全防护要求：防护架应跟随主体结构上升且比施工层段高2米（或一步架），具体搭设要求按专门编制的“外脚手架搭设施工方案”执行。（2）模板在吊装、使用过程中应注意的安全要求如18、下：1)、模板在吊装前和使用过程中应经常检查吊钩是否有脱焊现象；模板吊装应“慢起轻放”，四级风以上禁止吊装模板；除角模外严禁使用单吊钩起吊。吊装模板时两钢丝绳间的夹角不应大于120。2)、使用完毕后，模板应放置在坚硬、平整的场地. 现场可搭设双面钢管架，模板应面对面放置，放置的角度要求在7580度之间。3)、模板在吊装时，应避免与其他物体碰撞、伤及面板，防止脱落，模板变形及安全事故发生。4)、在施工过程中严禁用气焊切割模板，以免引起变形、损坏模板板面和结构。5)、模板下墙后要及时对其清灰、涂油、涂刷隔离剂进行保养。3、安全事故应急措施：1）、成立项目部安全事故应急救援小组。安全应急救援小组成员19、名单：2）、应急救援物资的准备应急物资包括救护药品、绷带、施救担架、车辆、紧急隔离带、小型切割机等。3）、应急救援人员的组成 应急救援人员主要由架工、电工、焊工及现场保卫人员组成。4）、应急事件处理程序事故一旦发生，救援人员应先排险，防止施救人员再次受到伤害，同时应根据现场人员伤害情况采取适当施救措施，移出施工现场或进行就地包扎，止血或送医院抢救，若有人被坍塌的脚手架，支模架体，起重设备压住，卡住无法将人员救出时，应立即调集千斤顶，起重吊车将坍塌架体吊起将人员救出，若架体庞大无法支顶，起吊时应采用专用切割工具将坍塌架体切割开把人员救出，施救难度大时，应拨打119请求专业支援，并拨打120便于对20、伤者进行及时抢救。发生紧急情况可以采取的措施包括但不限于：疏散人群、紧急抢救、报告总部、拨打救援电话110、119、120等。紧急情况发生时，应按以下的紧急情况处理流程进行处理。在突发事件应急处理的过程中，有关单位和人员应注意收集、整理有关突发事件应急的工作记录，主要包括但不限于：信息沟通记录、过程控制记录、会议纪要、文件资料、照片等。六、 劳动力计划劳动力计划表工种按工程施工阶段投入劳动力情况基础结构阶段人数地下室主体结构阶段人数主体阶段人数砌体阶段人数装饰阶段人数钢筋工601201105模板工13016013020砼工203030砖工25303080架工1540603050抹灰工560泥工21、70涂料工80普工3060605070试验工22222七、 计算书及相关图纸标准层柱、墙、梁普通支撑架搭设与验算：各幢楼正负零以上标准层支撑架几乎全部架设在混凝土板面上，故不再计算地基承载力，但因楼层上部分梁的自重加施工荷载己超过楼板使用荷载，故要求在框架梁、连梁的支撑立杆下铺放50厚、300宽木架板，以分散施工荷载，同时要求其下面应有两层架子以上分散荷载，直至现浇板混凝土全部满足设计强度为止（即隔二拆一）。1、柱模板支撑计算：柱模板支撑计算取地下室内最大柱径GGKZ3（1000X1000）柱进行计算。一）柱模板计算基本参数：柱模板的截面宽度：B=1000mm，B方向对拉螺栓3道，柱模板的截面22、高度：H=1000mm，H方向对拉螺栓3道，柱模板的计算高度：L = 1000mm，柱箍间距计算跨度：d = 500mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距100mm。柱箍采用矩形钢管100402.5,间距500mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。柱模板计算简图 二）、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中：- 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+1523、)，取4h； T - 混凝土的入模温度，取30.00； V - 混凝土的浇筑速度，取2.50m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.00m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.20； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值：F1=23.040kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值：F1=23.040kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值：F2= 2.00kN/m2。三）、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图1面板强度计算支座最大弯矩计算公式：跨中最大弯矩计24、算公式：其中：q - 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.223.040+1.42.00)0.5 = 15.22kN/m经过计算得到最大弯矩：M = 0.1015.220.10.1=0.015kN.M面板截面抵抗矩：W = 5002020/6=33333.33mm3经过计算得到： = M/W = 0.015106/33333.33 = 0.45N/mm2面板的计算强度小于20.00N/mm2，满足要求！2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力：Q=0.60.115.22=0.913kN截面抗剪强度计算值：T=391325、/(250020)=0.137N/mm2截面抗剪强度设计值 T= 1.30N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求！3.面板挠度计算最大挠度计算公式：其中：q - 混凝土侧压力的标准值，q = 23.0400.5=11.52kN/m； E - 面板的弹性模量，取3.00N/mm2； I - 面板截面惯性矩 I = 500202020/12=333333.33mm4；经过计算得到：v =0.677(23.0400.5)1004/(1003.00333333.33) = 7.799mmv 面板最大允许挠度：v = 100/250 = 0.4mm；C_C四）、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载26、，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下：竖楞方木计算简图1竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式：跨中最大弯矩计算公式：其中：q - 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.223.040+1.42.00)0.1 = 3.04kN/m d为柱箍的距离：d = 500mm；经过计算得到最大弯矩：竖楞方木截面抵抗矩：W = 50100100/6=83333.33mm3经过计算得到： = M/W = 0.076106/83333.33 = 0.912N/mm2竖楞方木的计算强度小于11N/mm2，满足要求！2.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足：T27、 = 3Q/2bh T其中最大剪力：Q=0.60.53.04=0.912kN截面抗剪强度计算值：T=3912/(250100)=0.274N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2竖楞方木抗剪强度计算满足要求！3.竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式：其中：q - 混凝土侧压力的标准值，q = 23.0400.1=2.304kN/m； E - 竖楞方木的弹性模量，取9000N/mm2； I - 竖楞方木截面惯性矩 I = 50100100100/12=4166666.67mm4；经过计算得到：v =0.677(23.0400.1)5004/ (10090004166666.67) = 028、.026mm v 竖楞方木最大允许挠度，v = 500/250 = 2mm；竖楞方木的最大挠度满足要求！五）、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍的规格：矩形钢管100402.5mm；钢柱箍截面抵抗矩：W = 22.42cm3；钢柱箍截面惯性矩：I = 112.12cm4；B方向柱箍计算简图其中：P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.223.040+1.42.00)0.1 0.5 = 1.52kN经过连续梁的计算得到：B方向柱箍剪力图(kN)B方向柱箍弯矩图(kN.m)B方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩：M = 0.217k29、N.m最大支座力：N = 6.11kN最大变形：v = 0.002mm1.柱箍强度计算：柱箍截面强度计算公式：=M/W f其中：M - 柱箍杆件的最大弯矩设计值，； W - 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩，W = 224.2cm3；柱箍的强度设计值(N/mm2)： f = 11B边柱箍的强度计算值：f = 0.97N/mm2； B边柱箍的强度验算满足要求！2.柱箍挠度计算经过计算得到：v =0.002mm v 柱箍最大允许挠度，v = 250/250 = 1mm；柱箍的最大挠度满足要求！六）、B方向对拉螺栓的计算计算公式：N N = fA其中：N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面30、积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺拴的强度要大于最大支座力6.11kN。经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于12mm!七）、H方向柱箍的计算H方向柱箍计算简图其中：P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.223.040+1.42.00)0.1 0.5 = 1.52kN经过连续梁的计算得到：H方向柱箍剪力图(kN)H方向柱箍弯矩图(kN.m)H方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩：M = 0.217kN.m最大支座力：N = 6.11kN最大变形：v = 0.002mm1.柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式：=M/W f其中：M -31、 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 0.217kN.m； W - 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 224.2cm3； 柱箍的强度设计值(N/mm2)： f = 11 H边柱箍的强度计算值 f = 9.68N/mm2； H边柱箍的强度验算满足要求！2.柱箍挠度计算经过计算得到：v =0.002mm v 柱箍最大允许挠度，v = 250/250 = 1mm； 柱箍的最大挠度满足要求！八）、H方向对拉螺栓的计算计算公式：N N = fA其中：N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺拴的强度要大于最大支32、座力6.11kN。经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于12mm!2、剪力墙模板支撑计算：本工程地下室剪力墙厚300到350，剪力墙模板采用15mm的胶合板，背愣采用50100的木枋及483.5的钢管，拉杆采用14对拉杆。坚楞木枋间距250，横楞483.5的钢管间距500，拉杆间距500400。一）、墙模板基本参数计算断面宽度300mm，高度4500mm，两侧楼板高度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。对拉螺栓布置11道，在断面内水平间距400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。二）、墙模板荷载33、标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，取6.667h； T 混凝土的入模温度，取30； V 混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.5m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.590kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.34、600kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。三）、墙模板面板的计算模板面板的按照三跨连续梁计算。面板的计算宽度取3.07m。荷载计算值 q = 1.250.6003.070+1.44.0003.070=203.602kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 307.001.801.80/6 = 165.78cm3；I = 307.001.801.801.80/12 = 149.20cm4；计算简图弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=20.360kNN2=55.991kNN3=55.991kNN4=35、20.360kN最大弯矩最大变形 V = 0.6mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值：f = 1.27210001000/165780=7.673N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=330540.0/(23070.00018.000)=0.829N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.602mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四）、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，36、通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q = 55.991/3.070=18.238kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 7.745kN经过计算得到最大变形 V= 0.1mm内龙骨的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.337、64106/83333.3=4.37N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34033/(250100)=1.210N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形 v =0.1mm内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!五）、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m38、) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 vmax=0.223mm最大支座力 Qmax=16.653kN抗弯计算强度 f=0.677106/10160000.0=66.63N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六）、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(m39、m2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.653 对拉螺栓强度验算满足要求!3、梁模板支撑架计算：梁模板支撑计算取本工程使用最普遍的400X700梁进行计算。梁底增加1道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.50。 一）、参数信息: 梁段信息:L1； 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):4.20； 梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:1根承重立杆，木40、方垂直梁截面； 2.荷载参数 梁模板采用15mm厚胶合模板； 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.400； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.500；梁截面高度D(m):0.700； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 41、采用的钢管类型(mm):483.5。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 二）、梁模板底模计算梁模板底板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。梁模板底板按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：q1 = 1.500.701.00=1.05kN/m（2）模板的自重线荷载（kN/m）：q2 = 0.351.00（20.70+0.40）/0.40=1.575kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：经计算得到：活荷载标准值：P1 = （2.50+2.00）0.401.00=1.8kN42、均布荷载：q = 1.21.05+1.21.575=3.15kN/m集中荷载：P = 1.41.8=2.52kN底板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.51.5/6 = 37.5cm3；I = 1001.51.51.5/12 = 28.13cm4；计算简图弯矩图剪力图变形图经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.86kNN2=1.86kN最大弯矩：最大变形：V = 0.033mm2强度计算经计算得到面板强度计算值：f = 0.31510001000/37500=8.4N/mm2底板的强度设计值 f，取13N/mm2；底板的强度43、验算 f 小于 f,满足要求！抗剪计算截面抗剪强度计算值：T=31860/（2100015）=0.186N/mm2截面抗剪强度设计值：T=1.30N/mm2抗剪强度验算 T 小于 T，满足要求!挠度计算底板最大挠度计算值：v = 0.033mm底板的最大挠度小于 400/250，满足要求! 三）、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.7000.800=14.000 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.800(20.700+0.400)/ 044、.400=1.260 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)0.4000.800=1.280 kN； 2.木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.214.000+1.21.260=18.312 kN/m； 集中荷载 P = 1.41.280=1.792 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=1.422 kN； N2=6.363 kN； N3=1.422 kN； 木方按照三跨连续梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00045、10.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.363/0.800=7.954 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.17.9540.8000.800= 0.509 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.509106/83333.3 = 6.109 N/mm2； 木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 46、截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.67.9540.800 = 3.818 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 33818.035/(250.000100.000) = 1.145 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.6776.629800.0004 /(1009500.000416.667103)=0.464 mm； 木方的最大挠度小于 800.0/250,满足要求! 3.支撑钢管的47、强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=0.063 kN 中间支座最大反力Rmax=8.762； 最大弯矩 Mmax=0.246 kN.m； 最大变形 Vmax=0.167 mm； 截面应力 =0.246106/5080.0=48.495 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! 四）、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 五）、扣件抗滑移的计算: 双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，48、该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.76 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六）、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =8.762 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.200=0.651 kN； N =8.762+49、0.651=9.412 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ； u 50、- 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9412.413/(0.203489.000) = 94.819 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 94.819 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算51、长度 Lo = h+2a = 1.500+0.3002 = 2.100 m； Lo/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9412.413/(0.381489.000) = 50.520 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 50.520 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取52、值1.001 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.001(1.500+0.3002) = 2.453 m； Lo/i = 2453.151 / 15.800 = 155.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.291 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9412.413/(0.291489.000) = 66.145 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 66.145 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！四、标准层板模板支撑计算：一）、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距53、(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):3.70； 采用的钢管(mm):483.5 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 标准层板模板采用15mm厚胶合模板；模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100； 楼板浇筑厚度(m):0.14；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):1.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.楼板参数 钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnT54、i)；楼板混凝土标号:C30； 每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1300.000； 计算楼板的宽度(m):4.00；计算楼板的厚度(m):0.14； 计算楼板的长度(m):4.50；施工平均温度():25.000； 4.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二）、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度55、和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值： q1 = 250.21+0.351=5.35kN/m活荷载标准值： q2 = （2+1）1=3kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.51.5/6 = 37.5cm3；I = 1001.51.51.5/12 = 28.13cm4； 1强度计算：f = M / W f其中：f - 面板的强度计算值（N/mm2）； M - 面板的最大弯距（N.mm）； W - 面板的净截面抵抗矩； f - 面板的强度设计值，取13N/mm2；M = 0.100ql2其中：q - 荷载设计值（56、kN/m）；经计算得到 ：M = 0.100（1.25.35+1.43）经计算得到面板强度计算值：f = 0.09610001000/37500=2.56N/mm2面板的强度验算 f 小于f，满足要求！2抗剪计算：T = 3Q/2bh T其中最大剪力：Q=0.600（1.25.35+1.43）0.3=1.912kN截面抗剪强度计算值：T=31912/（2100015）=0.191N/mm2截面抗剪强度设计值 T= 1.30N/mm2抗剪强度验算 T 小于T，满足要求！3挠度计算：v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值：v = 0.6778.3530057、.004/（1009500281300）=0.171mm面板的最大挠度小于300.00/250，满足要求！ 三）、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.3000.140 = 1.050 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3500.300 = 58、0.105 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000 + 1.000)1.0000.300 = 0.600 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(1.050 + 0.105) = 1.386 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.600=0.840 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.8401.000 /4 + 1.3861.0002/8 = 0.383 kN； 最大支座力 N = P/2 + 59、ql/2 = 0.840/2 +1.3861.000/2 = 1.113 kN ； 截面应力 = M /W = 0.383106/83333.33 = 4.599 N/mm2； 方木的计算强度为 4.599 小于13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 1.3861.000/2+0.840/2 = 1.113 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 1.113103/(2 50.000100.000) = 0.334 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T =60、 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为 0.334 小于 1.300 满足要求! 4.挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.155 kN/m； 集中荷载 p = 0.600 kN； 最大变形 V= 51.1551000.04 /(3849500.0004166666.667) + 600.0001000.03 /( 489500.0004166666.7) = 0.696 mm； 方木的最大挠度 0.696 小于 1000.000/250,满足要求! 四）、板底支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用61、下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.3861.000 + 0.840 = 2.226 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.749 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.916 mm ； 最大支座力 Qmax = 8.095 kN ； 截面应力 = 147.506 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求! 五）、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件62、式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 8.095 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六）、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (63、1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1293.700 = 0.478 kN； (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1401.0001.000 = 3.500 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.328 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+1.000 ) 1.0001.000 = 2.000 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N64、 = 1.2NG + 1.4NQ = 7.993 kN； 七）、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.993 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果65、完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 M； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=7993.266、04/(0.207489.000) = 78.966 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 78.966 小于 f= 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h + 2a = 1.500+20.100 = 1.700 m ； Lo / i = 1700.000 / 15.800=108.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ； 钢管立杆受压强度计算值；=7993.204/(0.530489.000) = 30.842 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 30.842 小于 f= 205.000满足要求！ 八）、楼板强度的67、计算: 1. 计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋3级钢筋,配筋面积As=1300 mm2,fy=360 N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=4000mm140mm,截面有效高度 ho=120 mm。 按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m； 楼板计算范围跨度内摆放55排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q = 2 1.2 (68、 0.350 + 25.0000.140 ) + 1 1.2 ( 0.47855/4.500/4.000 ) + 1.4 (1.000 + 1.000) = 12.840 kN/m2； 计算单元板带所承受均布荷载 q = 4.50012.836 = 57.763 kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.059657.7604.0002 = 55.082 kN.m； 验算楼板混凝土强度的平均气温为25，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到8天后混凝土强度达到62.400%,C30混凝土强度近似等效为C18.720。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.9869、6N/mm2； 则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( b ho fcm ) = 1300.000360.000 / ( 4000.000120.0008.986 )= 0.109 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = 0.103 此楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s b ho2fcm = 0.1034000.000120.00028.98610-6 = 53.343 kN.m； 结论：由于 Mi = 53.343 Mmax= 78.324 所以第16天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。成都建筑工程集团总公司民航局第二研究所科研生产大楼灾后重建工程项目部2011年7月