1、国色天香工程(临河面一至三层)悬挑式脚手架施工方案 年 10 月 25 日悬挑式脚手架施工方案1、工程概况1.1、工程名称：国色天香工程1.2、工程地点：永川区东外街F9-3-4 地块1.3、建筑面积：34598.17 1.4、工期：30 天1.5、质量目标：合格1.6、结构类型：框架剪力墙结构1.7、工程情况：建筑高度99.4 米，地下三层，地上三十二层。2、编制依据2.1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）2.2 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）2.3 建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）2.4 建筑工程施工安全操作规程2.5 建筑施工手册（2、第四版）2.6 工程建筑、结构施工图纸2.7 施工组织设计3、外脚手架施工重点特点与难点由于上下需交叉作业，本工程施工将背立面1-3 层装饰外脚手架改为工字钢悬挑式外脚手架，在1 层悬挑，最大高度不超过15m；所以外架的搭设方法的确定与施工是外脚手架施工的重点。4、脚手架搭设的设计与计算4.1 外脚手架搭设方案装饰施工采用工字钢悬挑式外脚手架施工，在1 层悬挑单段最大高度不超过 15m，外脚手架采用 483.5 钢管搭设，立杆采用单立杆，横距为 850mm，纵距为 1500mm，横杆步距为 1700mm，脚手架内立杆距建筑物外皮为 0.5 米，建筑物四周阳角处工字钢无法伸出悬挑时,在每根工字钢3、根部顶两根钢管与4.8M层框架梁及楼板下，剪刀撑在脚手架外侧沿架高连续设置,与地面倾角 45 度至 60 度。连墙杆按两步两跨设置。第一排水平横杆下设16 号工字钢，工字钢座在正负层顶现浇板上，外架子不大于 40 设一个连墙点，且连墙点的竖向间距不应大于4m。因为本工程脚手架是悬挑式脚手架，所以在外脚手架部位需要加固。加固时立杆位置、脚手架立杆位置，工字钢顶部（脚手架立杆位置）焊 32 钢筋壹根，高度 50 ，外脚手架立杆套定在钢筋上。连杆、扫地杆按标准设置。42 装饰外脚手架架计算书垂直荷载的传递路线施工荷载木脚手板小横杆通过扣件抗剪立杆工字钢悬挑钢丝绳4.2.1 脚手架参数1.内排架距墙距4、离为0.5 米，大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距 3.0 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数：活荷载分为：施工荷载（包括作业层上人员、器具及材料自重）和风荷载；施工均布荷载标准值:3.0 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.恒荷载参数：恒荷载分为：a 脚手架结构自重（包括立杆、纵横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等自重）b 构配件自重（包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等自重）每米立杆承受的结构自重荷载标准值:0.15、248 kN/m2；脚手板自重标准值:0.350 kN/m2；栏杆挡脚板自重标准值:0.140 kN/m2；安全设施与安全网自重标准值:0.005 kN/m2；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；4.水平悬挑支撑梁：悬挑水平钢梁采用16 号工字钢，建筑物外悬挑段长度分别为：均为 1.4 米；建筑物内锚固段长度为2.7 米、2.2 米和 2.9 米。5.拉绳参数：拉绳数量为:1；La-立杆纵距 h立杆步距悬挑架正立面图4.2.2 大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)（以下简称扣规）第 5.2.4 条规定，大横杆按6、照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算：大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3500.9/(2+1)=0.105 kN/m；活荷载标准值:Q=3.0 0.9/(2+1)=0.9 kN/m；恒荷载的设计值:q1=1.20.038+1.2 0.105=0.1716kN/m；活荷载的设计值:q2=1.40.9=1.26kN/m；图 1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图 2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算：跨中和支7、座最大弯距分别按图1、图 2 组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为 M1max=0.080.17161.52+0.101.26 1.52=0.314 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10 0.17161.52-0.117 1.26 1.52=-0.370 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=M W=0.370 106/5080.0=72.835 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为=72.835 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下8、：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.90 kN/m；最大挠度计算值为：V=0.677 0.143 15004/(100 2.06 105121900)+0.99 0.915004/(100 2.06105121900)=1.991 mm；大横杆的最大挠度 1.991 mm 小于 大横杆的最大容许挠度1500.0/150 mm 与 10 mm，满足要求！4.2.3、小横杆的计算:根据扣规第 5.2.4 条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最9、不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038 1.500=0.057 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.350.91.5/(2+1)=0.1575 kN；活荷载标准值：Q=3.00.9 1.5/(2+1)=1.35 kN；集中荷载的设计值:P=1.2(0.057+0.1575)+1.4 1.35=2.147 kN；小横杆计算简图2.强度验算：最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmaxql2/8=1.20.038 0.92/8=0.0046 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如10、下:Mqmax=3pl=2.147 0.9/3=0.644 kN.m；最大弯矩 M=Mqmax+Mpmax=0.0046+0.644=0.649 kN.m；最大应力计算值=M/W=0.649106/5080=127.76 N/mm2；小横杆的最大应力计算值=127.76 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载设计值最不利分配的挠度和。小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=ql54/384EI=5 0.038 9004/(384 2.06105121900)=0.013 mm11、；大横杆传递荷载 P=p1+p2+Q=0.057+0.1575+1.35=1.565 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=1565900(39002-49002/9)/(722.06105121900)=1.613 mm；00 最大挠度和 V=Vqmax+Vpmax=0.013+1.613=1.626 mm；小横杆的最大挠度和 1.626 mm 小于 小横杆的最大容许挠度900/150=6.0 与 10 mm,满足要求！4.2.4、扣件抗滑力的计算:当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m 时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN12、；双扣件在 20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；按扣规表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN。（扣规并没有要求折减抗滑承载力，公司出于对安全的考虑，内部决定予以折减）纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(扣规 5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取 6.40 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038 1.5 2/2=0.057 kN；小横杆的自重标准值:P2=0.038(0.9+0.1+13、0.5)/2=0.029 kN；脚手板的自重标准值:P3=0.350 0.9 1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值:Q=3.00.9 1.5/2=2.025 kN；荷载的设计值:R=1.2(0.057+0.029+0.236)+1.42.025=3.221 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!4.2.5、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值为0.1248 (查扣规表A-1)NG1=0.1248 36.0=4.493 kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片14、脚手板，标准值为0.35 NG2=0.35 101.5(0.9+0.5)/2=3.675 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(采用栏杆、木脚手板挡板)，标准值为 0.14 kN/m NG3=0.14 101.5/2=1.05 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.005 1.5 36.0=0.27 kN；经计算得恒荷载标准值：NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.493+3.675+1.05+0.27=9.488 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得活荷载标准值NQ=3.0 0.15、9 1.52/2=4.05 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：河南驻马店（n=50）基本风压为=0.4 kN/m2；-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)第 7.2 节的规定采用：按B类考虑=1.14；（风荷载高度变化系数的高度，应为支点向每三步的顶点。即8.1+1.8 3=13.5m处）-风荷载体型系数：查吉人空间取值 1.128；经计算得风荷载标准值：=0.71.141.1280.4=0.360 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+116、.4NQ=1.2 7.283+1.4 3.6=13.78 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.2 7.283+0.85 1.4 3.6=13.024 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为=0.85 1.4 0.361.5 1.82/10=0.208 kN.m；4.2.6、立杆的稳定性计算：不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：fAN?（扣规 5.3.1-1）立杆的轴向压力设计值：N=13.780 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58 cm；计算长度附加系数按扣规第5.3.3 条：k=1.155；计算长度系数参照扣规表5.3.3 取：17、=1.50；计算长度 ,lo=k h =1.155 1.51.8=3.119 m；长细比 Lo/i=311.9/1.58=197.0；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比查扣规附录C得到：=0.186；立杆净截面面积：A=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205.000 N/mm2；=13780/(0.186 489)=151.505 N/mm2；立杆稳定性计算=151.505 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式：fWMwAN（扣规 5.3.1-2）立杆的轴心压力设计18、值：N=13.024 kN；=13024/(0.186 489)+208000/5080=184.138N/mm2；考虑风荷载时，立杆稳定性计算=184.138 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！4.2.7、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0(扣规 5.4.1)风荷载标准值（按顶标高 44.1m 查=1.67）=0.7 1.671.1280.4=0.527 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内,脚手架外侧的迎风面积Aw=1.8 2 步1.5 2 跨=10.800 m2；注：实际工作中连墙件垂直距离按层高，水平距离按立杆纵距的19、倍数,最多三跨,所以这里应按下式计算:Aw=3.6(层高)1.5 3(跨)=16.2 m2；按扣规 5.4.1 条N0=5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4 WkAw=1.4 0.527 10.8=7.968kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw+N0=12.968 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比=500/15.800=31.646 的结果查表得到=0.9 59，为内排架距离墙的长度；又：A=4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.959 4.20、8910-4205103=96.135 kN；Nl=12.968 Nf=96.837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=12.968 kN 大于单扣件的抗滑力，不满足要求！可采用双扣件。4.2.8、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁是一个带悬臂的连续梁。出于安全的考虑，悬挑水平钢梁,既用锚环固定，同时又用钢丝绳斜拉保护。在计算钢丝绳强度时,不考虑型钢悬挑的作用；在验算悬挑型钢的强度时,对于悬挑小于 1.7m 的，不考虑钢丝绳受力，对于悬挑大于1.7m 的，按不考虑悬挑作用的情况计算。悬挑水平钢梁采用16 号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度分别为：北侧21、大厅处 1.6 m，东西两侧 1.3 m，其它 1.4 m，西北角处 3.6 m；(1)、悬挑 L=1.45 m 的计算:（悬挑 1.35 m 的用本况结果）脚手架排距为 Lb=900 mm,内排脚手架距离墙体La=500 mm，支拉斜杆的支点距离墙体为Lc=1400 mm,锚固长度 Lm=2850 mm,总长 4.5m 水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00 cm4，截面抵抗矩 W=141.00 cm3，截面积 A=26.10 cm2,质量20.50 kg/m 受脚手架集中荷载 P=13.780 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2 0.205=0.246 kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手22、架计算简图最大弯矩13.78 0.5 13.781.4 0.5 0.246 1.45226.44 kN.m支座反力(26.44 0.5 0.2462.852)/2.85 8.927 kN最大应力=M/1.05W+N/A=26.44106/(1.05 141000)+0/2610.0=178.588 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值178.588 N/mm2小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！(2)、悬挑 L=1.60 m 的计算:脚手架排距为 Lb=900 mm,内排脚手架距离墙体La=650mm，支拉斜杆的支点距离墙体为Lc=1550 mm,锚固长度23、 Lm=2700 mm,总长 4.5m 水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00 cm4，截面抵抗矩 W=141.00 cm3，截面积 A=26.10 cm2,20.50 kg/m 受脚手架集中荷载 P=13.780 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2 0.205=0.246 kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图最大弯矩13.780.6513.78 1.550.50.2461.6230.631 kN.m 支座反力(30.631 0.5 0.2462.72)/2.7 11.005 kN 最大应力=M/1.05W+N/A=30.631106/(1.05 141000)+0/2610.0=224、06.896N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值206.896 N/mm2小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！（3）、悬挑 L=3.60 m 的计算:Lb=900 mm，La=2650mm，Lc=3600 mm，Lm=2200 mm，=45o,总长 6.0m 悬挑脚手架计算简图最大弯矩，按下式简化计算13.782.65/3.6(20.05+0.9)+0.246 3.62/8 10.542 kN.m支座反力(13.78 2.6513.783.55 0.5 0.2463.62)/3.55 24.516 kN水平钢梁的轴力 FHR1/tg 24.516/tg45o24.25、516 kN 最大应力M/1.05W N/A=10.542106/(1.05 141000)24.516103/2610=80.599 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 80.599N/mm2小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！4.2.9、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用 16 号工字钢,计算公式如下(钢规 GB50017-2003第 4.2.2)其中-整体稳定系数，查 钢规GB50017-2003附录 B：.大于 0.6 时，应用代替值：（钢规 GB50017-2003附录 B，B.1-1）经过计算得到最大应力Mx/(xwb)=10.54210626、/（0.929141000）=80.5f=215N/mm2满足要求!（2）、顶撑钢管的计算由已选用的 48钢钢管两根,其安全荷重 2711.306 安全（3）、吊点抗滑承载能力计算为防止撑点处钢管的滑移,采用在工字钢上焊一根20 圆钢PN=14470/590=32.1N/2 由表得角焊缝最小值为P=160N/2 PPN 满足要求（4）、工字钢抗滑承载能力计算由于工字钢不考虑分担竖向荷载，所以只需验算其预埋件（16圆钢，锚固满足 30d），工字钢与预埋钢筋之间的连接，要求在工字钢顶部水平位置满焊，焊缝抗压承载力，选用“工16”型工字钢。由上式得 TBC=14.74N 2 PN=14470/5(527、02)=28.94N 2 由表得角焊缝最小值为P=160N/2 PPN 满足要求（5）、脚手架搭拆施工要求5.1 脚手架材质要求（1）钢管采用国标3 号钢和技术要求，外径不小于48，壁厚不小于 2.7。由严重锈蚀，弯曲，压扁或有裂缝的钢管严禁使用。（2）扣件要有出厂合格证，有脆裂,变形,滑丝的扣件禁止使用,扣件表面应进行防锈处理,扣件活动部位应能灵活转动.当扣件夹紧钢管时,开口处的最小距离应不小于5。（3）为避免减少架子不均匀沉降,在立杆底部加扫地杆,扫地杆离下脚间距高不超过120。（4）密目式安全网应紧随架体搭设高度满挂.使用的密目式安全网须是建设部认证产品。（5）操作处紧贴外立杆内侧设置二28、道扶手栏杆(高度分别为 1.2m和 0.6m)。（6）脚手板应做到严密,牢固,铺平.铺稳,铺实,不得超过 50间隙.严禁由超过 150的探头板。（7）脚手板在下列部位应给予固定:脚手板的两端和拐角处;板长方向间隔15-20m；坡道和平台的两端;其他可能发生滑动和翘起的部位.5.2 搭设构造措施要求（1）、立杆:垂直度偏差不得大于架高的1/200.每根立杆地步均应设置垫板为脚手版.立杆接头除在顶部可采用搭接外,其余各层各步接头必须采取对接扣件,对接搭接应符合以下要求:立杆上的对接扣件应交错不知;两相邻立杆接头不应设在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500;各接头29、中心距节点的距离不宜大于步距的 1/3;搭接长度不应小于1m,应采用不少于 2 隔旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100 立杆顶端高出建筑物上皮 1m.（2）、扫地杆:脚手架底部设置纵、横向扫地杆,纵向扫地杆应用直角件固定在距工字钢表面不大于200 处的立杆上,横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.（3）、大横杆:设在立杆内侧,长度不小于三跨,采用直角扣件与立杆扣紧,直角扣件不得朝上.大横杆采用对接扣件连接或搭接,对接或搭接应符合以下要求:1)对接接头应交错布置两根相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500;各接头中心距最近主接点的距离不宜大于纵距的1/3;30、大横杆对界扣件开口应朝架子内侧.螺栓向上,避免开口朝上,以防雨水进入,导致扣件锈蚀,锈腐后强度减弱,2)搭接长度不小于 1m,等间距设置 3 隔旋转固定,端部扣件盖板边缘到搭接大横杆杆端的距离不应小于 100.同一根大横杆的两端高差不得超过20,同跨内两根大横杆高差不得超过 100.（4）、小横杆:每一主接点处必须设置一小横杆,用直角扣件扣接并严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150 靠墙一侧的外伸长度不 大于 200，外架立面外伸长度以100为宜。作业层非主接点处的小横杆宜根据支撑脚手版的需要等间距设置,最大间距不应大于立杆纵距的 1/2,可按 600 设置.小横杆两端均应运用直31、角扣件固定在大横杆上.（5）、连墙杆:按两步三跨设置,通过预埋在边梁部位的钢管或钢管筋拉环与外架立杆拉接.连墙体与脚手架连接的一端可稍微下斜,不容许向上翘起.设置第一排连墙件前.每隔 6 跨设一道抛撑,一确保架子稳定.（6）、剪力撑:脚手架沿两端和转角处起,斜杆与地面的倾角为45。-60。剪力撑沿架高连续设置,剪力撑斜杆的接长宜采用搭接,连接方法同立杆.剪力撑的斜杆除两端用旋转扣件与小横杆的伸出端或立杆扣紧外,还应在其中增加2-4 个扣接点,旋转扣件中心线至主接点的距离不大于 150.（7）、脚手板、防护栏和挡脚板:脚手架设作业一层,满铺竹脚手版,紧贴脚手架外立杆内侧设防护栏杆两道(高度分别为32、 1.2m 和 0.6m)和挡脚板一道,挡脚板高 180.脚手板平铺,应铺满铺稳,拐角要交圈,不得超过 150 的探头板.脚手板应设置在三根小横杆上,当脚手板长度小于2m时可用两根小横杆支撑,且脚手板两端应与其可靠固定,严防倾翻.脚手板对接平铺时,接头处必须设置两根小横杆,脚手板外伸长度应取130-150,两块脚手板外伸长度的和不大于300;脚手板搭接铺设时接头必须支在小横杆上,搭接长度大于 200,其伸出小横杆的长度不小于100。栏杆上立挂密目阻燃安全网,网的下口与建筑物挂搭封严。5.3 荷载(1)外架单层结构作业荷载不超过3KN；(2)扣件式内满堂梁板模支撑架,作用于跨中的集中荷载应不大于33、以下规定值 0.9m、1.2m跨度的允许值分别为4.5KN/,3.5KN/。5.4 架子搭设质量要求不得采用有严重锈蚀、弯、压扁或折裂的钢管;新扣件必须有生产许可证,测试报告和产品质量合格证;有裂纹,变形的扣件不得使用,出现滑丝搭接螺栓必须更换;钢管新旧扣件均应进行防锈处理.地基基础:表面坚实,平整,不积水;垫板不晃动,不下沉.立杆垂直度允许偏差:一根杆的两端为+20;同跨内两根杆为+10.步距允许偏差:+20;立杆纵距允许偏差:+50 立杆横距允许偏差:+20 扣件安装:主接点处各扣件中心点距离不大于150;同步立杆上两个相隔对接扣件的高度差不大于500;立杆上的对接扣件到主接点的距离不大于34、步高的1/3;纵向水平杆上的对接扣件至主接点的距离不大于立杆纵距的1/3。扣件螺栓拧紧力矩:40-65NM。5.5 拆除顺序和方法先搭的后拆,后搭的先拆。先从钢管脚手架顶端拆起。拆除时,周围设置护栏或警戒标志,设专人指挥.严禁非作业人员入内.拆除顺序由上而下,先搭后拆,后搭先拆的原则,先拆栏杆,脚手版,剪力撑,斜撑,后拆小横杆,立杆,先按一步一清的原则依次进行。严禁上下同时作业。拆立杆时,先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除大横杆,斜撑,剪力撑时,先拆中间扣。然后托住中间,再解端头扣。连墙杆应随拆除进度逐层拆除,严禁先将连墙杆整层或数层拆除后在拆除脚手架,分段拆除高差不应大于2 步。拆除整个过程中35、,不得换人,统一指挥.上下呼应,动作协调,当解开与另一个人有关的结扣时,应先通知对方,以防坠落。拆除时严格控制架杆接触电线,不要碰坏外墙,瓷片,窗框,玻璃,水管等物品。拆下的钢管,脚手板等配件,分别集中用钢丝栓住,及时用塔吊运至地面,严禁抛掷,运至地面。6、安全通道搭设一）为防止施工时异物坠落,在建筑物周围外架下所设通道部位设置防护棚。（1）挑出建筑物(含外架)距离不得小于 3m。（2）棚具体做法为:每隔 3m外挑一根斜钢管,钢管边必须与架体用扣件连接,上面间距 1m铺设横杆,横杆以直角扣件接,用脚手版铺设严密。(3)护棚悬挑端头应设置栏杆,栏杆不低于1.2m 并不少于二道横杆,外面用密目式安36、全网封闭。(4)每隔 3m应设置斜拉杆,一端与斜撑钢管端头相连,另一端与架体相连,保证防护棚的安全,稳定性。搭设杆横距1050 的双排扣件式脚手架,步高 1800,按标准双排扣件式脚手架搭设,连墙件均有布置,且每点覆盖面积不大于30,满设剪力撑,高度超女儿墙 500。二）、周围建筑物及人行通道安全防护措施1、安全通道搭设高度5m,底层脚手板离地面高4.5m,上层脚手架的高度 5m，满铺双层脚手板。2、材料:采用扣件式脚手架材料,按扣件式脚手架及安全设施标准搭设。3、施工现场其余临建:目前的临建是南侧钢筋加工棚。现场这些临建严禁住人休息,安全员平时要经常检查,并有记录。4、搭设时间:由项目经理主持召开专题会议商研确定,并研讨搭设的安全程度标准,确认后立即执行。