1、宜兴山水仁和四期 “高支模”施工方案第一章：方案文本第一节.工程概况 根据宜建（2011）7号文件，混凝土模板支撑高度大于5m属于高支模。本工程位于宜兴市城东新区，东虹路南侧，枫隐路东侧，总建筑面积75387平方米，该项目由1幢31层和3幢32层组成，楼主体为框架剪力墙结构，结构安全等级为二级，耐火等级为二级，工程抗震设防烈度为6度。计划开竣工时间为2011年5月1日-2013年4月30日，目前进行地下室基础垫层施工。需要论证的结构部位为：主楼地下室层高 5.32m，主楼首层高度6米。工程中的“高支模”设计计算则是在该工程中选择最不利的模板系统进行设计和验算即可。因此，该工程选择首层、负一层两2、层进行设计验算。构件尺寸及控制界面的选取构件名称截面尺寸（mmmm）计算控制截备注剪力墙300300选H=6m的墙计算施工300300柱600600（5.32米）/所有柱按照600900（5.32米）施工600700（5.32米）/600800（5.32米）/600900（5.32米）600900600600（6米）/600700（6米）/板180180H=5.32m150150H=6m梁3001750（5.32m）3001750层高5.32米300400（5.32m）/所有的梁按照300520（6m）施工300500（5.32m）/300400（6m）/300450（6m）/300500（63、m）/300520（6m）300520300770（6m）300770层高6米第二节.主要编制依据（1）建筑施工模板安全技术规格（JGJ1162-2008）（2）混凝土结构工程施工规范(待颁布)（3）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）（4）建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）（5）木结构设计规范（GB50005-2003）（6）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）（7）钢结构设计规范 （GB50017-2003）（8）工程结构施工图（9）项目施工组织设计第三节. 危险源与相关控制措施高支模施工现场重大危险源部位是：模版支架、高处作业、4、施工用电等。危险源的评估、识别及控制措施见表4-9、表4-10。 危险源评估及控制措施表（模板支架、高处作业） 表4-9项 目活动、产品或服务中的危险源控 制 措 施物理性危险危害因素设备设施缺陷扣件的质量不符合国家标准的要求按照国家规定，项目部对不符合要求的扣件要及时更换，进场的扣件应具备产品合格证扣件的螺栓无垫片或垫片不符合国家标准的要求同上扣件有夹沙现象同上立杆未埋深且未设置离地20cm的扫地杆同上李刚的接头间隔不符合规范要求架子班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130)标准的要求，经过检查符合安全后方能投入使用立杆的间隔不符合安全要求同上架体的转角处的剪刀撑与地面的5、夹角过大架子班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130)标准的要求，地面夹角应在4560之间并经过检查合格后投入使用橫杆的端头与扣件的中心小于10cm架子班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130)标准的要求，经过检查符合安全后方能投入使用水平杆搭接间隔不符合安全要求同上有些焊接钢管作为立杆将焊接的钢管全部退场、禁止使用连墙点的设置不符合安全要求按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130)标准及落地式双排竹脚手架进行纠正，检查符合要去后方可使用扣件的螺栓扭距力没有达到安全要求按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130)标准进行检测，检6、测不符合要求的进行加固并检测验收合格后方可投入使用防护缺陷安全帽没有定期检查按照安全帽管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换安全带没有定期检查按照安全带管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换安全网没有定期检查按照安全网管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换架子作业没有配备工具袋按照职业健康安全管理制度中的“劳动用品发放标准”执行不配戴或不正确配戴安全防护用品按照职业健康安全管理制度的规定进行教育和处理，加强管理度力度和安全教育 项 目活动、产品或服务中的危险源控 制 措 施物理性危险危害因素运动物危害钢管、扣件、螺丝、工具等高空坠落完善各种防护措7、施，挂设安全标志牌加强安全管理和安全教育工作环境不良大风、大雨天气下搭设外架遇到大风、大雨天气停止高空作业搭设或拆除外架时，有人在外架下通行搭设或拆除外架时，项目部派专人进行监护，设警戒区，挂设警示标志并加强管理标志缺陷支架搭设时无安全标志和警示牌项目部安全员根据现场实际情况进行挂设并加强管理心理生理性危险因素负荷极限：体力、听力、视力超过极限架子工作业时间过长，体力下降存在安全隐患按照劳动法有关规定进行，并适当调整和安排作息时间个别作业人员视力不好进行特殊作业按照特殊作业的有关规定，发现此情况的应将该作业人员予以调离有心脏病、高血压的人员进行高空作业同上夏天高温天气作业，容易中暑提供充足的清8、凉消暑饮料并安排适当的作息时间作业人员注意力不集中，心情低落引发事故根据现场实际情况予以调整人员行为性危险因素指挥失误班组长违章指挥，不执行安全操作规章根据职业健康安全管理制度进行处理并组织相关的技能培训和睦教育操作失误架子工无证上岗作业检查作业人员的持证，对无证人员禁止其上岗作业监护失误架子搭设没有设置监护区域或无人监护项目部根据现场实际情况进行 危险源评估及控制措施（施工用电） 表4-10项 目活动、产品或服务中的危险源控 制 措 施物理性危害因素设备设施缺陷使用的绝缘工具没有检测项目部机电管理人员根据相关规定进行检测，合格后方可使用使用的手持电动工具没有进行绝缘检测按照手持电动工具安全管9、理规定进行检测，合格后方可投入使用使用的人字梯中间的连接杆件没有或连接不牢固使用前进行检查，发现问题处理后方可作业类手持电动工具无保护零线按照手持电动工具安全管理规定进行检测，合格后方可投入使用振动危害冲击钻使用发生的振动按照国家规定调整作息时间运动物危害室外电气安装时与塔吊作业同时进行施工过程中加强安全监督，并及时检查各种防护措施 项目活动、产品或服务中的危险源控 制 措 施物理性危害因素防护缺陷操作工高空作业不使用安全带按照职业健康安全管理制度的规定进行处理，安全员现场进行监督，禁止作业漏电保护器失灵按照职业健康安全管理制度进行检查，发现有问题的，机电人员要及时更换心理生理性危险因素负荷极10、限：体力、听力、视力超过极限高空作业时间过长，造成体力下降、注意力不集中项目部安排作息时间酒后作业安全员监督、禁止酒后作业有心脏病、高血压的人员进行电气安装作业安全员监督、及时调整行为性危险因素指挥失误施工管理人员违章指挥按照职业健康安全管理制度执行，加强教育第四节、材料选用木枋选用50100云杉一等材，模板采用15厚九夹板，规格为1830915mm，模板支撑体系采用483.0mm钢管搭设，立杆下垫块采用厚50mm，宽250mm长条木板。第五节、模板工程制作1、 木枋加工时，工程所用木材应统一规格尺寸，木枋窄面、大面均应刨平直，且大面与窄面成直角。2、 梁板模、墙模、柱模均应按图纸尺寸，并根据11、进场的材料规格、形状以及施工规范要求下进行配制。第六节、模板安装(墙、柱、板、梁)一）墙模施工300mm墙墙模板：次楞(木枋)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(钢管)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14； （墙最下面一道对拉螺杆必须在距地或楼板面250mm高处设置）。二）柱模施工 600mm900mm柱模板：柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:7；对拉螺栓直径(mm):M14；柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0柱箍的间距(m12、m):450；柱箍合并根数:2三）板模施工1、150mm板模：支撑钢管横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.85；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件2、180mm板模支撑钢管横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.14；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件立杆和水平杆接长采用13、对接扣件连接，相邻两立柱接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3，剪刀撑杆件的接长采用搭接，搭接长度不小于500mm，并采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处固定。在立杆底距离地面200mm高处，沿纵横水平向设扫地杆，高支架立柱之间必须之间每一步距纵横两个方向各设一道水平杆，水平杆的端部尽量和四周建筑物抱牢或顶牢，无处可顶或可抱时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。四)梁模施工1、300mm1750mm梁模梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.75；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨14、度方向间距La(m):0.90；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.32；梁两侧立杆间距(m):0.90；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为483；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；主楞间距(mm)：450；次楞根数：8；主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：350mm，350mm，350mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50m15、m，高度100mm；次楞合并根数：2；2、300mm770mm梁模梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.77；混凝土板厚度(mm):150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.85；梁两侧立杆间距(m):0.90；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:双扣件，梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；主楞间距(mm)：450；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间16、距为：150mm，150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；3、300mm520mm厚梁模立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.85；梁两侧立杆间距(m):0.90；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底纵向支撑根数：4主楞间距(mm)：450；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：150mm；穿梁螺栓水平间17、距(mm)：450；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；第七节、模板质量要求一)预埋件和预留孔洞的允许偏差：项 目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预 留 洞中心线位置10截面内部尺寸+10，0注：固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。二)现浇结构模板安装的允许偏差：项 目允许偏差(mm)轴线位置5底模上表面标高5截面内部尺寸基 础10柱、墙、梁+4，-5层高垂直全高5 m618、全高 5 m8相邻两板表面高低差2表面平整(2 m长度上)5注：模板接缝处必须严密，不允许漏浆。第八节、模板拆除1、 按照砼结构工程施工与验收规范中有关模板拆除规定，及时拆除模板，以利于模板的周转利用。2、 拆除时不能用力过猛，模板及支撑拆除后要及时运走，要做到工完场清，并保持施工现场的整洁、文明。3、 拆模应遵循先安装后拆除，后安装先拆除的原则。4、 模板拆除后，要派专人负责除去板上的铁钉、板面粘结的剩余砼及涂刷脱模剂，以延长模板使用寿命。5、 上层楼板浇砼时，下一层楼板的模板支撑不得拆除，并对砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板能够安全承载。6、 拆模前必须填写拆模申请。第九节、拆模19、时混凝土强度要求结 构 类 型结构跨度(m)按设计的混凝土强度标准值的百分率计(%)板250 2，875 8100梁、拱、壳875 8100悬臂构件275 2100注：本要求中“设计的混凝土强度标准值”系指与设计混凝土强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。第十节、施工安全措施1、 坚持开展入场安全教育，坚持班前安排生产的同时，交待安全注意事项和应采取安全防护措施。2、 明确高支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。施工现场安全责任人在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑过程前向作业人员进行安全技术交底。3、 支模分段或整体搭设完毕，经技术负责人主持分段或整体验收合格后方能进行钢筋绑扎20、。4、 高支模施工现场须搭设工作梯，作业人员不得直接从支撑架体处上下。5、 支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员和相关工种的负责人进行现场监督。6、 混凝土浇筑时，要有专职安全员观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时，立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。7、 模板安装1) 模板安装必须严格按施工方案进行，严禁随意变动。2) 不得使用严重锈蚀变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管扣件支撑材料来搭设支撑架。3) 下层楼板结构的混凝土强度要达到能支撑上层模板、支承系统和新浇筑砼重量时，方可进行上层混凝土施工（以混凝土指导试21、块的强度为依据），否则下层楼板结构的支承系统不能拆除。4) 支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。5) 模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。6) 模板的支撑架纵横向立杆间距、水平向拉杆间距、剪刀撑间距等均应按要求布置。立杆4.5m以下部分，应设置两道（不含扫地拉杆）纵横水平拉杆；立杆4.5m以上部分按每加高1.5m，则相应加设一道纵横向水平拉杆，对上部余留高度不足1.5m的也要求加设一道。剪刀撑也要求纵横向布置，其每道剪刀撑间距为6.0m或每五排立杆加设一道剪刀撑。7) 支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。砼浇灌过程中，要有专人22、检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。8) 二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。9) 铺设超过4m高度的柱墙模板和梁模板时，应搭设工作平台；对不超过4m高度的，可使用马凳操作，但不准站在柱模板上直接进行操作，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。10) 墙模板在未安装对拉螺杆前，板面要向内倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。11) 模板支撑支在土壁上时，应在支点上加设垫板，以防支撑不牢或造成土壁坍塌。12) 安装楼面模板遇有洞口的地方，应做临时封闭，以防误踏和坠物伤人。13) 安装楼面模板过程中，在下班时对已铺好而来不及钉牢23、的模板等，应归堆码放整齐稳妥，以防事故发生。14) 用钢管和扣件搭设双排立柱支架支承梁模时，扣件应拧紧，且应检查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，当扭力矩不能达到规定值时，可放两个扣件与原扣件挨紧。立杆的纵向间距则根据设计和验收确定，严禁随意增大。8、 模板拆除及转运1) 拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，填写拆模申请，方可拆模。2) 高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员应配挂好安全带，禁止站在模板上的横拉杆上操作，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。3) 工作前，应检查所使用的24、工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。4) 拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下。5) 拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。6) 已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。7) 当模板及其搭设支撑架用的钢管和调节杆采用卸料平台进行转运时，应严格按照卸料台的操作注意事项进行；不准超重，且应即时堆放即时转运；在堆放过程中必须有专人进行看护并及时转运。8) 在混凝土墙体、平板上留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全护栏，或将洞盖严。9) 因后浇带处25、模板不能及时拆除，后浇带处模板支撑系统应独立设置，按最小范围考虑，以便于周边模板拆取，如有拆除必须采取一定的措施进行回顶，满足结构安全要求。第二章“高支模”设计计算书第一节：墙模板墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用容量小于0.2m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)间距(mm):5026、0；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm27、2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取28.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取6.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计28、算得 57.604 kN/m2、144.000 kN/m2，取较小值57.604 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.604kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(内楞间距): l29、 =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.600.500.90=31.106kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =31.106+1.260=32.366 kN/m；面板的最大弯距：M =0.132.366250.0250.0= 2.02105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面30、宽度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2.02105 / 1.88104 = 10.789N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =10.789N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.600.50031、.90=31.106kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =31.106+1.260=32.366 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.632.366250.0 = 4854.924N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 4854.924N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应32、力计算值: T =34854.924/(250015.0)=0.971N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.971N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 57.60.5 = 28.8N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=1433、.06cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67728.82504/(10095001.41105) = 0.57 mm；面板的最大挠度计算值: =0.57mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨34、中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.600.250.90=15.553kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(15.553+0.630)/1=16.183 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.116.183500.0500.0= 4.05105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯35、距(Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 4.05105/8.33104 = 4.855 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 4.855 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力36、设计值q1: 1.257.600.250.90=15.553kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(15.553+0.630)/1=16.183 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.616.183500.0 = 4854.924N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-内楞计算最大剪力(N)：V = 4854.924N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设37、计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =34854.924/(250.0100.0)=1.456N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =1.456N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 57.600.25/1=14.40 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E 38、= 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67714.4/15004/(10095004.17106) = 0.154 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.154mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图1.外楞39、的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.257.6+1.42)0.250.5/2=4.05kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 0.1754045.77500.00= 3.54105 Nmm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 3.54105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.49103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 3.54105/4.4910340、 = 78.843 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =78.843N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.257.6+1.42)0.250.5/2=4.046kN； V-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.654045.770 = 1.31103N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N)：V = 1.31103N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 400mm2； fv-外楞的抗剪强度设计值(N41、/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =21.31103/400.000=6.574N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =6.574N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 57.600.250.50/23.60 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.0042、 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.08105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1467.20100/25003/(1002060001.08105) = 0.232mm；外楞的最大容许挠度值: = 2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.232mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；43、穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =57.6040.50.5 = 14.401 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=14.401kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！第二节：柱模板柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):900.00；柱模板的总计算44、高度:H = 5.14m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:7；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类45、型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取46、28.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.140m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.090 kN/m2、123.360 kN/m2，取较小值50.090 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.09kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间47、距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 142 mm，且竖楞数为 5，面板为大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =142.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.250.09048、.450.90=24.344kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =24.344+1.134=25.478 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125.478142142= 5.14104N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)49、； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 5.14104 / 2.43104 = 2.114N/mm2；面板的最大应力计算值 =2.114N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =142.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.250.090.450.90=24.344kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN50、/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =24.344+1.134=25.478 kN/m；面板的最大剪力： = 0.625.478142.0 = 2170.703N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 2170.703N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32170.703/(245018.0)=0.402N51、/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.402N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 50.090.4522.54 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =142.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.1910552、 mm4；面板最大容许挠度: = 142 / 250 = 0.568 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67722.54142.04/(1009500.02.19105) = 0.030 mm；面板的最大挠度计算值 =0.03mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.568mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为5.1m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 8353、.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.250.090.140.90=7.465kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.140.90=0.348kN/m； q = (7.465+0.348)/1=7.813 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.813450.0450.0= 1.58105N.mm； 其中， -竖楞承54、受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.58105/8.33104 = 1.899N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.899N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压55、力设计值q1: 1.250.090.140.90=7.465kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.140.90=0.348kN/m； q = (7.465+0.348)/1=7.813 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.67.813450.0 = 2109.557N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 2109.557N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 56、N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32109.557/(250.0100.0)=0.633N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.633N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =50.090.14 = 6.91 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性57、矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6776.91450.04/(1009500.04.17106) = 0.048 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.048mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱58、箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 50.090.9 + 1.4 20.9)0.138 0.45/2 = 1.76 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.701 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.197 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.064 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.2 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 41.89 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/m59、m2；B边柱箍的最大应力计算值 =41.89N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.064 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.064mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 160、05 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.701 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.701kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 107.8cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P -61、 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.250.090.9+1.420.9)0.142 0.45/2 = 1.81 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.371 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.433 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.264 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.43 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 91.912 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 62、205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =91.912N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.264 mm；柱箍最大容许挠度: V = 450 / 250 = 1.8 mm；柱箍的最大挠度 V =0.264mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.8mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对63、拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.371 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=8.371kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!第三节、板模板A、150mm厚板一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.85；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情64、况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.300；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数楼板的计65、算厚度(mm):150.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.151+0.31 = 4.05 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载66、的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.24.05+1.42.5= 8.36kN/m最大弯矩M=0.18.360.252= 0.052 kNm；面板最大应力计算值 = 52250/37500 = 1.393 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.393 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 4.05kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6774.052504/(100950028.125104)=0.04 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm67、；面板的最大挠度计算值 0.04 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.15 = 0.938 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.30.25 = 0.075 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强68、度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.938 + 0.075)+1.40.625 = 2.09 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.090.92 = 0.169 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.169106/83333.33 = 2.031 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.031 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足69、: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.090.9 = 1.129 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.129103/(2 50100) = 0.339 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.339 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.012 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.0129004 /(10095004166666.667)= 0.114 mm；最大允70、许挠度 V=900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.114 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.069 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.678 kNm ；最大变形 Vmax = 1.674 mm ；最大支座力 Qmax = 8.21 kN ；最大应力 = 677715.398/4490 = 150.939 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值71、 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 150.939 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.674mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.21 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):72、作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.85 = 0.81 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.30.90.9 = 0.243 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.150.90.9 = 3.038 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.09 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时73、,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.011 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.011 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如74、果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10011.168/（0.537424） = 43.969 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 43.969 N/mm75、2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.006 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.006(1.5+0.12) = 2.126 m；Lo/i = 2125.779 / 15.9 = 134 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10011.168/（0.37676、424） = 62.796 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 62.796 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 90001=19000 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 19000 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10.77、011/0.25=40.045 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.011 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=40.045 fg=19000 kpa 。地基承载力满足要求！B、180mm厚板一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.14；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m78、2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):180.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面79、板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.181+0.351 = 4.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.24.8580、+1.42.5= 9.32kN/m最大弯矩M=0.19.320.32= 0.084 kNm；面板最大应力计算值 = 83880/37500 = 2.237 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.237 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 4.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6774.853004/(100950028.125104)=0.1 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.1 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.81、2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.18 = 1.35 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.50.3 = 0.75 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如82、下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.35 + 0.105)+1.40.75 = 2.796 kN/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.1252.7960.92 = 0.283 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.283106/83333.33 = 3.397 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.397 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6252.7983、60.9 = 1.573 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.573103/(2 50100) = 0.472 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.472 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.455 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5211.4559004 /(10095004166666.667)= 0.126 mm；最大允许挠度 V=900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计84、算值 0.126 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.146 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.755 kNm ；最大变形 Vmax = 1.975 mm ；最大支座力 Qmax = 10.276 kN ；最大应力 = 755108.709/4490 = 168.176 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 1685、8.176 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.975mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.276 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标86、准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.14 = 0.711 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.180.90.9 = 3.645 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.64 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG +87、 1.4NQ = 10.671 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.671 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+88、2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10670.851/（0.537424） = 46.866 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 46.866 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 2089、5 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.004 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.004(1.5+0.12) = 2.122 m；Lo/i = 2121.552 / 15.9 = 133 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10670.851/（0.381424） = 66.055 N/mm2；钢管立杆90、的最大应力计算值 = 66.055 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10.671/0.25=42.683 kpa ；其中，上部结构传91、至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.671 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=42.683 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！第四节、梁模板A、3001750梁模计算 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.75；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.32；梁两侧立杆间距(m):0.90；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂92、直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):42.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：丽江云杉；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹93、性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：8；主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：350mm，350mm，350mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板94、荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取28.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 44.620 kN/m2、42.000 kN/m2，取较小值42.000 kN/m95、2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.51.5/6=16.88cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧96、压力设计值: q1= 1.20.45420.9=20.41kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.4520.9=1.13kN/m；q = q1+q2 = 20.412+1.134 = 21.546 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 224.29mm；面板的最大弯距 M= 0.121.546224.2862 = 1.08105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.08105 / 1.69104=6.423N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.423N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满97、足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 420.45 = 18.9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 224.29mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.9224.294/(10095001.27105) = 0.269 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =224.286/250 = 0.897mm；面板的最大挠度计算值 =0.269mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.897mm，满足要求98、！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2420.9+99、1.420.9)0.224=10.74kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 450mm； 内楞的最大弯距: M=0.110.74450.002= 2.17105Nmm； 最大支座力:R=1.110.7390.45=5.316 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.17105/1.67105 = 1.305 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.305 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 450mm； q-作用在模板上的100、侧压力线荷载标准值： q =42.000.22= 9.42 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 9000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6779.424504/(10090008.33106) = 0.035 mm；内楞的最大容许挠度值: = 450/250=1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.035mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.316kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵101、抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.881 kNm 外楞最大计算跨度: l = 350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 8.81105/8.98103 = 98.094 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/102、mm2；外楞的受弯应力计算值 =98.094N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.785 mm外楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；外楞的最大挠度计算值 =0.785mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓103、有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.242+1.42)0.450.435 =10.414 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.414kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。104、本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001515/6 = 3.38104mm3； I = 900151515/12 = 2.53105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.901.750.90=43.38kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.900.90=0.34k105、N/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=43.38+0.34+2.27=45.98kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1045.9840.12=0.046kNm； =0.046106/3.38104=1.362N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.362 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1106、.50)1.750+0.35）0.90= 40.48KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67740.4781004/(10095002.53105)=0.011mm；面板的最大挠度计算值: =0.011mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土107、时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.750.1=4.462 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.1(21.75+0.3)/ 0.3=0.443 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.1=0.45 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.24.462+1.20.443=5.887 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.45=0.63 kN/108、m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 5.887+0.63=6.517 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.16.5170.450.45= 0.132 kN.m；最大应力 = M / W = 0.132106/83333.3 = 1.584 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.584 N109、/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.66.5170.45 = 3.519 kN； 方木受剪应力计算值 = 33519.18/(250100) = 1.056 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.056 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 4.462 + 0.443 = 4.906 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6774.90110、64504 /(1009000416.667104)=0.036mm；方木的最大允许挠度 =0.4501000/250=1.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.036 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.8 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.750= 44.625 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 111、kN/m2；q = 1.2(44.625 + 0.350 )+ 1.44.500 = 60.270 kN/m2；梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.221 kN，中间支座最大反力Rmax=4.196；最大弯矩 Mmax=0.081 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.034 mm；最大应力 =0.081106/4490=18.138 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=20112、5 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 18.138 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.221 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.035 kNm ；最大变形 Vmax = 0.084 mm ；最大支座力 Rmax = 0.476 kN ；最大应力 = 0.035113、106 /(4.49103 )=7.762 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 7.762 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.084mm小于900/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.196 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.661 kNm ；最大变形 Vmax = 1.591 mm ；最114、大支座力 Rmax = 9.023 kN ；最大应力 = 0.661106 /(4.49103 )=147.22 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 147.22 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=1.591mm小于900/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆115、与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.023 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.476 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.32=0.824 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.9116、0/2+(0.90-0.30)/2)0.900.35=0.283 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.30)/2)0.900.180(1.50+24.00)=3.718 kN； N =0.476+0.824+0.283+3.718=5.301 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗117、压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5301.255/(0.209424) = 59.823 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 59.82118、3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =9.023 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.32-1.75)=0.824 kN； N =9.023+0.824=9.576 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； 119、- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9575.6/(0.209424)120、 = 108.057 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 108.057 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 90001=9000 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 9000 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =9.023/0.25=3121、6.09 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.023 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=36.09 fg=9000 kPa 。地基承载力满足要求！B、300770梁模计算 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.77；混凝土板厚度(mm):150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.85；梁两侧立杆间距(m):0.90；承重架支撑形122、式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.5；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：西北云杉；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型123、：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：150mm，150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算124、要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取28.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.770m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 44.620 kN/m2、18.480 kN/m2，取较小值18.480 kN/m2作为本工程125、计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.51.5/6=16.88cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值:126、 q1= 1.20.4518.480.9=8.98kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.4520.9=1.13kN/m；q = q1+q2 = 8.981+1.134 = 10.115 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 155mm；面板的最大弯距 M= 0.110.1151552 = 2.43104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.43104 / 1.69104=1.44N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.44N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-127、作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.480.45 = 8.32N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 155mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.321554/(10095001.27105) = 0.027 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =155/250 = 0.62mm；面板的最大挠度计算值 =0.027mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.62mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木128、或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51021/6 = 83.33cm3；I = 51031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.218.480.9+1.420.9)0.155=3.48kN/129、m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 450mm； 内楞的最大弯距: M=0.13.48450.002= 7.06104Nmm； 最大支座力:R=1.13.4840.45=1.725 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 7.06104/8.33104 = 0.847 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.847 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 450mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.480.16=130、 2.86 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 9000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 4.17106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6772.864504/(10090004.17106) = 0.021 mm；内楞的最大容许挠度值: = 450/250=1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.021mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.725kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞131、截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.172 kNm 外楞最大计算跨度: l = 170mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.72105/8.98103 = 19.206 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =19.206N/132、mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.058 mm外楞的最大容许挠度值: = 170/400=0.425mm；外楞的最大挠度计算值 =0.058mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.425mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最133、大拉力: N =(1.218.48+1.42)0.450.245 =2.754 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.754kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别134、为: W = 9001515/6 = 3.38104mm3； I = 900151515/12 = 2.53105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.900.770.90=19.09kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 135、1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.09+0.34+2.27=21.69kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1021.6930.12=0.022kNm； =0.022106/3.38104=0.643N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.643 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.770+0.35）0.90= 17136、.99KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67717.9871004/(10095002.53105)=0.005mm；面板的最大挠度计算值: =0.005mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇137、混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.770.1=1.964 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.1(20.77+0.3)/ 0.3=0.215 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.1=0.45 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.21.964+1.20.215=2.614 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.45=0.63 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本138、算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 2.614+0.63=3.244 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.13.2440.450.45= 0.066 kN.m；最大应力 = M / W = 0.066106/83333.3 = 0.788 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.788 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/139、mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.63.2440.45 = 1.752 kN； 方木受剪应力计算值 = 31751.652/(250100) = 0.525 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.525 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 1.964 + 0.215 = 2.178 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6772.1784504 /(1009000416.667140、104)=0.016mm；方木的最大允许挠度 =0.4501000/250=1.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.016 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.8 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.770= 19.635 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(19.635 +141、 0.350 )+ 1.44.500 = 30.282 kN/m2；梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.147 kN，中间支座最大反力Rmax=4.086；最大弯矩 Mmax=0.126 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.026 mm；最大应力 =0.126106/4490=28.086 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 2142、8.086 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.147 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.023 kNm ；最大变形 Vmax = 0.056 mm ；最大支座力 Rmax = 0.316 kN ；最大应力 = 0.023106 /(4.49103 )=5.15 N143、/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 5.15 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.056mm小于900/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.086 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.644 kNm ；最大变形 Vmax = 1.549 mm ；最大支座力 Rmax = 8.784 kN ；最大144、应力 = 0.644106 /(4.49103 )=143.33 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 143.33 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=1.549mm小于900/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范145、): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.784 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.316 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.85=0.906 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.90/2+(0.90-0.30)/2)0.900.146、35=0.283 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.30)/2)0.900.150(1.50+24.00)=3.098 kN； N =0.316+0.906+0.283+3.098=4.604 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo 147、- 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4603.663/(0.209424) = 51.951 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 51.951 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 148、f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =8.784 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.85-0.77)=0.906 kN； N =8.784+0.906=9.571 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)149、； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9571.154/(0.209424) = 108.007 N/mm2；钢管立杆稳150、定性计算 = 108.007 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全C、300520梁模计算 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.52；混凝土板厚度(mm):150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.85；梁两151、侧立杆间距(m):0.90；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):12.5；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：丽江云杉；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设152、计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二153、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取28.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.520m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 44.620 kN/m2、12.480 kN/m154、2，取较小值12.480 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.51.5/6=16.88cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模155、板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4512.480.9=6.07kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.4520.9=1.13kN/m；q = q1+q2 = 6.065+1.134 = 7.199 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 92.5mm；面板的最大弯距 M= 0.17.19992.52 = 6.16103Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.16103 / 1.69104=0.365N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.365N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 156、f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 12.480.45 = 5.62N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 92.5mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6775.6292.54/(10095001.27105) = 0.002 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =92.5/250 = 0.37mm；面板的最大挠度计算值 =0.002mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.37mm157、，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.21158、2.480.9+1.420.9)0.092=1.48kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 450mm； 内楞的最大弯距: M=0.11.48450.002= 3.00104Nmm； 最大支座力:R=1.11.480.45=0.733 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 3.00104/1.67105 = 0.18 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.18 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 450mm； q-作用在模板159、上的侧压力线荷载标准值： q =12.480.09= 1.15 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 9000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6771.154504/(10090008.33106) = 0.004 mm；内楞的最大容许挠度值: = 450/250=1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.004mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力0.733kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截160、面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.097 kNm 外楞最大计算跨度: l = 150mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 9.71104/8.98103 = 10.808 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205161、N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =10.808N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.027 mm外楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；外楞的最大挠度计算值 =0.027mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁162、螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.212.48+1.42)0.450.225 =1.8 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.8kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本163、算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001515/6 = 3.38104mm3； I = 900151515/12 = 2.53105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.900.520.90=12.89kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.900.90=0.34kN164、/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=12.89+0.34+2.27=15.50kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1015.4970.12=0.015kNm； =0.015106/3.38104=0.459N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.459 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.165、50)0.520+0.35）0.90= 12.25KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67712.2491004/(10095002.53105)=0.003mm；面板的最大挠度计算值: =0.003mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时166、产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.520.1=1.326 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.1(20.52+0.3)/ 0.3=0.156 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.1=0.45 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.21.326+1.20.156=1.779 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.45=0.63 kN/m167、； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 1.779+0.63=2.409 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.12.4090.450.45= 0.049 kN.m；最大应力 = M / W = 0.049106/83333.3 = 0.585 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.585 N/168、mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.62.4090.45 = 1.301 kN； 方木受剪应力计算值 = 31300.752/(250100) = 0.39 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.39 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 1.326 + 0.156 = 1.482 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6771.4824169、504 /(1009000416.667104)=0.011mm；方木的最大允许挠度 =0.4501000/250=1.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.011 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.8 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.520= 13.260 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN170、/m2；q = 1.2(13.260 + 0.350 )+ 1.44.500 = 22.632 kN/m2；梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.626 kN；最大弯矩 Mmax=0.59 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=2.076 mm；最大应力 =0.59106/4490=131.32 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 13171、1.32 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.626 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.256 kNm ；最大变形 Vmax = 0.616 mm ；最大支座力 Rmax = 3.496 kN ；最大应力 = 0.256106 /(4.49103 )=57.042 172、N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 57.042 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.616mm小于900/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 173、kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.496 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =3.496 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.85=0.906 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.90/2+(0.90-0.30)/2)0.900.35=0.283 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(174、0.90/2+(0.90-0.30)/2)0.900.150(1.50+24.00)=3.098 kN； N =3.496+0.906+0.283+3.098=7.784 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 l175、o = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7783.911/(0.209424) = 87.839 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 87.839 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！第三章、施工图附件1：高支模部位结构平面图