1、一、 工程概况及编制依据：1、工程概况：本工程位于广州大沙头路33号、大沙头四马路2号，框剪结构，本工程总建筑面积为68333m2, 地下三层，地上两座塔楼30层，裙楼二层至四层为4.2m，五层转换层层高6.3m。转换层梁最大截面尺寸为210022000。2、编制依据：2.1东湖广场结施设计图纸结施-47、结施-48。2.2施工合同，粤建监字199828号文2.3建筑施工计算手册2.4建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000、J43-20002.5建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；2.6 混凝土结构设计规范GB50010-20022.7混凝土结构工程施工2、质量验收规范GB50204-20022.8建筑结构荷载规范GB50009-20012.9广州一洲信息技术有限公司安全计算软件二、 施工部署：为确保工程能优质，高效按计划完成，开工前必须根据我司的技术，经济能力，现场情况，施工经验等因素编制好施工计划来指导施工并要充分把握好以下几个方面部署：人力：要充分调动项目部各管理人员的积极性和责任感，明确各自岗位职责，并对各专业工种工人进行挑选和培训，安全教育，技术交底。资源：对该工程所需要的材料和机械设备根据工程施工进度的情况，提前落实好原材料，半成品的采购工作，并在进场后按国家、省、市及行业的有关标准，规定进行必要的检验和试验，保持材料、机械设备适时可3、用。施工管理：按照我司质量体系标准运行，实行规范化管理，确保按质、按量、安全、文明地完成施工生产任务。新技术及机械化施工的推广和应用：a、 粗钢筋连接采用滚轧直螺纹新技术：b、 采用预拌商品砼；c、 采用塔吊及砼输送泵进行施工用料的水平及垂直运输工作；三、 架体支撑方法：1、现将五层转换层梁截面分为三大类:分别为:A、B、C类。A类梁最大截面尺寸为210022000，B类梁最大截面尺寸为12001500，C类梁最大截面尺寸为6001600。为施工安全,搭设方便,转换层楼面梁及板全部使用扣件式钢管脚手架搭设。截面尺寸详见附表：转换层高大模板梁截面、板厚度汇总表。2、梁板支撑方案： A类梁：梁的支4、撑立杆用48钢管加上托作竖向支撑杆件，横向间距为600mm，纵向间距为600mm，纵横水平杆用48钢管加扣件与立杆固定，步距为1500mm；沿梁纵向每2400mm间距设一道横向剪刀撑，梁的纵向设二道剪刀撑,剪刀撑用48钢管加扣件与立杆固定；支顶下端设置下托加枋木分散受力；梁侧设竖肋枋木间距为300 mm一道，14穿心螺栓竖向间距为600 mm一道，沿梁纵向水平间距300一道，14穿心螺栓加248钢管及瑚蝶扣压实固定。梁下水平支撑搭设二层松木枋，面枋8080间距为200mm，底枋8080双枋，间距为600mm，上托伸长不大于250 mm，梁的压脚板用枋木，梁侧斜撑用短枋木同梁底水平枋连成整体。 5、B类梁：梁的支撑立杆用48钢管加上托作竖向支撑杆件，横向间距为800mm，纵向间距为800mm，纵横水平杆用48钢管加扣件与立杆固定，步距为1500mm；沿梁纵向每3200mm间距设一道横向剪刀撑，梁的纵向设二道剪刀撑,剪刀撑用48钢管加扣件与立杆固定；支顶下端设置下托加枋木分散受力；梁侧设竖肋枋木间距为300 mm一道，14穿心螺栓竖向间距为600 mm一道，沿梁纵向水平间距300一道，14穿心螺栓加248钢管及瑚蝶扣压实固定。梁下水平支撑搭设二层松木枋，面枋8080间距为200mm，底枋8080双枋，间距为800mm，上托伸长不大于250 mm，梁的压脚板用枋木，梁侧斜撑用短枋木同梁底水平6、枋连成整体。C类梁：梁的支撑立杆用48钢管加上托作竖向支撑杆件，横向间距为800mm，纵向间距为800mm，纵横水平杆用48钢管加扣件与立杆固定，步距为1500mm；沿梁纵向每3200mm间距设一道横向剪刀撑；支顶下端设置下托加枋木分散受力；梁侧设竖肋枋木间距为300 mm一道，12穿心螺栓竖向间距为600 mm一道，沿梁纵向水平间距300一道，12穿心螺栓加248钢管及瑚蝶扣压实固定。梁下水平支撑搭设二层松木枋，面枋8080间距为200mm，底枋8080双枋，间距为800mm，上托伸长不大于250 mm，梁的压脚板用枋木，梁侧斜撑用短枋木同梁底水平枋连成整体。整个转换层梁板支撑体系纵横向按满7、堂脚手架的要求在周边顶层、底层及中间每五列、五排通长连续设置水平加固杆；应在满堂脚手架外侧周边和内部每隔10米间距设置剪刀撑，剪刀撑宽度不超过4个跨距或间距，斜杆与地面倾角为45-60楼板支撑体系用扣件式钢管支撑，纵向间距为800 mm，横向间距为800 mm，纵横方向66米设剪刀撑，模板平板、梁侧板均采用18mm厚夹板，楼面板铺二层木枋，上层枋间距350mm，下层枋木间距为800mm。3、支撑体系纵横向设置水平拉杆，要求按建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）第条“水平加固杆应在满堂脚手架的周边顶层、底层及中间每五列、五排通长连续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢”。剪刀8、撑建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）第9.3.5条“剪刀撑应在满堂脚手架外侧周边和内部每隔15米间距设置，剪刀撑宽度不应超过4个跨距或间距，斜杆与地面倾角宜为45-60。” 且要求A、B类大梁支撑架的剪刀撑设置不少一道。接头采用搭接，其搭接长度1000，并用不少于2个转扣扣固，斜杆应采用转扣固定在与之相交的立杆或纵横水平杆上，纵横垂直剪刀撑要求由底至顶连续设置连成整体。本工程高支模剪刀撑详见高支模平面布置图；四、施工工艺流程：1、A、B、C类梁板施工流程：A、B、C类梁施工流程: 墙柱、梁位放线墙、柱扎筋墙、柱模板安装梁底模板安装梁钢筋绑扎梁侧模板及楼板模板安装墙、柱9、砼浇筑梁砼及楼板砼一起浇筑 进入上层施工。五、分项工程施工方法：1、梁板模板安装：梁、板模板安装详见第2点支撑施工方法，梁、板模板安装时严格按设计图纸控制好梁的截面尺寸及标高，主、次梁齐口位置要准确，梁与柱、墙齐口缝和梁与梁交叉缝均应相贴，以免漏浆，镶安楼面模板时应逐一拉通线校正准梁上口尺寸和木枋骨架的平整度及严格检查其顶架的刚度后，方能钉固，但纵横板缝应相贴，两相邻板缝面高低应平齐，必须给操作人员做好交底，必要时在柱位及墙位标出以上的技术要点。梁板安装时，在梁板跨度大于4000mm时须按跨度的0.2起拱，安装方法同正负零以下相同。2、柱模板：柱模板用18mm厚板，柱模板安装时首先应复核准柱位10、，且按柱外边线留足模板厚度弹出墨线，然后将80-100mm宽18mm厚的木板条，沿线外边设通，用钢钉钉固在楼面上，便于用作控制柱脚模板，但柱模板地面应基本平整。柱模截面固定，采用8080mm枋木约200设置一道竖向肋，水平肋为两条48钢管居中穿放12紧固对拉螺栓，压管采用专用扣卡，柱边长超过800mm的应在柱中加设一道对拉螺栓；大于1000mm的每边分为三等距，加设两道对拉螺栓，对拉螺栓间距离地面200mm高始设，间距按柱高不同约400-600mm不等，且要留100100mm生口便于清理杂物，安装方法同正负零以下柱相同。3、转换层梁模板施工要点：1）转换层A、B、C类梁投影面下一层（五层楼面）11、板厚为110mm，局部为150mm，承载力不够，因此，A、B、C类梁三及四层支撑不拆除，且A、B类梁三及四层要用48钢管完全对正转换层梁的投影位进行回顶加固,其中A类大梁二层投影还要用钢管回顶，二、三、四层投影位的钢管纵横向间距均为600 mm。2）模板要进行实测验收，其实际偏差必须在允许偏差(如下表所示)范围之内，合格率严格控制在95以上。项目名称允许偏差值（mm）检查方法轴线位移3尺量、经纬仪测量标高5位线、直尺量截面尺寸+2，-4直尺量柱面垂直度3线垂、2m挂线板相邻板面高低差2直尺量平整度32m靠尺、楔形塞尺3）模板拆除：模板拆除必须严格执行公司关于模板拆除施工申请制度，拆除时应进行技12、术交底，拆模顺序为：先拆非承重模板，后拆承重模板，拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始拆向两端，拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时整理运走。拆钢模板要逐块传递下来，不得抛掷，拆下后即清理干净，板面涂脱剂，按规格分类堆放整齐。非承重模板（墙、柱、梁侧模）拆除时，结构砼强度，不宜低于1.2Mpa，承重模板（梁、板低模）的拆除时间如下表所示：结构名称结构跨度（m）达到砼标准强度的百分率（%）板2502875梁8758及转换层100悬臂构件210021004）、转换层模板工程关键施工措施、 每根钢立柱要加下托和枋木作垫块；、 顶架沿柱网加剪力撑，力图与柱顶牢；、 以柱顶加支托受荷为原则力图避13、免连接扣直接受荷，若扣直接传力，采取扣下加扣措施；、 螺杆支托伸出长度控制在250mm内；、 钢管柱脚要加扫地杆；、 底枋木要经精选，挑出部份要用板相互钉牢，上下层枋要钉木板连结或用铁丝扎牢；、 边梁、边柱要搭设操作平台，边梁、边柱模板不能与排 排栅相，要靠原结构固定；、 转换层梁侧要加斜撑及角撑；、 转换层梁底要留150150mm清洗孔；、 中心筒模板安装与柱模同时施工； 、 梁边处楼板，排不下门式架时，必须按相应的排距补上钢管支顶，并加上拉结系统，连成整体处理；2、钢筋工程：（1）钢筋连接：本工程楼层高，粗钢筋（22mm）连接采用滚轧直螺纹，制作时应根据设计要求定制好钢筋长度，保证同截面接14、头框支梁不超过25，其它构件不超过50。两端制作好丝牙后应拧上塑料保护帽或连接套，在连接的操作过程中严格按产品性能要求，可在地面连接一端后再在工作面旋进另一端，每端连接操作必须从接头中间压痕标志开始，依次向端部进行。（2）柱钢筋制安：柱钢筋制安必须符合设计图纸及施工规范规定。要求经复核无误后进行箍筋绑扎，箍筋的接头应交错排列垂直放署，箍筋转角与竖向钢筋交叉处均应扎牢（箍筋平直部份与竖向部分钢筋交叉点可每隔一根互成梅花形扎牢），绑扎箍筋时，铁丝扣要相互成八字形绑扎，设有拉筋的，拉筋应钩住箍筋。在梁、板绑扎完毕后，复核轴线及柱截面并在柱脚 处加一个箍筋将柱筋点焊固定并在柱筋上部绑扎一套箍筋，若上下15、柱截面发生变化时，其下层柱，钢筋的露出部分必须在绑扎梁钢筋之前先行收分准确，同时与梁交接的柱箍筋采用预焊成套箍筋形式（详见附图）。（3）柱钢筋制安操作平台：由于楼层高为6.3m，柱模板及钢筋绑扎操作较困难，在柱钢筋绑扎时可用门式架搭设临时操作平台，柱钢筋四面要设置48钢管斜撑固定柱钢筋。（4）A、B、C类梁的梁筋制安：A、B、C类梁是在柱模及梁底模安装好后进行绑扎，梁纵筋均为通长钢筋，施工时钢筋应按次序进行安放、绑扎。梁钢筋安装方法如下：排列8080枋木垫板放梁底筋梁面钢筋摆放箍筋穿插腰筋绑扎绑扎S筋。D类梁按正负零以下方法安装。a、梁底模支好后，用塔吊将相应数量的梁筋吊放到梁的底模上，操作平16、台利用门式架搭设，梁的两边均设操作平台，按梁长通长满铺设置，平行于梁的两侧，高度平梁下口，宽为1.2m，工作人员在操作平台上施工。b、吊放梁筋前，预先在梁底模上用8080枋木按间距3m排放作垫木，安装梁时，由于工作人员高度不够，需预备一些高0.9m的活动平台叠放在操作平台上使用，操作平台可利用900高门式架加斜拉杆设置。c、先把梁底筋放好，再放梁面筋，然后把大、小箍筋放入、就位，绑扎箍筋。d、梁筋通过箍筋一侧的开口放入箍筋内，安装梁筋操作人员先用6人，两个梁头、梁中两边各2人同时作业，1人扎梁底筋，1人扶梁箍筋，直到把梁底两角筋扎牢固，然后扎梁顶筋，由于梁的截面高，完成上述钢筋绑扎后，应加设保17、证梁不倾斜的支撑（48钢管1500支撑于操作平台上），直到梁摆放稳定，最后扎其它箍筋。e、用临时拉筋12500将梁顶二排筋拉住并就位绑牢。最后绑扎梁腰筋及S筋。f、以宽度同梁底、规格同梁底筋的钢筋按500的间距分隔梁底二排钢筋绑扎。g、用塔吊绑扎完一段取出一段垫钢筋的枋木，同时在梁底模上放置垫块。h、保证柱头箍如因梁筋穿放影响而套不进柱时，可做成开口插箍形式，但绑扎完成后应加以电焊闭合，此方法要经设计同意时才可采用开口箍焊接闭合方法。根据上述施工工序的操作，确保各构件的就位准确，包括柱头加密箍，为了更好的对转换层钢筋监控管理，每一道工序进行逐一核对并做好记录，发现问题及时整改，以免工序交错造成18、施工上的失误，影响施工进度、工程质量。（5）转换层梁钢筋制安需注意事项：、 转换梁绑扎要把钢箍、主筋、位置在梁底及柱筋上分墨定位，特别要注意斜梁入柱头的交错位置，有必要时作适当的调整；、 梁筋连接采用直螺纹接头，个别接头需采用搭接焊时根据现场实际情况进行考虑。斜向框支梁纵筋均应伸入柱内锚固，同轴不同截面高度的框支梁截面高度小者纵筋应伸过（6）梁板筋制安：梁、板钢筋是在模板已支好并清理检验合格后进行绑扎的，施工前先按设计图纸核对加工好的钢筋的规格、型号、种类分别堆放并挂标记牌。梁筋的绑扎顺序，一般情况下先绑扎主梁后绑扎次梁，由一端向另一端依次进行。按图纸要求的间距，位置划好线，接着铺纵向主筋，绑19、扎成型，沉梁时用手动葫芦吊起安放入模，另外梁筋的绑扎应综合考虑，做到相互间不影响穿插和安放，主、次梁相交叉处应把主梁箍筋作适当调低处理以保证钢筋保护层有效厚度。梁纵向受力钢筋出现双排或多排时两排钢筋之间应垫以直径25mm的短钢筋，如纵向钢筋直径大于25mm时短钢筋直径与纵向钢筋相同规格来保证钢筋的排距。3、混凝土工程：本工程砼采用预拌商品砼，由砼搅拌站供应到现场，再用砼输送泵输送到施工操作点。由于转换层梁为大体积混凝土，必须加强后期养护。（1）转换层柱砼浇高度约为4.0m左右，梁筋要锚固到柱内的，浇砼前按要求预埋好梁的钢筋，柱的浇筑高度为平两侧最高梁底处。（2）因梁截面较大，钢筋较密，故在砼浇20、筑时应严格注意，浇筑时采用斜向分层法一次推进，分层厚度应控制在500 mm以内，连续浇筑，均匀下料，上层砼浇筑必须在下层砼初凝前进行，以保证砼上下层在初凝前结合。（3）在砼的振捣过程中，要做到不漏振，不过振，振捣上层砼时，振动棒入下层砼5 0mm，使上下层砼结合成一个整体。（4）砼应连续浇筑，不得留冷缝，如固特殊情况因泵管不能回头浇筑时，要采用塔吊配合养口，确保接口处不出现冷缝；（5）水泥选用低水化热或中水化热水泥品种配制砼；掺加粉煤灰等掺合料，或掺加相应的减水剂，改善和易性，降低水灰化；选择适宜的气温浇筑砼，在砼入模时，采取措施改善和加强模内的通风，加速模内热量散发，浇筑过程中避免砼堆积过高21、，扩大浇筑面积，以保证砼在浇筑过程中有一定的散热机会。（6）砼浇筑后，做好砼的保温保湿养护，梁侧模拆除时间为砼浇完成后48小时，拆模后及时浇水养护，养护时间不得小于14昼夜，墙、柱砼早期带模人工淋水养护，拆模后继续淋水养护不少于14昼夜。（7）砼塌落度控制在14cm；初凝时间定为4-6小时，要求砼厂每小时供应40m3，砼粗骨料以1020mm级配为宜。 （8）因特殊情况要收口时采用快易收口网封口。六、其它其他方面内容参照批准的总体施工组织设计及正负零以下的施工方案内容执行。七、安全保证措施1）转换层梁模板工程、钢筋工程、砼工程为转换层施工重点和难点。必须对施工过程实行专人全程监控。2）转换层架体22、支顶、模板、钢筋安装必须分段检查、分段整改，分段验收，梁支顶完成后要验收一次，梁钢筋完成后验收一次，整体模板完成后要验收一次，混凝土浇筑前要验收一次。3）楼面水平运输采用泵管浇捣楼面砼。砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开。振动时不得用振动棒撬住模板或钢筋振动。泵管在楼面上应有专用支架，不能固定在模板上，防止泵送时水平力对模板体系的冲击。砼浇筑顺序应有序，均匀进行，不要过于集中。4）在浇捣楼面砼过程中，要安排专职质安员进行跟班。对支顶架及楼板支顶的标高进行检查、观测，在浇筑过程中跟班木工及质安员随时观察模板体系变形情况。特别是钢管及门式脚手架有无弯曲而造成失稳或木枋挠度过大等异常情况。出现23、上述异常情况，应停止浇筑，待采取有效加固措施后，方可恢复浇筑。5）必须严格执行项目制定的安全生产责任制，各负其责，各工序施工前各专业工长及时对施工班组进行安全技术交底。6）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工，上岗人员上岗前应进行体检，合格者方可作业。7）进入现场作业人员，必须戴好安全帽。从事2m以上高处作业人员，必须系好安全带。8）支模应按顺序进行，模板及支撑系统在没有固定前，禁止利用拉杆支撑攀登，不准在拆除的模板上进行操作。9）拆模时应按顺序逐块拆除，模板拆除应先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分；拆24、除顶板时，应设临时支撑，确保安全施工。10）模板上的小配件等，应装入专用箱或背包中，禁止随手乱丢，以免掉落伤人。11）施工人员在工作中，必须精神集中，站在安全的工作面进行工作，并注意各洞口及临边的防护，酒后不可上班。12）做好现场胶合板及其它易燃品的堆放管理，堆放场地内必须配备灭火器材。13）特殊工种必须持证上岗，且不得让非本工种人员从事特种作业。14）模板在装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时操作人员必须系挂安全带。高处作业时，连接件必须放在箱盒或者工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类小工具必须系挂在身上或置放在工具袋内，不得掉落。模板上口，必须安设牢固的施工平台，便于25、工人操作、浇筑混凝土。15）为防止破坏模板成品工序必须做到：不让重物冲击支好的模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好顶板模上焊接钢筋要在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料。16）本模板支撑体系必须要自检合格的基础上，经项目、公司安全部、技术部及监理公司、甲方验收合格后方可浇筑混凝土。17）架体的拆除，应经项目及监理工程师同意。八、文明施工措施1）对现场堆场进行统一规划，对不同的进场材料设备进行分类合理堆放和储存，并挂牌标示，重要设备材料利用专门的围栏和库房储存，并设专人管理。2）模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。3）使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送26、速不能过快。4）加强环保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。5）在施工过程中，严格按照材料管理办法，进行限额领料。6）对废料）旧料做到每日清理回收。7）支模和拆模后，及时清理，做到工完场清。8）严格遵守有关消防、保卫方面的法令、法规，配备专、兼职消防保卫人员，制定有关消防保卫管理制度，完善消防设施，消除事故隐患。9）现场设有消防管道、消防栓及灭火器材，并有专人负责，定期检查，保证完好备用。10）坚持现场用火审批制度，电气焊工作要有灭火器材，操作岗位上禁止吸烟，对易燃、易爆物品的使用要按规定执行，指定专人设库存放分类管理。11）新工人进场要和安全教育一起27、进行防火教育，重点工作设消防保卫人员，施工现场值勤人员昼夜值班，搞好”四防”工作。12）木模板加工场地需有完善的消防措施。13）模板上的脱模剂需使用水性脱模剂，不得有流坠，以防污染结构成品。14）为防止破坏模板成品，相邻工序施工必须做到：不让重物冲击支好的模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好顶板模上焊接钢筋，要在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料。九、顶架（支架）搭设及拆除的安全技术措施1、顶架搭设模板安装安全技术措施应遵守高处作业安全技术规范有关规定。架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在搭设过程中28、，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，遇大风或停工一段时间再施工时，必须进行全面检查，如发现连接部分有松动，有左右上下位移现象，应及时加固处理。立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳。扣件的紧固是否符合要求，可使用力矩扳手实测，要在4060N.M，过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。所有钢管、扣件等材料必须经检查符合规格，无缺陷方可使用。支撑系统在安装过程中29、必须设置防倾覆的可靠临时措施。施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上落。高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。不准架设探头板及未固定的杆。模板支撑不得使用扭裂、劈裂的材料，顶撑要垂直，底部平整坚实并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其朱稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中要有专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。在现象安装30、模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。二人抬运模板时，要互相配合协同工作，传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。2、顶架、模板拆除安全技术措施模板拆除须的待预应力张拉后进行，防止倒塌事故发生。拆模板前，应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除。拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，禁止抛掷模板。高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面的标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向31、下乱扔。工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下，在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平面模板时，更要注意，防止模板突然全掉下伤人。拆除间歇时，应将已活动过的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。3、支撑架的搭设要求（1）支架搭设前，工程技术负责人应按专项施工方案要求向搭设和使用32、人员做技术和安全作业要求的交底。（2）支架安装应自一端向另一端延伸，不得相对进行。搭完一步架后，应检查并调整其水平度与垂直度，以及杆件的步距、纵距和横距。（3）剪刀撑、水平杆、横向斜撑应紧随立杆的安装及时设置，连接杆件的扣件必须处于锁紧状态。（4）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置（相邻两立杆的接头应错开2.0米）。（5）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求（立杆垂直度的偏差大得大于架高的1/200）。（6）确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。4、模板安装要求33、（1）模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。（2）钢筋砼梁板，当跨度等于或大于4米时，模板应起拱，起拱高度约为全跨长度的1/10003/1000。（3）固定在模板上的预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置必须准确，其偏差应符合规范规定。5、支撑架的拆除（1）拆除前，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。（2）拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序操作。（3）拆除应从一端拆向另一端、自上而下逐层地进行。（4）同一层的构配件和加固件的拆除应按先上后下、先外后里的顺序进行。（5）拆除支架的自由悬臂长度不得超过两步。（6）拆除工作中严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的34、连接棒应放入货内，严禁随意抛掷。6、模板拆除要求（1）应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区。（2）工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。（3）拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。（4）已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空而坠落。（5）拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。（6）拆模强度控制：因为本工程梁跨大于8米，所以按规范要求，其混凝土拆模强度必须达到100%。十、施工使用的要求1.精35、心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。2.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。十一、高大模板工程监测及安全管理（一）、高大模板工程施工监测控制措施1、浇柱梁板混凝土前，由专项施工指挥小组检查支撑体系中各种杆件的坚固程度。2、浇注梁板混凝时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。3、在支架搭设过程中应对照方案所列内容，对支架的步距，支架的垂36、直，支架的纵横拉结及高度应进行实测并记录，在未达到有关要求应进行返工。4.、模板安装前要及时对标高进行复核，确定梁高位置，在明显位置标明截面尺寸，并应与图纸及要求相同。5、柱捣好后柱头板镶嵌要注意质量，要四角与柱垂直，要与柱截面相同，要注意缝隙不能过大，以免引起漏浆。6、部分次梁若不在柱上，在施工中要进行复核位置正确与否，截面是否与图纸相符，起拱高度是否符合有关要求。7、模板安装完成后要进行全面检查，并按照自检内容进行自检，在自检及格后才允许工序交接入下工序施工。8、楼面顶架必须保证其承载力和整体的稳定性。搭设完毕，必须进行全面检查。梁板钢筋验收合格后，才能浇捣楼面混凝土。9、在整个浇筑过程中37、，应有木工随时检查，施工员和安全员亦应随时检查支架和模板的情况，发现问题严重时应立即停止浇筑，待进行加固完成后才允许复工。（二）支架、模板位移、变形、沉降临界状态报警值1、对结构表面外露的模板，其最大变形值不得超过模板构件计算跨度的1/400。2、对结构表面隐蔽的模板，其最大变形值不得超过模板构件计算跨度的1/250。3、支架的压缩变形值或弹性挠度，其最大变形值不得超过相应的结构计算跨度的1/1000。4、其临界状态报警值为上述各项指标的允许值的80%。（三）高大模板工程监测1、监测项目：支架沉降、位移和变形。2、测点布设：本工程支架规模较大，按A、B、C类数值分别设置测点，在高大支模范围内对38、其中一段最不利梁段布设一个观测剖面。在监测剖面上布设2个支架水平位移观测点、3个支架沉降观测点及3个稳定性沉降观测点。3、监测频率：在浇筑混泥土过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过30分钟一次。（四）高大模板工程安全管理1、 对支架设专人负责进行经常检查和保修工作。2、 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况时应及时排除险情，必要时应暂停上部施工。十二、支架模板结构设计的安全有效使用期 本工程高大模板结构设计是用作满足支撑现浇钢筋混凝土梁板自重和施工荷载之用，浇筑完成并达到设计强度方可拆除，因此本工程设计安全有效使用期考虑为一个月。十三、安全生产事故应急救援预案措施39、1、概述根据本工程的特点，高大模板工程和主体结构工程的施工是本工程危险性较大的项目，施工中可能发生的安全事故有：坍塌、火灾、物体打击、高空坠落、机械伤害、触电等，应急措施的人力、物资、技术准备主要针对这几类事故，应急救援预案措施立足于安全的救援，立足于工程项目自援自救，立足于接头工程所在地政府和当地社会资源的救助。2、应急组织：应急领导小组由专项施工指挥小组为主，组长为项目经理，副组长为项目技术负责人。应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。应急领导小组职责：工地发生安全事故时负责指挥工地抢救工作，向各抢救小组下达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各级且最新动态并做出最新决40、策，第一时间向110、119、120企业救援指挥部、当地政府安监部门、公安部门救援或报告灾情。平时应急领导小组成员轮流值班，值班者必须住在工地现场，手机24小时开通，发生紧急事故时，在项目部应急组长抵达成工地前，值班者即为临时就援组长。现场抢救组职责：采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员，防止事故进一步扩大。后勤服务组职责：负责交通车辆的调配，紧急救援物资的征集及人员的餐饮供应。保安组职责：负责工地的安全保卫，支援其他抢救组的工作，保护现场。3、救援器材应急领导小组应配备下列救援器材：医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱；抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用；照明器材：手电筒、应急41、灯、36V以下安全线路、灯具；通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器；交通工具：工地常备一辆值班面包车，该车值班时不应跑长途；灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用。4、应急知识培训应急小组成员在项目安全教育时必须附带接受紧急救援培训。培训内容：伤员急救常识、灭火器材使用常识、各类重大事故他险常识等。务必使应急小组成员在发生重大事故时能较熟练地履行抢救职责。5、通信联络项目部必须将110、119、120和项目部应急领导小组成员的手机号码、企业应急领导组织成员手机号码、当地安全监督部门电话号码，明示于工地显要位置。工地抢险指挥及保安员应熟知这些号码。6、事故报告若工地发生安全事故后，项42、目部除立即组织抢救伤员，采取有效措施防止事故扩大和保护事故现场，做好善后工作外，还应按下列规定报告有关部门：轻伤事故：应由项目部在24小时内报告企业领导、生产办公室和企业工会。重伤事故：企业应在接到项目部报告后24小时内报告上级主管单位，安全生产监督管理局和工会组织。重伤三人以上或死亡一至二人的事故：企业应在接到项目部报告后4小时内报告上级主管单位、安全监督部门、工会组织和人民检察机关，填报事故快报表，企业工程部负责安全生产的领导接到项目部报告后4小时应到达现场。死亡三人以上的重大、特别重大事故：企业应立即报告当地市级人民政府，同时报告市安全生产监督管理局、工会组织、人民检察机关和监督部门，企43、业安全生产第一责任人（或委托人）应在接到项目部报告后4小时内到达现场。火灾事故：应同时报告当地公安部门。员工受伤后，轻伤的送工地现场医务室医治，重伤的送医院救治。因伤势过重抢救无效残废的，企业应在8小时内通知劳动行政部门处理。7、应急响应（1）火灾火灾事故的处理：任何人发现火灾，应立即打119电话报警。报警应尽量详细说明发生火灾的具体位置，建筑物规模、楼层数，燃烧可能原因，火势蔓延情况，并在路口引导消防队进行扑救。发生火灾时，必须立即组织扑救，在场的人员有引导其他人员疏散的义务。火灾扑救时，根据火情，扑救指挥者可以决定以下事项：a、使用各种水源；b、截断电源、可燃气体和液体的输送；c、划定警戒44、区，实行局部交通管制；d、利用临近建筑物的有关消防设施；e、请示供水、供电、医疗救护、交通运输等有关单位协助火灾现场人员自救措施：发生火灾应迅速报警，了解情况的人员应及时将现场被困人员及易燃易爆物品情况告诉消防人员。救火人员应注意自我保护，使用灭火器材救火时应站在上岗位置，以防因烈火，宵烟熏烤而受伤害。火灾袭来时要迅速逃生，不要贪恋财物。必须穿时浓烟逃走时，应尺寸用浸湿的衣物裹身体，用湿毛巾或湿布扣住鼻子，贴近地面爬行。身上着火时，可就地打滚，或用厚重衣物覆盖，压住火苗。当火封门无法逃生时，可用浸湿的被褥、衣物等堵塞门缝、泼水降温，呼救待缓。（2）触电触电急救基本方法：首先查明触电者是否脱离电45、源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。隔离电源方法：a、断开电源开关。b、使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体。c、用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。对触电者进行急救a、触电者停止呼吸、心脏不跳动，如果没有其他致命的外伤，应视触电为假死，必须立即在现场进行人工呼吸抢救，即使请医生和送医院途中也不能停止抢救。b、抢救可用口对口、口对鼻人工呼吸和胸外心脏挤压方法。（3）机械伤害当机械性伤害发生时，应尺快将伤员搬到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。止血a.、出血的种类动脉出血：血色鲜红，出血象小喷泉一样喷出，时间稍久，就会46、有生命危险。静脉出血：血色暗红，出血时慢慢流出，时间久了也危险。毛细管出血：血色鲜红，出血时血液从整个伤面渗出，常自动凝固。b、止血方法止血方法一般有四种，即加压包扎止血法、指压止血法、填塞止血和止血带止血法。加压包扎止血法：用止血纱布的或干净毛巾、布料折成比伤口稍大的垫子盖住伤口，然后用三角巾或绷带加压包扎，就可以达到止血的目的。指压止血法：用手指或掌、拳把出血的血管上部（近心脏的一头）用力压向其下面的骨头，阻断血液来源，达到临时血的目的。填塞止血法：止血带止血适用于大血管出血，尤其是动脉出血，当采用加压包扎止血法不可以有效地止住出血时可用此法，常用橡皮管作止血带，也可用绷带、三角巾、布带等47、代替。使用止血带时记住六个字；快：动作快，抢时间准：看准出血点，准确包扎止带垫：垫子垫子，不要直接扎在皮肤上上：扎在伤口上方，接近伤出口，但禁扎于上臂中段适：松紧适宜，以出血停止，摸不到远端脉搏为合适放：每隔半小时放松2-3分钟，松止血带时，应同时用指压压迫止血，缓缓放松c、包扎包扎目的：保护伤口、防止感染、压迫止血、固定骨折、扶托伤肢、减轻疼痛包扎注意事项：动作的要轻而熟练，不可碰撞伤口包扎部位要准确接触、覆盖伤口的敷料要干净，最好经过消毒包扎要牢固，紧松合适，打结应避开伤口扎用器材有条件时可用三角巾、四头带和专用绷带等包扎救护材料。当无专用材料时，可灵活的采用身边干净的衣服、毛巾等进行包扎48、。（4）高空坠落人从高处跌下后，由于跌下的高度以、身体落地的部位及姿态的不同，症状表现各异，高处跌落下时的急救要点如下：首先要仔细观察伤员的神志是清醒，是否昏迷、休克等现象并尽可能了解伤员落地时的身体的着地部位。 如果伤员是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该的迅速医院抢救。如果发现伤员的耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，因为这样可能造成的颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果伤员是腰肾背部先着地，可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同进同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱。运送时要平稳，否则会加重伤情。（549、）坍塌事故为确保正常施工，预防突发事件以及某些预想不到的、不可抗拒的事件发生，事前有充足技术措施准备、抢险物资的储备，最大程序地的减少人员伤亡、国家财产和经济损失，必须进行风险分析和采取有效的预防措施。如有顶架倾覆事故发生，按小组预先分工，各负其责。架子班组长应组织所有架子工，立即拆除相关顶架，其他人员应协助清理有关材料，保证现场道路畅通，方便救护车辆出入，以最快的速度抢救伤员的，将伤亡事故降到最低。如事故严重，应立即报告公司质安部，并请求启动公司级应急救援预案。如有发生坍塌事故，由项目经理负责现场总指挥，发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全，由安全员打事故抢救电话“120”，向上级有关50、部门或医院打电话抢救，班组长组织有关人员进行清理土方或杂物，如有人员被埋，还应安排专人随时监护状况，及时清理堆放的材料，防止造成次生事故的发生。在向有关部门通知抢救电话的同时，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，重伤人员由水、电工协助送外抢救，值勤门卫在大门口迎接来救护的车辆。8.高大模板工程支撑与模板安拆安全预防措施组装模板用顶架支搭要求应符合结构用顶架设计要求。模板工程施工前应编制施工方案，包括模板及支撑的设计、制作、安装和拆除工序以及的运输、存放的要求，经公司总工程师审批和专家评审后方可实施51、。模板施工前和拆模前，现场施工负责人应向有关人员作安全技术交底，特别是新的模板工艺，必须通过试验，并培训操作人员。安全技术交底应具有时效性、针对性。模板安装操作人员应严格按模板工程设计的材质，施工方案和工序进行施工，模板没有固定前不得进行下道工序施工。模板工程作业高度在2m和2m以上时，要根据高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，要有可靠安全的技术规范的要求进行操作和防护，要有可靠安全的操作架子，4m以上或二层及二层以上，周围应设安全网和防护栏杆。临街及交通要道地区施工应设警示牌和防护措施，避免伤及行人。作业人员不准攀登模板，不得在墙顶、独立梁及其他狭窄而无防护栏的模板面上行走。雨季施工，52、高耸结构的模板作业，要安装避雷设施，其接地电阻不得大于30，五级以上大风天气，不宜进行大块模板拼装和吊装作业。木模板应远离火源堆放。在架空输电线路下面进行模板施工，如果不能停电作业，应采取隔离防护措施。模板支撑不能固定在脚手架或门窗上，避免发生倒塌或模板位移。模板拆除时应按区域逐块进行，并设置警戒区，非操作人员禁止进入，拆卸过程中必须有临时固定措施，防止倾覆。拆模时严禁猛撬、硬砸或大面积撬落或位倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板，拆下的模板应及时运送到指定的地点集中堆或清理归垛。拆模人应站在模板一侧，不得站在拆模下方，几个人同时拆模应注意相互间的安全距离，禁止抛掷模板。拆模的顺序和方法应根据模53、板设计的规定进行，如果模板设计无规定时，应严格遵守从上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则，先拆除非承重模板，后拆承重模板。吊装模板时应有专人负责信号指挥，信号指挥人需经培训合格后持证上岗。模板的存放区必须设2m高围栏进行围档，模板必须对面码放整齐，保证7080度的自稳角，没有支撑的大模板应存放在专门设计的插放架内。清理模板和刷隔离剂时必须将模板支撑牢固，防止倾覆，并应保证两模板间不小于60。作业前应向作业人员做详细交底。十四、顶架搭设、模板安装和混凝土浇筑的施工进度计划安排详见施工进度控制总计划表。十五、转换层支撑体系结构验算:（一） A类最大梁（21002200）扣件钢管高支撑架验算1计算参数结54、构楼板厚200mm，梁宽b=2100mm，梁高h=2200mm，层高6.30m；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2 ，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管,横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm；壁厚3.5mm；截面积4.89cm2；回转半径i=1.58cm；钢管重量0.0376kN/m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.30m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗55、剪强度fv=125.00 N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底模自重 0.3 kN/m2 (2.10 + 4.00 ) 1.2 = 2.20 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 2.10 2.20 1.2 = 133.06 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 2.10 2.20 1.2 = 8.32 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 2.10 1.4 = 5.88 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 149.46 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 143.58 kN/m（2）梁底模板验56、算第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=2100mm；W=bh2 /6=2100182/6=113400mm3，I=bh3/12=2100183/12=1020600mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.105149.460.202106=M/W=627732/113400=5.54N/mm2 梁底模抗弯强度=5.54N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2） 抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.606149.460.201000=18115N=18.11kN=3V/（2bh57、）=318115/(2210018)=0.72N/mm2 梁底模抗剪强度=0.72N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=143.58kN/m，挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.644143.582004/(10090001020600)=0.16mm=L/400=200/400=0.50mm 梁底模挠度V=0.16mm=0.50mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；立杆横向尺寸L2=600mm，梁宽度b=2100mm。W=bh2/6=80858、02/6=85333mm3， I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=149.460.20/2.10=14.23kN/mb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.2025+0.30)+1.42.50=9.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=0.400.209.86=0.79kN经过(1)计算得到从左到右各支座力分别为：N1=-0.25kN,N2=2.51kN,N3=10.19kN,N4=3.28kN,N5=2.80kN经过(2)计算得到从左到右各支座力分别为：N1=3.42kN,N2=959、.40kN,N3=9.40kN,N4=3.42kN,N5=2.80kN经过(1)、(2)计算得到：Mmax=0.59kN.m；Vmax=5.26kN；F=10.19kN；max=0.41mm。1）抗弯承载力验算=M/W=0.59106/85333=6.94N/mm2第一层龙骨抗弯强度6.94N/mm213.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算=3V/(2bh)=35260/(28080)=1.23N/mm2 第一层龙骨抗剪强度1.23N/mm21.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0.41mm=L/400=600/400=1.50mm 第一层龙骨挠度V=0.41mm1.50m60、m,满足要求。计算简图和内力图如下图：(1)(2)（4）第二层龙骨验算第二层龙骨纵向间距600mm,计算跨数3跨。第二层龙骨采用双木枋 b=160mm h=80mm；W=2160802/6=341333mm3，I=2160803/12=13653333mm4 ；P=F=10190N；1）抗弯强度验算弯矩系数Km=0.267Mmax=KmPL= =M/W=1632438/341333=4.78N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=4.78N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.267Vmax=KVP=1.26710190/1000=12.91kN =3V/(261、bh)=312.911000 /(216080)=0.76N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=0.76N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.883max=KPL3/（100EI）=1.883101906003/(100900013653333)=0.34mm=L/400=600/400=1.50mm 第二层龙骨挠度V=0.34mm=1.50mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算（1）钢管承载力验算传至每根钢管立柱最大支座力的系数2.267每根钢管承载NQK1 =2.26710190=23101N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK262、 =1.40.600.601000=504N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =23101+504=23605N 钢管重量0.0376kN/m,立杆重量=0.03764.11000=154N水平拉杆3层,拉杆重量=31.200.03761000=135N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.603=44N支架重量NGk=立杆重量 + 水平拉杆重量 + 扣件重量=154+135+44=334N钢管轴向力N1.2NGK + NQK=1.2334+23605=24005NL0=h + 2a=1.50+20.30=2.10m48钢管的i=1.58cm,=L0/i=210.00/1.563、8=132.91150杆件长细比满足要求查表5-4得: =0.381，P=N/(A)=24005/(0.381489.00)=128.85N/mm2钢管承载力128.85N/mm2205.00N/mm2,满足要求。（2）钢管支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座100100mm，支承面为（按C20考虑）混凝土楼板， 支承楼板厚=120mm，上部荷载为：F=24.01kN，s =2.00，ft=1.10N/mm2 ， hO=120-15=105mm，h =1.00 =0.41.2/s =1.00pc,m =1.00N/mm2 Um=4100=400mm(0.7h ft0.15pc,m)UmhO64、=(0.711.10+0.151)1.00400105)/1000=38.64kN 钢管支承面受冲切承载力38.64kN24.01kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.859600=8160kN/m2,=0.75lfccAl=0.75381600.01=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN上部荷载F=24.01kN,满足要求。（4）支撑面（回顶）承载力验算 1）计算参数说明 验算楼板强度时按照混凝土不同龄期的抗压强度考虑,楼板的跨度取4.565、0m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天.的(以倍数增加)，承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2）计算混凝土7天的强度是否满足承载力要求楼板计算跨度4.50m，取b=1000mm为计算单元As=10001200.0030=360mm，h0=120-20=100mm；楼板计算范围内摆放6n1排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。梁底模均布荷载q1=149.46kN/m支承立杆均布荷载q2=1.2(n+n1*横向间距+梁底高度*n1)钢管自重+nn10.026 =1.2(3+80.60+4.108)0.038+380.026)=2.66、58kN/m其中- n：（梁底高度/步距）+ 1 n1：(跨度/纵向间距) + 1q=q1 + q2=149.46+2.58=152.04kN/m 板所需承担的最大弯矩按照固接板计算 Mmax=ql2/24=152.044.502 已知楼板混凝土28d的抗拉强度推算6天的抗拉强度，查环境平均气温25.0C，龄期对混凝土强度影响曲线，得C20混凝土强度达到100%(查表)，混凝土抗压强度值为fc=5.86N/mm2，则可以得到b=1000mm板截面相对受压区高度： =Asfy/bh0fc =360300.00/(10001005.86=0.18 =1-(1-0.182/2=0.67 此层楼板所能67、承受的最大弯矩为： M1=sbh02fc=0.67100010025.86/106 楼板的强度Mi=39.08kN.m128.29kN.m,第2层以下的模板支撑6天后可以拆掉。4.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=242.20=52.80kN/m2比较F1、F2两者取小值F=45.752kN/m2，有效压头高度=F/=1.91m2）倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2分68、项系数标准值kN/m2荷载值kN/m21、新浇砼的侧压力1.245.7554.902、倾倒砼产生的荷载1.44.05.6060.50（2）侧模板强度验算木模板厚度h=18mm；取竖肋间距L=300mm ,计算跨数5跨；W=bh2/6=2000182/6=108000mm3，I=bh3/12=2000183/12=972000mm4。1）抗弯强度验算均布荷载q=60.50(2.20-0.20)=121kN/m=121.01N/mm，弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.105121.013002= M/W=1143497/108000=10.59N/mm2 侧模抗弯强度=10.569、9N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KV qL=0.606121.010.30=22.00kN =3V/（2bh）=322.001000/(2182000)=0.92N/mm2 侧模抗剪强度=0.92N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q=54.90(2.20-0.20)=110kN=109.81N/mm，挠度系数K=0.644max=KqL4/100EI=0.6441103004/(1009000972000)=0.65mm=L/400=300/400=070、.75mm 侧模挠度V=0.65mm=0.75mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）穿梁螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9560.50=57.48kN/m2;设5排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=333mm=0.33m，N=abFs=0.600.3357.48=11.38kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80 kN对拉螺栓受力11.38kN容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋对拉钢管验算 对拉螺杆纵向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；侧肋对拉钢管采用483.5双管，W=5080mm3，I=121900mm4，71、A=489mm2；1）抗弯强度验算P=6.66kN，弯矩系数KM=0.171Mmax=KmPL=0.1716.660.60106 =M/W=682831/(25080)=67.21N/mm2 侧肋对拉钢管抗弯强度=67.21N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658Vmax=KVP=0.6586.66=4.38kN =3V/(2bh)=34379/(2489.00)=13.43N/mm2 侧肋对拉钢管抗剪强度=13.43N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.096max= KPL3/（100EI）=1.0972、66655.286003/(100206000243800)=0.31mm=L/400=600/400=1.50mm 侧肋对拉钢管挠度V=0.31mm=1.50mm,满足要求。（5）侧肋强度验算木枋尺寸 b=80mm， h=80mm；计算跨度333mm；跨数6跨。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3， I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算均布荷载q=60.500.30=18.15N/mm；弯矩系数KM=-0.100Mmax=KMqL2=-0.10018.153332=M/W=201264/85333=2.36N/mm2 侧肋抗弯强度=2.3673、N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.600Vmax=KV qL =0.60018.150.33=3.59kN =3V/（2bh）=33.591000/(28080)=0.84N/mm2 侧肋抗剪强度=0.84N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算均布荷载q，=54.900.30=16.47N/mm；挠度系数K=0.677max=Kq，L4/100EI=0.67716.473334/(10090003413333)=0.03mm=L/400=333/400=0.83mm 侧肋挠度V=0.03mm=0.83mm,满足要求。 计算简图74、及内力图如下图： 6计算结果：第一层龙骨8080mm木枋200mm，第二层龙骨16080mm双木枋；钢管纵向600mm，钢管横向600mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓5排14，侧模厚度18mm。（二） B类最大梁（12001500）扣件钢管高支撑架验算1计算参数结构楼板厚200mm，梁宽b=1200mm，梁高h=1500mm，层高6.30m,结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.70m；木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2 ，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用钢管75、:横向间距800mm，纵向间距800mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径mm；壁厚483.5mm；截面积4.89cm2；回转半径i=1.58cm；钢管质量0.04kN/m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.35m。钢材弹性模量 E=206000N/2，抗弯强度f=205.00N/2,抗剪强度fv=125.00 N/2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (1.20 + 2.60 ) 1.2 = 1.37 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 1.20 1.50 1.2 = 51.84 kN76、/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 1.20 1.50 1.2 = 3.24 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 1.20 1.4 = 3.36 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 59.81 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 56.45 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=1200mm；W=bh2 /6=1200182/6=64800mm3，I=bh3/12=1200183/12=583200mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10559.812002=77、M/W=251202/64800=3.88N/mm2 梁底模抗弯强度=3.88N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3） 抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60659.81200=7249N=7.25kN=3V/（2bh）=37249/(2120018)=0.50N/mm2 梁底模抗剪强度=0.50N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=56.45kN/m，挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64456.452004/(1009000583200)=0.11mm=L/400=278、00/400=0.50mm 梁底模挠度=0.11mm=0.50mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算立杆横向尺寸L2=800mm，梁宽度b=1200mm。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm， W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=59.81200/1200=9.97kN/mb 、板传荷载计算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.2025+0.30)+1.42.50=9.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=350/1079、00200/10009.86=0.69kN经过计算得：N1=-0.10kN，N2=6.77kN，N3=6.77kN，N4=-0.10kN；Mmax=0.42kN.m,Vmax=3.39kN,F=6.77kN,max =0.65mm1）抗弯强度验算=M/W=0.42106/85333=4.88N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=4.88N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算=3V/(2bh)=33.391000/(28080)=0.93N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.93N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0.65mm=L/400=800/480、00=2.00mm 第一层龙骨挠度=0.65mm=2.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算第二层龙骨纵向间距800mm,计算跨数2跨。第二层龙骨采用双枋b=160mm，h=80mm；W=2160802/6=341333mm3，I=2160803/12=13653333mm4 ；P=F=6770N=6.77kN；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.469Mmax=KmPL= =M/W=2540104/341333=7.44N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=7.44N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.969Vmax=KVP=181、.9696.77=13.33kN =3V/(2bh)=313.331000 /(2216080)=0.78N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=0.78N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=2.000max=KPL3/（100EI）=2.0006.7710008003/(100900013653333)=0.56mm=L/400=800/400=2.00mm 第二层龙骨挠度=0.56mm=2.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.938每根钢管承载NQK1 =4.9386770=33430N 每根钢管承载活荷82、载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.800.801000=896N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =33430+896=34326N 钢管重量0.0376kN/m,立杆重量=0.03764.81000=180N水平拉杆4层,拉杆重量=41.600.0376=241N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.604=58N支架重量NGk=立杆重量 + 水平拉杆重量 + 扣件重量=180+241+58=480N钢管轴向力N1.2NGK + NQK=1.2480+34326=34902NL0=h + 2a=1.50+20.35=2.20m钢管的i=1.58cm=L0/i=283、20.00/1.58=139.24150杆件长细比满足要求=0.353，P=N/(A)=34902/(0.353489.00)=202.19N/mm2钢管承载力202.19N/mm2205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算（1）支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座100100mm，支承面为（按C30考虑）混凝土楼板， 支承楼板厚=120mm，上部荷载为：F=34.90kN，s=2.00，ft=1.43N/mm2，hO=120-15=105mm，=0.41.2/s =1.00pc,m=1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h=1.00(0.7hft0.15pc,m)Um84、hO=(0.711.43+0.151)1.00400105/1000=48.34kN 钢管支承面受冲切承载力48.34kN34.90kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN 支承面局部受压承载力F=273.49kN34.90kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2285、24.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.50=36.00kN/m2比较F1、F2两者取小值F=36.00kN/m2，有效压头高度=F/=1.50m2）倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2分项系数标准值kN/m2荷载值kN/m21、新浇砼的侧压力1.236.0043.202、倾倒砼产生的荷载1.44.005.6048.80（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm ,计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=1300182/6=70200mm3，I=bh386、/12=1300183/12=631800mm4。1）抗弯强度验算均布荷载q=48.80(1500-200)/1000=63.44kN/m=63.44N/mm，弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.10563.443002= M/W=599508/70200=8.54N/mm2 侧模抗弯强度=8.54N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60663.44300/1000=11.53kN =3V/（2bh）=311.531000/(2181300)=0.74N/mm2 侧模抗剪强度=0.74N/mm2fv=87、1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=43.20(1500-200)/1000=56.16kN/m=56.16N/mm，挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.64456.163004/(1009000631800)=0.52mm=L/400=300/400=0.75mm 侧模挠度=0.52mm=0.75mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）侧肋强度验算计算跨度325mm；跨数4跨；木枋尺寸 b=80mm， h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3， I=bh3/12=808088、3/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算均布荷载q=48.80300/1000=14.64N/mm；弯矩系数KM=-0.107Mmax=KMqL2=-0.10714.643252=M/W=165459/85333=1.94N/mm2 侧肋抗弯强度=1.94N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.607Vmax=KV qL =0.60714.64325/1000=2.89kN =3V/（2bh）=32.891000/(28080)=0.68N/mm2 侧肋抗剪强度=0.68N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算均布荷载q，=489、3.20300/1000=12.96N/mm；挠度系数K=0.632挠度max=Kq，L4/100EI=0.63212.963254/(10090003413333)=0.03mm=L/400=325/400=0.81mm 侧肋挠度=0.03mm=0.81mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（4）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9548.80=46.36kN/m2;设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=325mm=0.33m，N=abFs=0.600.3346.36=9.18kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力9.90、18kN容许拉力17.80kN,满足要求。6计算结果：第一层龙骨8080mm木枋200mm，第二层龙骨16080mm双木枋800mm；钢管纵向800mm，钢管横向800mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓3排14600mm，侧模厚度18mm。（三） C类最大梁（6001600）扣件钢管高支撑架验算1计算参数结构楼板厚200mm，梁宽b=600mm，梁高h=1600mm，层高6.30m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.70m；木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv91、=1.40N/mm2 ；支撑采用钢管:横向间距800mm，纵向间距800mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径mm，壁厚483.5mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；钢管质量0.04kN/m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.35m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.60 + 2.80 ) 1.2 = 1.22 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 092、.60 1.60 1.2 = 27.65 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.60 1.60 1.2 = 1.73 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.60 1.4 = 1.68 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 32.28 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 30.60 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=600mm。W=bh2 /6=600182/6=32400mm3， I=bh3/12=600183/12=291600mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq193、L2 =-0.10532.282002=M/W=135576/32400=4.18N/mm2 梁底模抗弯强度=4.18N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60632.28200=3912N=3.91kN=3V/（2bh）=33912/(260018)=0.54N/mm2梁底模抗剪强度=0.54N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=30.60kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64430.602004/(10090002916094、0)=0.12mm=L/400=200/400=0.50mm 梁底模挠度=0.12mm=0.50mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=800mm ，C=600mm、=600/800=0.75。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=32.28200/600=10.76kN/mMq=qcL(2-)/8=10.76600/1000800/1000(2-0.75)/8=0.81kN.95、mb 、板传荷载计算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.2025+0.30)+1.42.50=9.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=350/1000200/10009.86=0.69kNa =1/2（L-c）=1/2(800-600)=100mm=0.10m, a/L=100/800=0.13Mp=Pa=0.690.10=0.07kN.mMmax=MqMp=(0.81+0.07)106=M/W=880000/85333=10.31N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=10.31N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=1/2q梁宽P=0.96、510.76600/1000+0.69=3.92kN=3V/（2bh）=33.921000/(28080)=0.92N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.92N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=30.60200/600=10.20N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=10.206008003(8 - 40.752+0.753)/(38490003413333)=1.64mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.6910001008002(3 - 40.132)/(2490003413333)=0.18mm最大挠度m97、ax=qp =1.64+0.18=1.82mm=L/400=800/400=2.00mm 第一层龙骨挠度=1.82mm=2.00mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距800mm，计算跨数2跨；第二层龙骨采用双枋b=160mm，h=80mm；W=280802/6=170667mm3，I=280803/12=6826667mm4 ；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.510.76600/1000+0.69=3918N=3.92kN弯矩系数KM=-0.469最大弯矩为Mmax=KmPL= =M/W=1470784/170667=8.62N/mm2 第二层龙98、骨抗弯强度=8.62N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.969Vmax=KVP=1.9693.92=7.72kN =3V/(2bh)=37.721000 /(228080)=0.90N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=0.90N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=2.000P=V=1/2q梁宽P板重=0.510.20600/1000+0.69=3.75kNmax= KPL3/（100EI）=2.0003.7510008003/(10090006826667)=0.63mm=L/400=800/400=2.00mm 第99、二层龙骨挠度=0.63mm=2.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 3.支撑强度验算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.938每根钢管承载NQK1 =4.9383920=19357N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.800.801000=896N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =19357+896=20253N 钢管重量0.0376kN/m,立杆重量=0.03764.71000=177N水平拉杆4层,拉杆重量=41.600.0376=241N扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.604=58N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量100、+扣件重量=177+241+58=476N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2476+20253=20824NL0=h+2a=1.50+20.35=2.20m钢管的i=1.58cm,=L0/i=220.00/1.58=139.24150杆件长细比满足要求=0.353P=N/(A)=20824/(0.353489.00)=120.64N/mm2 钢管承载力120.64N/mm2205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算（1）支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座100100mm，支承面为(按C15考虑）混凝土楼板支承楼板厚=120mm，上部荷载为：F=20.82kN；s =2.0101、0，ft=0.91N/mm2，hO=120-15=105mm，=0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.710.91+0.151)1.00400105/1000=33.05kN 钢管支承面受冲切承载力33.05kN20.82kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75361200102、.01=137.70kN 支承面局部受压承载力F=137.70kN20.82kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.60=38.40kN/m2F1、F2两者取小值F=38.40kN/m2，有效压头高度=F/=1.60m2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2分项系数标准值(kN/m2)荷载值(kN/m2)1、新浇砼的侧压力1.238.4046.082103、振捣砼产生的荷载1.44.005.6051.68（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=1400182/6=75600mm3，I=bh3/12=1400183/12=680400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105均布荷载q=51.68(1600-200)/1000=72.35kN/m=72.35N/mmMmax=KMqL2=-0.10572.353002= M/W=683708/75600=9.04N/mm2 侧模抗弯强度=9.04N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.60104、6Vmax=KVqL=0.60672.35300/1000=13.15kN =3V/（2bh）=313.151000/(2181400)=0.78N/mm2 侧模抗剪强度=0.78N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=46.08(1600-200)/1000=64.51kN/m=64.51N/mm，挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.64464.513004/(1009000680400)=0.55mm=L/400=300/400=0.75mm侧模挠度=0.55mm=0.75mm,满足要求。105、计算简图及内力图如下图：（3）侧肋强度验算计算跨度280mm；跨数5跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算均布荷载q=51.68300/1000=15.50N/mm；弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.10515.502802=M/W=127596/85333=1.50N/mm2 侧肋抗弯强度=1.50N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KV qL =0.60615.50280/100106、0=2.63kN =3V/（2bh）=32.631000/(28080)=0.62N/mm2 侧肋抗剪强度=0.62N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算均布荷载q，=46.08300/1000=13.82N/mm；挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.64413.822804/(10090003413333)=0.02mm=L/400=280/400=0.70mm 侧肋挠度=0.02mm=0.70mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图： （4）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9551.68=49.10kN/m2;设4排对拉螺栓，107、螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=280mm=0.28m，N=abFs=0.600.2849.10=8.25kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力8.25kN容许拉力12.90kN,满足要求。6.计算结果 第一层龙骨8080mm木枋200mm，第二层龙骨8080mm双木枋800mm；钢管纵向800mm，钢管横向800mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓4排12600mm，侧模厚度18mm。（四）有型钢的梁（6501800）模板支撑计算书经复核6501800梁内型钢自重为0.75kN/m3，8002200梁内型钢自重为0.54108、kN/m3，24001500内有型钢梁内型钢自重为0.51kN/m3，本计算用 6501800梁复核。1计算参数结构楼板厚200mm，梁宽b=650mm，梁高h=1800mm，层高6.30m,结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.70m；木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2 ，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用钢管:横向间距800mm，纵向间距800mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径mm；壁厚483.5mm；截面积4.89cm2；回转半径i=1.58cm；钢管质量0.04kN/m，立杆109、上端伸出至模板支撑点的长度a=0.35m。钢材弹性模量 E=206000N/2，抗弯强度f=205.00N/2,抗剪强度fv=125.00 N/2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.65 + 3.20 ) 1.2 = 1.39 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.65 1.80 1.2 = 33.70 kN/m钢筋荷载 2.3 kN/m3 0.65 1.80 1.2 = 3.16 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.65 1.4 = 1.82 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 110、q1 = 40.06 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 38.24 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=650mm；W=bh2 /6=650182/6=35100mm3，I=bh3/12=650183/12=315900mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10540.062002=M/W=168252/35100=4.79N/mm2 梁底模抗弯强度=4.79N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。4） 抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=111、0.60640.06200=4855N=4.86kN=3V/（2bh）=34855/(265018)=0.62N/mm2 梁底模抗剪强度=0.62N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=38.24kN/m，挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64438.242004/(1009000315900)=0.14mm=L/400=200/400=0.50mm 梁底模挠度=0.14mm=0.50mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算立杆横向尺寸L2=800mm，梁宽度b=650mm。第一层龙骨采用木112、枋 b=80mm，h=80mm， W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=40.06200/650=12.33kN/mb 、板传荷载计算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.2025+0.30)+1.42.50=9.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=350/1000200/10009.86=0.69kN经过计算得：N1=-0.53kN，N2=5.28kN，N3=5.28kN，N4=-0.53kN；Mmax=0.43kN.m,Vmax=2.64kN,F=113、5.29kN,max =1.20mm1）抗弯强度验算=M/W=0.43106/85333=4.99N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=4.99N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算=3V/(2bh)=32.641000/(28080)=1.11N/mm2第一层龙骨抗剪强度=1.11N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=1.20mm=L/400=800/400=2.00mm 第一层龙骨挠度=1.20mm=2.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算第二层龙骨纵向间距800mm,计算跨数2跨。第二层龙骨采用双枋b=160mm114、，h=80mm；W=280802/6=170667mm3，I=280803/12=6826667mm4 ；P=F=5280N=5.28kN；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.469Mmax=KmPL= =M/W=1981056/170667=11.61N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=11.61N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.969Vmax=KVP=1.9695.28=10.40kN =3V/(2bh)=310.401000 /(228080)=1.22N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=1.22N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠115、度验算挠度系数K=2.000max=KPL3/（100EI）=2.0005.2810008003/(10090006826667)=0.88mm=L/400=800/400=2.00mm 第二层龙骨挠度=0.88mm=2.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.938每根钢管承载NQK1 =4.9385280=26073N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.800.801000=896N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =26073+896=26969N 钢管重量0.0376kN/m,立杆重量=0.116、03764.51000=169N水平拉杆4层,拉杆重量=41.600.0376=241N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.604=58N支架重量NGk=立杆重量 + 水平拉杆重量 + 扣件重量=169+241+58=468N钢管轴向力N1.2NGK + NQK=1.2468+26969=27531NL0=h + 2a=1.50+20.35=2.20m钢管的i=1.58cm=L0/i=220.00/1.58=139.24150杆件长细比满足要求=0.353，P=N/(A)=27531/(0.353489.00)=159.49N/mm2钢管承载力159.49N/mm2205.00N/m117、m2,满足要求。4.支撑支承面验算（1）支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座100100mm，支承面为（按C35考虑）混凝土楼板， 支承楼板厚=110mm，上部荷载为：F=27.53kN，s=2.00，ft=1.57N/mm2，hO=110-15=95mm，=0.41.2/s =1.00pc,m=1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h=1.00(0.7hft0.15pc,m)UmhO=(0.711.57+0.151)1.0040095/1000=47.46kN 钢管支承面受冲切承载力47.46kN27.53kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.103)118、(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753141950.01=319.39kN 支承面局部受压承载力F=319.39kN27.53kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.80=43.20kN/m2比较F1、119、F2两者取小值F=43.20kN/m2，有效压头高度=F/=1.80m2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2分项系数标准值kN/m2荷载值kN/m21、新浇砼的侧压力1.243.2051.842、振捣砼产生的荷载1.44.005.6057.44（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm ,计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=1600182/6=86400mm3，I=bh3/12=1600183/12=777600mm4。1）抗弯强度验算均布荷载q=57.44(1800-200)/1000=91.90kN/m=91.90N/mm，弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMqL120、2=-0.10591.903002= M/W=868455/86400=10.05N/mm2 侧模抗弯强度=10.05N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60691.90300/1000=16.71kN =3V/（2bh）=316.711000/(2181600)=0.87N/mm2 侧模抗剪强度=0.87N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=51.84(1800-200)/1000=82.94kN/m=82.94N/mm，挠度系数K=0.6121、44挠度max=Kq，L4/100EI=0.64482.943004/(1009000777600)=0.62mm=L/400=300/400=0.75mm 侧模挠度=0.62mm=0.75mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）侧肋强度验算计算跨度320mm；跨数5跨；木枋尺寸 b=80mm， h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3， I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算均布荷载q=57.44300/1000=17.23N/mm；弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.10517.233202=M/W=18122、5257/85333=2.17N/mm2 侧肋抗弯强度=2.17N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KV qL =0.60617.23320/1000=3.34kN =3V/（2bh）=33.341000/(28080)=0.78N/mm2 侧肋抗剪强度=0.78N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算均布荷载q，=51.84300/1000=15.55N/mm；挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.64415.553204/(10090003413333)=0.03mm=L/400=320123、/400=0.80mm 侧肋挠度=0.03mm=0.80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（4）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9557.44=54.57kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=320mm=0.32m，N=abFs=0.600.3254.57=10.48kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力10.48kN容许拉力17.80kN,满足要求。6计算结果：第一层龙骨8080mm木枋200mm，第二层龙骨16080mm双木枋800mm；钢管纵向800mm，钢管横向800mm，底模厚度18mm；竖肋124、8080mm木枋300mm，对拉螺栓4排14600mm，侧模厚度18mm。（五）200厚楼面模板支撑验算1.计算参数结构板厚200mm,层高6.30m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.5mm钢管：横向间距800mm,纵向间距800mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径mm,壁厚483.5mm,截面积4.89cm2,回转半径i=1.58cm；立杆上端伸出至模板支撑的长度a=0.20m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.125、00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.20 1.2 = 5.76 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.20 1.2 = 0.26 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 9.88 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 6.38 kN/m（2）楼板底模板验126、算第一层龙骨间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.1059.883502=-127082N.mm剪力系数KV=0.606V1=KVq1L=0.6069.88350=2096N=2.10kNb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1056.383502=-82063N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0786.127、383502=60961N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.6066.38350=1353N=1.35kN挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.6446.383504/(1009000486000)=0.14mmC施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.2M4=KMPL=0.203.501000350=245000N.mm支座弯矩系数KM=-0.10M5=KMPL=-0.103.501000350=-122500N.mm剪力系数KV=0.600V3=K128、VP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.4563.5010003503/(1009000486000)=0.50mm2）抗弯强度验算M1=-127082N.mmM2M5=-204563N.mmM3M4=305961N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。M=M/W=305961/54000=5.67N/mm2 楼板底模抗弯强度=5.67N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=2096NV2+ V3=1353+2100=3453N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验129、算的剪力：Vmax=3453N=3.45kN=3V/（2bh）=33453/(280018)=0.36N/mm2 楼板底模抗剪强度=0.36N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.14+0.50=0.64mm =350/400=0.88mm楼板底模挠度=0.64mm=0.88mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(3)第一层龙骨验算钢管横向间距800mm,第一层龙骨间距350mm,计算跨数2跨；第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算130、第一层龙骨受均布荷载q=q1第一层龙骨间距/计算宽度=9.88350/1000=3.46kN/m弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1253.468002=M/W =276800/85333=3.24N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=3.24N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.6253.46800=1730N=1.73kN=3V/（2bh）=31730/(28080)=0.41N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.41N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨间距/计算宽度131、=6.38350/1000=2.23kN/m=2.23N/mm,挠度系数K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5212.238004/(10090003413333)=0.15mm=800/400=2.00mm第一层龙骨挠度=0.15mm=2.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨验算钢管纵向间距800mm,计算跨数2跨。第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；W=180802/6=85333mm3, I=180803/12=3413333mm4,P=9.880.350.801000=2766N1)抗弯承载力验算弯矩系数KM=-0.254Mmax=K132、MPL=M/W=562051/85333=6.59N/mm2第二层龙骨抗弯强度=6.59N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.059Vmax=KVP=1.0592.771000=2933N=2.93kN=3V/(2bh)=32933/(128080)=0.69N/mm2第二层龙骨抗剪强度=0.69N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算P=6.380.350.801000=1786N挠度系数K=1.219max=KPL3/(100EI)=1.21917868003/(10090003413333)=0.36mm=800/400=2.133、00mm第二层龙骨挠度=0.36mm=2.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算传至每根立柱的最大支座力的系数=2.883每根钢管承载NQK1 =2.88331000=7986N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.800.8011000=640N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =7986+640=8626N 钢管重量0.0384kN/m,立杆重量=6.100.03841000=234N水平拉杆5层,拉杆重量=5(0.80+0.80)0.03841000=307N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=514.6=73N支撑重量NGK=立杆重量134、水平拉杆重量扣件重=234+307+73=614N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.2614+8626=9363NLO=h2a=1.50+20.20=1.90m钢管的i=1.58cm,= LO/i=190.00/1.58=120.25杆件长细比120.3150.0,满足要求。查表得：=0.452P=N/（A）=9363/(0.452489.00)=42.36N/mm2 立杆稳定性42.36N/mm2205N/mm2,满足要求。4. 支撑支承面验算立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）支承楼板厚120mm,上部荷载为： F=9363/1000=9.36kN.(1135、)支承面受冲切承载力验算s =2.00,ft=0.91N/mm2, hO=120-20=100mm，=0.41.2/s=1.00pc,m=1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h =1.00（0.7hft0.15pc,m）UmhO=(0.710.91+0.151)1.00400100)/1000=31.48kN受冲切承载力31.48kN9.36kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0136、.75361200.01=137.70kN支承面局部受压承载力F=137.70kN9.36kN,满足要求。4.计算结果底模18mm,第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距800mm,钢管纵向间距800mm,立杆步距1.50m, 立杆上端伸出至模板支撑的长度0.20m。 材料用量计算：扣件式钢管脚手架的杆配件备量需有一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此可采用匡算方法，依据建筑施工手册第四版P215页： 1、长杆总长度413.28(米) 2、直角扣件数363(个) 3、对接扣件数69(个) 4、旋转扣件数21(个) 5、模板面积19.20() 6、木枋长度88.46(m) 7、顶托个数44(个) 注:1.此计算包括立杆、纵横向水平和剪力撑。 2.长杆的平均长度取6m。 3.材料用量放大系数为1.2倍。