1、成都天府国际机场安置房及公建配套建设项目芦葭镇建安安置点（F地块卫生院及综合体）工程模板工程专项施工方案编制人：审核人：审批人： 成都建筑工程集团总公司二0一七年一月目 录第一章 编制依据1第二章 工程概况1第一节 工程基本概况1第二节 结构概况2第三章 施工安排2第一节 施工进度计划2第二节 模板方案编制总体思想3一、工程施工特点3二、不利因素的解决措施3三、模板体系的指导思想3四、质量目标3五、模板工程重点、难点3第三节 材料计划4第四节 机具设备计划4第四章 施工工艺5第一节 模板支撑架主要搭设及工艺要求5第二节 材料力学性能指标8第三节 构造设置以及检查8一、模板的选择与构造措施8二、2、模板检查及质量控制14第四节 验收要求15一、验收程序15二、验收内容15三、扣件力矩检验15四、验收记录16五、使用管理16第五章 施工安全保证措施16第一节 管理人员组织机构16第二节 施工技术措施16一、技术交底16二、模板安装技术措施17三、混凝土的浇筑顺序17第三节 模板安装和拆除的安全技术措施17一、模板安装17二、模板拆除18第四节 应急预案19一、应急情况识别19二、应急领导小组和应急抢险队19三、脚手架倒塌事故应急准备与响应预案20第六章 主要墙、柱、梁、板、模板支撑设计计算书22第一节 300MM厚地下室挡土墙模板计算22第二节 600MM1000 MM矩形框架柱模板计算23、7第三节 600MM600 MM矩形框架柱模板计算33第四节 400MM700 MM截面梁模板计算39第五节 400MM700 MM截面梁侧模板计算49第六节 地下室200MM厚顶板模板计算54第七节 主楼200MM厚楼板模板计算64第八节 架空层120MM厚楼板模板计算74附图：最近医院救援线路图第一章 编制依据1、木结构设计规范GB 50005-20032、建筑结构荷载规范GB50009-20123、混凝土结构设计规范GB50010-20104、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-20155、钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20016、建筑工程施工质量验收统一标准G4、B 50300-20137、施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20058、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20119、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-200810、建筑施工安全检查标准JGJ59-201111、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201612、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）14、关于加强模板支撑体系及构配件安全管理的通知（成建安监发201429号文）15、经图审合格的本工程施工图纸16、已审批的本工程施工组织设计第二章 工程概况第一节 工程5、基本概况工程名称成都天府国际机场安置房及公建配套建设项目芦葭镇建安安置点（F地块卫生院、综合体）工程地址简阳市芦葭镇工程类别三类总占地面积卫生院6.13亩；综合体8226.92m2建设单位成都天府国际机场建设开发有限公司勘察单位成都市勘察测绘研究院设计单位成都市建筑设计研究院监理单位四川元丰建设项目管理有限公司质监部门简阳市建设工程质量监督站总包单位成都建筑工程集团总公司质量要求符合国家、行业、地方相关的合格标准分包单位无建设规模层数：地下1层，地上1-4层；高度：3.2-15.60m；总建筑面积：13077.84 m2合同工期360天功能用途卫生院及社区服务第二节 结构概况序号项 目内 容16、层数地下1层；地上1-4层2层高地下负一层4.05； 4.5m地上首层4.2m标准层3.6 m3结构形式基础结构形式机械成孔灌注桩桩、抗水板基础（400mm厚）主体结构形式框架结构4结构截面尺寸柱截面尺寸（mm）600600； 600800；6001000；梁断面尺寸(mm)200500；250600；300550；400700等楼板厚度（mm）200；180；160；150；120挡土墙厚度（mm）350（局部）；3005楼梯结构形式板式楼梯6板结构形式现浇板7主体层高3.6m8主要轴网尺寸78007800；78006800；72007200；72005500；72004600； 梁、墙、柱7、板模板采用18mm厚覆面木胶合板（清水模工艺）,地下室模板周转一次，主体结构模板按两层配置，周转使用，以满足模板拆除混泥土强度和工期要求，与4060mm钢方木、48.33.6钢管及M12螺栓或者M14螺栓（计算确定）组合成模板体系，支撑架采用普通扣件式钢管满堂脚手架。第三章 施工安排第一节 施工进度计划序号部 位完成时间1砖胎模及防水2抗水板及独立柱基钢筋及浇砼3地下室及一层结构施工4主体结构2017.4.212第二节 模板方案编制总体思想一、工程施工特点1、主体结构施工工期紧迫，从挖土至主体结构封顶计划工期360天。2、工程质量要求高，混凝土表面基本不做抹灰处理，即为清水混凝土表面。3、模8、板全部采用双面覆膜胶合板，厚18mm，尺寸9151830mm；背楞采用4060mm、钢木方，梁宽300、梁高度600mm时采用48.63.6 钢管加12mm穿墙螺杆2道配合3型卡、双螺帽加固。4、工程施工中须确保安全和文明施工。二、不利因素的解决措施1、首先是施工的流水段划分应当合理，模板的配置数量应能满足施工流水要求。2、模板的选型、模板的设计应当合理，尽量减少模板拼缝，尽量发挥垂直运输机机械性能，以提高工作效率，缩短工期。3、各种模板必须是新品，严把产品质量关，模板质量不合格的，不许进入现场使用，重点是板、梁、柱的表面平整度和强度。4、各种架设工具进场前，必须经过油漆刷新处理，以达到施工现9、场文明整洁的要求。三、模板体系的指导思想模板体系的选型恰当与否以及模板的拼装质量和施工工艺直接关系到本工程混凝土观感，关系到本工程清水混凝土效果，关系到本工程的施工进度和工程质量目标的实现。因此，为了优质、高速的完成工程的建设，根据工程结构特点和工期紧等情况，本工程模板设计主要遵循操作简便快捷、接缝少、强度大、机械化程度高等特点。四、质量目标本工程质量目标为：合格，验收一次性通过。模板的设计、施工质量标准，按清水混凝土质量标准实施。清水混凝土外观要求达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确，色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层10、的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。五、模板工程重点、难点本工程为四层公建配套房，轴线跨度大，同一层内纵横交错梁较多，底层为素填土，防止排架整体下沉、失稳是该部位模板支设控制重点。为保证工程质量，模板方案将对以下的重点进行专项控制：地基回填控制；素土回填每层铺设厚度300mm，夯实采用蛙式打夯机或挖土机履带压实，一夯压半夯，行行相接，全面进行夯实，不少于三遍。施工中宜整体进行施工，如必须分段施工时，接头处应作成斜坡，每层错开0.51m，并应充分夯实。压实系数0.97；确保地基承载力115Mpa。为防止排架下沉、提高架体稳定性，架体立杆下满铺200mm511、0mm4000mm木板底座。模板方案质量控制要点序号部 位控 制 点1顶板阴角阴角顺直，无错台、漏浆。2梁阴阳角顺直，无漏浆，表面无错台3梁柱接头接头处阴阳角方正顺直，无错台漏浆4门窗洞口洞口模板无变形，阴阳角无漏浆、错台5雨篷、阳台栏板表面平直，位置准确第三节 材料计划序号名称规格单位数量118mm厚覆面木胶合板189151830M2 270002钢方木（木方）60402.5(4m)m1300003可调顶托个120004钢管48.33.6吨6005扣 件直接、旋转、十字个120000 6止水对拉螺杆12（用于挡土、挡水墙）个40007高强螺杆14（用于框架柱）套6000 8高强螺杆12（用于12、梁和构造柱）套6000 9铁钉吨1.5第四节 机具设备计划序号机具名称型号功率数量说 明1塔吊QZ50122调运模板材料2圆盘锯MJ1062台切割模板3手提电锯1.5KW20个切割模板、木枋4手提电动打眼机1.5KW8个打模板螺栓眼5打磨机1.5KW8个打磨模板接头砼6水准仪DZS32台模板、架体操平7线 锤20个垂直度检查8钢卷尺50m/5m20把量尺第四章 施工工艺第一节 模板支撑架主要搭设及工艺要求1、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，墙、柱、梁、板决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。2、所有框架柱、墙模板安装前，先弹出模板边线及控制线。3、柱子模板在安装13、完成后吊线检查垂直度，并拉通线校核轴线位置。4、楼板支架搭设好后，应复核底模标高位置是否正确，梁板跨度超过4m时，模板应起拱，起拱高度宜为全长跨度的13，本工程7.2m长框架梁按15mm起拱，其它挑梁按10mm起拱。5、模板安装误差必须控制在验收标准规定的允许范围内。模板应具有足够的强度和刚度,结构轴线、几何尺寸准确性的重要保证，因此，模板的选择除满足安拆方便，周转使用外，还应考虑达到一定的强度和刚度，在承受施工荷载后，不发生变形。6、施工使用的要求：1）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展及先浇柱后浇梁板的浇筑方式；对挑阳台待主体框架浇筑完毕后，最后浇14、筑。2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；3）浇筑过程中派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。7、一般规定1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。2）具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。3) 不同支架立柱不得混用。4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/115、000。7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下： 10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧16、顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。8、立柱及其他杆件1)扣件式（1) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：（2) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。2)方柱模板9、水平拉杆1) 每步纵横向17、水平杆必须拉通；2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：10、剪刀撑1)扣件式第二节 材料力学性能指标材料种类材料规格材质要求力学性能指标覆面木质胶合板18mm满足GB/T176562008混凝土模板用胶合板规定剪切强度1.4 N/mm2抗弯强度13.0 N/mm2弹性模量6000 N/mm2钢木枋60402.5mm矩管抗弯强度设计值=205N/ mm2小梁弹性模量=2060(N/mm2小梁截面抵抗矩=10.33cm3小梁截面惯性矩=30.99cm4 钢管6m、4m、3m、1.2mQ235钢，48.3，壁厚3.6mm（计算时按4818、3.0）抗压强度设计值取205 KN/mm2抗弯强度设计值=205N/ mm2回转半径i=15.9 mm2 扣件直角、对接、旋转满足GB15831-2006钢管脚手架扣件要求单扣件抗滑8KN双扣件抗滑12KN 可调顶托直径与螺距满足现行国家标准GB/T5796.2、GB/T5796.3的要求外径不得小于36mm受压承载力设计值不小于40KN第三节 构造设置以及检查一、模板的选择与构造措施在现浇钢筋砼结构中，模板是确保工程质量和进度的关键，模板应具有足够的强度和刚度是结构轴线，几何尺寸准确性的重要保证，因此，模板的选择除满足安拆方便，周转使用外，还应考虑达到一定的强度和刚度，在承受施工荷载后，不19、发生变形。本工程模板安装在现浇钢筋砼结构中是确保工程质量和进度的关键。1、基础模板 地下室基础模板采用砖胎膜，如下图：抗水板高低连接处砖胎膜剖面图2、地下室挡土墙模板1）地下室挡土墙模采用覆面木胶合板，以扣件式钢管架作支撑系统，次龙骨采用木方，主龙骨钢管，斜向支撑间距不大于1500mm，斜向支撑下端应垫实牢固，防止滑移和沉陷变形。2）地下室挡土墙模板采用12带止水片的穿墙丝杆，内墙面支撑可采用满堂架撑牢，其墙、梁、柱支模架连成整体，防止墙体模板倾斜。3）地下室300厚挡土墙模板搭设参数：搭设用途材料名称规格（mm）根数（根）水平间距(mm)纵向间距(mm)面板木胶合板915183018通长通长20、次楞钢木枋40602.51225通长主楞钢管48.33.62通长200对拉件止水拉杆1219002003、矩型柱模板1）矩型柱采用覆面木胶合板，背龙骨采用钢木方，框箍采用钢管柱子稳定架和上下两道柱箍与楼板支模满堂架相连成整体。2）6001000矩型柱模板搭设参数：搭设用途材料名称规格（mm）根数（根）水平间距(mm)竖向间距(mm)面板木胶合板915183018通长通长次楞钢木枋40602.51通长150主楞钢管48.33.62通长500对拉件高强拉杆1414385003）600600矩型柱模板搭设参数：搭设用途材料名称规格（mm）根数（根）水平间距(mm)竖向间距(mm)面板木胶合板915121、83018通长通长次楞钢木枋40602.51通长150主楞钢管48.33.62通长500对拉件高强拉杆1414135004、矩型梁模板1、矩型梁底模及侧模均采用覆面木胶合板，主龙骨采用48.33.6mm钢管，梁底次龙骨采用40604mm钢木方，梁侧次龙骨采用50100mm枋木，梁高大于600时，设穿梁拉杆固定模板，模板采用48.33.6mm钢管脚手架作支撑体系，其立杆间距按计算确定。梁、板模的立杆下面垫50mm厚的木板。2）梁模板搭设参数搭设用途材料名称规格（mm）根数（根）水平间距(mm)纵向间距(mm)面板木胶合板915183018通长通长梁底次楞钢木枋40602.51200通长梁底支撑钢22、管48.33.61450900梁侧次楞木枋501001250通长梁侧主楞钢管48.33.62600通长梁支撑立杆钢管48.33.61900（地下室）900（地下室）梁支撑立杆钢管48.33.611000（楼上）1000（楼上）水平杆钢管48.33.611500（地下室）900（地下室）水平杆钢管48.33.611500（楼上）1000（楼上）对拉件高强拉杆1216003005、楼板模板1）现浇板模板采用覆膜木胶板，为防止板缝漏浆，在模板缝隙处用50mm宽的胶纸带粘贴，现浇楼板模板采用满堂扣件式钢管脚手架作支撑体系。 搭设用途材料名称规格（mm）根数（根）水平间距(mm)纵向间距(mm)面板木胶23、合板915183018通长通长板底次楞钢木枋406041300通长板底支撑立杆钢管48.33.61900（地下室）900（地下室）板支撑立杆钢管48.33.611000（楼上）1000（楼上）水平杆钢管48.33.611500（地下室）900（地下室）水平杆钢管48.33.611500（楼上）1000（楼上）6、楼梯模板，现浇楼梯底模采用覆膜木胶板，侧模采用木模以控制踏步尺寸。本工程楼梯模板安装到每层的休息平台梁处，平台板施工缝留设在上层楼梯板相对应梯梁段板跨端1/4处，上层梯板钢筋在二层模板安装完成后锚入梯梁内绑扎。本工程楼梯先浇捣后砌墙体，则梯段两侧都应设外帮板梯段中央加设反三角木。同时，24、必须要注意梯步高度应均匀一致，最下一步的高度，必须考虑到楼地面最后的装修厚度，防止由于装修厚度不同，而形成梯步高度不协调。楼梯在支模时应先放1：1大样，然后根据大样和节点标高搭设承重脚手架，在楼梯起步踏步和转角平台起步踏步也向前平移50 mm，避免在建筑装修时剔踏步，楼梯支模时踏面宽度，踢面高度在同一层楼同一梯段中应均匀一致，正负误差不超过5 mm，在楼梯留施工缝时，应留在梯段的上三步或下三步，并用模板挡成砼浇筑直槎。梯步间的脚手架应科学搭设，保证上下行人畅通。楼梯底模采用18mm厚覆膜木胶板，利用对拉螺杆防止踏步模板上浮。由于浇混凝土时将产生模板的位移，在施工时须附采用措施，将踏步顶板与底板25、拉结使其变形得到控制。楼梯模板支固示意图详见下图：7、构造柱模板砖砌体构造柱模板使用木模，48.33.6钢管配合穿墙12通丝拉杆锁夹支撑。8、梁底、板配模2套，梁侧、柱、墙配模一套。9、梁、柱、板模各自支好后，其纵横水平杆将三方连成整体，且下部离地200mm内安设纵横扫地杆。10、特殊部位模板支设1）板吊模支设：厨房间、卫生间、阳台、露台等地面比相邻楼板面低，为保证楼面砼成型质量，该部位模板支设待板底钢筋绑扎完成后，板面钢筋摆放好绑扎前实施。先放砼支礅，然后放模板，模板的加固采取在底板模上设钉用铅丝拉紧，模板支设如下图所示。2）边柱、墙模板的支设：为保证外边柱、墙砼水平施工缝处接头平滑，施工时26、采取模板下口加设紧固螺栓的方式。在首层梁板砼浇筑时，在墙柱外模板上口埋设12紧固螺栓，紧固螺栓埋设标高必须严格控制，紧固螺栓端部带弯钩，弯钩锚入砼中。上一层墙柱模板支设时，模板下口应覆盖下部结构100mm，背枋加固时，模板下口加设一道100高对接模板，防止施工缝处砼漏浆，外墙模板必须用紧固螺栓锁紧。为保证外墙顺直度，转角模板外表面必须设置与外墙控制线一致的控制线，模板检测时必须保证两道外控线双线合一。3）后浇带模板在底板设有后浇带的地方，均采用双层网眼为55（或33）mm钢板网（靠里再加一层铁砂网），并用扎丝绑于同向水平钢筋，再支设竖向附加短钢筋支挡钢板网。后浇带处楼板模板和支撑与整体模板同时27、搭拆，后浇带位置的梁采用钢筋混凝土方柱支撑，后浇带分隔的模板作成梳子状，用短木枋支挡，为防止漏浆，木方与钢筋间隙处填塞海绵条。后浇带支撑应一次到位，将板底模及梁底模、侧模连同支撑一起支设完毕，在距后浇带两侧梁端500mm处采用钢筋混凝土方柱支撑，离后浇带跨度2m以内的不设置，间距不大于4设置，支撑方柱断面200200mm，支撑方柱模板与整体模板一起搭设、混凝土与整体梁板同时浇筑、混凝土标号同梁板、内配纵筋 12,；箍筋 6200，待后浇带浇筑完成并达到设计强度后拆除。后浇带上部采用18厚木胶合板进行封闭，避免垃圾等杂物进入后浇带，并应在后浇带两侧采用砂浆做好挡水措施。二、模板检查及质量控制1、28、模板的安装必须符合规范GB50204-2015第4.2.64.2.8条现浇结构模板安装的允许偏差的规定。2、模板安装质量要求除应按照砼结构工程施工质量验收规范中有关规定外，尚应着重检查以下几个方面：1）预埋插筋、预埋件、预留洞的规格、数量、位置和固定情况必须按建筑工程质量验收统一评定标准的规定，进行逐项评级验收。2）模板的支设必须保证结构的几何尺寸及轴线位置的准确。3）木模板与砼接触面应刨光，且刷脱模剂二遍。4）本工程按设计要求梁长超4m时，梁模板应按梁跨中13起拱；框架梁高度600mm时加通丝拉杆控制断面尺寸。5）在混凝土浇筑前，应检查承重架及架子的支撑扣件是否拧紧，拧紧螺栓的力矩4065N29、.m, 要保证螺栓拧紧的扭力矩达65N.m时不得发生破坏。3、为保证梁柱节点处几何尺寸正确，轮廊方正，避免节点出现缩颈，夹渣等质量通病，在支模前先准确计算出各构件的几何尺寸，按计算预先设计配模。4、柱模板安装前必须系统抄平，打砂浆标志，巴块，模下口位置用水泥砂浆灌缝、护脚，以防止柱墙脚漏浆而“烂根”。结构层板之间的拼缝采用不干胶纸盖实，防止漏浆，管道间板模视其损坏程度作报废处理。5、模板的接缝宽度不得大于1.5mm，安装的允许偏差按下表执行： 6、预埋件和预留孔洞的允许偏差按下表执行：预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置530、外露长度+10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度10预留洞中心线位置+10,0尺寸+10,0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向测量，并取其中的较大值。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面表高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向测量，并取其中的较大值。7、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤31、。第四节 验收要求一、验收程序模板支架投入使用前，项目部要组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。二、验收内容a、材料技术资料；b、参数专项施工方案；c、构造专项施工方案和相关法规规程。三、扣件力矩检验安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法按随机分布原则进行。四、验收记录按相关规定填写模板施工检验批验收记录表。五、使用管理1、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。2、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。3、混凝土浇筑过32、程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。第五章 施工安全保证措施第一节 管理人员组织机构项目工程部木工组责任工长：熊永刚方成执行经理：吴 强 杰项目质量部项目工程部项目物资部安全工程师：李承学技术负责人：叶尚伦项目经理：曾彦敏项目安全部第二节 施工技术措施一、技术交底工程技术人员在工序开工前将各工序部位的模板安装图详细交底，工人按图施工，质检员严格按图检查验收。技术交底包括：模板安装的技术参数，模33、板的的施工工艺，施工要点，质量控制措施，安全保证措施，模板的验收标准，架体的拆除要求。二、模板安装技术措施1、严格按方案进行施工，施工前做好定位放线。2、钢管支撑架，在立柱距地面200mm高处，沿纵横水平方向设置扫地杆，立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件，相邻两立柱的对接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平杆上。满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫34、地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45。60。；当支架立柱高度超过5m，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。三、混凝土的浇筑顺序1、防水底板混凝土浇筑：由于本工程的防水板尺寸不大，因此每个基础防水板为一个自然施工段，一次性浇筑完成。2、地下室墙、梁、板混凝土浇筑：先浇筑墙柱混凝土，后浇筑梁板混凝土。梁板混凝土浇筑时，确保模板支架在施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展及先浇柱后浇梁板的浇筑方式； 3、地上柱、梁、板混凝土浇筑：当框架柱砼强度与梁板砼强度不相同时，先浇筑高强度的柱砼，后浇筑低强度的梁板砼。梁板35、砼浇筑时，确保模板支架在施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式。对挑阳台待主体框架浇筑完毕后，最后浇筑。当框架柱砼强度与梁板砼强度相同时，采用由中部向两边扩展及先浇柱后浇梁板的浇筑方式。第三节 模板安装和拆除的安全技术措施一、模板安装1、作业班组进场时应做好安全“三级”教育。2、作业班组施工前应做好安全、技术交底，并认真学习本方案，严格按方案施工。3、施工现场严禁烟火，作业层面配备ABC干粉灭火器，并配备消防栓，严防火灾。4、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。5、施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模或钢筋上下。6、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架36、上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。7、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。8、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。9、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。模板垂直吊运时应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。10、模板起吊时，下面不准站人。11、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。12、在支撑搭设前技术负责人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录。二、模板37、拆除模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，并报监理审批后方可拆除。模板的拆除按规范GB50204-2015第4.3.1条执行。拆模前由主管工长填写模板拆除批准表，经由项目工程师批准后方可拆除。本工程悬挑梁必须在砼强度达100%后且梁上没有其它施工荷载方可拆除。1、 模板拆除的控制程序：施工现场同条件试块试验根据试块的强度值确定是否满足规范要求满足规范要求后填写拆模申请报告报监理验收批准拆模模板拆除2、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由项目技术负责人发放拆模通知书后，方可拆模。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的38、百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100模板拆除安全申请表单位名称工程名称砼浇捣日期设计拆模强度砼实际强度试块报告编号拆除部位监护人拆模警戒范围拆除班组拆模安全技术措施： 施工部门负责人：申请人 年 月 日技术负责人 年 月 日工地审批负责人： 年 月 日监理单位： 年 月 日质量员： 年 月 日安全员 年 月 日第四节 应急预案（应急救援路线图附后）一、应急情况识别根据本专项方案实际情况，结合我公司生产管理情况,确定以脚手架倒塌为应急准备和响应的重点：根据识别的应急情况制定应急准备措施，主要包括：1、为防止发生事故采取的预防措施（本专项方案内容）。2、为可39、能发生事故的场所所配备的应急器材。3、规定事故发生时的应急处理办法。4、建立相关信息的传递渠道，发生紧急情况及时报警。二、应急领导小组和应急抢险队1、项目部成立安全专项应急领导小组和应急抢险队，对应急场所的工作人员和管理人员进行岗位教育、消防知识教育、应急准备和响应培训，对应急场所的所有人员进行应急救援知识培训，对应急预案在本分项工程开工前进行一次应急演练，并不断完善应急预案，对应急准备情况每周一次进行检查，包括对应急设备进行测试，发现不符合立即组织整改并做好检查记录。2、当紧急情况发生后，应立即按应急预案中的应急响应流程和救援措施采取行动，防止扩散。3、当紧急情况威胁到人身安全时，必须先确保40、人身安全，迅速组织人员脱离危险区域或场所。发生人员伤亡时，应立即与当地120急救中心联系或以最快的速度送医院抢救。4、紧急事故处理结束后，项目部技术负责人应组织评审应急预案实施情况，填写应急准备和响应报告，经项目经理签字确认后报公司安全主管部门，由公司主管部门报公司工程管理部和企业管理部。三、脚手架倒塌事故应急准备与响应预案1、目的为使有效防止事故扩大，降低员工生命危险，最大限度减小经济损失，特制定本预案。2、组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组长：曾彦敏 成员：吴 强、叶尚轮、熊永刚、李承学、仲明跃 3、具体分工如下：1）曾彦敏、吴强负责立即组织人员抢救伤员。2）41、叶尚轮、李承学负责组织人员对倒塌脚手架进行处理。3）熊永刚负责立即同德仁医院、劳动等部门的联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应。4）仲明跃负责现场物资、车辆的调度。3、事故应急措施1）事故发生后应立即报告应急抢险指挥部。2）抢救被掩埋伤员及时脱离危险区。3）清除伤员口、鼻内泥块、凝血块、呕吐物等，对昏迷伤员将舌头拉出，以防窒息。4）进行简易包扎、止血或简易固定骨折。5）有呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。6）尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人接应。7）组织人员尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生，并转移至安全地方。8）若有骨折时应及时用夹板等简易固42、定后立即送至德仁医院。9）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。10）现场安全员应对事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报集团应急抢险领导小组。4、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等物资。5、通讯联系医院急救中心 120 火警 119 匪警 110项目负责人 曾彦敏 电话： 安全负责人 李承学 电话：技术负责人 叶尚伦6、注意事项1）应立即停止施工。2）人工胸外心脏挤压、人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底。743、劳动力计划1）安全生产管理人员模板施工过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下组长：项目经理：曾彦敏 负责协调指挥工作；组员：技术负责人：叶尚伦 负责现场施工指挥，技术交底；组员：安全负责人：李承学 负责现场安全检查工作；组员：木工工长：王飞、付雅强 负责现场具体施工。序号人员及工种计划数量操作内容1专职安全管理员2人施工过程中专职安全检查2施工管理人员3人44、使用过程中测量、施工、质量、材料、后勤、机械管理3吊装司机、指挥4人现场材料吊运4电 工1人 现场临电维护5焊工1人各种支撑件焊接2）特种作业人员配置第六章 主要梁、板、柱、墙模板支撑设计计算书第一节 300mm厚地下室挡土墙模板计算（高4.5m-0.5m=4.0m ,净跨6.6m)一、工程属性新浇混凝土墙名称地下室挡土墙新浇混凝土墙墙厚(mm)300混凝土墙的计算高度(mm)4000混凝土墙的计算长度(mm)6600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落45、度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.2121/2，244min35.842，9635.842kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.2121/2，244min35.84，9635.84kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k046、.9max1.235.84+1.42，1.3535.84+1.40.720.9max45.808，50.3440.950.34445.31kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k35.84 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式水平下部模板悬臂高度(mm)125小梁间距(mm)225小梁一端悬臂长(mm)100主梁间距(mm)200主梁一端悬臂长(mm)100对拉螺栓横向间距(mm)200对拉螺栓竖向间距(mm)900模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验47、算主梁，取b0.2m，Wbh2/6200182/610800mm3，Ibh3/12200183/1297200mm4 1、强度验算 qbS承0.245.319.062kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.057kNm Mmax/W0.057106/108005.31N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.235.84=7.168kN/m 面板变形图(mm) 0.409mml/400225/4000.562mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形钢管小梁材料规格(mm)60402.5小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)20600048、小梁截面抵抗矩W(cm3)7.36小梁截面惯性矩I(cm4)22.07 1、强度验算 qbS承0.23745.3110.761kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.054kNm Mmax/W0.054106/73607.31N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.23735.84=8.512kN/m 小梁变形图(mm) 0.004mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=2.266kN，R2=.R17=2.147kN，R18=1.55kN 六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计49、值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面惯性矩I(cm4)21.56 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.8kNm Mmax/W0.8106/898089.108N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.716mml/400900/4002.25mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 对拉螺栓横向验算间距mmax200，200/2+100200mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax900，900/2+300900mm N0.95mnS50、承0.950.20.945.317.748kNNtb12.9kN 满足要求！第二节 600mm1000 mm矩形框架柱模板计算 (综合体地下室KZ1-5，柱高4.05m，)一、工程属性新浇混凝土柱名称地下室KZ1-5新浇混凝土柱长边边长(mm)1000新浇混凝土柱的计算高度(mm)4050新浇混凝土柱短边边长(mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)51、4.05新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.2121/2，244.05min35.842，97.235.842kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.2121/2，244.05min35.84，97.235.84kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.235.84+1.42，1.3535.84+1.40.7252、0.9max45.808，50.3440.950.34445.31kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k35.84 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000柱长边小梁根数8柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.735.8430.482kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.721.235kN/m Mmax-0.107q1l2-0.153、21q2l2-0.10730.4820.152-0.1211.2350.152-0.077kNm Mmax/W0.077106/(1/6700182)2.03N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.735.8425.088kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63225.0881504/(1006000(1/12700183)0.039mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形钢管小梁材质规格(mm)60402.5小梁截面惯性矩I(cm4)30.99小梁截面抵抗矩W(cm3)10.33小梁抗弯强度设计值f(N/m54、m2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1545.316.796 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.465kNm Mmax/W0.465106/7.3610363.205N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1535.845.376 kN/m 面板变形图(mm) 0.578mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩55、W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.239kNm，N17.21kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.23kNm，N27.285kN M/Wn0.239106/(4.49103)53.338N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.074mml/4000.963mm 20.056、52mml/4000.945mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号T14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.65扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N7.2852=14.571kNNtb17.65kN满足要求！N7.2852=14.571kN26kN满足要求！第三节 600mm600 mm矩形框架柱模板计算 (卫生院地下室KZ,柱高4.50m)一、工程属性新浇混凝土柱名称地下室KZ新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱的计算高度(mm)4500新浇混凝土柱短边边长(mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(k57、N/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.2121/2，244.5min35.842，10835.842kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.2121/2，244.5min35.84，10835.84kN/m2 承载能58、力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.235.84+1.42，1.3535.84+1.40.720.9max45.808，50.3440.950.34445.31kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k35.84 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.959、1.350.735.8430.482kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.721.235kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10730.4820.152-0.1211.2350.152-0.077kNm Mmax/W0.077106/(1/6700182)2.03N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.735.8425.088kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63225.0881504/(1006000(1/12700183)0.039mml/400150/4000.375mm 满足要60、求！ 四、小梁验算小梁类型矩形钢管小梁材质规格(mm)60402.5小梁截面惯性矩I(cm4)30.99小梁截面抵抗矩W(cm3)10.33小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1545.316.796 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.348kNm Mmax/W0.348106/7.3610347.277N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1535.845.376 kN/m 面板变形图(mm) 0.321mm1.5m61、m 满足要求！ 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.2kNm，N16.364kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.2kNm，N26.364kN M/Wn0.2106/(4.49103)44.649N/mm2f205N/mm2 满足62、要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.046mml/4000.945mm 20.046mml/4000.945mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号T14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.65扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N6.3642=12.729kNNtb17.65kN 满足要求！ N6.3642=12.729kN26kN 满足要求！第四节 400mm700 mm截面梁模板计算 (综合楼一层2-KL8,6轴交B-C轴段）一、工程属性新浇混凝土梁名称2-KL8新浇混凝土梁计算跨度(m)7.2混63、凝土梁截面尺寸(mmmm)400700新浇混凝土结构层高(m)4.05梁侧楼板厚度(mm)160二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.104风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土64、梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板65、弹性模量E(N/mm2)6000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q66、1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12523.5730.220.118kNm Mmax/W0.118106/540002.183N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52117.952004/(1006000486000)0.051mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.37567、 q1静l +0.437 q1活l=0.37521.8090.2+0.4371.7640.21.79kN R2=1.25q1l=1.2523.5730.25.893kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37517.950.21.346kN R2=1.25q2l=1.2517.950.24.487kN 五、小梁验算小梁类型方钢管小梁材料规格(mm)60402.5小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)10.33小梁截面惯性矩I(cm4)30.99验算方式三等跨连68、续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.79+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2+0.5(0.7-0.16)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.72max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，5.893+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2=5.942kN/m q2max1.346+(0.3-0.1)0.4/2+0.5(0.7-0.16)+(0.5+(24+1.1)0.16)max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/69、21，4.487+(0.3-0.1)0.4/24.527kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.9420.92，0.55.9420.220.481kNm Mmax/W0.481106/736065.393N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.9420.9，5.9420.23.209kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.209100040602-(40-5)552/(82207005)13.857N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.70、677q2l14/(100EI)0.6774.5279004/(100206000220700)0.442mml1/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)4.5272004/(8206000220700)0.02mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.9420.9，0.45.9420.9+5.9420.25.882kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.06kN，R25.882kN 正常使用极限状71、态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.5270.9，0.44.5270.9+4.5270.24.482kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.621kN，R24.482kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.264106/449072、58.908N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.289kN max2Vmax/A=22.2891000/42410.798N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.092mml/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.771kN，R2=10.46kN，R3=0.771kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力R73、maxR1,R3max0.771,0.7710.771kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR210.46kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细74、比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1040.91.52/100.027kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.92124.06kN/m 2)小梁验算 q1max1.836+1.2(075、.3-0.1)0.4/2+0.5(0.7-0.16)+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，6.015+1.2(0.3-0.1)0.4/2=6.063kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.782kN，R210.649kN，R30.783kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/15.9100.681，查表得，10.588 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.782+1.76、2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.9+0.45-0.4/2)/20.9，10.649，0.783+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/20.9+0.027/0.910.678kN fN/(A)+Mw/W10678.434/(0.588424)+0.027106/449048.742N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR177、+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(4.05-0.7)+Mw/lbmax0.782+1.2(0.75+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.9+0.45-0.4/2)/20.9，10.649，0.783+1.2(0.75+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/20.9+0.603+0.027/0.911.281kN fN/(A)+Mw/W11281.434/(0.197424)+0.027106/4490140.972N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)400混凝土强度等级C78、30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=11.281kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50100-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截79、面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=380mm， um 80、=2(a+h0)+(b+h0)=2320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)12320380/1000=882.482kNF1=11.281kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50100-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受81、压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=11.281kN 满足要求！第五节 400mm700 mm截面梁侧模板计算 (综合楼一层2-KL8,6轴交B-C轴段） 一、工程属性新浇混凝梁名称2-KL8混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400700梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)160 二、荷载组合侧压82、力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.7min34.213，16.816.8kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.7min34.213，1683、.816.8kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.916.8+1.40.9222.932kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k16.8 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数3主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，300 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000 梁截面宽度取单位长度，b100084、mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承122.93222.932kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.916.8120.412kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.125q1L20.125q10.2720.209kNm Mmax/W0.209106/540003.87N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正116.816.8kN/m max0.521qL4/(100EI)=0.52116.827085、4/(1006000486000)0.16mm270/250=1.08mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.25q1l左1.2522.9320.277.74kN 正常使用极限状态 Rmax1.25l左q1.250.2716.85.67kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)9545小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.2小梁截面抵抗矩W(cm3)32.062小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11小梁截面惯性矩I(cm4)72.141 计算简图如下： 跨中段计算简图 86、悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q7.74kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.17.740.62，0.57.740.32=0.348kNm Mmax/W0.348106/3206210.863N/mm2f11N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.67.740.6，7.740.3=2.786kN max3Vmax/(2bh0)=32.7861000/(29545)0.978N/mm21.2N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q5.67kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6775.676004/(1009087、00721410)0.766mm600/250=2.4mm 2maxqL4/(8EI)=5.673004/(89000721410)=0.884mm300/250=1.2mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.17.740.6，0.47.740.6+7.740.35.108kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.15.670.6，0.45.670.6+5.670.33.742kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主88、梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.56kN，R25.108kN，R31.56kN 正常使用极限状态：R11.123kN，R23.742kN，R31.123kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.374106/4490=83.385N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=25.845100089、/42427.572N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.587mm300/2501.2 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.957.405/17.035kNNtb12.9kN 满足要求！第六节 地下室200mm厚顶板模板计算(卫生院一层楼板，层高4.5m)一、工程属性新浇混凝土楼板名称标高-0.05m新浇混凝土楼板板厚(mm)200新浇混凝土楼板边长L(m)5.45新浇混凝土楼板边宽B(m)3.25 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面90、板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.098风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)4.5立柱纵向间距la(mm)91、900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)25立柱距混凝土板长边的距离(mm)275主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)250小梁两端各悬挑长度(mm)25，25主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，92、另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.2)+1.40.72.5 1=8.68kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K93、=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.680.252/8，0.1080.252/8+3.150.25/4= 0.198kNm Mmax/W0.198106/540003.661N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.2)1=5.12kN/m 5ql4/(384EI)55.122504/(3846000486000)0.089mml/250250/2501mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方钢管小梁材料规格(mm)60402.5小梁抗弯强度设计值f(N/94、mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)10.33小梁截面惯性矩I(cm4)30.99 因L/la取整5450/900取整6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为25mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.2)+1.40.72.50.252.224kN/m 95、因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.2)0.251.436kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.787kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.4360.92+0.1210.7870.920.202kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0810.92+0.213.150.9，0.196、070.0810.92+0.1813.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.2240.0252/2，0.0810.0252/2+3.150.0250.079kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.202，0.6，0.0790.6kNm Mmax/W0.6106/1033058.122N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.4360.9+0.620.7870.91.224kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0810.9+0.6813.152.189kN V97、3maxq1L1，q2L1+pmax2.2240.025，0.0810.025+3.153.152kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.224，2.189，3.1523.152kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.152100040602-(40-8)522/(83099008)9.134N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.2)0.251.33kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.339004/(100206000309900)0.086mml/298、50900/2503.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.2)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.2)+99、1.40.71.50.252.007kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.2)0.251.677kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.250.472kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.2)0.25=1.38kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.6770.9+1.2230.4720.92.245kN 按悬臂梁，R1q1l=2.0070.0250.05kN RmaxRmax，R12.245kN100、; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.380.91.42kN 按悬臂梁，R1q2l=1.380.0250.034kN RmaxRmax，R11.42kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.736kNm Mmax/W0.736106/4490163.875N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.897kN max2Vmax/A=24.8971000/42423.101N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.97mm 跨中max=0.97m101、m=900/250=3.6mm 悬挑段max0.883mm=2502/250=2mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =maxl01,l02/i102、=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0980.91.52/100.025kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+0.91.410.90.9+0.025/0.96.414kN f Nw/(A)+ Mw/W6413.823/(0.197424)+0.02103、5106/449082.355N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0980.91.52/100.025kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.410.90.9+0.025/0.96.657kN f Nw/(A)+ Mw/W6656.823/(0.197424)+0.025106/449085.265N/m104、m2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.414kNN30kN 满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)400混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=6.657kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50100-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0105、.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中106、柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=380mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)12320380/1000=882.482kNF1=6.657kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50100-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压107、面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=6.657108、kN满足要求！第七节 主楼200mm厚楼板模板计算(卫生院二层楼板，层高4.2m)一、工程属性新浇混凝土楼板名称标高4.15m新浇混凝土楼板板厚(mm)200新浇混凝土楼板边长L(m)6.85新浇混凝土楼板边宽B(m)2.55 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准109、值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.20.065风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)4.2立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)425立柱距混凝土板长边的距离(mm)275主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)250小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求110、结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ 111、(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.2)+1.40.72.5 1=8.68kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.680.252/8，0.1080.252/8+3.150.25/4= 0.198kNm Mmax/W0.198106/540003.661N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G112、2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.2)1=5.12kN/m 5ql4/(384EI)55.122504/(3846000486000)0.089mml/250250/2501mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方钢管小梁材料规格(mm)60402.5小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)10.33小梁截面惯性矩I(cm4)30.99因L/la取整6850/1000取整6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q113、10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.2)+1.40.72.50.252.224kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.2)0.251.436kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.787kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.43612+0.1210.787120.2114、49kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.08112+0.213.151，0.1070.08112+0.1813.1510.668kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.2240.252/2，0.0810.252/2+3.150.250.79kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.249，0.668，0.790.79kNm Mmax/W0.79106/7360107.115、341N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.4361+0.620.78711.36kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0811+0.6813.152.194kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.2240.25，0.0810.25+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.36，2.194，3.173.17kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.17100040602-(40-5)552/(82207005)13.691N/mm2125N/mm2 满足要求！116、 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.2)0.251.33kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.3310004/(100206000220700)0.185mml/2501000/2504mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.332504/(8206000220700)0.014mml12/250500/2502mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)12117、5主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.2)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.2)+1.40.71.50.252.007kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.2)0.251.677kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50118、.250.472kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.2)0.25=1.38kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.6771+1.2230.47212.494kN 按悬臂梁，R1q1l=2.0070.250.502kN RmaxRmax，R12.494kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.3811.577kN 按悬臂梁，R1q2l=1.380.250.345kN RmaxRmax，R11.577kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kN119、m) Mmax0.857kNm Mmax/W0.857106/4490190.941N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.975kN max2Vmax/A=23.9751000/42418.749N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.881mm 跨中max=0.881mm=1000/250=4mm 悬挑段max0.093mm=2502/250=2mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11120、.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =maxl01,l02/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.919121、1.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.06511.52/100.018kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+0.91.4111+0.018/17.902kN f Nw/(A)+ Mw/W7902.427/(0.197424)+0.018106/449098.712N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.91.4k122、lah2/10=0.91.40.06511.52/100.018kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.4111+0.018/18.202kN f Nw/(A)+ Mw/W8202.427/(0.197424)+0.018106/4490102.304N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N7.902kNN30kN 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)200混凝土强度等级C30立杆底座长123、a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=8.202kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50100-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两124、个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=180mm， um =2(a+h0)125、+(b+h0)=1520mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11520180/1000=273.874kNF1=8.202kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50100-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压126、的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=8.202kN满足要求！第八节 架空层120mm厚楼板模板计算(综合体12轴交DH轴，层高7.8m)一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高7.55m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)7.45新浇混凝土楼板边宽B(m)2.5 二、荷载设计施工人员及设127、备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.20.065风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)7.128、8立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)225立柱距混凝土板长边的距离(mm)250主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)225，225主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000 根据建筑施工模板安全技术规范129、5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11130、=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/540004.397N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1123004/(3846000486000)0.113mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方钢管小梁材料规格131、(mm)60404小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)10.33小梁截面惯性矩I(cm4)30.99 因L/la取整7450/1000取整7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为225mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.1132、2)+1.40.72.50.32.018kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.073kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.07312+0.1210.945120.229kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0971133、2+0.213.151，0.1070.09712+0.1813.1510.669kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.2252/2，0.0970.2252/2+3.150.2250.711kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.229，0.669，0.7110.711kNm Mmax/W0.711106/736096.632N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.0731+0.620.94511.237kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0971+0.6813134、.152.204kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.225，0.0970.225+3.153.172kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.237，2.204，3.1723.172kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.172100040602-(40-5)552/(82207005)13.698N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.99410004/(1002060002135、20700)0.138mml/2501000/2504mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.9942254/(8206000220700)0.007mml12/250450/2501.8mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(136、G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.138kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.054kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)137、L1.1431.1381+1.2230.56711.994kN 按悬臂梁，R1q1l=1.7050.2250.384kN RmaxRmax，R11.994kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.05411.204kN 按悬臂梁，R1q2l=1.0540.2250.237kN RmaxRmax，R11.204kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.627kNm Mmax/W0.627106/4490139.738N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.117kN max2Vmax138、/A=24.1171000/42419.419N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.817mm 跨中max=0.817mm=1000/250=4mm 悬挑段max0.418mm=2502/250=2mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(h139、d+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =maxl01,l02/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.06511.52/100.018kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.5+(2140、4+1.1)0.12)+0.91.4111+0.018/15.493kN f Nw/(A)+ Mw/W5492.827/(0.197424)+0.018106/449069.864N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.06511.52/100.018kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.4111+0.0141、18/15.793kN f Nw/(A)+ Mw/W5792.827/(0.197424)+0.018106/449073.456N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.493kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.4垫板底面面积A(m2)0.25 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.793/(0.40.25)57.928kPafak115kPa 满足要求！附图：最近医院救援线路图如下: