1、山西农业大学生物实验楼悬挑脚手架施工方案1、编制依据1.1 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社2006；1.2 建筑施工手册第五版 中国建筑工业出版社；1.3 建筑结构荷载规范GB50009-2001 (2006年局部修订)1.4 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；1.5 混凝土结构设计规范GB50010-2010；1.6 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；1.7 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；1.8 山西农业大学生物工程综合实验楼施工组织设计。2、工程概况2.1 项目概况山西农业大学生物工程综合实验楼工程，位于山西省太原市太谷县山西2、农业大学校园内，建设单位为山西农业大学，设计单位为上海交大安地规划建筑设计有限公司，勘察单位为太原市辉海岩土工程勘察检测有限公司，监理单位为山西华奥建设项目管理有限公司，施工总承包单位山西一建集团有限公司。2.2 工程概况本工程属于科研建筑，总建筑面积19989.3m2 ，地下一层，层高4.2m，地上六层，层高3.9m，总建筑高度23.85m。结构施工阶段，五层以上中空部分外防护使用钢管悬挑脚手架。3、施工部署3.1 材料选择 钢管选用483.0钢管，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、结疤、错位、毛刺、压痕、硬弯和深的划道，新用的钢管要有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应3、符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。钢管上严禁打孔。 扣件本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831-2006的规定，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。如使用旧扣件时，使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行4、防锈处理。用于连接钢管的扣件共有三种： 直角扣件，作两根垂直相交的钢管连接使用。 旋转扣件，供两根任意相交钢管连接用。 对接扣件，供钢管对接使用。3.1.5 脚手板：用木脚手板厚度50mm，宽 250mm，长4000mm。3.1.6 安全网：采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.55.5m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证、质量合格证和准用证。3.2 施工计划 悬挑脚手架在主体施工至五层顶板预埋钢筋环，结构施工前搭设防护脚手架，搭设高度6m。4、搭设方法4.1 搭设流程搭设的工艺流程为：预5、埋钢筋穿悬挑钢管搭立杆连接大横杆撑斜顶杆搭连墙杆搭剪刀撑铺脚手板搭设护身栏杆扎密目网设置挡脚板4.2 悬挑梁：悬挑梁钢管间距1.8m,在五层顶板上预留3排钢筋压环，用光圆12钢筋，外环距梁边0.2m，内环距墙边1.8、1.6m，压环水平段在板内底排钢筋下。工字钢穿过预留钢筋环，统一伸出顶板边沿1.0m，穿过后用木楔子将钢管与钢筋环塞紧。4.3 搭设参数：使用单排脚手架，立杆的纵距为1.8m，立杆的横距为0.8m，大横杆步距步距为1.5 m。4.4 大横杆：大横杆设置于立杆内侧，接头交错布置，使用对接扣件连接，连接时应保证立杆垂直。4.5 斜撑杆：在悬挑梁下层顶板板上，每根悬挑钢管对应位置设置斜6、撑杆，斜撑杆底部应有可靠的防内滑措施。4.6 连墙件：每三根立杆一道抛撑，拐角处双向设置，下部与悬挑钢管用旋转扣件连接。4.7 剪刀撑：架体外侧满设剪刀撑，剪刀撑斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点距离不宜大于150mm。4.8 脚手板铺设：每跨设置小横杆两根（即间距0.75m），纵向铺设四块脚手板，脚手板应铺满、铺稳，脚手板探头长度不超过150mm，在拐角处的脚手板，应与横向水平杆用铁丝绑扎防止滑动。4.9 护身栏杆：五层搭设0.75m护身栏杆一道，顶层搭设两道高度分别为0.75和1.5m。4.10 安全网：密目网应用绑绳或18#铅丝绑牢。4.17、1 踢脚板：脚手板铺设层外侧设置180mm高踢脚板，涂刷黄黑相间油漆。5、脚手架的检查与验收5.1 脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。5.2 验收时应具备下列文件：5.2.1 经过计算和审核的脚手架搭设方案；5.2.2 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；5.2.3 脚手架工程的施工记录及质量检查记录；5.2.4 脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，5.2.5 脚手架工程的施工验收报告。5.3 脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。5.3.1 构配件和加固件是否齐全，8、质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；5.3.2 安全网的张挂的设置是否齐全；5.3.3 脚手架基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；5.3.4 连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；5.3.5 垂直度及水平度是否合格。5.4 脚手架使用中，应定期检查下列项目：5.4.1 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞架等的构造是否符合要求；5.4.2 扣件螺栓是否松动；5.4.3 安全防护措施是否符合要求；5.4.4 是否超载或堆放杂物。6、脚手架搭设安全技术措施6.1 脚手架的搭设必须要使用合格扣件，不得使用铅丝和其他材料绑扎。脚手杆件不得钢木混搭，搭拆脚手架属于高处作业。凡从事架子施工的人员，必须经9、过身体检查，凡患有高血压、心脏病、癫痫病等和其它不适应于高处作业的人员一律不准从事架子搭拆作业。6.2 架子操作人员必须是经过按现行特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工，定期体检，并经有关部门发证后，方可持证上岗。熟知本工种有关的规范规程。6.3 在搭设之前，必须先放线定位、铺板，对进场的脚手架杆、配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆、配件。6.4 脚手架的搭设作业之前，工长必须要对工人进行相应的安全和技术交底，施工时必须要严格按照搭设的顺序进行施工。6.5 周圈脚手架搭设应从一个角部开始，并向两边延伸交圈搭设，按定位依次固定，校正立杆垂直之后再予以固定。脚手架各杆10、件相交伸出的端头均应大于100mm(且不大于250mm)，以防止杆件滑脱。剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。在设置第一排连墙件前，脚手架应设置必要数量的抛撑；以确保构架稳定和架上作业人员的安全，主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件接且严禁拆除。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上两步。 6.6 杆件接头要求： 立杆接头除在顶层顶部可以采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接。对接时，对接接头交错布置，两个相邻立杆上接头不能设在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔立杆接头在高度方向错开距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步11、距的1/3；端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。6.7 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。6.8 纵向水平杆搭设要求： 纵向水平杆设于立杆内侧且在横向水平杆之下，并用直角扣件与立杆扣紧。不得各部设置或遗漏。 纵向水平杆采用对接扣件连接，对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于立杆纵距的1/3；并应避免设在纵向水平杆的跨中。6.9 扣件安装要求： 扣件螺栓拧紧力12、矩不应小于40Nm，并不大于65Nm。对接扣件的开口应朝上或朝内。各杆件端伸出盖板边缘的长度不应小于100mm。6.10 施工人员在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。施工人员必须戴好安全帽、系好安全带，工具及零配件要放在工具袋中。不得单人进行搭设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。6.11 在搭设中不得随意改变脚手架设计、减少杆配件设置和对杆件间距作100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架调整和改变时，应提交技术主管人员解决。6.12 对脚手架进行定期检查，发现有杆件变形、扣件松动等变化及时进行处理。6.13 人员应作好分工和配合13、，传递杆件时应掌握好重心，平稳传递。6.14 在搭设作业进行中，地面上配合人员应躲开可能落物的区域。6.15架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。收工以前，所有上架材料必须全部搭设上，不能留在架子上，而且要形成稳定结构。6.16 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、泵送混凝土的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。6.23 脚手架在施工期间严禁拆除主节点处纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆、连墙件。7、脚手架拆除安全技术措施7.1 拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，进行技术交底后才准工作。7.2 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指14、挥，禁止非作业人员进入。7.3 拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。7.4 拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业，各构配件严禁抛掷至地面。7.5 拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。7.6 连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，严禁先将整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7.7 拆除时要统15、一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。7.8 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。7.9 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7.10 拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。7.11 输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。7.12 当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。7.14 如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。8、扣件式钢管悬挑脚手架计算书一、参数信息1.16、脚手架参数单排脚手架搭设高度为 6 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.8m，立杆与墙中距离为0.8m，立杆的步距为1.5 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取三步三跨，竖向间距 4.5 m，水平间距5.4 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处山西太原市，基本风压0.4kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.74，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载17、体型系数s 为0.251；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1626；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用48 3钢管，其中建筑物外悬挑段长度1m，建筑物内锚固段长度 2 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 支杆与墙支点距离为(m):3.900；最里面支点距离建筑物 0.9 m,支杆18、采用 483mm。 二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.8/3=0.21kN/m ；活荷载标准值: Q=31.8/3=1.8kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.21+1.41.8=2.812kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax=ql2/8最大弯矩 Mqmax =2.8120.82/8=019、.225kNm；最大应力计算值 =Mqmax/W =50.102N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =50.102N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.21+1.8=2.043kN/m ； qmax=5ql4/384EI最大挠度 =5.02.0438004/(3842.06105107800)=0.491 mm；小横杆的最大挠度 0.491 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠20、度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0330.8=0.027kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.350.81.8/3=0.168kN；活荷载标准值: Q= 30.81.8/3=1.44kN；荷载的设计值: P=(1.20.027+1.20.168+1.41.44)/2=1.125kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.81.8=0.009kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax=0.2621、7Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.1251.8= 0.541kNm；M=M1max + M2max=0.009+0.541=0.549kNm最大应力计算值 =0.549106/4490=122.317N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 =122.317N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03318004 /(22、1002.06105107800)=0.107 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax=1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=(0.027+0.168+1.44)/2=0.817kN = 1.8830.81718003/ ( 100 2.06105107800)=4.042 mm；最大挠度和：= max + pmax=0.107+4.042=4.148 mm；大横杆的最大挠度 4.148 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1800 / 150=12与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.023、0kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1=0.0330.82/2=0.027kN；大横杆的自重标准值: P2=0.0331.8=0.06kN；脚手板的自重标准值: P3=0.350.81.8/2=0.252kN；活荷载标准值: Q=30.81.8 /2=2.16kN；荷载的设计值: R=1.2(0.027+0.06+0.252)+1.4224、.16=3.43kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1626kN/m NG1=0.1626+(0.802/2)0.033/1.506.00=1.082kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3521.80.8 /2=0.504kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.1421.8/2=0.252kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全25、网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.86=0.054kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=1.892kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=30.81.81/2=2.16kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.21.892+ 0.851.42.16= 4.841kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.21.892+1.42.16=5.295kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计26、算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.4kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.251；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.40.740.251=0.052kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0521.81.52/10=0.025kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立27、杆的轴心压力设计值 ：N=4.841kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 5.295kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=2 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.465 m；长细比: L0/i=218 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.153立杆净截面面积 ： A=4.24 cm28、2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=4840.992/(0.153424)+25064.87/4490=80.206N/mm2；立杆稳定性计算 =80.206N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=5294.592/(0.153424)=81.616N/mm2；立杆稳定性计算 =81.616N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高29、度计算z0.74，s0.251，00.4，Wk=0.7zs0=0.7 0.740.2510.4=0.052kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=24.3 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 3.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=1.769kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 4.769kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=0/15.9的结果查表得30、到 =1 A=4.24 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=14.2410-4205103=86.92kN；Nl=4.769 Nf=86.92,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =4.769小于单扣件的抗滑力 8kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为800mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 900mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=10.78 cm4，截面抵抗矩W=4.49 cm3，截面积A=4.31、24 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.21.892 +1.42.16=5.295kN；水平钢梁自重荷载 q=1.24.240.000178.5=0.04kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kNm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R2=4.623kN； R3=0.8kN； R4=-0.008kN。 最大弯矩Mmax=0.461kNm；最大应力=M/1.05W+N/A=0.461106/( 1.05 4490 )+ 0103/424=97.785N/mm2；水平支撑梁32、的最大应力计算值97.785N/mm2 小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215N/mm2,满足要求！九、悬挑水平钢管挠度和扣件连接计算水平支撑钢管的最大挠度为1.029mm小于支撑钢管的最大容许挠度1000/150与10 mm，满足要求！因为立杆及支杆均需和水平支撑钢管通过扣件连接，需要验算此处的扣件抗滑力立杆传递给水平支撑杆的最大力5.295kN小于等于8kN, 满足要求！水平支撑钢管下部的支撑钢管的最大支撑力R1=4.623kN小于等于8kN,满足要求！十、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 RAH=RDicosi其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴33、拉力。各支点的支撑力 RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：RD1=4.744kN。十一、支杆的强度计算钢丝拉绳(支杆)的内力计算斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=4.744kN 下面压杆以 483mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： =N/A f其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N=4.744kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.116； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.595cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l=4.002m； A - 受压斜杆净截面面积，A =4.241cm2； -34、 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是96.275N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求！斜撑支杆的焊缝计算斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 =N/lwt fc 或 ft其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=4.744kN； lw为斜撑支杆件的周长，取150.796mm； t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=3mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2；经过计算得到焊缝最大应力= 4744.205/(150.7963)=10.487N/mm2。对接焊缝的最大应力 10.487N/mm2 小35、于 185N/mm2，满足要求！十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.008kN； 压环钢筋的设计直径D=16mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: =N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142162/4=201.062mm2=N/2A=8.045/201.0622=0.02N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！