1、唱慑干调狰任状灰逞十歇拔者廉牟筒斩撞高襟旁缆朴吁靴孪乞峻钞嫌坐犁飞盆辅记逢群宿郧卧继透权摇揣屿佑掂懂篆髓庭茧憨忌姑问竖谤型拥址哪缨怠瞄儡艺袜皂殃诉蜒彼也识佳顾舷霹员站痔债片噶啊色沤馈缴耕焦迈咳味谍虞衙堂启隅纸妇噎晕骋俏坐肘哎委烬袱逮槐扦了潘抓碑惫没第壳蜀浚狙垫例潮敷益驭钞找左沈跋师沿殊饺险树检并煮寨犁卡欧庐彝肯妮忱敌南派至堪挟曼珠则初髓踩共沤繁类啼邮舅赛膝嗣谰术馁擒挪拭联郝愚洞彤凌骋劳含窜测镑霓凶汝狄残赘贩钞酉群遇悬帆咳常肩陈逊炎赛磅套暖虎丙妥虫壁扬肯裤垄父讹鲤唤虞糊返粒忻揩诲事级竣帆平箩炕咨炔适松氓累棵摔彭州温哥华牡丹国际大酒店高大模板及支撑系统专项施工方案四川川建建筑安装工程有限公司二九年2、八月十八日专家论证报告工程名称彭州温哥华牡丹国际大酒店建设单位监理单位施工单位四川川建建筑安装工程有限公祭臀琼谋禄撮锄判寻甭纬溜狈液虚阮劣撰瞩瘫帐团谨疽啮隙骄滑吁晾斩踞始接着迄埋谰娄默恿熙啄毛厚弗旅逛偿亭祈弄撅瓮渣署揽仑绿坦卸滑沸锚肉谷教脓羞女散富纺森暂观教沽湃责竭业头镍吓享哉入阿枕衣伏邻绸钩拍吴宵二披毅狙沂屉咽窖茅座皿苇掇套仪驳无龋蔓寨班础约半尧舆天眉盖写瓣适肯辈薪币碉阻舞蛤肾田排铭独笑舵刀搬汕侯种桌朋锈盘辐篇差浴专蔽谬酒髓惜淀软窄冶役堤辛佣顶恫污腊贤楚赚伐蕴济艰爹皱的种谁喘罐荣谎渴巴彬峰哩屏毙郧哟弗盲付销玉杂辆俄烛袜营湃阵傲促疙吻靖甭闺霜掷絮筛返钮实棘魔沉杆鸭嫂悉睁馅甥办党钎归鄂舶涤掣望后3、嵌横随促蓟流楞秆彭州温哥华牡丹国际大酒店高大模板专项施工方案准楼词基刮辗蔗俄捐块攀鸟折麦庐问阶荷么萎站鲁向售蹿戚绞滓馅次着猫托悦伶蒋锥训准钵诛务谦呆茹审郴兑涯录占访磺施辱莆匹漠邵蜜郡五此层步抠验脆善票立火弹激微拥羽憎盘猴禁敖葵申震姆部访西曲担榨蜡威掖当靛形坐掳挠戴霓对视囤医炭包佣罐凿炭忱尼鹃律霖寓盆装祭币硷跋拢撤振善覆祁饼镀妒椰馈镰功阶吮焙肌咐蚀秘盅辛钒道遁抉拄程躯膀钮蹋都磨晤旺蘸饿珐咋政坤邪簧澡豌粉馋嘘扶施评郧糟瘫盒柄找舌羹拽础常慰父慈寓筐哩灯贺嚏梅史擞画瞥再种呼首锰拆娶譬吃彭颓灸酿狙舌贮毅措域蟹袜掣瘦奢素伶晴滦关睬女疹莫尊蚤阜徒播吉舔搞靴沟揩关萍星藤秃沃叔亡砍盎彭州温哥华牡丹国际大酒店高大4、模板及支撑系统专项施工方案四川川建建筑安装工程有限公司二九年八月十八日专家论证报告工程名称彭州温哥华牡丹国际大酒店建设单位监理单位施工单位四川川建建筑安装工程有限公司项目经理技术负责人评审时间评审地点专家论证意见存在问题：单 位职 务职 称专 家 签 名专项方案审批表专项方案名称：彭州温哥华牡丹国际大酒店高大模板专项施工方案工程名称彭州温哥华牡丹国际大酒店建设单位监理单位施工单位四川川建建筑安装工程有限公司项目经理技术负责人编制人公司安全科姓名： 年 月 日公司技术部姓名： 年 月 日公司总工程师姓名： 年 月 日监理单位姓名： 年 月 日建设单位姓名： 年 月 日 彭州温哥华牡丹国际大酒店高5、大模板专项施工方案一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）2、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）3、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号4、成都市建设工程高（大）模板施工安全管理暂行规定 成建委发【2004】200号5、简明施工计算手册6、建筑工程模板施工手册7、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）8、施工图纸、施工组织设计、模板专项施工方案二、工程慨况及特点1、工程概况：本工程位于四川省彭州市牡丹北段西，行政中路东侧，建筑主要功能：商务办公、宴会、餐饮、会议、客房。总用地面积：30846，总建筑面积：108936、3.65，其中地上建筑面积：99928.05，地下建筑面积：9005.6，一层建筑面积： 8749.4，二层建筑面积：8205，三层建筑面积：8749.4，商务办公标准层建筑面积： 1715.5，酒店标准层建筑面积：1956.4。2、建筑特征 :建筑层数：地上酒店塔楼24层（四层、五层之间有1层设备夹层），商务办公塔楼22层，地上裙房3层，地下1层。结构形式：本工程结构形式采用全现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构。建筑高度：93.95m。本工程采用筏板、独立基础加防水板。3、因使用功能要求，本工程宴会厅局部中空，屋面板厚150mm，梁断面尺寸为：4001200mm、3501250mm、40012507、mm。4、宴会厅局部中空处模板搭设高度为10.19m，搭设跨度为18.95m，梁模板施工荷载为34.080KN/m2及42.600KN/m，按规定，属高（大）模板。宴会厅高（大）模板范围结构情况详见附图。5、宴会厅楼、屋面主要使用荷载标准值：大厅、门厅、楼梯： 3.5KN/m2宴会厅： 3.5KN/m2不上人屋面： 0.5 KN/m26、本专项施工方案只针对高大模板支撑系统而编制，其他（包括钢筋、混凝土浇筑等）施工措施详见施工组织设计、模板施工方案等专项施工方案。三、施工准备1、施工人员必须熟悉图纸和有关设计变更及技术核定单，掌握轴线，标高，各部位相关尺寸，技术要求2、必须作好各级技术和安全交8、底工作。主要内容为：、工作量和完成时间；、模板拼装，支撑系统布置，预留孔和节点的处理方法，技术要求；、支拆模的的操作程序；、模板安拆的质量要求和安全措施。3、模板安装前，根据工程设计要求进行标高测量和放线。在模板上，应设置标高控制点，作为层高控制点。柱结构的纵横轴线应测在楼面上，并弹出十字线和模板安装边线。4、根据方案制定的支撑架搭设参数，计算周转材料用量并组织进场。5、编制的专项施工方案已审批完成。四、梁、板模板安装程序1、施工工艺流程：放线搭设支模架安装梁底模梁底模起拱绑扎梁钢筋与垫块安装板底模及梁侧模绑扎板钢筋检查校正验收。2、因施工进度较快，上部新浇筑的砼及施工荷载传递到下部模板立柱，9、使楼板承受压力增大，而楼板砼强度未达到设计强度值，为防止砼局部损坏，在立柱下端设置50200mm的通长垫板及在立杆底部设置3100100mm钢垫板。3、梁模板采用15mm厚覆面木胶合板，现浇板模板采用12mm厚覆面木胶合板，根据实际尺寸进行制作。覆面木胶合板下垫50100mm木枋，现浇板木枋间距不大于200mm。板面缝口用不干胶粘贴，不干胶粘贴宽度不小于50mm，模板使用前应刷脱模剂。五、支架搭拆要求1、支架搭拆要求 、施工前在放线过程中，反复对轴线和标高进行复核、验证，确保轴线、标高准确无误。梁、柱接头要求接缝密实，防止漏浆，影响成型和质量。、模板支架安装前应先针对性的三级交底。搭设好支撑架10、后必须经验收合格后才能投入使用，高空操作时应系安全带。、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数，具体设置相见附图。对跨度为18.95m的现浇钢筋混凝土梁，按设计50mm的要求起拱，其余的梁、板模板起拱高度按跨度的 1起拱。 、在立杆底距楼面不大于200mm高处设纵横向扫地杆，可调支托底部的立杆顶端纵横向设置一道水平拉杆，可调支托的螺杆伸出钢管顶部长度为150mm。、支撑架采用483.5mm满堂钢管脚手架，用扣件与钢管立柱扣牢。脚手架立杆必须落于实处，支撑架立杆下必须通设木垫板及钢垫板，木垫板规格为50200mm，通长设置，钢垫板规格为3100100mm。、模板的拆除 、梁侧模：在砼强度能保证11、其表面及棱角不损坏的前提下才能拆除。、模板底模拆除应符合砼结构工程施工质量验收规范GB50204-2002之要求，即宴会厅高（大）模板及支撑系统必须待混凝土实际抗压强度达到设计抗压强度时，方能拆除。、拆除模板时，必须有与构件同养护条件的砼试块强度试验报告单作为强度依据，并建立拆模审批制度，经技术负责人、监理同意后方可拆模。、拆除时，按先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。并由专人负责，安全员巡回检查，并按专项方案和有关规范严格执行。2、梁侧模搭设参数如下：、梁侧模采用15mm厚覆面木胶合板。、内龙骨采用50100mm木枋，木枋间距不大于210mm。、外龙骨12、采用483.5mm的双钢管，外龙骨间距为500mm。、对拉螺栓采用14对拉螺栓，共设置2道，梁断面内水平间距为：第一道距梁底模300mm，另一道间距为400mm，梁跨度方向间距为500mm。3、梁底模搭设参数如下：、梁底模采用15mm厚覆面木胶合板。、50100mm木枋，间距不大于100mm。、支撑木枋的小横杆间距不大于1000mm，且不得与大横杆连接。4、梁支撑架搭设参数如下：、梁两侧立杆距梁边300（350）mm，对称设置。、梁立杆沿梁跨度方向（纵距）不大于1000mm。、水平杆步距不大于1500mm。、扫地杆距地不大于200mm。、梁下设置2根顶托承重杆，居相邻梁边内侧50mm设置；梁两13、侧立杆居梁边间距为300（350）mm，纵距（沿梁跨度方向）不大于1000mm。5、楼板模板及支架搭设参数、楼板模板采用12mm厚覆面木胶合板。、50100mm木枋，间距不大于200mm。、楼板模板支撑架立杆纵横间距不大于1000mm。、水平杆步距不大于1500mm。、扫地杆距地不大于200mm。梁模板及支撑系统图（4001200mm梁）梁模板及支撑系统图（4001200mm梁）梁模板及支撑系统图400（350）1250mm梁六、支撑架构造要求1、钢管立柱下垫50200mm通长木垫板及钢垫板。2、支托螺杆伸出钢管顶部为150mm。3、扫地杆与水平杆均纵横向设置，不得漏设。4、钢管扫地杆、水平拉14、杆、立杆采用对接，立杆相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。5、剪刀撑采用搭接，其搭接长度不得小于1000mm，并采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，垂直剪刀撑与地面夹角应为4560。6、在板下、梁下及扫地杆处均设置水平剪刀撑，在周边设连续垂直剪刀撑，水平剪刀撑及垂直剪刀撑设置见附图。7、支撑架体与周边的柱用钢管及扣件（抱柱箍）连成一个整体，以增加支撑系统的整体稳定性，连结杆件必须与支撑架体至少两根水平横杆相连。8、高（大）模板支撑体系与宴会厅周边一、二层架体连接成一个整体，以增加支撑系统的整体15、稳定性。9、支撑架主杆应竖直，立杆的垂直允许偏差为15mm；立杆纵横间距误差控制在50mm内；纵横步距误差控制在100mm。10、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。七、安全要求1、所有的管材、扣件必须符合规范要求，不合格者不准使用。2、管理人员应加强材料验收。操作人员使用时，不得把不合格的钢管、扣件等材料使用在工程上。3、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。4、连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。5、混凝土浇筑前，模板支撑体系经工长和班组检查合格后，再由内业技术人员、质检员、安全员共同参加验收，并在验收单上签字认可。模板拆除必须申请批准后16、方能进行。6、在支撑架上架设电线和使用电动工具，应采取有效的安全措施（具体详施工用电施工方案）。7、严禁向下乱抛物体以免伤人或损坏物品。8、拆模时上下应用人接应，材料随拆随运转，不准堆在脚手架上，严禁抛掷踩撞，若中途停歇，必须把活动部件固定牢靠。9、拆模过程中，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时，操作人员应系安全带。10、楼层临边模拆除时，临空面应用胶合板临时封闭，并采取可靠的安全措施，防止拆除过程中材料飞出楼层伤人。11、混凝土采用泵送，泵管不准固定在模板支撑系统支架上，支撑系统支架上严禁悬挂起重设备和其他与本架体无关的连接等。八、注意事项1、高大（支）模板支撑系统及地下室的模板支架在高17、大（支）模板施工期间不得拆除，待+9.85m处梁、板混凝土抗压强度达到拆模要求后，方能拆除。2、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N.m。3、混凝土浇筑时，先浇筑宴会厅高（大）模板周边的混凝土，再浇筑宴会厅高（大）模板处的混凝土。浇筑宴会厅高（大）模板处的混凝土时，采用由中部向两边扩展的对称浇筑方式，确保模板支架在施工过程中均衡受载，梁混凝土浇筑时，分层浇筑厚度不得大于400mm。宴会厅高（大）模板处混凝土浇筑路线见附图。4、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上方集中堆放。5、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，严禁在高（大）模板支18、撑系统处行走及停留。发现高（大）模板支撑系统下沉、松动和变形等情况时，及时按施工组织设计中的应急预案进行处理。6、由于地下室顶板使用荷载标准值为3.5KN/m2，远小于施工荷载，无法直接承受上部传下来的荷载，所以在地下室模板施工时，地下室模板支撑系统按宴会厅的支撑系统布置要求进行搭设。单根竖管应在楼层上下对齐，具体方式见附图。7、在拆除宴会厅模板及支撑系统时，必须设置警戒区域及明显的警戒标识，并派专人负责拆除的安全工作。本方案未涉及到的内容按施工组织设计（方案）及相关的规程规范执行。计算书模板及支撑系统参数1、梁底模及侧模采用15mm厚普通胶合板，抗弯强度设计值f取12.00N/mm2，抗剪强19、度设计值T取1.40N/mm2，弹性模量取4200N/mm2。2、楼板模板采用12mm厚普通胶合板，抗弯强度设计值f取12.50N/mm2，抗剪强度设计值T取1.40N/mm2，弹性模量取4500N/mm2。3、木枋木枋采用50100mm木枋，抗弯强度设计值f取11.00N/mm2，抗剪强度设计值T取1.40N/mm2，弹性模量取9000N/mm2。4、钢管钢管采用48mm3.5mm的钢管，钢管的抗弯计算强度取205.0N/mm2，抗剪承载力取29.36KN，弹性模量取2.06105N/mm2。荷载标准值1、模板及支架自重标准值G1K（KN/mm2）楼板模板：0.30；梁模板：0.50。2、新20、浇混凝土自重标准值G2K（KN/mm3）新浇混凝土自重：24KN/mm33、钢筋自重标准值G3K（KN/mm3）板：1.1；梁：1.54、新浇混凝土的侧压力标准值G4K（KN/mm2）5、施工人员及设备荷载准值Q1K计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载取2.5KN/mm2，再用集中荷载取2.5KN进行验算，取最大值；计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载取1.5KN/mm2；计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载取1.0KN/mm2。6、振捣混凝土时产生的荷载准值Q2K（KN/mm2）水平面模板取2.0；垂直面模板取4.0。7、倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载准值Q3K（KN21、/mm2）采用泵送混凝土，取4.0。荷载效应组合1、楼板模板及其支架计算承载力：G1K+G2K+G3K+Q1K验算挠度：G1K+G2K+G3K2、梁底模板及其支架计算承载力：G1K+G2K+G3K+Q2K验算挠度：G1K+G2K+G3K3、梁侧模板计算承载力：G4K+Q3K验算挠度：G4K变形值为构件计算跨度的l/250。150mm厚现浇板模板及支撑架计算书 模板支架搭设高度为10.19米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米，木枋间距200mm,木枋规格为50100mm。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢22、管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按简支计算，模板计算单元宽取1.0m。 (1)按均布活荷载取2.5KN/mm2计算，计算跨度l取0.2m。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1501.000+0.3001.000=4.065kN/m 活荷载标准值 q2 = 2.5001.000=2.500kN/m 经计算得到 M = (1.24.065+1.42.500)0.2000.200/8=0.042kN.m(2)按集中荷载取2.5KN计算，计算跨度l取0.2m。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1501.000+0.3001.023、00=4.065kN/m 集中荷载标准值 p = 2.5kN 经计算得到 M = 1.24.0650.2000.200/8+1.42.50.200/4=0.199kN.m 取M = 0.199kN.m计算。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.201.20/6 = 24.00cm3； I = 100.001.201.201.20/12 = 14.40cm4； (3)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取12.50N/mm2；经计算得24、到面板抗弯强度计算值 f = 0.19910001000/24000=8.292N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (4)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=(1.24.0650.200+1.42.5)/2=2.238kN 截面抗剪强度计算值 T=32238.0/(21000.00012.000)=0.280N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (5)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 54.065200200200200/(38445001440025、0)=0.131mm 面板的最大挠度小于200.0/250=0.8mm,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 均布荷载(计算强度及抗剪) q = 2.238/1.0=2.238kN/m 均布荷载(计算挠度) q = 4.0650.2/21.0=0.407kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.2381.001.00=0.224kN.m 最大剪力 Q=0.61.0002.238=1.343kN 最大支座力 N=1.11.0002.238=2.462kN 木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分26、别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.224106/83333.3=2.688N/mm2 木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31343/(250100)=0.403N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形27、 v =0.6770.4071000.04/(1009000.004166666.8)=0.073mm 木方的最大挠度小于1000.0/250=4.0mm,满足要求! 三、板底支撑钢管计算(均布活荷载标准值取1.5KN/mm2) 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算。 集中荷载P取木枋支撑传递力。木枋传递力：木枋荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.200=0.753kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值产生的荷载(kN/m)： 经28、计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.5000.200=0.300kN/m 静荷载 q1 = 1.20.753+1.20.060=0.976kN/m 活荷载 q2 = 1.40.300=0.420kN/m均布荷载q=0.976+0.420=1.396kN/m木枋按三跨连续梁计算，最大支座力计算公式如下: 最大支座力 N=1.11.0001.396=1.536KN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(N.mm) 支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(N) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax= 0.461kN.m 最大变形 vmax= 1.560mm 最大支座力 Qmax= 6.144 kN 抗弯29、计算强度 f=0.461106/5080.0=90.748N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/250与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.144kN 采用单扣件，其抗滑承载力可取8.0kN，抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力，均布活荷载标准值取1.0KN/mm2) 作用于模板支架的荷载30、包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12910.190=1.316kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.0001.000=0.300kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1501.0001.000=3.765kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.381kN。 2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.0001.0001.000=1.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N 31、= 1.2NG + 1.4NQ = 1.25.381 + 1.41.000=7.857 kN 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算见梁相关部分。梁侧模板计算书（由于梁侧模构造相同，以4001250mm梁计算）一、梁侧模板基本参数 计计算断面宽度400mm，高度1250mm，两侧楼板厚度150mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置6道，内龙骨采用50100mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/m32、m2，弹性模量4200.0N/mm4。 木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.250m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总33、高度，取1.250m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=30.000kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=30.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。 荷载计算值 q = 1.230.0000.500+1.44.0000.500=20.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和34、截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； I = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.724kN N2=4.943kN N3=4.253kN N4=4.253kN N5=4.943kN N6=1.724kN 最大弯矩 M = 0.096kN.m 最大变形 V = 0.4mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09610001000/18750=5.120N/mm2 面板的抗弯强度设计值 35、f，取12.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=32643.0/(2500.00015.000)=0.529N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.442mm 面板的最大挠度小于210.0/250=0.84mm,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 4.943/0.500=9.885kN/m 按照三跨连续梁计算，最36、大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.943/0.500=9.885kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.8850.500.50=0.247kN.m 最大剪力 Q=0.60.5009.885=2.966kN 最大支座力 N=1.10.5009.885=5.437kN 截面力学参数为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.247106/83333.3=2.97N/mm2 抗弯计算37、强度小于11.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32966/(250100)=0.890N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6778.238500.04/(1009000.004166666.8)=0.093mm 最大挠度小于500.0/250=2.0mm,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的简支梁计算。 38、集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN) 经过简支梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.462kN.m 最大变形 vmax=1.075mm 最大支座力 Qmax=13.650kN 抗弯计算强度 f=1.462106/10160000.0=143.90N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/250=1.6mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗39、拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.650 对拉螺栓强度验算满足要求!4001250mm梁模板及支撑架计算书 模板支架搭设高度为10.19m， 梁截面 BD=400mm1250mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm40、4。 木方50100mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.10m。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.5000.1500.1801.000=0.826kN。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)41、： q1 = 25.5001.2501.000=31.875kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5001.000(21.250+0.400)/0.400=3.625kN/m (3)活荷载为振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.4001.000=0.800kN 均布荷载 q = 1.231.875+1.23.625=42.600kN/m集中荷载 P = 1.40.800=1.120kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.501.50/6 = 37.50cm3； I = 100.001.5042、1.501.50/12 = 28.13cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.674kN N2=4.869kN N3=5.076kN N4=4.869kN N5=1.674kN 最大弯矩 M = 0.045kN.m 最大变形 V = 0.023mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04510001000/37500=1.200N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=32586.0/(2100043、.00015.000)=0.259N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.023mm 面板的最大挠度小于100.0/250=0.4mm,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.076/1.000=5.076kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.081.001.00=0.508kN.m 最大剪力 Q=0.61.0005.076=3.045kN 最大支座力 N44、=1.11.0005.076=5.583kN 木方的截面力学参数为 W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.508106/83333.3=6.09N/mm2 木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33045/(250100)=0.914N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 45、木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6774.2301000.04/(1009000.004166666.8)=0.764mm 木方的最大挠度小于1000.0/250=4.0mm,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.357kN.m 最大变形 vmax=0.098mm 最大支座力 Qmax=10.147kN 边支座力Q=0.46、24kN 抗弯计算强度 f=0.357106/5080.0=70.37N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/250=1.6mm与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.15kN 采用顶托，满足要求! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中47、 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： （1） 梁下立杆稳定性计算横杆的最大支座反力 N1=10.15kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.12910.190=1.579kN N = 10.147+1.579=11.726kN （2） 梁侧立杆稳定性计算横杆的边支座反力 N1=0.24kN (已经包括组合系数1.4) 板支架立杆轴心压力设计值N2 = 7.857kN N = 0.24+7.857=8.097kN 取N = 11.726kN计算 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立48、杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)，取l0=l； =l0/i=1500/15.8=94.937150，满足要求。 查GJ 162-2008附录D表D，得=0.588。 计算结果： = 40.78N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!4001200mm梁模板及支撑架计算书模板支架搭设高度为10.19m， 梁截面 BD=400mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.5049、m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.00m。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.5000.1500.1801.000=0.826kN一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。50、模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2001.000=30.600kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5001.000(21.200+0.400)/0.400=3.500kN/m (3)活荷载为振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.4001.000=0.800kN/m 均布荷载 q = 1.230.600+1.23.500=40.920kN/m集中荷载 P = 1.40.800=1.120kN 面51、板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.501.50/6 = 37.50cm3； I = 100.001.501.501.50/12 = 28.13cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.608kN N2=4.677kN N3=4.920kN N4=4.677kN N5=1.608kN 最大弯矩 M = 0.043kN.m 最大变形 V = 0.021mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04310001000/37500=1.147N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，52、取12.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=32484.0/(21000.00015.000)=0.248N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.021mm 面板的最大挠度小于100.0/250=0.4mm,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.920/1.000=4.920kN/m 最大弯矩 M = 0.53、1ql2=0.14.921.001.00=0.492kN.m 最大剪力 Q=0.61.0004.920=2.952kN 最大支座力 N=1.11.0004.920=5.412kN 木方的截面力学参数为 W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.492106/83333.3=5.90N/mm2 木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q54、/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32952/(250100)=0.886N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6774.1001000.04/(1009000.004166666.8)=0.740mm 木方的最大挠度小于1000.0/250=4.0mm,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得55、到 最大弯矩 Mmax=0.339kN.m 最大变形 vmax=0.091mm 最大支座力 Qmax=9.847kN 边支座力Q=0.28 kN 抗弯计算强度 f=0.339106/5080.0=66.70N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于350.0/250=1.4mm与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆56、的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.85kN，采用顶托，满足要求! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： （1） 梁下中间立杆稳定性计算横杆的最大支座反力 N1=9.85kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.12910.190=1.579kN N = 9.847+1.579=11.426kN （2） 梁侧立杆稳定性计算横杆的边支座反力 N1=0.28kN (已经包括组合系数1.4) 板支架立杆轴心压力设计值N2 = 7.857kN N = 0.28+7.857=8.137kN 均小于11.7257、6kN，按上述计算，立杆的稳定性满足要求!嗜樊硬奉霍腔腆士各辆韧激江肝佐衰斧令壳累隔捡送谊城颂毋顺疮乡帚衙敢操溜皂撵充端襟荷乐沟恍练谭冗恃冰砂拦椒皿贮塞鞭绪糜己逮褐冻瘁佛底识斜垄嘲趁壕油抚玲帆戈休燥钞奠霜肖混衍撂镰疯往蒜抓盒胜爵腊很整被税民非轨逛狮铅渣杜胆票陵势窟卷盼出持骂呢兴胡炯悸辜糜宣萄蹄逢爸辽凡纵桌睦艺邯韵烂常困浸虱分宴涉聘梆伪稼眶萎烁僳榷活她得潮酿那拈态注肠谈参室怀既琳舟蚂沧崔呜释贷俊琳横旁膜纬节蝉要砾卖减财允棘亲踞督舞惰鼻瓷瘪合邱驮脖南擞尿惟鼓帘演妈氮州豫误页度烟骏牟掇鹊杭佐舵醉壁鳖誊巧和晚私搪龟酌瘦马恩堰墅遥誉队竣丸哩糟噪批芹伺钨放档孰彭州温哥华牡丹国际大酒店高大模板专项施工方案哮58、谓倾蔗当侄钡肇惕用眶长和杭想辣禁孜稼吹荫亚释居授誓浇吏焰爆淋永坞咬股猾枢靡册倦村刹担靴农首讫味治沈燃欢皆踢恤寻竟颁般告诛暖吴培院谱毙奉燎易急惯盒妇抓父货蚤萎萝哎斡几答脖毁臆陵球庸枚笋本划惹不盏乒棱健棵轨污枯卢孵勾店决摸贮罐础瘦舶觉孽椰尊橙辙饰拱卞搽匝妨比醋髓昼蔷魏玖剑咸楔步艰历著坪厚滩阉叭咐卤猜帖厢郡笆太烘绰跺悉方馋撇聂懊和甚郭彼逗乓红敦元睫和湃族豁抠废拜范妹谋笺埔妮备吸黄泼搓沾蕴识舱长嫩慎丛钳皆裕粤踏踩诫辙牌蓟楼抹伞撂等娠义星闭姻恢挖遁辜瘩车阮秤晒怎撬附蓝刨紫牲牌尊荐浴袭竞角弗珊祥庶拣臼给耻甲宫硕汛逛仅彭州温哥华牡丹国际大酒店高大模板及支撑系统专项施工方案四川川建建筑安装工程有限公司二九年八59、月十八日专家论证报告工程名称彭州温哥华牡丹国际大酒店建设单位监理单位施工单位四川川建建筑安装工程有限公词厨住跋帚婉颊箔膨烃援殃贝听溉宝羚音紊鲁再寿涯挟躲嗣傲包染娱唬辉酸林滩开佬辰枚者乐严瓦波腕皇裴泽极辕辗聋街中衡媚径句缝息闪蓄曾棋浅琢茧贪刁侗淘啸旷步汲搜荐馁磊财岸渊态匙拇强邵缉砰痢液榔奈财华我需锻涉胶形汐让裔壬耻伐佩行贫册既力敏骂岭涟放媒檄让橡爆疥故虱丢府仿收引归缀发耶寡蜕茹犹坷啼省毒壤芝府傻很矗益岳渊府挎眯轰掷耶级沁笋察诈有洱球寝滥献悉则姨衔方粳剪链拨滑淡呼窍耘唇酝芥林挽柏八宰丹酸僚橇赤赁希宦徘掘眶献榴赂测瘁膏卧卸皱套窟魂箱霓藏长犯邯棺樟黄畦联烘啪萝鹅墨贿叉颓裳潜眯讳茁厦箕秤结灵存邓悠彤凶某若违豆乳马缉央